JPH10202301A - Manufacture of t-shape steel - Google Patents
Manufacture of t-shape steelInfo
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- JPH10202301A JPH10202301A JP9009849A JP984997A JPH10202301A JP H10202301 A JPH10202301 A JP H10202301A JP 9009849 A JP9009849 A JP 9009849A JP 984997 A JP984997 A JP 984997A JP H10202301 A JPH10202301 A JP H10202301A
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Abstract
Description
【０００１】[0001]
【発明の属する技術分野】本発明は、ユニバーサルミル
により熱間圧延されたＨ形鋼またはＩ形鋼からそのウェ
ブを長手方向に切断することによってＴ形鋼を製造する
方法に関する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a method for producing a T-section by cutting a web thereof from a hot-rolled H-section or an I-section by a universal mill.
【０００２】[0002]
【従来の技術】Ｔ形鋼を製造する方法としては、例え
ば、特開昭５８−１３５７０４号公報や特開昭６４−１
５２０３号公報に開示されたものがあり、これらの方法
は、ユニバーサルミルによってＨ形鋼またはＩ形鋼を仕
上げ圧延すると同時に、そのＨ形鋼またはＩ形鋼のウェ
ブを長手方向に切断することによって２条のＴ形鋼を得
るものであり、生産性の向上をはかることを目的として
いる。2. Description of the Related Art As a method for producing a T-section steel, for example, JP-A-58-135704 and JP-A-64-1
No. 5,203,503 discloses a method of finishing and rolling an H-beam or an I-beam by a universal mill while simultaneously cutting the H-beam or the I-beam in a longitudinal direction. It is intended to obtain a two-section T-shaped steel and aims to improve productivity.
【０００３】しかしながら、この製造方法では熱間のＴ
形鋼を冷却する際に、Ｔ形鋼のウェブ厚みがフランジ厚
みに比べて非常に薄いため、ウェブ切断後の冷却の際
に、ウェブが座屈して曲がりとなったり、ウェブの面外
変形からウェブ波と称する永久変形が発生していた。こ
れを防ぐ方法としてＨ形鋼の製造時に、特にウェブ厚み
の薄いＨ形鋼の製造ではフランジの外面を水冷する方法
が従来よりとられている。しかしこの方法でも、ウェブ
が両端部のフランジによって拘束を受けながら冷却され
るため見掛け上変形がないが、圧延直後に熱間でＨ形鋼
を２条に切断すると、ウェブを拘束していたフランジの
拘束力が半減するので、フランジとウェブ間の微小な温
度差でもフランジ反りやウェブ座屈による変形が発生し
やすく、非常に製造安定性に欠けていた。また完全に冷
却が終わった段階でＨ形鋼を２条に切断する方法では、
Ｈ形鋼の造形時には変形がない状況でも切断すると残留
応力が解放されてねじれや曲がり等の変形が生じてい
た。However, in this manufacturing method, the hot T
When cooling the section steel, the web thickness of the T section steel is very thin compared to the flange thickness, so when cooling after cutting the web, the web buckles and bends, and A permanent deformation called a web wave occurred. As a method of preventing this, a method of water-cooling the outer surface of the flange has conventionally been used in the production of an H-section steel, particularly in the production of an H-section steel having a small web thickness. However, even with this method, although the web is cooled while being constrained by the flanges at both ends, there is no apparent deformation. However, when the H-section steel is cut into two strips immediately after rolling, the flange that restrains the web is deformed. Of the flange and the web are liable to be deformed by the warpage of the flange and the buckling of the web even at a small temperature difference between the flange and the web, and the production stability is very poor. In the method of cutting the H-section steel into two sections at the stage when the cooling is completely completed,
When the H-shaped steel was formed, the residual stress was released when cutting even in a situation where there was no deformation, and deformation such as twisting or bending occurred.
【０００４】[0004]
【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記のよう
な問題点を解決するためになされたもので、曲がりや変
形が少なく製造安定性に優れたＴ形鋼の製造方法を提供
することを課題としている。SUMMARY OF THE INVENTION The present invention has been made in order to solve the above-mentioned problems, and it is an object of the present invention to provide a method for producing a T-section steel having a small bending and deformation and excellent production stability. Is an issue.
【０００５】[0005]
【課題を解決するための手段】本発明に係るＴ形鋼の製
造方法は、ユニバーサルミルによってＨ形鋼またはＩ形
鋼を圧延する際にそのフランジを冷却しながら圧延し、
圧延終了時にはフランジとウェブの温度が同じになるよ
うにし、さらに造形したＨ形鋼またはＩ形鋼を圧延終了
すると同時にそのウェブを長手方向に切断し、２条のＴ
形鋼を得た後、直ちにそのフランジ面を調整冷却するこ
とを特徴とするものである。According to the method of manufacturing a T-section steel according to the present invention, when a H-section steel or an I-section steel is rolled by a universal mill, the flange is cooled while being cooled,
At the end of rolling, the temperature of the flange and the web are made the same, and the formed H-beam or I-beam is cut at the same time as the rolling is completed, and the web is cut in the longitudinal direction.
It is characterized in that the flange surface is adjusted and cooled immediately after obtaining the shaped steel.
【０００６】また、Ｔ形鋼のフランジを冷却する際にそ
のフランジの曲がりを非接触式の距離計で計測し、曲が
りがなくなるようにフランジ冷却を制御する。Further, when cooling the flange of the T-section steel, the bending of the flange is measured by a non-contact type distance meter, and the cooling of the flange is controlled so that the bending is eliminated.
【０００７】本発明においては、圧延中にフランジを冷
却することによって、圧延終了時にフランジとウェブの
温度差を極力小さくし、フランジとウェブに応力がない
状態でＨ形鋼またはＩ形鋼を圧延する。圧延終了後直ち
に、すなわち熱間でそのウェブを長手方向に切断し、２
条のＴ形鋼とした後、そのＴ形鋼のフランジとウェブ間
に熱応力が生じないようにフランジを調整冷却すること
で、フランジとウェブ間の温度差を小さくしつつ冷却を
施すことが可能となって、曲がりやウェブ波の発生が少
なくなる。In the present invention, by cooling the flange during rolling, the temperature difference between the flange and the web is minimized at the end of rolling, and the H-beam or I-beam is rolled without stress on the flange and the web. I do. Immediately after the end of the rolling, i.e. hot, the web is cut longitudinally,
After forming the T-shaped steel strip, the flange is adjusted and cooled so that thermal stress does not occur between the flange of the T-shaped steel and the web, so that cooling can be performed while reducing the temperature difference between the flange and the web. It is possible to reduce the occurrence of bending and web waves.
【０００８】[0008]
【発明の実施の形態】図１は本発明のＴ形鋼の製造方法
を示す概要図である。図１において、１はＨ形鋼２また
はＩ形鋼を仕上げ圧延する仕上げユニバーサルミル群
で、ユニバーサルミル１１およびエッジャーミル１２か
ら構成されている。３はＨ形鋼またはＩ形鋼の仕上げ圧
延の際に、そのフランジ２１の外面を冷却するスプレー
ノズルで、圧延機ガイドに所定のピッチで複数本取り付
けられている。４は仕上げユニバーサルミル群１の下流
側に設けられたホットソーで、Ｈ形鋼またはＩ形鋼の仕
上げ圧延が終了すると同時にそのウェブ２２を長手方向
に切断するようになっている。この切断によって２条の
Ｔ形鋼５ａ、５ｂが得られる。DETAILED DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS FIG. 1 is a schematic view showing a method for manufacturing a T-section steel according to the present invention. In FIG. 1, reference numeral 1 denotes a finishing universal mill group for finish-rolling an H-section steel 2 or an I-section steel, and includes a universal mill 11 and an edger mill 12. Reference numeral 3 denotes a spray nozzle for cooling the outer surface of the flange 21 at the time of finish rolling of the H-section steel or the I-section steel, and a plurality of spray nozzles are attached to a rolling mill guide at a predetermined pitch. Reference numeral 4 denotes a hot saw provided on the downstream side of the finishing universal mill group 1, which cuts the web 22 in the longitudinal direction at the same time as finishing rolling of the H-section steel or the I-section steel is completed. By this cutting, two T-section steels 5a and 5b are obtained.
【０００９】切断後直ちに、Ｔ形鋼５ａ、５ｂは、図２
に示すようにローラテーブル６上でウェブ２２を上にフ
ランジ２１を下にして搬送され、かつ、フランジ２１の
下方に所定のピッチでライン方向に設けられた複数のス
プレーノズル７よりフランジ面に冷却水を噴射して冷却
する。この場合、各々のスプレーノズル７の流量を調整
し、また必要に応じてスプレーノズル７を間欠的に間引
くことによってフランジ冷却を制御する。また、スプレ
ーノズル７からなる冷却装置の入側と出側にはフランジ
２１とウェブ２２の温度を計測する放射型の温度計８、
９をそれぞれ設け、さらにフランジ２１とローラテーブ
ル６のローラとの距離を連続的にモニターする少なくと
も３個の非接触式の距離計１０を設けて冷却中に発生す
るＴ形鋼の曲がりを検出し、上記冷却装置を制御する。Immediately after cutting, the T-section steels 5a, 5b
The web 22 is conveyed on the roller table 6 with the flange 21 down on the roller table 6, and a plurality of spray nozzles 7 provided in a line direction at a predetermined pitch below the flange 21 cool the flange surface. Inject water to cool. In this case, the flow rate of each spray nozzle 7 is adjusted, and if necessary, the spray nozzles 7 are intermittently thinned to control flange cooling. Radiation type thermometers 8 for measuring the temperatures of the flange 21 and the web 22 are provided on the inlet side and the outlet side of the cooling device comprising the spray nozzle 7,
9 are provided, and at least three non-contact type distance meters 10 for continuously monitoring the distance between the flange 21 and the rollers of the roller table 6 are provided to detect the bending of the T-section steel generated during cooling. Control the cooling device.
【００１０】[0010]
【実施例】以下、本発明の実施例を説明する。まず、図
１に示した装置を使用し、仕上げユニバーサルミル群１
によってリバース圧延しながらＨ形鋼２を製造する際、
その途中のパスでＨ形鋼２のフランジ２１外面をスプレ
ーノズル３で冷却した。圧延されたＨ形鋼２は圧延終了
時の各部寸法が、幅８００ｍｍ、高さ２００ｍｍ、フラ
ンジ厚み２２ｍｍ、ウェブ厚み１３ｍｍ、圧延長さ５０
ｍで、本実施例では圧延終了時のフランジ２１とウェブ
２２の温度が同じになるように圧延最後の５パス時に、
圧延機ガイドにピッチ５００ｍｍで取り付けられた２０
本のスプレーノズル３からそれぞれ１００リットル／ｍ
ｉｎの冷却水を噴射してフランジ２１を冷却した。その
結果、圧延終了時のフランジ２１とウェブ２２の温度は
それぞれ７６０℃と７６５℃であった。このＨ形鋼２を
直ちにホットソー４によってウェブ２２の中心部を長手
方向に切断した。Embodiments of the present invention will be described below. First, using the apparatus shown in FIG.
When manufacturing the H-section steel 2 while reverse rolling by
In the middle of the pass, the outer surface of the flange 21 of the H-section steel 2 was cooled by the spray nozzle 3. The dimensions of each part of the rolled H-beam 2 at the end of the rolling are 800 mm in width, 200 mm in height, 22 mm in flange thickness, 13 mm in web thickness, and 50 mm in elongation.
m, in the present embodiment, during the last 5 passes of rolling, so that the temperature of the flange 21 and the web 22 at the end of rolling are the same.
20 mounted on a rolling mill guide at a pitch of 500 mm
100 liters / m from each spray nozzle 3
In cooling water was injected to cool the flange 21. As a result, the temperatures of the flange 21 and the web 22 at the end of the rolling were 760 ° C. and 765 ° C., respectively. This H-shaped steel 2 was immediately cut in the longitudinal direction at the center of the web 22 by the hot saw 4.
【００１１】このようにして２条に切断されたＴ形鋼５
ａ、５ｂを、切断後直ちに、図２に示すようにローラテ
ーブル６上を直列に搬送させて、フランジ２１の外面を
スプレーノズル７で冷却した。この冷却装置は市販のス
プレーノズルを連続的に並べた長さ６０ｍの水冷装置
で、２００ｍｍピッチにスプレーノズル７が配置されて
おり、それぞれのノズルの流量を調節することおよびノ
ズルを間欠的に間引くことによって冷却を制御可能とし
ている。そして、本実施例では当初４００ｍｍピッチの
スプレーノズル７から３０リットル／ｍｉｎの冷却水を
噴射して冷却した。このときの非接触式の距離計１０の
読みからＴ形鋼のフランジの曲率半径を求め、上に凸な
らばフランジ冷却を強化し、下に凸ならばフランジ冷却
を弱める制御を行って搬送中のＴ形鋼の曲がりを防止す
るようにした。実際には、非接触式の距離計１０の読み
から求めたフランジの曲率が上に凸であったので、フラ
ンジ冷却を強化し、４００ｍｍピッチのスプレーノズル
７から噴射する冷却水量を４５リットル／ｍｉｎに増加
してフランジを冷却したところ、距離計１０の読みから
求めたフランジの曲率半径が無限大となった。その結
果、冷間でこのＴ形鋼の曲がりはなく、この方法によっ
て曲がりをなくせることが判明した。The T-section steel 5 thus cut into two sections
Immediately after cutting, a and 5b were conveyed in series on the roller table 6 as shown in FIG. 2, and the outer surface of the flange 21 was cooled by the spray nozzle 7. This cooling device is a water cooling device having a length of 60 m, in which commercially available spray nozzles are continuously arranged. Spray nozzles 7 are arranged at a pitch of 200 mm, and the flow rate of each nozzle is adjusted and the nozzles are thinned out intermittently. This makes it possible to control the cooling. In the present embodiment, the cooling water was sprayed at a rate of 30 liters / min from the spray nozzles 7 having a pitch of 400 mm at first. At this time, the radius of curvature of the flange of the T-section steel is obtained from the reading of the non-contact type distance meter 10, and if it is upwardly convex, the flange cooling is strengthened, and if it is downwardly convex, the flange cooling is reduced so that the flange is cooled. The bending of the T-section steel is prevented. Actually, since the curvature of the flange obtained from the reading of the non-contact type distance meter 10 was convex upward, the cooling of the flange was strengthened, and the cooling water amount injected from the spray nozzle 7 having a pitch of 400 mm was reduced to 45 l / min. When the flange was cooled down, the radius of curvature of the flange obtained from the reading of the distance meter 10 became infinite. As a result, it was found that there was no bending of the T-beam in the cold state, and that the bending could be eliminated by this method.
【００１２】このように本発明では、冷却中のＴ形鋼の
曲がり量から冷却条件を変更して最適な冷却条件を見出
してフランジを冷却することが可能となるものであり、
冷却後も曲がりのないＴ形鋼の製造が可能となった。な
お、フランジの曲率半径を無限大にするための冷却調整
量はあらかじめ各フランジ厚みに対するフランジ厚みと
ウェブ厚みの比（フランジ厚み／ウェブ厚み）毎に求め
ている。As described above, according to the present invention, it is possible to change the cooling condition based on the bending amount of the T-shaped steel being cooled, find the optimum cooling condition, and cool the flange.
Even after cooling, it is possible to manufacture a T-section steel without bending. The amount of cooling adjustment for making the radius of curvature of the flange infinite is determined in advance for each ratio of flange thickness to web thickness (flange thickness / web thickness) for each flange thickness.
【００１３】上記実施例の比較例として次の３つのケー
スについてＴ形鋼の試作を行って、発生した曲がり量を
比較した。その結果を表１にまとめて示す。As comparative examples of the above embodiment, T-section steels were trial-produced in the following three cases, and the amount of bending generated was compared. The results are summarized in Table 1.
【００１４】[0014]
【表１】 [Table 1]
【００１５】比較例１．第１の比較例の条件は、Ｈ形鋼
の圧延中にフランジを冷却することなく自然に放冷さ
せ、圧延直後にウェブ中央部を切断して２条のＴ形鋼と
し、直ちにそのフランジを水冷する方法である。使用し
た製造ラインは実施例と同じラインで（図１、図２参
照）、仕上げユニバーサルミル群１によってリバース圧
延しながらＨ形鋼２を造形した。但しこのときＨ形鋼は
フランジを水冷せず、自然放冷しながら圧延した。圧延
仕上がり時のフランジとウェブの温度はそれぞれ８７０
℃、７６５℃であった。圧延終了時のＨ形鋼の各部寸法
は実施例と同じで、幅８００ｍｍ、高さ２００ｍｍ、フ
ランジ厚み２２ｍｍ、ウェブ厚み１３ｍｍ、圧延長さ５
０ｍであった。このＨ形鋼を直ちにホットソー４によっ
てウェブの中心部を長手方向に切断した。切断後のＴ形
鋼５ａ、５ｂは、実施例と同じ冷却装置を用い、ローラ
テーブル６上を搬送中に４００ｍｍピッチのスプレーノ
ズル７から３０リットル／ｍｉｎの冷却水を噴射して冷
却した。Comparative Example 1 The condition of the first comparative example is that the flange is naturally cooled without cooling during the rolling of the H-section steel, and the center portion of the web is cut immediately after the rolling to form a two-section T-section steel, and the flange is immediately replaced. It is a method of water cooling. The production line used was the same as that of the example (see FIGS. 1 and 2), and an H-section steel 2 was formed while performing reverse rolling by a finishing universal mill group 1. However, at this time, the H-section steel was rolled while allowing the flange to cool naturally without water cooling. The temperature of the flange and web at the end of rolling is 870 each.
° C and 765 ° C. The dimensions of each part of the H-section steel at the end of rolling are the same as those in the example, width 800 mm, height 200 mm, flange thickness 22 mm, web thickness 13 mm, pressure extension 5
0 m. The H-shaped steel was immediately cut in the longitudinal direction at the center of the web by the hot saw 4. The T-shaped steels 5a and 5b after cutting were cooled by spraying 30 liter / min of cooling water from a spray nozzle 7 having a pitch of 400 mm while being transported on the roller table 6 using the same cooling device as in the example.
【００１６】この方法では、Ｈ形鋼に仕上げた段階です
でにウェブに波状のウェブ波が発生していた。またフラ
ンジ冷却後のＴ形鋼では、フランジ外側を凸に１０ｍあ
たり５０ｍｍの曲がりが生じた。このときの冷却装置出
側でのフランジとウェブの温度はそれぞれ５４０℃と３
６０℃であった。そこで、この凸状の曲がりが少なくな
る冷却条件を検討したところ、冷却装置のスプレーノズ
ルの間隔を４００ｍｍから２００ｍｍに変更して、各ス
プレーノズルから３０リットル／ｍｉｎの冷却水を噴射
して冷却すれば、フランジ外側を凸にした曲がりを解消
できることが判明した。しかしながら、上記ウェブ波は
いかに冷却を強くして冷却調節を行っても解消すること
はできなかった。すなわち、この比較例では、Ｈ形鋼の
圧延仕上がり時にフランジとウェブに大きな温度差があ
ったため、Ｔ形鋼に切断している途中で、ウェブがフラ
ンジ冷却で縮む過程で座屈し、ウェブ波が生じたものと
考えられる。このウェブ波は以降いくらフランジを強冷
却しても解消されることはない。In this method, a corrugated web wave was already generated in the web at the stage of finishing the steel into an H-section steel. In addition, in the T-beam after cooling the flange, a bend of 50 mm per 10 m was generated so that the outside of the flange was convex. At this time, the temperatures of the flange and the web at the exit side of the cooling device were 540 ° C and 3 ° C, respectively.
60 ° C. Therefore, when examining the cooling conditions for reducing the convex bending, the interval between the spray nozzles of the cooling device was changed from 400 mm to 200 mm, and cooling water was sprayed from each spray nozzle at a rate of 30 liter / min to cool. For example, it has been found that a bend in which the outside of the flange is convex can be eliminated. However, the above-mentioned web wave could not be eliminated even if the cooling was adjusted by increasing the cooling. That is, in this comparative example, since the flange and the web had a large temperature difference at the time of finishing the rolling of the H-section steel, the web buckled in the process of shrinking by the flange cooling while cutting into the T-section steel, and the web wave was generated. Probably caused. This web wave will not be eliminated even if the flange is cooled too much.
【００１７】比較例２．第２の比較例は、Ｈ形鋼の圧延
中にフランジを水冷し、圧延直後にウェブ中央部を切断
して２条のＴ形鋼とし、その後Ｔ形鋼全体を自然放冷で
冷却する方法である。つまり、Ｈ形鋼の圧延および切断
までは実施例と同じで、切断後のＴ形鋼は自然放冷して
冷却したものである。すなわち、実施例と同じように仕
上げユニバーサルミル群によってリバース圧延しながら
Ｈ形鋼を造形し、圧延終了時にフランジとウェブの温度
が同じになるように圧延最後の５パス時に圧延機ガイド
にピッチ５００ｍｍで取り付けられた２０本のスプレー
ノズルからそれぞれ１００リットル／ｍｉｎの冷却水を
噴射してフランジを冷却した。その結果、圧延終了時の
フランジとウェブの温度はそれぞれ７６０℃と７６５℃
であった。また圧延終了時のＨ形鋼の各部寸法は実施例
と同じで、幅８００ｍｍ、高さ２００ｍｍ、フランジ厚
み２２ｍｍ、ウェブ厚み１３ｍｍ、圧延長さ５０ｍであ
った。このＨ形鋼を直ちにホットソーによってウェブの
中心部を長手方向に切断した。そして、切断後のＴ形鋼
は自然放冷して冷却した。Comparative Example 2 The second comparative example is a method in which the flange is water-cooled during the rolling of the H-section steel, and the central portion of the web is cut immediately after the rolling to form two T-sections, and then the entire T-section is cooled by natural cooling. It is. In other words, the steps up to the rolling and cutting of the H-section steel are the same as those of the embodiment, and the T-section steel after cutting is naturally cooled and cooled. That is, an H-section steel is formed while reverse rolling is performed by a finishing universal mill group in the same manner as in the embodiment, and a pitch of 500 mm is provided to a rolling mill guide at the last 5 passes of rolling so that the temperature of the flange and the web becomes the same at the end of rolling. The cooling water was sprayed at a rate of 100 liters / min from each of the 20 spray nozzles attached in step (1) to cool the flange. As a result, the temperatures of the flange and the web at the end of rolling were 760 ° C. and 765 ° C., respectively.
Met. The dimensions of each part of the H-shaped steel at the end of rolling were the same as those in the example, and were 800 mm in width, 200 mm in height, 22 mm in flange thickness, 13 mm in web thickness, and 50 m in elongation. This H-shaped steel was immediately cut in the longitudinal direction at the center of the web with a hot saw. Then, the cut T-section steel was allowed to cool naturally and cooled.
【００１８】この方法では、Ｈ形鋼に仕上げた段階では
特に大きな曲がりや歪みはなかったが、温度が下がるに
従ってはじめはウェブ側を内側にした曲がりが、後にウ
ェブを外側にした曲がりが発生し、最終的に１０ｍあた
り２０ｍｍの大きな曲がりが残存した。すなわち、この
比較例では、Ｈ形鋼の圧延仕上がり時にフランジとウェ
ブに温度差がなかったもののＴ形鋼に切断した後、ウェ
ブがフランジに比べて薄いため速く温度が下がり、当初
はウェブ側が縮む。このときウェブに引張りの塑性歪み
が残る。ウェブが常温近くまで冷却し、縮まなくなった
のちにフランジが縮む。そして最終的にはウェブに発生
した塑性歪み分だけ曲がりが残存すると考えられる。According to this method, there was no particularly large bending or distortion at the stage of finishing the steel into an H-section steel. However, the bending with the web side turned inside at first as the temperature was lowered, and the bending with the web turned outside later occurred. Finally, a large bend of 20 mm per 10 m remained. That is, in this comparative example, although there was no temperature difference between the flange and the web at the time of finishing the rolling of the H-section steel, after cutting into a T-section steel, since the web was thinner than the flange, the temperature rapidly decreased, and the web side shrinks at first. . At this time, tensile plastic strain remains on the web. The flange cools after the web cools to near room temperature and no longer shrinks. Finally, it is considered that bending remains by the amount of plastic strain generated in the web.
【００１９】比較例３．第３の比較例は、Ｈ形鋼の圧延
中にフランジを水冷し、圧延終了後も引き続きフランジ
を水冷しながら冷却し、冷間でウェブ中央部を２条に切
断してＴ形鋼を製造する方法である。つまり、Ｈ形鋼を
圧延中も圧延後もフランジを水冷して完全に冷却してか
ら冷間でウェブ中央部を切断しＴ形鋼とするものであ
る。すなわち、実施例と同じように仕上げユニバーサル
ミル群によってリバース圧延しながらＨ形鋼を造形し、
圧延終了時にフランジとウェブの温度が同じになるよう
に圧延最後の５パス時に圧延機ガイドにピッチ５００ｍ
ｍで取り付けられた２０本のスプレーノズルからそれぞ
れ１００リットル／ｍｉｎの冷却水を噴射してフランジ
を冷却した。その結果、圧延終了時のフランジとウェブ
の温度はそれぞれ７６０℃と７６５℃であった。また圧
延終了時のＨ形鋼の各部寸法は実施例と同じで、幅８０
０ｍｍ、高さ２００ｍｍ、フランジ厚み２２ｍｍ、ウェ
ブ厚み１３ｍｍ、圧延長さ５０ｍであった。次に、圧延
後のＨ形鋼をローラテーブル上を搬送させて、実施例と
同じ冷却装置を用い、当初は４００ｍｍピッチのスプレ
ーノズルから３０リットル／ｍｉｎの冷却水を噴射して
フランジを冷却した。冷却後のＨ形鋼では、特に大きな
曲がりは発生していなかった。ところが、このＨ形鋼を
冷間で切断したところ大きく曲がりが発生した。すなわ
ち、この比較例では、Ｈ形鋼の圧延仕上がり時にフラン
ジとウェブに温度差がなく、その後もフランジが冷却さ
れていたためにＨ形鋼の形状では曲がりが発生しなかっ
たが、冷間でＴ形鋼に切断した際、内部にたまっていた
残留応力が解放されて曲がりが発生した。Comparative Example 3 In the third comparative example, the flange was water-cooled during the rolling of the H-section steel, and after the rolling was completed, the flange was cooled while continuing to be cooled with water. How to In other words, the flange is completely cooled by water cooling both during and after the rolling of the H-section steel, and then the central portion of the web is cut cold to form a T-section steel. That is, the H-shaped steel is formed while reverse rolling by the finishing universal mill group in the same manner as in the embodiment,
At the end of rolling, the rolling mill guide has a pitch of 500 m so that the temperature of the flange and the web become the same at the end of rolling.
The cooling water was sprayed at a rate of 100 liters / min from each of the 20 spray nozzles attached at m to cool the flange. As a result, the temperatures of the flange and the web at the end of rolling were 760 ° C. and 765 ° C., respectively. The dimensions of each part of the H-section steel at the end of rolling are the same as those of the embodiment, and the width is 80 mm.
0 mm, height 200 mm, flange thickness 22 mm, web thickness 13 mm, and pressure extension 50 m. Next, the H-shaped steel after rolling was transported on a roller table, and the flange was cooled by spraying 30 liter / min of cooling water from a spray nozzle having a pitch of 400 mm initially using the same cooling device as in the example. . In the H-beam after cooling, no particularly large bending occurred. However, when this H-section steel was cut cold, a large bending occurred. That is, in this comparative example, there was no temperature difference between the flange and the web at the time of finishing the rolling of the H-section steel, and since the flange was still cooled, no bending occurred in the shape of the H-section steel. When cut into shaped steel, the residual stress that had accumulated inside was released, causing bending.
【００２０】この製造方法では冷間でＴ形鋼に切断して
初めて圧延後の冷却時のフランジ冷却が適正でなかった
ことが判明するため、次のＴ形鋼以降しかフランジの冷
却条件を調整することができない。すなわち該Ｈ形鋼が
冷却装置で冷却されている途中ではその形状に大きな変
化が発生しないため、冷却中曲がり量をオンラインで監
視しても、曲がりが発生しにくいので曲がりに応じた冷
却強さの変更ができない。もちろんフランジとウェブの
温度を冷却中常時測定でき、常にフランジとウェブの温
度が同じになるように冷却条件を変更する方法も考えら
れるが、実際は冷却中のフランジ温度を正確に測定する
ことは難しい。というのは、冷却中のフランジ温度は冷
却されている部分では表面温度が２００℃程度まで下が
っており、冷却中の過渡的な表面温度からフランジ全体
の平均温度を予測することは極めて難しいからである。
このように、温度を制御して間接的に曲がりを制御する
方法は実際のラインでは難しい。以上説明したようにＨ
形鋼の形状で冷却し、その曲がりがたとえなくても冷間
で切断を行うと内部の残留応力が解放されて曲がりや歪
み等形状不良が発生するおそれがある。In this manufacturing method, since it is found that the flange cooling at the time of cooling after rolling is not proper only after cutting into a T-section steel in a cold state, the cooling condition of the flange is adjusted only for the next T-section and thereafter. Can not do it. That is, since the H-shaped steel does not undergo a large change in its shape while being cooled by the cooling device, even if the amount of bending is monitored online during cooling, the bending hardly occurs, so the cooling strength according to the bending is small. Cannot be changed. Of course, it is possible to always measure the temperature of the flange and the web during cooling, and it is also possible to change the cooling conditions so that the temperature of the flange and the web are always the same, but it is actually difficult to accurately measure the temperature of the flange during cooling . This is because the temperature of the flange during cooling is as low as about 200 ° C. in the part being cooled, and it is extremely difficult to predict the average temperature of the entire flange from the transient surface temperature during cooling. is there.
Thus, it is difficult to control the bending indirectly by controlling the temperature in an actual line. As explained above, H
If the steel is cooled in the shape of a section steel and cutting is performed even if there is no bending, internal residual stress is released, and a shape defect such as bending or distortion may occur.
【００２１】[0021]
【発明の効果】以上の説明から明らかなように、本発明
によれば、次のような効果を得ることができる。 （１）Ｈ形鋼またはＩ形鋼の圧延中にフランジを冷却
し、仕上げ圧延すると同時にそのＨ形鋼またはＩ形鋼の
ウェブを長手方向に切断してＴ形鋼とした後、直ちにそ
のフランジ面を冷却するものであるから、冷却後のウェ
ブ波や曲がりの発生がなく、しかも矯正等の精整工程を
要しないため、歩留まりがよく能率の高いＴ形鋼製造が
可能となる。 （２）非接触式の距離計でＴ形鋼の曲がりを計測するこ
とで、そのフランジ冷却の条件を最適化することが可能
となり、Ｔ形鋼の製造安定性がさらに向上する。（３）
現状のＨ形鋼の製造ラインをそのまま用いてＴ形鋼を能
率よく製造することができる。As is clear from the above description, according to the present invention, the following effects can be obtained. (1) The flange is cooled during the rolling of the H-beam or the I-beam, and the web of the H-beam or the I-beam is cut in the longitudinal direction into a T-beam at the same time as the finish rolling, and then the flange is immediately formed. Since the surface is cooled, there is no generation of a web wave or bending after the cooling, and since a refining process such as straightening is not required, a high-yield and efficient T-section steel can be manufactured. (2) By measuring the bending of the T-shaped steel with a non-contact type distance meter, it is possible to optimize the condition of the flange cooling, and the production stability of the T-shaped steel is further improved. (3)
A T-section steel can be efficiently produced using the current H-section steel production line as it is.
【図１】本発明によるＴ形鋼の製造ラインを示す概要図
である。FIG. 1 is a schematic view showing a production line for a T-section steel according to the present invention.
【図２】Ｔ形鋼の搬送中にフランジを冷却する様子を示
す図である。FIG. 2 is a diagram illustrating a manner in which a flange is cooled during the transportation of a T-section steel.
１ 仕上げユニバーサルミル群 ２ Ｈ形鋼 ３ スプレーノズル ４ ホットソー ５ａ、５ｂ Ｔ形鋼 ６ ローラテーブル ７ スプレーノズル ８、９ 温度計 １０ 距離計 １１ ユニバーサルミル １２ エッジャーミル ２１ フランジ ２２ ウェブ DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Finishing universal mill group 2 H-section steel 3 Spray nozzle 4 Hot saw 5a, 5b T-section steel 6 Roller table 7 Spray nozzle 8, 9 Thermometer 10 Distance meter 11 Universal mill 12 Edger mill 21 Flange 22 Web
Claims (2)
Ｉ形鋼を圧延する際にそのフランジを冷却しながら圧延
し、圧延終了時にはフランジとウェブの温度が同じにな
るようにし、さらに造形したＨ形鋼またはＩ形鋼を圧延
終了すると同時にそのウェブを長手方向に切断し、２条
のＴ形鋼を得た後、直ちにそのフランジ面を調整冷却す
るＴ形鋼の製造方法。When rolling an H-beam or I-beam by a universal mill, the flange is rolled while cooling, and at the end of the rolling, the temperature of the flange and the web becomes the same. Alternatively, a method for producing a T-section steel in which the web is cut in the longitudinal direction at the same time as the end of the rolling of the I-section steel to obtain two T-sections and immediately adjust and cool the flange surface thereof.
ランジの曲がりを非接触式の距離計で計測し、曲がりが
なくなるようにフランジ冷却を制御することを特徴とす
る請求項１記載のＴ形鋼の製造方法。2. The cooling method according to claim 1, wherein when the flange of the T-section steel is cooled, the bending of the flange is measured by a non-contact type distance meter, and the cooling of the flange is controlled so as to eliminate the bending. Manufacturing method of T-section steel.
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| JPH10202301A true JPH10202301A (en) | 1998-08-04 |
| JP3503387B2 JP3503387B2 (en) | 2004-03-02 |
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-
1997
- 1997-01-23 JP JP00984997A patent/JP3503387B2/en not_active Expired - Fee Related
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| JP3503387B2 (en) | 2004-03-02 |
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