JPH10192838A - 蒸発濃縮方法及び装置 - Google Patents
蒸発濃縮方法及び装置Info
- Publication number
- JPH10192838A JPH10192838A JP1745497A JP1745497A JPH10192838A JP H10192838 A JPH10192838 A JP H10192838A JP 1745497 A JP1745497 A JP 1745497A JP 1745497 A JP1745497 A JP 1745497A JP H10192838 A JPH10192838 A JP H10192838A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- concentration
- circulating
- slurry
- liquid
- heat transfer
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Water, Waste Water Or Sewage (AREA)
- Vaporization, Distillation, Condensation, Sublimation, And Cold Traps (AREA)
Abstract
出がなく長期間安定した連続運転をして、湿式排煙脱硫
廃液を高濃度まで濃縮し、効率良く硫酸カルシウムを高
回収率で回収する。 【解決手段】 蒸発濃縮装置は、原液供給管路1、蒸発
器2、循環ポンプ3、蒸気圧縮式ブロワー5、種晶注入
管路8、スラリータンク9、循環液抽出ポンプ12、こ
れを低濃度スラリーと高濃度スラリーとに分離するサイ
クロン式分離器13、pH調整剤供給管路24等を有す
る。 【効果】 循環液中に種晶を初期注入すると共に、低濃
度スラリー又は高濃度スラリーを循環液系に戻し、循環
液中の種晶のスラリー濃度を5〜25wt%に維持し、
pHを3.5〜6.5に維持し、伝熱管へのスケール付
着を防止する。
Description
おける吸収液のように硫酸カルシウムを多く含有する廃
液中の水分を蒸発させて濃縮する蒸発濃縮方法及び装置
に関する。
て、ボイラーや焼却炉等から発生する排ガス中の硫黄酸
化物等を消石灰や炭酸カルシウム等のアルカリ水溶液で
吸収し、亜硫酸カルシウムや硫酸カルシウムに変えて排
ガス中から除去することにより、排ガスを浄化する方法
である。このようにして硫黄酸化物を吸収した廃液から
硫酸カルシウム即ち石膏を回収するためには、廃液を更
に濃縮する操作が必要になるが、その方法として、例え
ば廃液をシックナーで凝集沈澱させて固液分離する技術
が提案されている(特公平6−15012号公報参
照)。
澱法は数多くの段階的プロセスを必要とし、廃液を簡易
且つ迅速に処理できない。そのため、廃液中の水分を蒸
発させる蒸発濃縮法も多く採用されている。しかし、蒸
発濃縮法によって硫酸カルシウム含有水溶液を濃縮する
と、濃縮に伴って液中の硫酸カルシウム濃度が高くな
り、飽和溶解度以上になると、加熱伝熱面上に硫酸カル
シウムのスケールを析出・固着させるという問題があ
る。
うな難溶解性塩を含む液を蒸発濃縮する方法として、従
来から以下のような種々の方法が採用されている。 (1)濃縮倍率が飽和溶解度の限界以内になるように操
作する方法(特公平7−75641号公報) (2)短い間隔で頻繁に薬品洗浄を行う方法 (3)フラッシュ蒸発のような強制循環方式を採用して
定期的に洗浄を行う方法 (4)廃液の前処理として、固形分を除去する処理や、
硬度成分であるカルシウムイオンを除去する軟水化処理
を行う方法
(1)では濃縮倍率が低いため効率的な濃縮を行えない
こと、(2)では安定した長期間の連続運転ができず運
転能率を上げられないこと、(3)では蒸発効率がよく
ないこと、そして(4)では前処理装置及びその操作が
必要なため装置や処理方法が複雑化すること、等の諸問
題を有する。
ールの固着を防止する方法も従来から多用されている
が、前処理を必要としたり、スケール防止効果が不十分
であるという問題があった。
ける上記問題を解決し、構成が簡単で操作が容易で蒸発
効率が良く、スケールの析出がなく長期間安定した連続
運転ができ、硫酸カルシウムを含む湿式排煙脱硫廃液を
高濃度まで濃縮して硫酸カルシウムを高回収率で回収で
きる蒸発濃縮方法及び装置を提供することを課題とす
る。
するために、請求項1の発明は、硫酸カルシウムを含む
湿式排煙脱硫廃液中の水分を蒸発させて前記廃液を濃縮
する蒸発濃縮方法において、前記廃液を導入する導入操
作と、前記廃液を循環液として略水平に配置された蒸発
器伝熱管の外表面に循環供給する循環供給操作と、前記
伝熱管内に加熱用流体を流す加熱操作と、前記循環液に
硫酸カルシウムの結晶を少なくとも主成分として含有す
る種晶を添加する種晶添加操作と、前記循環液中の前記
種晶の濃度が5〜25wt%になるように前記循環液の
一部分を抽出して前記種晶の濃度の高い高濃度スラリー
と濃度の低い低濃度スラリーとに分離してこれらを選択
的に前記循環液に加える種晶濃度維持操作と、前記循環
液のpHを3.5〜6.5に維持するpH調整剤添加操
作と、を有することを特徴とする。
湿式排煙脱硫廃液中の水分を蒸発させて前記廃液を濃縮
する蒸発濃縮装置において、前記廃液を導入する導入手
段と、略水平に配置された伝熱管を備えた蒸発器と、前
記廃液を循環液として前記伝熱管の外表面に循環供給す
る循環手段と、前記伝熱管内に加熱用流体を流す加熱手
段と、前記循環液に硫酸カルシウムの結晶を少なくとも
主成分として含有する種晶を添加するための種晶添加手
段と、前記循環液中の前記種晶の濃度が5〜25wt%
になるように前記循環液の一部分を抽出して前記種晶の
濃度の高い高濃度スラリーと濃度の低い低濃度スラリー
とに分離してこれらを選択的に前記循環液に加えるため
の種晶濃度維持手段と、前記循環液のpHを3.5〜
6.5に維持するためのpH調整剤添加手段と、を有す
ることを特徴とする。
装置の全体構成の一例を示す。本例の蒸発濃縮装置は、
自己蒸気圧縮型水平管式蒸発濃縮機を用いた装置であ
り、硫酸カルシウムを含む湿式排煙脱硫を行うスクラバ
ーの廃液中の水分を蒸発させて廃液を蒸発濃縮する装置
であり、蒸発濃縮部分として、前記廃液を原液として導
入する導入手段としての原液供給管路1、ヘッダー2
a、2bと共に加熱器部分を構成する略水平に配置され
た伝熱管2cを備えた蒸発器2、原液を循環液として伝
熱管2cの外表面に循環供給する循環手段としての循環
ポンプ3及び循環管路4、伝熱管2c内に加熱流体であ
る蒸気を流す加熱手段としての蒸気圧縮式ブロワー5、
その吸込口と蒸発器2の頂部とを結合する管路6及びそ
の吐出口と蒸発器2のヘッダー2aとを結合する管路7
等を有する。
として、循環液に硫酸カルシウムの結晶を少なくとも主
成分として含有する種晶を添加するための種晶添加手段
を構成する種晶注入管路8、スラリータンク9及びスラ
リー供給管路10、並びに、循環液中の種晶の濃度を一
定範囲として5乃至25wt%(重量%)程度の範囲に
維持するための種晶濃度維持手段を構成する循環液抽出
管路11、循環液の一部分を抽出して圧送する抽出ポン
プ12、この循環液を導入して低濃度スラリーと高濃度
スラリーとに分離するサイクロン式分離器13、低濃度
スラリー出口管13a及び高濃度スラリー出口管13
b、低濃度スラリー又は高濃度スラリーの一部分もしく
は全量を選択的に循環液に戻すための管路14、弁15
又は管路16及び弁17等を有する。符号18〜21
は、それぞれ、低濃度スラリー及び高濃度スラリーを排
出して高濃度液を回収するための管路及び弁である。
て、原液供給管路1はこの部分に結合されている。液溜
部2d内の液は、伝熱管2cに繰り返し循環供給される
間に濃縮されていると共に種晶を含有しているので、原
液をこの中に入れることにより、原液も種晶を含んだ濃
縮液として循環させることができる。又、蒸発器内の負
圧による原液導入も可能になる。蒸発器2の上部には、
伝熱管2c上に循環液を散布する散布ノズル2eが設け
られている。散布ノズル2eは通常複数個設けられる。
又、ノズルの代わりに多孔管や多孔板のようなものであ
ってもよい。
液を加熱することにより凝縮した蒸留水を取り出すため
の取出管路2fを介して蒸留水ポンプ2gが接続され、
一方ヘッダー2bの上部には、抽気管路2hを介して真
空ポンプ2iが接続されている。循環管路4には、循環
液中の種晶濃度を計測するための比重計22が装備さ
れ、分散剤供給管路23及びpH調整剤添加手段の一部
を構成するpH調整剤供給管路24が接続されている。
管路24には、図示していないがpH調整用の薬剤を供
給するための薬剤供給装置等が結合される。
5、管路6、7等によって蒸気圧縮式濃縮法を用いれ
ば、ランニングコストの低減された濃縮装置にすること
ができる。但し、他に利用できる蒸気源等がある場合等
には、これを蒸発器加熱部の加熱用として用いてもよ
い。又、ブロア5に代えて蒸気エゼクタを設け、これに
よって蒸発器内の蒸発分を抽出し、抽出蒸気と駆動蒸気
とによって循環液を加熱するようにしてもよい。
出する検出端25が取り付けられると共に、スラリー供
給管路10に制御弁26が設置され、これらの間にスラ
リータンク9のスラリー液面を一定に維持するための制
御回路27が設けられている。サイクロン式分離器13
は、回転駆動される遠心式固液分離機や、比重差重力式
分離器等であってもよい。
運転され、次のような作用効果を発揮する。まず、廃液
を導入する導入操作として、原液供給管路1から蒸発器
2の液溜室2dに原液を供給する。次に、原液を循環液
として蒸発器伝熱管の外表面に循環供給する循環供給操
作として、循環ポンプ3を運転する。これにより、最初
に入れられた原液は、循環管路4を経て蒸発器2の上部
の散布ノズル2eに送られ、これから伝熱管2cの外表
面に散布され、液溜部2dに落下し、連続的に供給され
る原液と共に循環ポンプ3によって循環される。
して、蒸気圧縮式ブロア5が運転され、原液が減圧され
ることによってその一部分が蒸発してブロア5に吸引さ
れ、内部で断熱圧縮されて昇圧昇温し、ヘッダー2aか
ら伝熱管2c内に送られる。伝熱管2cの外表面では、
散布された循環液が伝熱管2c内の加熱蒸気で加熱され
て薄膜蒸発する。これにより発生した蒸気は、同様に蒸
気圧縮式ブロア5により圧縮昇温されて伝熱管2cの内
部へ送られ、循環液を連続的に蒸発される。一方、この
ような加熱蒸気は、伝熱管2cの外表面の循環液を加熱
することによって凝縮し、加熱部分のヘッダー2bの下
部の蒸留水取出管路2fから蒸留水ポンプ2gを経て系
外へ取り出される。
ムの結晶濃度の低い装置起動時に、例えば循環ポンプ運
転後の早い時期に行われる。この操作では、スラリー供
給管路8からスラリータンク9に硫酸カルシウム又はこ
れを主成分とした結晶を種晶として投入すると共に、こ
れをスラリー供給管路10を介して液溜部2dに入れ、
循環ポンプで循環される循環液に加える。種晶は、循環
液の種晶濃度が5〜25wt%の範囲になるように初期
添加される。スラリータンク9内の種晶スラリーは、通
常、蒸発器内の負圧で吸引されて液溜部2dに入れられ
る。
カルシウム系やシリカ系の分散剤など、硫酸カルシウム
以外のスケール成分に適合する分散剤が適量注入され
る。また、pH調整剤供給管路24から酸もしくはアル
カリが注入され、循環液のpHが3.5〜6.5に調整
される。
第に濃縮される。そして、例えば循環液の濃縮率を5倍
にする高濃縮を目的とした運転をする場合には、比重計
22で循環液の比重を監視し、これが濃縮率5倍に相当
する例えば比重1.33程度になると、濃縮された高濃
度循環液の一部分を取り出しつつ運転を継続する。
る抽出ポンプ12を運転し、サイクロン式分離器13を
経由して、管路18、弁19及び管20、弁21を介し
て濃縮液として系外に排出すると共に、管路14、弁1
5を介して濃縮液の一部分を循環液側に戻し、濃縮液の
排出量及び後述するスラリー濃度の調整を行う。このよ
うな濃縮液は、濃度50%程度の極めて高濃度の液であ
り、過飽和になって析出した硫酸カルシウムも多量に含
んでいる。従って、その後の処理により、原液の含有す
る硫酸カルシウム即ち石膏を容易に回収することができ
る。
高濃度液になると共に、原液中の硫酸カルシウム等が循
環液中に析出し、初期投入された種晶に付着したり循環
液中で独立した種晶になり、循環液中の結晶濃度が高く
なる。このように循環液をスラリー状にする種晶の結晶
濃度を以下「スラリー濃度」という。このようなスラリ
ー濃度は、原液の性状が大幅に変わらなければ、循環液
の比重とほぼ一定の関係になっているので、比重計22
によって監視することができる。
に入れると、比重差によって高濃度スラリーと低濃度ス
ラリーとに分離される。分離された高濃度スラリーと低
濃度スラリーの系外への排出量及び系内への戻し量を調
整すれば、濃縮倍率と共にスラリー濃度を一定にした運
転をすることができる。原液中の硫酸カルシウムの濃度
の高低に応じて次のようにスラリー濃度維持操作を行
う。
は、弁21の開度を大きくして高濃度スラリーの系外へ
の排出量を増やす共に、弁15の開度を大きくして低濃
度スラリーの系内への戻り量を増やす。
は、弁15の開度を小さくして低濃度スラリーの戻り量
を減らして系外への排出量を増やすと共に、弁16を開
にして高濃度スラリーの戻り量を増やして排出量を減ら
す。この場合、早くスラリー濃度を上げるために、弁2
1を閉じて高濃度スラリーの全量を戻すようにしてもよ
い。高濃度スラリーをスラリータンク9に戻すときに
は、タンク内を攪拌しつつ、制御回路26によって液面
を保持した状態で高濃度スラリーを液溜部2dへ戻す。
なお、このような操作をしても循環液のスラリー濃度を
維持できない場合には、硫酸カルシウムを主成分とする
の結晶をスラリー供給管路8からスラリータンク9内へ
投入し、循環液に種晶を追加注入する。又、循環液のp
Hが変化した場合には、pH調整剤供給管路24から酸
又はアルカリを注入して循環液のpHを3.5〜6.5
の範囲に維持する。
だけでスラリー濃度を調整できるので、その操作は極め
て簡単である。そして、循環液中のスラリー濃度を一定
範囲に維持すると共に、分散剤の注入とPH調整を行う
ことによって、伝熱管2cへのスケールの付着を略完全
に防止することができる。又、このような良好な運転に
より、原液中の硫酸カルシウムの全量を極めて高濃度の
濃縮液の形で取り出すことができる。
するように説明した。本発明の蒸発濃縮装置は、手動操
作される形式のものであってもよいことは勿論である
が、全自動化、部分的な自動化、遠隔操作化等適宜取り
入れた装置であってもよい。このような自動化等は、本
発明に従来技術を適用することにより、容易に構成する
ことができる。例えば全自動化する装置では、温度、圧
力、pH等のセンサ類や制御弁、制御装置等を設け、セ
ンサ類で運転状態を検出しつつ、制御装置でシーケンシ
ャルに弁の開閉調整やポンプ類、ブロア等の運転を行な
うと共に、比重計20で循環液の濃度を検出しつつ、濃
縮液濃度やスラリー濃度維持装置関係の運転制御を行う
ことになる。
いて発明者等の行った蒸発濃縮実験の結果を示す。実験
は、表−1に示す性状を持つpH調整後のスクラバー廃
液を原液として、以下の各種運転条件で行った。
m注入 循環液濃度50%、循環液スラリー濃度15% 実験結果:図2に示す。 図示の如く、循環液中の水分の蒸発量及び濃縮された循
環液である濃縮液の比重は一定になっていて、運転状態
が安定していたことが分かる。なお、濃縮液の比重はみ
かけ比重であり、図示の比重1.33は液濃度50%及
びスラリー濃度15%に相当する。従って、高濃度の濃
縮液を回収するできたことが分かる。
伝熱温度差の上昇は見られず、伝熱管へのスケールの付
着がなかったことが分かる。なお、伝熱温度差とは、伝
熱管内を流れる加熱用蒸気の温度と伝熱管外表面を流れ
る循環液の温度との温度差のことである。又、循環液温
度とその蒸発した蒸気温度との差である沸点上昇も略一
定であり、濃縮倍率が一定であることが分かる。
gで取り出された蒸留水の電気伝導率は10〜20μS
/cmの範囲にあり、純度の高い水質であった。従っ
て、この水を回収して再利用することができる。この場
合、濃縮率が大きいため、その回収率も高くなる。
らず、運転状態が良好であったことが分かる。なお、こ
の実験運転の終了後に伝熱管を目視調査した結果、伝熱
管の端部に、伝熱温度差には現れない程度の軽微なスケ
ール付着が確認されたが、化学洗浄により容易に除去す
ることができた。
m注入 循環液濃度50%、循環液スラリー濃度15% 実験結果:図3に示す。 この実験は、実験−1に対して循環液pH6をpH7に
変えた実験であるが、図示の如く実験−1とほぼ同様の
結果が得られた。伝熱温度差及び沸点上昇は一層安定し
ていた。なお、実験終了後の伝熱管の目視検査では、実
験−1よりスケールがやや多く付着していることが確認
された。ただし、この場合にも、化学洗浄により容易に
除去することができた。この実験から、PHを6.5程
度以下にすることが望ましいと言える。なお、PH値を
小さくすればアルカリスケール防止に効果的であるが、
蒸発濃縮装置の材料面等を考慮すれば、PHを3.5程
度までにすることが望ましい。
m注入 循環液濃度60%、循環液スラリー濃度30% 実験結果:図4に示す。 この実験は循環液スラリーの限界濃度を確認するために
行った実験であるが、管路の閉塞という異常が発生した
ため、図示の如く実験を中断した。このときには濃縮液
の濃度が60%であった。実験中断は実験装置上の問題
であるが、この条件での連続運転はやや困難であること
が推測される。従って、循環液濃度を50%程度にし、
スラリー濃度を25%程度までにすることが望ましい。
m注入、 循環液濃度50%、循環液スラリー濃度15% 実験結果:図5及び表1に示す。 この実験は長時間の連続運転性能を確認するために行っ
たものである。この実験でも、実験1、2と同様の結果
が得られた。この実験で得られた濃縮液(循環液)及び
蒸留水の分析結果は表1に示されている。なお、伝熱温
度差に多少変動が見られるが、スケール付着による伝熱
温度差の上昇はなかった。又、この1ヵ月連続実験後の
伝熱管の目視検査では、実験−1よりもスケーリングが
軽微であったという結果が得られた。このスケールも化
学洗浄により容易に除去できたことは勿論である。
m注入、 循環液濃度10%、循環液スラリー濃度3%後9% 実験結果:図6に示す。 この実験は、循環液を低濃度にしたときの運転状態を確
認するために行った連続運転試験である。実験条件及び
実験結果に示す如く、循環液濃度を3%にして実験を開
始したが、50時間程度経過した後にスケール付着によ
る伝熱温度差の上昇が始まったため、120時間で一時
運転を停止して伝熱管を化学洗浄し、その後種晶として
濃縮液のスラッジを追加添加し、スラリー濃度を9%前
後に維持して運転した。その結果、それ以後は伝熱温度
差の増加は抑制され、安定した運転を継続できた。この
実験から、硫酸カルシウムを主成分としたスケールの伝
熱管への付着防止のために、循環液スラリー濃度を5%
程度以上にするのが望ましいことが判明した。
シウムを含む液を濃縮するに当たって、本発明を適用し
た装置によって循環液スラリー濃度を5〜25%程度に
維持することにより、伝熱管への硫酸カルシウムのスケ
ール付着を完全に防止できると共に、これに加えてPH
調整剤及び軟質スケール分散剤を添加することにより、
スケール付着を伴わない長期間の安定した連続運転を行
うことができる。
発明においては、導入操作によって硫酸カルシウムを含
む湿式排煙脱硫廃液を導入し、循環供給操作によってこ
の廃液を循環液として略水平に配置された蒸発器伝熱管
の外表面に循環供給し、加熱操作によって伝熱管内に加
熱用流体を流すので、廃液を循環液としてその中の水分
を蒸発させて濃縮することができる。
から、水分を効率良く蒸発させることができる。又、加
熱操作として蒸気圧縮法を用いることができる。この方
法では、濃縮時に発生する蒸気を加熱用熱源として利用
でき、水平管式蒸発器と組み合わせることにより、濃縮
のための運転コストを大幅に下げることができる。
後等の適当な時期に硫酸カルシウムの結晶を主成分とす
る種晶を添加するので、運転によって循環液の濃度が上
がり、循環液中に硫酸カルシウムの結晶即ち新たなスケ
ールが析出するようになっても、種晶によって伝熱管へ
の付着が妨げられ、スケールは種晶の表面に付着したり
循環液中に析出することになる。その結果、蒸発効率の
良い水平管式伝熱管でのスケールの付着を防止すること
ができる。この場合、前処理等を行わないので、操作が
簡単である。
供給しつつこれを循環濃縮し、濃縮された濃縮液を循環
系から排出すれば、スケールの付着を防止しつつ、硫酸
カルシウムが濃縮され析出した高濃度液を回収すること
ができる。しかし、循環液中の種晶の濃度は、被処理液
中の硫酸カルシウムの濃度と濃縮倍率によって左右され
るので、これらの条件が変わると変わってくる。そし
て、その値が一定範囲外になると、スケール防止効果が
低下する等の問題が発生する。そのため、種晶濃度維持
操作によって、循環液中の種晶の濃度が一定範囲として
5乃至25wt%程度になるように維持する操作を行
う。この場合、必要に応じて種晶添加操作によって新た
な種晶を追加することも可能である。
況に応じて高濃度スラリー又は低濃度スラリーを選択し
てそれらの適当量を循環液に戻し、循環液中のスラリー
濃度を一定範囲に保つ操作をいう。この操作によって、
被処理液中の硫酸カルシウムの濃度や濃縮倍率に関係な
く、硫酸カルシウムのスケール付着を完全に防止しつつ
長期間の安定した連続濃縮運転を行い、効率の良いシス
テムで被処理液を高濃度まで濃縮することができる。そ
の結果、被処理液から硫酸カルシウムを高い回収率で回
収できると共に、蒸発して凝縮される蒸留水の回収率も
高くなり、これを再利用することができる。
作のもとに循環液のpHを3.5〜6.5という低い値
に維持した状態で行われるので、炭酸カルシウムや水酸
化マグネシウム等のアルカリスケールの伝熱面への析
出、付着が防止される。又、pHを低くすることによ
り、スラリー液中に含まれる微粒子(種晶)の表面電位
を変化させる作用が生じ、適度なスラリー濃度との組合
せによって各種スケール成分の種晶への析出が促進さ
れ、伝熱面への析出、付着が防止される。その結果、長
期間トータル的にスケールフリーな状態で湿式排煙脱硫
廃液を処理することができる。
種晶添加操作と種晶濃度維持操作とpH調整剤添加操作
によって構成されているので、前処理等を含む段階的な
多くのプロセスを必要としない。従って、操作が簡単で
ある。即ち、蒸発濃縮操作は、例えば蒸気圧縮式濃縮装
置を運転する操作であり、定常運転になればその後は殆
ど運転操作を必要とせず、又、種晶添加操作も運転開始
時にのみに必要な操作であり、何れも簡単な操作であ
る。更に、種晶濃度維持操作は、例えば数少ない弁類の
操作のみで行えるので、これも簡単なものである。又、
pH調整剤添加操作は薬剤供給装置によって簡単に行え
る通常の操作である。
を、廃液を導入する導入手段と、略水平に配置された伝
熱管を備えた蒸発器と、被処理液を循環供給する循環手
段と、これを加熱する加熱手段と、種晶添加手段と、種
晶濃度維持手段と、pH調整剤添加手段を主体として構
成するので、小型で簡単な装置にすることができる。即
ち、蒸発器、循環手段、加熱手段等は例えば蒸気圧縮式
濃縮装置として構成される。種晶添加手段は、例えば種
晶をスラリー状にするためのタンクと蒸発器に吸引させ
る管路とによって構成される。種晶濃度維持手段は、循
環液を抽出するポンプと循環液スラリーを濃度によって
分離する例えばサイクロン式分離器と管路及び弁等で構
成される。pH調整剤添加手段は例えば簡単な薬剤供給
装置及び配管によって構成される。従って、これらを組
み合わせた装置は、殆どユニット化できる程度の小型で
簡単な装置である。又、運転費用の少ない装置である。
転コストのかからない装置により、伝熱管への硫酸カル
シウムのスケール付着を防止して、長期間にわたって安
定した連続運転を行ない、能率良く高濃度まで濃縮され
た濃縮液を回収することができる。
例を示す説明図である。
運転実験をした結果を示す曲線図である。
示す曲線図である。
果を示す曲線図である。
果を示す曲線図である。
果を示す曲線図である。
段) 14 管路(種晶濃度維持手段) 15 弁(種晶濃度維持手段) 16 管路(種晶濃度維持手段) 17 弁(種晶濃度維持手段) 24 pH調整剤供給管路(pH調整剤添加
手段)
Claims (2)
- 【請求項1】 硫酸カルシウムを含む湿式排煙脱硫廃液
中の水分を蒸発させて前記廃液を濃縮する蒸発濃縮方法
において、 前記廃液を導入する導入操作と、前記廃液を循環液とし
て略水平に配置された蒸発器伝熱管の外表面に循環供給
する循環供給操作と、前記伝熱管内に加熱用流体を流す
加熱操作と、前記循環液に硫酸カルシウムの結晶を少な
くとも主成分として含有する種晶を添加する種晶添加操
作と、前記循環液中の前記種晶の濃度が5〜25wt%
になるように前記循環液の一部分を抽出して前記種晶の
濃度の高い高濃度スラリーと濃度の低い低濃度スラリー
とに分離してこれらを選択的に前記循環液に加える種晶
濃度維持操作と、前記循環液のpHを3.5〜6.5に
維持するpH調整剤添加操作と、 を有することを特徴とする蒸発濃縮方法。 - 【請求項2】 硫酸カルシウムを含む湿式排煙脱硫廃液
中の水分を蒸発させて前記廃液を濃縮する蒸発濃縮装置
において、 前記廃液を導入する導入手段と、略水平に配置された伝
熱管を備えた蒸発器と、前記廃液を循環液として前記伝
熱管の外表面に循環供給する循環手段と、前記伝熱管内
に加熱用流体を流す加熱手段と、前記循環液に硫酸カル
シウムの結晶を少なくとも主成分として含有する種晶を
添加するための種晶添加手段と、前記循環液中の前記種
晶の濃度が5〜25wt%になるように前記循環液の一
部分を抽出して前記種晶の濃度の高い高濃度スラリーと
濃度の低い低濃度スラリーとに分離してこれらを選択的
に前記循環液に加えるための種晶濃度維持手段と、前記
循環液のpHを3.5〜6.5に維持するためのpH調
整剤添加手段と、 を有することを特徴とする蒸発濃縮装置。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP01745497A JP3148664B2 (ja) | 1997-01-13 | 1997-01-13 | 蒸発濃縮方法及び装置 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP01745497A JP3148664B2 (ja) | 1997-01-13 | 1997-01-13 | 蒸発濃縮方法及び装置 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH10192838A true JPH10192838A (ja) | 1998-07-28 |
JP3148664B2 JP3148664B2 (ja) | 2001-03-19 |
Family
ID=11944479
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP01745497A Expired - Fee Related JP3148664B2 (ja) | 1997-01-13 | 1997-01-13 | 蒸発濃縮方法及び装置 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP3148664B2 (ja) |
Cited By (15)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
KR20030017076A (ko) * | 2001-08-23 | 2003-03-03 | 주식회사 포스코 | 매립지 침출수 처리장치 |
JP2011020074A (ja) * | 2009-07-17 | 2011-02-03 | Sasakura Engineering Co Ltd | 溶液・廃液の固形化装置及び溶液・廃液の固形化方法 |
JP2012040470A (ja) * | 2010-08-16 | 2012-03-01 | Japan Organo Co Ltd | 排水処理方法及び排水処理装置 |
CN104030507A (zh) * | 2013-03-04 | 2014-09-10 | 黄冈师范学院 | 沼气热源处理甲硝唑生产废水的生态循环工艺 |
CN104478152A (zh) * | 2014-12-29 | 2015-04-01 | 丹东东方机电工程有限公司 | 脱硫***含钠盐废水处理装置 |
CN105641961A (zh) * | 2015-12-31 | 2016-06-08 | 昆明特康科技有限公司 | 全闭路循环流化床及其使用、运用方法 |
CN105783016A (zh) * | 2014-12-25 | 2016-07-20 | 中国科学院广州能源研究所 | 防腐的烟气传热界面温度可控可调余热回收装置 |
CN106315720A (zh) * | 2016-01-15 | 2017-01-11 | 亿川科技(成都)有限责任公司 | 一种燃煤锅炉废水零排放装置及工艺 |
CN106315723A (zh) * | 2016-01-15 | 2017-01-11 | 亿川科技(成都)有限责任公司 | 一种燃煤锅炉炉内废水蒸发装置及工艺 |
CN106943766A (zh) * | 2017-03-01 | 2017-07-14 | 上海交通大学 | 轻质固体的连续蒸发结晶器及蒸发*** |
CN107235597A (zh) * | 2017-06-30 | 2017-10-10 | 山东国舜建设集团有限公司 | 一种非均相成核结晶法处理脱硫废水的方法及*** |
JP2017189777A (ja) * | 2017-07-31 | 2017-10-19 | 株式会社ササクラ | 水溶液の蒸発処理方法 |
CN109847401A (zh) * | 2019-04-10 | 2019-06-07 | 郑州轻工业学院 | 实验教学用蒸发结晶装置 |
JP2019181370A (ja) * | 2018-04-11 | 2019-10-24 | 株式会社三井E&Sマシナリー | 減容化システム及びその制御方法 |
WO2022142181A1 (zh) * | 2020-12-28 | 2022-07-07 | 国网河北省电力有限公司电力科学研究院 | 一种脱硫废水零排放装置及*** |
Families Citing this family (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN107019925B (zh) * | 2017-03-02 | 2019-04-19 | 南京航空航天大学 | 闭式溶液循环零排放蒸发浓缩***及其方法 |
-
1997
- 1997-01-13 JP JP01745497A patent/JP3148664B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (19)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
KR20030017076A (ko) * | 2001-08-23 | 2003-03-03 | 주식회사 포스코 | 매립지 침출수 처리장치 |
JP2011020074A (ja) * | 2009-07-17 | 2011-02-03 | Sasakura Engineering Co Ltd | 溶液・廃液の固形化装置及び溶液・廃液の固形化方法 |
JP2012040470A (ja) * | 2010-08-16 | 2012-03-01 | Japan Organo Co Ltd | 排水処理方法及び排水処理装置 |
CN104030507B (zh) * | 2013-03-04 | 2016-07-06 | 黄冈银河阿迪药业有限公司 | 沼气热源处理甲硝唑生产废水的生态循环工艺 |
CN104030507A (zh) * | 2013-03-04 | 2014-09-10 | 黄冈师范学院 | 沼气热源处理甲硝唑生产废水的生态循环工艺 |
CN105783016A (zh) * | 2014-12-25 | 2016-07-20 | 中国科学院广州能源研究所 | 防腐的烟气传热界面温度可控可调余热回收装置 |
CN104478152A (zh) * | 2014-12-29 | 2015-04-01 | 丹东东方机电工程有限公司 | 脱硫***含钠盐废水处理装置 |
CN104478152B (zh) * | 2014-12-29 | 2016-04-27 | 丹东东方机电工程有限公司 | 脱硫***含钠盐废水处理装置 |
CN105641961A (zh) * | 2015-12-31 | 2016-06-08 | 昆明特康科技有限公司 | 全闭路循环流化床及其使用、运用方法 |
CN105641961B (zh) * | 2015-12-31 | 2020-02-21 | 昆明特康科技有限公司 | 全闭路循环流化床及其使用、运用方法 |
CN106315720A (zh) * | 2016-01-15 | 2017-01-11 | 亿川科技(成都)有限责任公司 | 一种燃煤锅炉废水零排放装置及工艺 |
CN106315723A (zh) * | 2016-01-15 | 2017-01-11 | 亿川科技(成都)有限责任公司 | 一种燃煤锅炉炉内废水蒸发装置及工艺 |
CN106943766A (zh) * | 2017-03-01 | 2017-07-14 | 上海交通大学 | 轻质固体的连续蒸发结晶器及蒸发*** |
CN107235597A (zh) * | 2017-06-30 | 2017-10-10 | 山东国舜建设集团有限公司 | 一种非均相成核结晶法处理脱硫废水的方法及*** |
JP2017189777A (ja) * | 2017-07-31 | 2017-10-19 | 株式会社ササクラ | 水溶液の蒸発処理方法 |
JP2019181370A (ja) * | 2018-04-11 | 2019-10-24 | 株式会社三井E&Sマシナリー | 減容化システム及びその制御方法 |
CN109847401A (zh) * | 2019-04-10 | 2019-06-07 | 郑州轻工业学院 | 实验教学用蒸发结晶装置 |
CN109847401B (zh) * | 2019-04-10 | 2024-03-08 | 郑州轻工业学院 | 实验教学用蒸发结晶装置 |
WO2022142181A1 (zh) * | 2020-12-28 | 2022-07-07 | 国网河北省电力有限公司电力科学研究院 | 一种脱硫废水零排放装置及*** |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP3148664B2 (ja) | 2001-03-19 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP3148664B2 (ja) | 蒸発濃縮方法及び装置 | |
CN107954560A (zh) | 蒸汽再压缩蒸发浓缩联合烟道喷雾技术处理废水的工艺 | |
JP4737670B2 (ja) | カルシウム及び硫酸を含む廃水の処理方法及びその装置 | |
CN108328683A (zh) | 火电厂废水浓缩结晶零排放*** | |
JPS6058230A (ja) | 排煙脱硫方法および装置 | |
CN106587231A (zh) | Fgd废水零排放*** | |
US20160185619A1 (en) | Water treatment system and method | |
KR101769949B1 (ko) | 에너지 소비 효율이 향상된 증발농축시스템 및 증발농축방법 | |
CN109019734B (zh) | 一种脱硫废水零排放的*** | |
CN103657122A (zh) | 一种六效蒸发装置 | |
CN206580583U (zh) | Fgd废水零排放*** | |
RU2479713C2 (ru) | Способ удаления оксида кремния при извлечении тяжелой нефти (варианты) | |
CN206940653U (zh) | 燃煤电厂脱硫废水零排放装置 | |
CN109111009A (zh) | 一种脱硫废水零排放工艺及装置 | |
CN203591603U (zh) | 一种六效蒸发装置 | |
CN108408812A (zh) | 一种含盐废水的脱盐淡化方法及装置 | |
CN107827306A (zh) | 一种火力发电厂脱硫废水零排放处理*** | |
CN105621775A (zh) | 一种新型脱硫废水零排放处理装置及方法 | |
KR101904156B1 (ko) | 스케일 및 거품 제거 기능이 구비된 진공 증발 농축장치 | |
CN210122493U (zh) | 一种低温烟气余热浓缩高氯工业废水的处理装置 | |
US5200087A (en) | Method of and apparatus for recovering mercury from drainage | |
CN206828125U (zh) | 湿冷机组乏汽蒸发脱硫废水处理装置 | |
CN210206367U (zh) | 废水处理*** | |
CN109626690A (zh) | T型蒸馏水机分离*** | |
JP3366258B2 (ja) | 硫酸含有排水の蒸発濃縮方法および蒸発濃縮装置 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100112 Year of fee payment: 9 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110112 Year of fee payment: 10 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120112 Year of fee payment: 11 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130112 Year of fee payment: 12 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130112 Year of fee payment: 12 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20140112 Year of fee payment: 13 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |