JPH10185358A - 蒸発器 - Google Patents
蒸発器Info
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- JPH10185358A JPH10185358A JP29089497A JP29089497A JPH10185358A JP H10185358 A JPH10185358 A JP H10185358A JP 29089497 A JP29089497 A JP 29089497A JP 29089497 A JP29089497 A JP 29089497A JP H10185358 A JPH10185358 A JP H10185358A
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- refrigerant
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- parallel
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
- F28D1/00—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators
- F28D1/02—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators with heat-exchange conduits immersed in the body of fluid
- F28D1/03—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators with heat-exchange conduits immersed in the body of fluid with plate-like or laminated conduits
- F28D1/0308—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators with heat-exchange conduits immersed in the body of fluid with plate-like or laminated conduits the conduits being formed by paired plates touching each other
- F28D1/0316—Assemblies of conduits in parallel
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
- F28F1/00—Tubular elements; Assemblies of tubular elements
- F28F1/02—Tubular elements of cross-section which is non-circular
- F28F1/022—Tubular elements of cross-section which is non-circular with multiple channels
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
- F28D21/00—Heat-exchange apparatus not covered by any of the groups F28D1/00 - F28D20/00
- F28D2021/0019—Other heat exchangers for particular applications; Heat exchange systems not otherwise provided for
- F28D2021/008—Other heat exchangers for particular applications; Heat exchange systems not otherwise provided for for vehicles
- F28D2021/0085—Evaporators
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
- F28F2255/00—Heat exchanger elements made of materials having special features or resulting from particular manufacturing processes
- F28F2255/16—Heat exchanger elements made of materials having special features or resulting from particular manufacturing processes extruded
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- Engineering & Computer Science (AREA)
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- General Engineering & Computer Science (AREA)
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- Details Of Heat-Exchange And Heat-Transfer (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 従来の蒸発器に比べて熱交換性能、すなわち
冷媒の蒸発性能を向上させる。中空押出形材を備えた蒸
発器に比べても熱交換性能を向上させるとともにコンパ
クトにする。 【解決手段】 互いに間隔をおいて上下に平行に配置さ
れた１対のヘッダと、両端がそれぞれ両ヘッダに接続さ
れた並列状の冷媒流通管４とよりなる少なくとも１つの
蒸発器ユニットを備えた蒸発器である。冷媒流通管４
は、平らな左右壁11、12と、左右壁11、12の前後両側縁
にまたがる前後両側壁13、14と、前後両側壁13、14間に
おいて左右壁11、12にまたがるとともに長さ方向にのび
かつ相互に所定間隔をおいて設けられた複数の補強壁15
とを備え、内部に並列状の冷媒通路16を有する偏平管17
よりなる。偏平管17を金属板より形成する。補強壁15は
金属板から内方***状に一体成形した補強壁形成部25よ
りなる。
冷媒の蒸発性能を向上させる。中空押出形材を備えた蒸
発器に比べても熱交換性能を向上させるとともにコンパ
クトにする。 【解決手段】 互いに間隔をおいて上下に平行に配置さ
れた１対のヘッダと、両端がそれぞれ両ヘッダに接続さ
れた並列状の冷媒流通管４とよりなる少なくとも１つの
蒸発器ユニットを備えた蒸発器である。冷媒流通管４
は、平らな左右壁11、12と、左右壁11、12の前後両側縁
にまたがる前後両側壁13、14と、前後両側壁13、14間に
おいて左右壁11、12にまたがるとともに長さ方向にのび
かつ相互に所定間隔をおいて設けられた複数の補強壁15
とを備え、内部に並列状の冷媒通路16を有する偏平管17
よりなる。偏平管17を金属板より形成する。補強壁15は
金属板から内方***状に一体成形した補強壁形成部25よ
りなる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、カーエアコン、
ルームエアコン等の空調装置に用いられる蒸発器に関す
る。
ルームエアコン等の空調装置に用いられる蒸発器に関す
る。
【０００２】この明細書において、通風方向と平行な方
向を前後方向といい、これと直交する方向を左右方向と
いうものとする。たとえば、図面上でいえば、図３の左
側を前、右側を後といい、同図の下側を左、上側を右と
いうものとする。
向を前後方向といい、これと直交する方向を左右方向と
いうものとする。たとえば、図面上でいえば、図３の左
側を前、右側を後といい、同図の下側を左、上側を右と
いうものとする。
【０００３】
【従来の技術と発明が解決しようとする課題】従来、た
とえばカーエアコン用蒸発器として、特開平３−２３０
０６４号公報に記載されているような積層型蒸発器が用
いられていた。この積層型蒸発器は、内面に上下方向に
のびる複数のリブが突出形成された１対のプレス成形品
製縦長プレートを、リブを内側にして対向状に重ね合わ
せて周縁部でろう付することにより形成され、かつ上下
方向にのびる偏平管部を有する複数のチューブエレメン
トが、相互間にフィンを介在させた状態でその厚さ方向
に積層され、チューブエレメントの上下両端部に偏平管
部に連なるタンク部が膨出状に形成され、各チューブエ
レメントのタンク部が相互に連通状にろう付されたもの
である。図１８に示すように、各チューブエレメント(7
0)の縦長プレート(71)(72)のリブ(73)(74)は、横断面略
Ｕ字状となるように内方に突出しており、一方の縦長プ
レート(71)のリブ(73)が他方の縦長プレート(72)のリブ
(74)間に位置するとともにその先端が他方の縦長プレー
ト(72)にろう付され、他方の縦長プレート(72)のリブ(7
4)の先端が一方の縦長プレート(71)にろう付されること
により複数の並列状冷媒通路(75)が形成されている。
とえばカーエアコン用蒸発器として、特開平３−２３０
０６４号公報に記載されているような積層型蒸発器が用
いられていた。この積層型蒸発器は、内面に上下方向に
のびる複数のリブが突出形成された１対のプレス成形品
製縦長プレートを、リブを内側にして対向状に重ね合わ
せて周縁部でろう付することにより形成され、かつ上下
方向にのびる偏平管部を有する複数のチューブエレメン
トが、相互間にフィンを介在させた状態でその厚さ方向
に積層され、チューブエレメントの上下両端部に偏平管
部に連なるタンク部が膨出状に形成され、各チューブエ
レメントのタンク部が相互に連通状にろう付されたもの
である。図１８に示すように、各チューブエレメント(7
0)の縦長プレート(71)(72)のリブ(73)(74)は、横断面略
Ｕ字状となるように内方に突出しており、一方の縦長プ
レート(71)のリブ(73)が他方の縦長プレート(72)のリブ
(74)間に位置するとともにその先端が他方の縦長プレー
ト(72)にろう付され、他方の縦長プレート(72)のリブ(7
4)の先端が一方の縦長プレート(71)にろう付されること
により複数の並列状冷媒通路(75)が形成されている。
【０００４】しかしながら、従来の蒸発器には次のよう
な問題があった。すなわち、縦長プレート(71)(72)のリ
ブ(73)(74)が横断面Ｕ字状であるので、チューブエレメ
ント(70)の幅を一定にした場合、図１８に符号(76)で示
すように、冷媒の流通に寄与しない無駄な空間部分が発
生し、その結果冷媒通路(75)の数の増加には限界があ
る。しかも、プレス技術上の制約からその製造工程にお
ける材料の伸びに限界があって、隣り合うリブ(73)(74)
間の間隔を小さくするとプレート(71)(72)に割れが発生
するので、隣り合うリブ(73)(74)間の間隔を比較的大き
くしなければならず、その結果チューブエレメント(70)
の幅を一定にした場合、冷媒通路(75)の相当直径を小さ
くするとともに冷媒通路(75)の数を多くすることが不可
能になる。したがって、熱交換性能、すなわち冷媒の蒸
発性能の向上にも限界がある。
な問題があった。すなわち、縦長プレート(71)(72)のリ
ブ(73)(74)が横断面Ｕ字状であるので、チューブエレメ
ント(70)の幅を一定にした場合、図１８に符号(76)で示
すように、冷媒の流通に寄与しない無駄な空間部分が発
生し、その結果冷媒通路(75)の数の増加には限界があ
る。しかも、プレス技術上の制約からその製造工程にお
ける材料の伸びに限界があって、隣り合うリブ(73)(74)
間の間隔を小さくするとプレート(71)(72)に割れが発生
するので、隣り合うリブ(73)(74)間の間隔を比較的大き
くしなければならず、その結果チューブエレメント(70)
の幅を一定にした場合、冷媒通路(75)の相当直径を小さ
くするとともに冷媒通路(75)の数を多くすることが不可
能になる。したがって、熱交換性能、すなわち冷媒の蒸
発性能の向上にも限界がある。
【０００５】そこで、上記問題を解決するために、互い
に間隔をおいて上下に平行に配置された１対のヘッダ
と、両端がそれぞれ両ヘッダに接続された並列状の冷媒
流通管とよりなる少なくとも１つの蒸発器ユニットを備
えており、冷媒流通管が、平らな左右壁と、左右壁にま
たがるとともに長さ方向にのびかつ相互に所定間隔をお
いて設けられた複数の補強壁とを備えた中空押出形材か
らなる蒸発器が考えられる。このような蒸発器では、上
記従来の蒸発器のチューブエレメントの偏平管部に比べ
て冷媒通路の数を増加することはできるとともに、冷媒
通路の相当直径を小さくすることができる。ところで、
熱交換効率、すなわち冷媒の蒸発効率を向上させるとと
もに蒸発器のコンパクト化を図るには、冷媒流通管は薄
肉で、かつ左右方向の幅はできるだけ小さい方が好まし
い。しかしながら、押出形材の場合、押出技術上の制約
から管を寸法精度良く薄肉化すること、および管の左右
方向の幅を寸法精度良く小さくすることには限界があっ
た。しかも、押出形材の場合、補強壁に、性能向上に効
果があると考えられる並列状冷媒通路どうしを通じさせ
る連通孔を形成することができない。
に間隔をおいて上下に平行に配置された１対のヘッダ
と、両端がそれぞれ両ヘッダに接続された並列状の冷媒
流通管とよりなる少なくとも１つの蒸発器ユニットを備
えており、冷媒流通管が、平らな左右壁と、左右壁にま
たがるとともに長さ方向にのびかつ相互に所定間隔をお
いて設けられた複数の補強壁とを備えた中空押出形材か
らなる蒸発器が考えられる。このような蒸発器では、上
記従来の蒸発器のチューブエレメントの偏平管部に比べ
て冷媒通路の数を増加することはできるとともに、冷媒
通路の相当直径を小さくすることができる。ところで、
熱交換効率、すなわち冷媒の蒸発効率を向上させるとと
もに蒸発器のコンパクト化を図るには、冷媒流通管は薄
肉で、かつ左右方向の幅はできるだけ小さい方が好まし
い。しかしながら、押出形材の場合、押出技術上の制約
から管を寸法精度良く薄肉化すること、および管の左右
方向の幅を寸法精度良く小さくすることには限界があっ
た。しかも、押出形材の場合、補強壁に、性能向上に効
果があると考えられる並列状冷媒通路どうしを通じさせ
る連通孔を形成することができない。
【０００６】この発明の目的は、上記すべての問題を解
決し、従来の蒸発器に比べて熱交換性能、すなわち冷媒
の蒸発性能が向上し、しかも中空押出形材を備えた蒸発
器に比べても熱交換性能、すなわち冷媒の蒸発性能が向
上するとともにコンパクトな蒸発器を提供することにあ
る。
決し、従来の蒸発器に比べて熱交換性能、すなわち冷媒
の蒸発性能が向上し、しかも中空押出形材を備えた蒸発
器に比べても熱交換性能、すなわち冷媒の蒸発性能が向
上するとともにコンパクトな蒸発器を提供することにあ
る。
【０００７】
【課題を解決するための手段と発明の効果】この発明に
よる蒸発器は、互いに間隔をおいて上下に平行に配置さ
れた１対のヘッダと、両端がそれぞれ両ヘッダに、幅方
向を前後に向けて接続された並列状の冷媒流通管とより
なる少なくとも１つの蒸発器ユニットを備えており、冷
媒流通管が、平らな左右壁と、左右壁の前後両側縁にま
たがる前後両側壁と、前後両側壁間において左右壁にま
たがるとともに長さ方向にのびかつ相互に所定間隔をお
いて設けられた複数の補強壁とを備え、内部に並列状の
冷媒通路を有する偏平管よりなり、偏平管が金属板より
形成されたものであり、補強壁が金属板から内方***状
に一体成形された補強壁形成部よりなるものである。
よる蒸発器は、互いに間隔をおいて上下に平行に配置さ
れた１対のヘッダと、両端がそれぞれ両ヘッダに、幅方
向を前後に向けて接続された並列状の冷媒流通管とより
なる少なくとも１つの蒸発器ユニットを備えており、冷
媒流通管が、平らな左右壁と、左右壁の前後両側縁にま
たがる前後両側壁と、前後両側壁間において左右壁にま
たがるとともに長さ方向にのびかつ相互に所定間隔をお
いて設けられた複数の補強壁とを備え、内部に並列状の
冷媒通路を有する偏平管よりなり、偏平管が金属板より
形成されたものであり、補強壁が金属板から内方***状
に一体成形された補強壁形成部よりなるものである。
【０００８】この発明の蒸発器によれば、冷媒流通管
が、平らな左右壁と、左右壁の前後両端にまたがる前後
両側壁と、前後両側壁間において左右壁にまたがるとと
もに長さ方向にのびかつ相互に所定間隔をおいて設けら
れた複数の補強壁とを備え、内部に並列状の冷媒通路を
有する偏平管よりなり、偏平管が金属板より形成された
ものであり、補強壁が金属板から内方***状に一体成形
された補強壁形成部よりなるので、特開平３−２３００
６４号公報に記載された従来の蒸発器のチューブエレメ
ントの偏平管部に比べて冷媒通路の数を増加することが
できるとともに、冷媒通路の相当直径を小さくすること
ができる。したがって、上記公開公報に記載された蒸発
器に比べて熱交換性能、すなわち冷媒の蒸発性能が向上
する。しかも、中空押出形材を備えた蒸発器に比べて冷
媒流通管を寸法精度良く薄肉にすることができるととも
に、左右方向の幅を寸法精度良く小さくすることができ
るので、この蒸発器に比べて熱交換性能、すなわち冷媒
の蒸発性能が向上するとともに、コンパクト化が可能に
なる。
が、平らな左右壁と、左右壁の前後両端にまたがる前後
両側壁と、前後両側壁間において左右壁にまたがるとと
もに長さ方向にのびかつ相互に所定間隔をおいて設けら
れた複数の補強壁とを備え、内部に並列状の冷媒通路を
有する偏平管よりなり、偏平管が金属板より形成された
ものであり、補強壁が金属板から内方***状に一体成形
された補強壁形成部よりなるので、特開平３−２３００
６４号公報に記載された従来の蒸発器のチューブエレメ
ントの偏平管部に比べて冷媒通路の数を増加することが
できるとともに、冷媒通路の相当直径を小さくすること
ができる。したがって、上記公開公報に記載された蒸発
器に比べて熱交換性能、すなわち冷媒の蒸発性能が向上
する。しかも、中空押出形材を備えた蒸発器に比べて冷
媒流通管を寸法精度良く薄肉にすることができるととも
に、左右方向の幅を寸法精度良く小さくすることができ
るので、この蒸発器に比べて熱交換性能、すなわち冷媒
の蒸発性能が向上するとともに、コンパクト化が可能に
なる。
【０００９】上記蒸発器において、補強壁に、並列状冷
媒通路どうしを通じさせる複数の連通孔が形成されてい
ることが好ましい。この場合、並列状の冷媒通をそれぞ
れ流通する冷媒は、連通孔を通じて偏平管の幅方向に流
れ、すべての冷媒通路に行き渡って混合され、冷媒通路
間で冷媒に温度差が生じることはなくなる。したがっ
て、熱交換効率、すなわち冷媒の蒸発効率が向上する。
媒通路どうしを通じさせる複数の連通孔が形成されてい
ることが好ましい。この場合、並列状の冷媒通をそれぞ
れ流通する冷媒は、連通孔を通じて偏平管の幅方向に流
れ、すべての冷媒通路に行き渡って混合され、冷媒通路
間で冷媒に温度差が生じることはなくなる。したがっ
て、熱交換効率、すなわち冷媒の蒸発効率が向上する。
【００１０】複数の連通孔は、左方から見て千鳥配置状
に形成されているのがよい。また、また、各補強壁にお
けるすべての連通孔の占める割合である開口率が１０〜
４０％であるのがよい。
に形成されているのがよい。また、また、各補強壁にお
けるすべての連通孔の占める割合である開口率が１０〜
４０％であるのがよい。
【００１１】上記蒸発器において、２つの蒸発器ユニッ
トが、前後に間隔をおいて平行に配置されており、２つ
の蒸発器ユニットの上ヘッダどうしおよび下ヘッダどう
しが、それぞれ連通管により通じさせられ、一方の連通
管に冷媒の入口管が接続されるとともに他方の連通管に
冷媒の出口管が接続されていることがある。
トが、前後に間隔をおいて平行に配置されており、２つ
の蒸発器ユニットの上ヘッダどうしおよび下ヘッダどう
しが、それぞれ連通管により通じさせられ、一方の連通
管に冷媒の入口管が接続されるとともに他方の連通管に
冷媒の出口管が接続されていることがある。
【００１２】また、上記蒸発器において、２つの蒸発器
ユニットが、前後に間隔をおいて平行に配置されてお
り、２つの蒸発器ユニットの上ヘッダどうしが連通管に
より通じさせられ、一方の蒸発器ユニットの下ヘッダに
冷媒の入口管が接続されるとともに他方の蒸発器ユニッ
トの下ヘッダに冷媒の出口管が接続されていることがあ
る。
ユニットが、前後に間隔をおいて平行に配置されてお
り、２つの蒸発器ユニットの上ヘッダどうしが連通管に
より通じさせられ、一方の蒸発器ユニットの下ヘッダに
冷媒の入口管が接続されるとともに他方の蒸発器ユニッ
トの下ヘッダに冷媒の出口管が接続されていることがあ
る。
【００１３】また、上記蒸発器において、蒸発器ユニッ
トが、前後方向に間隔をおいて配された複数の冷媒流通
管からなる冷媒流通管群を複数備えており、これらの冷
媒流通管群が左右方向に並列状に配されていることがあ
る。
トが、前後方向に間隔をおいて配された複数の冷媒流通
管からなる冷媒流通管群を複数備えており、これらの冷
媒流通管群が左右方向に並列状に配されていることがあ
る。
【００１４】さらに、上記蒸発器において、偏平管が、
左壁形成部を有する板状左構成部材および右壁形成部を
有する板状右構成部材により形成され、偏平管の前後両
側壁が、左構成部材の前後両側縁部に右方***状に一体
成形されて右構成部材にろう付された右方突出壁および
右構成部材の前後両側縁部に左方***状に一体成形され
て左構成部材にろう付された左方突出壁のうちの少なく
ともいずれか一方よりなり、偏平管の補強壁が、左構成
部材の左壁形成部および右構成部材の右壁形成部のうち
の少なくとも一方に内方***状に一体成形されるととも
に、その先端が同他方にろう付された補強壁形成部より
なることがある。この場合も、上述したのと同様な理由
により、補強壁に、並列状冷媒通路どうしを通じさせる
複数の連通孔が形成されていることが好ましく、複数の
連通孔は、左方から見て千鳥配置状に形成されているの
がよく、さらに各補強壁におけるすべての連通孔の占め
る割合である開口率が１０〜４０％であることがよい。
左壁形成部を有する板状左構成部材および右壁形成部を
有する板状右構成部材により形成され、偏平管の前後両
側壁が、左構成部材の前後両側縁部に右方***状に一体
成形されて右構成部材にろう付された右方突出壁および
右構成部材の前後両側縁部に左方***状に一体成形され
て左構成部材にろう付された左方突出壁のうちの少なく
ともいずれか一方よりなり、偏平管の補強壁が、左構成
部材の左壁形成部および右構成部材の右壁形成部のうち
の少なくとも一方に内方***状に一体成形されるととも
に、その先端が同他方にろう付された補強壁形成部より
なることがある。この場合も、上述したのと同様な理由
により、補強壁に、並列状冷媒通路どうしを通じさせる
複数の連通孔が形成されていることが好ましく、複数の
連通孔は、左方から見て千鳥配置状に形成されているの
がよく、さらに各補強壁におけるすべての連通孔の占め
る割合である開口率が１０〜４０％であることがよい。
【００１５】
【発明の実施の形態】以下、この発明の実施の形態を、
図面を参照して説明する。
図面を参照して説明する。
【００１６】以下の説明において、全図面を通じて同一
物および同一部分には同一符号を付して重複する説明を
省略する。
物および同一部分には同一符号を付して重複する説明を
省略する。
【００１７】図１はこの発明による蒸発器の第１の実施
形態の全体構成を示し、図２はその冷媒の流れを示し、
図３〜図５はその要部の構成を示す。なお、以下の説明
において、「アルミニウム」という語には、純アルミニ
ウムの他にアルミニウム合金を含むものとする。
形態の全体構成を示し、図２はその冷媒の流れを示し、
図３〜図５はその要部の構成を示す。なお、以下の説明
において、「アルミニウム」という語には、純アルミニ
ウムの他にアルミニウム合金を含むものとする。
【００１８】図１において、蒸発器(1) は、互いに間隔
をおいて上下に平行に配置された１対のヘッダ(2)(3)
と、両端がそれぞれ両ヘッダ(2)(3)に、幅方向を前後に
向けて接続された並列状の偏平冷媒流通管(4) と、隣り
合う冷媒流通管(4) の間の通風間隙に配置されるととも
に、両冷媒流通管(4) にろう付されたアルミニウム製コ
ルゲートフィン(5) とよりなる２つの蒸発器ユニット(1
A)を備えている。２つの蒸発器ユニット(1A)は互いに間
隔をおいて前後に平行に配置されている。２つの蒸発器
ユニット(1A)の上ヘッダ(2) どうしおよび下ヘッダ(3)
どうしは、それぞれ両端が両上ヘッダ(2) の長さの中央
部および両下ヘッダ(3) の長さの中央部に接続された連
通管(6)(7)により通じさせられている。下側の連通管
(7) の長さの中央部の下側に冷媒の入口管(8) が接続さ
れるとともに、上側の連通管(6) の長さの中央部の上側
に冷媒の出口管(9) が接続されている。そして、図２に
示すように、入口管(8) から下側連通管(7) に流入した
液相の冷媒が、両蒸発器ユニット(1A)の下ヘッダ(3) に
分かれて流入し、ついで各冷媒流通管(4) 内を上方に流
れる間に気相となって上ヘッダ(2) に流入し、ついで上
側連通管(6) を通って出口管(9) から流出する。
をおいて上下に平行に配置された１対のヘッダ(2)(3)
と、両端がそれぞれ両ヘッダ(2)(3)に、幅方向を前後に
向けて接続された並列状の偏平冷媒流通管(4) と、隣り
合う冷媒流通管(4) の間の通風間隙に配置されるととも
に、両冷媒流通管(4) にろう付されたアルミニウム製コ
ルゲートフィン(5) とよりなる２つの蒸発器ユニット(1
A)を備えている。２つの蒸発器ユニット(1A)は互いに間
隔をおいて前後に平行に配置されている。２つの蒸発器
ユニット(1A)の上ヘッダ(2) どうしおよび下ヘッダ(3)
どうしは、それぞれ両端が両上ヘッダ(2) の長さの中央
部および両下ヘッダ(3) の長さの中央部に接続された連
通管(6)(7)により通じさせられている。下側の連通管
(7) の長さの中央部の下側に冷媒の入口管(8) が接続さ
れるとともに、上側の連通管(6) の長さの中央部の上側
に冷媒の出口管(9) が接続されている。そして、図２に
示すように、入口管(8) から下側連通管(7) に流入した
液相の冷媒が、両蒸発器ユニット(1A)の下ヘッダ(3) に
分かれて流入し、ついで各冷媒流通管(4) 内を上方に流
れる間に気相となって上ヘッダ(2) に流入し、ついで上
側連通管(6) を通って出口管(9) から流出する。
【００１９】図３〜図５に示すように、冷媒流通管(4)
は、平らな左右壁(11)(12)と、左右壁(11)(12)の前後両
側縁にまたがる前後両側壁(13)(14)と、前後両側壁(13)
(14)間において左右壁(11)(12)にまたがるとともに長さ
方向にのびかつ相互に所定間隔をおいて設けられた複数
の補強壁(15)とを備え、内部に並列状の冷媒通路(16)を
有するアルミニウム製偏平管(17)よりなる。
は、平らな左右壁(11)(12)と、左右壁(11)(12)の前後両
側縁にまたがる前後両側壁(13)(14)と、前後両側壁(13)
(14)間において左右壁(11)(12)にまたがるとともに長さ
方向にのびかつ相互に所定間隔をおいて設けられた複数
の補強壁(15)とを備え、内部に並列状の冷媒通路(16)を
有するアルミニウム製偏平管(17)よりなる。
【００２０】アルミニウム製偏平管(17)の左壁(11)内面
における隣り合う補強壁(15)どうしの間の部分には、そ
れぞれ伝熱面積を増大させる目的で、長さ方向に間隔を
おいて複数の突起(18)が右方***状に一体に形成されて
いる。補強壁(15)には、並列状の冷媒通路(16)どうしを
通じさせる複数の連通孔(19)が形成されている。連通孔
(19)は、左方から見て千鳥配置となっている。連通孔(1
9)があけられていると、並列状の流体通路(16)をそれぞ
れ流通する流体は、連通孔(19)を通じて偏平管(17)の幅
方向に流れ、すべての流体通路(16)に行き渡って混合さ
れ、流体通路(16)間で流体に温度差が生じることはなく
なる。したがって、熱交換効率、すなわち冷媒の蒸発効
率が向上する。各補強壁(15)におけるすべての連通孔(1
9)の占める割合である開口率は、１０〜４０％、特に１
０〜３０％の範囲内であることが好ましく、２０％程度
であることが望ましい。この場合に、連通孔(19)を形成
することによる熱交換効率向上効果が顕著なものとな
る。
における隣り合う補強壁(15)どうしの間の部分には、そ
れぞれ伝熱面積を増大させる目的で、長さ方向に間隔を
おいて複数の突起(18)が右方***状に一体に形成されて
いる。補強壁(15)には、並列状の冷媒通路(16)どうしを
通じさせる複数の連通孔(19)が形成されている。連通孔
(19)は、左方から見て千鳥配置となっている。連通孔(1
9)があけられていると、並列状の流体通路(16)をそれぞ
れ流通する流体は、連通孔(19)を通じて偏平管(17)の幅
方向に流れ、すべての流体通路(16)に行き渡って混合さ
れ、流体通路(16)間で流体に温度差が生じることはなく
なる。したがって、熱交換効率、すなわち冷媒の蒸発効
率が向上する。各補強壁(15)におけるすべての連通孔(1
9)の占める割合である開口率は、１０〜４０％、特に１
０〜３０％の範囲内であることが好ましく、２０％程度
であることが望ましい。この場合に、連通孔(19)を形成
することによる熱交換効率向上効果が顕著なものとな
る。
【００２１】アルミニウム製偏平管(17)は、左壁(11)、
前後両側壁(13)(14)および補強壁(15)を構成するアルミ
ニウム製板状左構成部材(21)と、右壁(12)および前後両
側壁(13)(14)を構成するアルミニウム製板状右構成部材
(22)により形成されたものである。左構成部材(21)は、
左壁形成部(23)と、左壁形成部(23)の前後両側縁部にそ
れぞれ右方***状に一体成形された右方突出壁(24)と、
左壁形成部(23)に内方***状に一体成形された補強壁形
成部(25)とよりなる。補強壁形成部(25)の右縁に長さ方
向に間隔をおいて複数の切欠き(26)が形成され、補強壁
形成部(25)の先端が右壁(12)にろう付されるとともに、
切欠き(26)の開放部が右壁(12)により塞がれることによ
り連通孔(19)が形成されている。左構成部材(21)外面に
おける前後両側縁部に、前後方向外方に向かって右方に
傾斜した傾斜面(27)が形成されている。
前後両側壁(13)(14)および補強壁(15)を構成するアルミ
ニウム製板状左構成部材(21)と、右壁(12)および前後両
側壁(13)(14)を構成するアルミニウム製板状右構成部材
(22)により形成されたものである。左構成部材(21)は、
左壁形成部(23)と、左壁形成部(23)の前後両側縁部にそ
れぞれ右方***状に一体成形された右方突出壁(24)と、
左壁形成部(23)に内方***状に一体成形された補強壁形
成部(25)とよりなる。補強壁形成部(25)の右縁に長さ方
向に間隔をおいて複数の切欠き(26)が形成され、補強壁
形成部(25)の先端が右壁(12)にろう付されるとともに、
切欠き(26)の開放部が右壁(12)により塞がれることによ
り連通孔(19)が形成されている。左構成部材(21)外面に
おける前後両側縁部に、前後方向外方に向かって右方に
傾斜した傾斜面(27)が形成されている。
【００２２】右構成部材(22)は、右壁形成部(28)と、右
壁形成部(28)の前後両側縁部に左方***状に一体成形さ
れた左方突出壁(29)とよりなる。左方突出壁(29)の高さ
は、元々は、左構成部材(21)の補強壁形成部(25)の高さ
に左壁形成部(23)の厚さを加えたものよりも若干長くな
っている（図４鎖線参照）。そして、左構成部材(21)の
右方突出壁(24)と右構成部材(22)の左方突出壁(29)とに
より、偏平管(17)の前後両側壁(13)(14)が形成されてい
る。
壁形成部(28)の前後両側縁部に左方***状に一体成形さ
れた左方突出壁(29)とよりなる。左方突出壁(29)の高さ
は、元々は、左構成部材(21)の補強壁形成部(25)の高さ
に左壁形成部(23)の厚さを加えたものよりも若干長くな
っている（図４鎖線参照）。そして、左構成部材(21)の
右方突出壁(24)と右構成部材(22)の左方突出壁(29)とに
より、偏平管(17)の前後両側壁(13)(14)が形成されてい
る。
【００２３】なお、左構成部材(21)は外面のみにろう材
層を有するアルミニウムブレージングシートで形成さ
れ、右構成部材(22)は両面にろう材層を有するアルミニ
ウムブレージングシートで形成されている。
層を有するアルミニウムブレージングシートで形成さ
れ、右構成部材(22)は両面にろう材層を有するアルミニ
ウムブレージングシートで形成されている。
【００２４】そして、左構成部材(21)と右構成部材(22)
とが、右構成部材(22)の左方突出壁(29)が左構成部材(2
1)の右方突出壁(24)の外側に来て重なるように組み合わ
され、左方突出壁(29)の左端部が前後方向内方に折り曲
げられて内方屈曲部(29a) が傾斜面(27)に密着係合させ
られることにより両構成部材(21)(22)が仮止めされ、こ
の状態で右方突出壁(24)と左方突出壁(29)とが相互にろ
う付されるとともに、補強壁形成部(25)の先端が右壁形
成部(28)にろう付され、さらに内方屈曲部(29a) が傾斜
面(27)にろう付されることによって偏平管(17)が形成さ
れている。
とが、右構成部材(22)の左方突出壁(29)が左構成部材(2
1)の右方突出壁(24)の外側に来て重なるように組み合わ
され、左方突出壁(29)の左端部が前後方向内方に折り曲
げられて内方屈曲部(29a) が傾斜面(27)に密着係合させ
られることにより両構成部材(21)(22)が仮止めされ、こ
の状態で右方突出壁(24)と左方突出壁(29)とが相互にろ
う付されるとともに、補強壁形成部(25)の先端が右壁形
成部(28)にろう付され、さらに内方屈曲部(29a) が傾斜
面(27)にろう付されることによって偏平管(17)が形成さ
れている。
【００２５】左構成部材(21)は圧延により成形され、右
構成部材(22)はロールフォーミングにより成形される。
左構成部材(21)の圧延は通常の圧延機を用いて行われ
る。また、左構成部材(21)の圧延は、中心ワークロール
と、中心ワークロールの周囲にその周方向に等間隔をお
いて配置され、かつ中心ワークロールと等周速で回転す
る複数の衛星ワークロールとよりなる圧延機を用いて行
われることもある。中心ワークロールおよび各衛星ワー
クロールのうちのいずれか一方の周面に、右方突出壁成
形用環状溝および補強壁形成部成形用環状溝が全周にわ
たって設けられているとともに、隣接する補強壁形成部
成形用環状溝どうしの間に、それぞれ複数の突起成形用
凹所が周方向に間隔をおいて設けられ、さらに補強壁形
成部成形用環状溝の底面に切欠き部成形用凸部が設けら
れている。そして、アルミニウムブレージングシートを
このような中心ワークロールとすべての衛星ワークロー
ルとの間に連続的に通過させると、各溝、凹所および凸
部がアルミニウムブレージングシートに完全に転写さ
れ、所望の形状を備えた左構成部材(21)が得られる。
構成部材(22)はロールフォーミングにより成形される。
左構成部材(21)の圧延は通常の圧延機を用いて行われ
る。また、左構成部材(21)の圧延は、中心ワークロール
と、中心ワークロールの周囲にその周方向に等間隔をお
いて配置され、かつ中心ワークロールと等周速で回転す
る複数の衛星ワークロールとよりなる圧延機を用いて行
われることもある。中心ワークロールおよび各衛星ワー
クロールのうちのいずれか一方の周面に、右方突出壁成
形用環状溝および補強壁形成部成形用環状溝が全周にわ
たって設けられているとともに、隣接する補強壁形成部
成形用環状溝どうしの間に、それぞれ複数の突起成形用
凹所が周方向に間隔をおいて設けられ、さらに補強壁形
成部成形用環状溝の底面に切欠き部成形用凸部が設けら
れている。そして、アルミニウムブレージングシートを
このような中心ワークロールとすべての衛星ワークロー
ルとの間に連続的に通過させると、各溝、凹所および凸
部がアルミニウムブレージングシートに完全に転写さ
れ、所望の形状を備えた左構成部材(21)が得られる。
【００２６】図６および図７はこの発明の蒸発器の第２
の実施形態を示す。
の実施形態を示す。
【００２７】図６において、蒸発器(30)における上記第
１の実施形態の蒸発器(1) と異なる点は、上側の連通管
(6) の長さの中央部の上側に冷媒の入口管(31)が接続さ
れるとともに、下側の連通管(7) の長さの中央部の下側
に冷媒の出口管(32)が接続されていることである。その
他の構成は上記第１の実施形態と同じである。
１の実施形態の蒸発器(1) と異なる点は、上側の連通管
(6) の長さの中央部の上側に冷媒の入口管(31)が接続さ
れるとともに、下側の連通管(7) の長さの中央部の下側
に冷媒の出口管(32)が接続されていることである。その
他の構成は上記第１の実施形態と同じである。
【００２８】そして、図７に示すように、入口管(31)か
ら上側連通管(6) に流入した液相の冷媒が、両蒸発器ユ
ニット(1A)の上ヘッダ(2) に分かれて流入し、ついで各
冷媒流通管(4) 内を下方に流れる間に気相となって下ヘ
ッダ(3) に流入し、ついで下側連通管(7) を通って出口
管(32)から流出する。
ら上側連通管(6) に流入した液相の冷媒が、両蒸発器ユ
ニット(1A)の上ヘッダ(2) に分かれて流入し、ついで各
冷媒流通管(4) 内を下方に流れる間に気相となって下ヘ
ッダ(3) に流入し、ついで下側連通管(7) を通って出口
管(32)から流出する。
【００２９】図８および図９はこの発明の蒸発器の第３
の実施形態を示す。
の実施形態を示す。
【００３０】図８において、蒸発器(35)の２つの蒸発器
ユニット(1A)における上ヘッダ(2)の右端部どうしが、
両端が両上ヘッダ(2) に接続された連通管(36)により通
じさせられている。また、両蒸発器ユニット(1A)の下ヘ
ッダ(3) どうしは通じさせられていない。後側の蒸発器
ユニット(1A)の下ヘッダ(3) の左端に冷媒の入口管(37)
が接続されるとともに、前側の蒸発器ユニット(1A)の下
ヘッダ(3) の左端に冷媒の出口管(38)が接続されてい
る。その他の構成は上記第１の実施形態と同じである。
ユニット(1A)における上ヘッダ(2)の右端部どうしが、
両端が両上ヘッダ(2) に接続された連通管(36)により通
じさせられている。また、両蒸発器ユニット(1A)の下ヘ
ッダ(3) どうしは通じさせられていない。後側の蒸発器
ユニット(1A)の下ヘッダ(3) の左端に冷媒の入口管(37)
が接続されるとともに、前側の蒸発器ユニット(1A)の下
ヘッダ(3) の左端に冷媒の出口管(38)が接続されてい
る。その他の構成は上記第１の実施形態と同じである。
【００３１】そして、図９に示すように、入口管(37)か
ら後側蒸発器ユニット(1A)の下ヘッダ(3) に流入した液
相の冷媒が、各冷媒流通管(4) 内を上方に流れて上ヘッ
ダ(2) に流入し、ついで連通管(36)を通って前側蒸発器
ユニット(1A)の上ヘッダ(2)に流入し、ついで各冷媒流
通管(4) 内を下方に流れて下ヘッダ(3) に流入し、気相
となって出口管(38)から流出する。
ら後側蒸発器ユニット(1A)の下ヘッダ(3) に流入した液
相の冷媒が、各冷媒流通管(4) 内を上方に流れて上ヘッ
ダ(2) に流入し、ついで連通管(36)を通って前側蒸発器
ユニット(1A)の上ヘッダ(2)に流入し、ついで各冷媒流
通管(4) 内を下方に流れて下ヘッダ(3) に流入し、気相
となって出口管(38)から流出する。
【００３２】図１０および図１１はこの発明の蒸発器の
第４の実施形態を示す。
第４の実施形態を示す。
【００３３】図１０において、蒸発器(40)の２つの蒸発
器ユニット(1A)における上下両ヘッダ(2)(3)は、その左
端部どうしがそれぞれ両端が両上ヘッダ(2) および両下
ヘッダ(3) に接続された連通管(41)(42)により通じさせ
られている。下側の連通管(42)における長さの中央部の
左側に冷媒の入口管(43)が接続されるとともに、上側の
連通管(41)における長さの中央部の左側に冷媒の出口管
(44)が接続されている。その他の構成は、上記第１の実
施形態と同じである。
器ユニット(1A)における上下両ヘッダ(2)(3)は、その左
端部どうしがそれぞれ両端が両上ヘッダ(2) および両下
ヘッダ(3) に接続された連通管(41)(42)により通じさせ
られている。下側の連通管(42)における長さの中央部の
左側に冷媒の入口管(43)が接続されるとともに、上側の
連通管(41)における長さの中央部の左側に冷媒の出口管
(44)が接続されている。その他の構成は、上記第１の実
施形態と同じである。
【００３４】そして、図１１に示すように、入口管(43)
から下側連通管(42)に流入した液相の冷媒が、両蒸発器
ユニット(1A)の下ヘッダ(3) に分かれて流入し、ついで
両蒸発器ユニット(1A)の各冷媒流通管(4) 内を上方に流
れる間に気相となって上ヘッダ(2) に流入し、ついで上
側連通管(41)を通って出口管(44)から流出する。
から下側連通管(42)に流入した液相の冷媒が、両蒸発器
ユニット(1A)の下ヘッダ(3) に分かれて流入し、ついで
両蒸発器ユニット(1A)の各冷媒流通管(4) 内を上方に流
れる間に気相となって上ヘッダ(2) に流入し、ついで上
側連通管(41)を通って出口管(44)から流出する。
【００３５】図１２および図１３はこの発明の蒸発器の
第５の実施形態を示す。
第５の実施形態を示す。
【００３６】図１２において、蒸発器(45)の２つの蒸発
器ユニット(1A)における上ヘッダ(2) の長さの中央部ど
うしが連通管(6) により通じさせられ、下ヘッダ(3) ど
うしは通じさせられていない。後側の蒸発器ユニット(1
A)の下ヘッダ(3) における長さの中央部の下側に冷媒の
入口管(46)が接続されるとともに、前側の蒸発器ユニッ
ト(1A)の下ヘッダ(3) の長さの中央部の下側に冷媒の出
口管(47)が接続されている。その他の構成は、上記第１
の実施形態と同じである。
器ユニット(1A)における上ヘッダ(2) の長さの中央部ど
うしが連通管(6) により通じさせられ、下ヘッダ(3) ど
うしは通じさせられていない。後側の蒸発器ユニット(1
A)の下ヘッダ(3) における長さの中央部の下側に冷媒の
入口管(46)が接続されるとともに、前側の蒸発器ユニッ
ト(1A)の下ヘッダ(3) の長さの中央部の下側に冷媒の出
口管(47)が接続されている。その他の構成は、上記第１
の実施形態と同じである。
【００３７】そして、図１３に示すように、入口管(46)
から後側蒸発器ユニット(1A)の下ヘッダ(3) に流入した
液相の冷媒が、各冷媒流通管(4) 内を上方に流れて上ヘ
ッダ(2) に流入し、ついで連通管(6) を通って前側蒸発
器ユニット(1A)の上ヘッダ(2) に流入し、ついで各冷媒
流通管(4) 内を下方に流れて下ヘッダ(3) に流入し、気
相となって出口管(47)から流出する。
から後側蒸発器ユニット(1A)の下ヘッダ(3) に流入した
液相の冷媒が、各冷媒流通管(4) 内を上方に流れて上ヘ
ッダ(2) に流入し、ついで連通管(6) を通って前側蒸発
器ユニット(1A)の上ヘッダ(2) に流入し、ついで各冷媒
流通管(4) 内を下方に流れて下ヘッダ(3) に流入し、気
相となって出口管(47)から流出する。
【００３８】図１４および図１５はこの発明の蒸発器の
第６の実施形態を示す。
第６の実施形態を示す。
【００３９】図１４において、蒸発器(50)の２つの蒸発
器ユニット(1A)における上ヘッダ(2) の長さの中央部ど
うしが連通管(6) により通じさせられ、下ヘッダ(3) ど
うしは通じさせられていない。後側の蒸発器ユニット(1
A)の下ヘッダ(3) の左端に冷媒の入口管(51)が接続され
るとともに、前側の蒸発器ユニット(1A)の下ヘッダ(3)
の左端に冷媒の出口管(52)が接続されている。その他の
構成は、上記第１の実施形態と同じである。
器ユニット(1A)における上ヘッダ(2) の長さの中央部ど
うしが連通管(6) により通じさせられ、下ヘッダ(3) ど
うしは通じさせられていない。後側の蒸発器ユニット(1
A)の下ヘッダ(3) の左端に冷媒の入口管(51)が接続され
るとともに、前側の蒸発器ユニット(1A)の下ヘッダ(3)
の左端に冷媒の出口管(52)が接続されている。その他の
構成は、上記第１の実施形態と同じである。
【００４０】そして、図１５に示すように、入口管(51)
から後側蒸発器ユニット(1A)の下ヘッダ(3) に流入した
液相の冷媒が、各冷媒流通管(4) 内を上方に流れて上ヘ
ッダ(2) に流入し、ついで連通管(6) を通って前側蒸発
器ユニット(1A)の上ヘッダ(2) に流入し、ついで各冷媒
流通管(4) 内を下方に流れて下ヘッダ(3) に流入し、気
相となって出口管(52)から流出する。
から後側蒸発器ユニット(1A)の下ヘッダ(3) に流入した
液相の冷媒が、各冷媒流通管(4) 内を上方に流れて上ヘ
ッダ(2) に流入し、ついで連通管(6) を通って前側蒸発
器ユニット(1A)の上ヘッダ(2) に流入し、ついで各冷媒
流通管(4) 内を下方に流れて下ヘッダ(3) に流入し、気
相となって出口管(52)から流出する。
【００４１】図１６はこの発明の蒸発器の第７の実施形
態を示す。
態を示す。
【００４２】図１６において、蒸発器(55)は、１つの蒸
発器ユニット(55A) からなる。蒸発器ユニット(55A)
は、上下に間隔をおいて配置された１対のヘッダ(56)(5
7)と、前後方向に間隔をおいて配されかつ両端がそれぞ
れ両ヘッダ(56)(57)に、幅方向を前後に向けて接続され
た複数、たとえば３つの冷媒流通管(4) からなる複数の
冷媒流通管群(58)とを備えている。これらの冷媒流通管
群(58)は、左右方向に間隔をおいて並列状に配置されて
いる。
発器ユニット(55A) からなる。蒸発器ユニット(55A)
は、上下に間隔をおいて配置された１対のヘッダ(56)(5
7)と、前後方向に間隔をおいて配されかつ両端がそれぞ
れ両ヘッダ(56)(57)に、幅方向を前後に向けて接続され
た複数、たとえば３つの冷媒流通管(4) からなる複数の
冷媒流通管群(58)とを備えている。これらの冷媒流通管
群(58)は、左右方向に間隔をおいて並列状に配置されて
いる。
【００４３】上ヘッダ(56)は、下方に開口した箱状のヘ
ッダ本体(59)と、ヘッダ本体(59)の下端開口を閉鎖する
ヘッダプレート(60)とよりなり、ヘッダプレート(60)に
冷媒流通管(4) の上端が接続されている。
ッダ本体(59)と、ヘッダ本体(59)の下端開口を閉鎖する
ヘッダプレート(60)とよりなり、ヘッダプレート(60)に
冷媒流通管(4) の上端が接続されている。
【００４４】下ヘッダ(57)は上ヘッダ(56)と上下逆向き
であり、ヘッダプレート(60)に冷媒流通管(4) の下端が
接続されている。下ヘッダ(57)の長さの中央部に仕切り
壁(61)が設けられ、これにより下ヘッダ(57)内が２つの
区画に分けられている。下ヘッダ(57)の下面における仕
切り壁(61)よりも右側の部分に冷媒の入口管(62)が接続
され、同じく左側の部分に冷媒の出口管(63)が接続され
ている。
であり、ヘッダプレート(60)に冷媒流通管(4) の下端が
接続されている。下ヘッダ(57)の長さの中央部に仕切り
壁(61)が設けられ、これにより下ヘッダ(57)内が２つの
区画に分けられている。下ヘッダ(57)の下面における仕
切り壁(61)よりも右側の部分に冷媒の入口管(62)が接続
され、同じく左側の部分に冷媒の出口管(63)が接続され
ている。
【００４５】そして、この蒸発器(55)においては、入口
管(62)から下ヘッダ(57)の仕切り壁(61)よりも右側に流
入した液相の冷媒が、仕切り壁(61)よりも右側に位置す
る全ての冷媒流通管(4) 内を上方に流れ、さらに上ヘッ
ダ(56)を通って仕切り壁(61)よりも左側に位置する全て
の冷媒流通管(4) 内に流入し、これらの管(4)内を下方
に流れて下ヘッダ(57)の仕切り壁(61)よりも左側に流入
し、気相となって出口管(63)から流出する。
管(62)から下ヘッダ(57)の仕切り壁(61)よりも右側に流
入した液相の冷媒が、仕切り壁(61)よりも右側に位置す
る全ての冷媒流通管(4) 内を上方に流れ、さらに上ヘッ
ダ(56)を通って仕切り壁(61)よりも左側に位置する全て
の冷媒流通管(4) 内に流入し、これらの管(4)内を下方
に流れて下ヘッダ(57)の仕切り壁(61)よりも左側に流入
し、気相となって出口管(63)から流出する。
【００４６】次に、この発明の具体的実施例を、比較例
とともに説明する。
とともに説明する。
【００４７】実施例１ この実施例は第７の実施形態の蒸発器(55)を用いて行っ
たものである。
たものである。
【００４８】蒸発器(55)の左右方向の長さＬは２２７ｍ
ｍ、前後方向の幅Ｗは６０ｍｍ、高さＨは２３５ｍｍと
した。また、各冷媒流通管(4) となる偏平管(17)の前後
方向の幅は１８ｍｍ、左右方向の厚さは１．７ｍｍと
し、３つの冷媒流通管(4) からなる冷媒流通管群(58)の
数を２２とした。
ｍ、前後方向の幅Ｗは６０ｍｍ、高さＨは２３５ｍｍと
した。また、各冷媒流通管(4) となる偏平管(17)の前後
方向の幅は１８ｍｍ、左右方向の厚さは１．７ｍｍと
し、３つの冷媒流通管(4) からなる冷媒流通管群(58)の
数を２２とした。
【００４９】そして、まず空気側伝熱面積Ａ（ｍ2 ）お
よび冷媒側伝熱面積Ｂ（ｍ2 ）を求めた。また、冷媒と
してＨＦＣ１３４ａを使用し、空気入口温度（乾球：２
５℃、湿球：１７．８℃）、膨張弁前圧力：１６．５ｋ
ｇ／ｃｍ2 Ｇ、サブクール：５ｄｅｇ、蒸発器出口圧
力：１．８ｋｇ／ｃｍ2 Ｇ、スーパーヒート５ｄｅｇ、
入口風量：４５０ｍ3 ／ｈという条件で熱交換量Ｑ（ｋ
ｃａｌ／ｈ）、空気側通気抵抗ΔＰａ（ｗｅｔ）（ｍｍ
Ａｑ）を測定した。
よび冷媒側伝熱面積Ｂ（ｍ2 ）を求めた。また、冷媒と
してＨＦＣ１３４ａを使用し、空気入口温度（乾球：２
５℃、湿球：１７．８℃）、膨張弁前圧力：１６．５ｋ
ｇ／ｃｍ2 Ｇ、サブクール：５ｄｅｇ、蒸発器出口圧
力：１．８ｋｇ／ｃｍ2 Ｇ、スーパーヒート５ｄｅｇ、
入口風量：４５０ｍ3 ／ｈという条件で熱交換量Ｑ（ｋ
ｃａｌ／ｈ）、空気側通気抵抗ΔＰａ（ｗｅｔ）（ｍｍ
Ａｑ）を測定した。
【００５０】比較例１ この比較例は上記実施例の偏平管からなる冷媒流通管に
代えて、アルミニウム製中空押出形材からなる冷媒流通
管を使用した蒸発器を用いて行ったものである。ちなみ
に、蒸発器のサイズは上記実施例の蒸発器のサイズと同
じであり、中空押出形材からなる冷媒流通管のサイズも
上記実施例の偏平管のサイズと同じである。
代えて、アルミニウム製中空押出形材からなる冷媒流通
管を使用した蒸発器を用いて行ったものである。ちなみ
に、蒸発器のサイズは上記実施例の蒸発器のサイズと同
じであり、中空押出形材からなる冷媒流通管のサイズも
上記実施例の偏平管のサイズと同じである。
【００５１】そして、まず空気側伝熱面積Ａ（ｍ2 ）お
よび冷媒側伝熱面積Ｂ（ｍ2 ）を求めた。また、冷媒と
してＨＦＣ１３４ａを使用し、上記実施例と同じ条件で
熱交換量Ｑ（ｋｃａｌ／ｈ）、空気側通気抵抗ΔＰａ
（ｗｅｔ）（ｍｍＡｑ）を測定した。
よび冷媒側伝熱面積Ｂ（ｍ2 ）を求めた。また、冷媒と
してＨＦＣ１３４ａを使用し、上記実施例と同じ条件で
熱交換量Ｑ（ｋｃａｌ／ｈ）、空気側通気抵抗ΔＰａ
（ｗｅｔ）（ｍｍＡｑ）を測定した。
【００５２】比較例２ この比較例は、特開平３−２３００６４号公報に記載さ
れている構成で、そのサイズが、前後方向の幅が７５ｍ
ｍであることを除いては上記実施例の蒸発器と同じもの
を用いて行ったものである。
れている構成で、そのサイズが、前後方向の幅が７５ｍ
ｍであることを除いては上記実施例の蒸発器と同じもの
を用いて行ったものである。
【００５３】そして、まず空気側伝熱面積Ａ（ｍ2 ）お
よび冷媒側伝熱面積Ｂ（ｍ2 ）を求めた。また、冷媒と
してＨＦＣ１３４ａを使用し、上記実施例と同じ条件で
熱交換量Ｑ（ｋｃａｌ／ｈ）、空気側通気抵抗ΔＰａ
（ｗｅｔ）（ｍｍＡｑ）を測定した。
よび冷媒側伝熱面積Ｂ（ｍ2 ）を求めた。また、冷媒と
してＨＦＣ１３４ａを使用し、上記実施例と同じ条件で
熱交換量Ｑ（ｋｃａｌ／ｈ）、空気側通気抵抗ΔＰａ
（ｗｅｔ）（ｍｍＡｑ）を測定した。
【００５４】その結果を表１にまとめて示す。
【００５５】
【表１】
【００５６】上表において、空気側伝熱面積Ａ、冷媒側
伝熱面積Ｂ、熱交換量Ｑおよび空気側通気抵抗ΔＰａ
（ｗｅｔ）の各値は、それぞれ比較例２を１００とした
場合の割合を示す。
伝熱面積Ｂ、熱交換量Ｑおよび空気側通気抵抗ΔＰａ
（ｗｅｔ）の各値は、それぞれ比較例２を１００とした
場合の割合を示す。
【００５７】上表から明らかなように、実施例の蒸発器
では、比較例２の蒸発器に比べて前後方向の幅が小さ
く、全体として小型であるのにもかかわらず、同等の熱
交換量となっている。これは、冷媒側伝熱面積が、比較
例２に比べて前後方向の幅が小さいにも拘らず、大きく
なっているからであると考えられる。また、実施例の空
気側通気抵抗は比較例２のそれに比べて小さくなってお
り、その結果より多くの空気を流すことが可能になり、
この場合熱交換量も一層増大する。また、比較例１の蒸
発器では、そのサイズが実施例のものと同じであるにも
かかわらず、熱交換量は実施例のものに比べて小さくな
っている。これは冷媒側伝熱面積が実施例のものに比べ
て小さく、しかも補強壁に並列状冷媒通路どうしを通じ
させる連通孔が形成されていないからであると考えられ
る。
では、比較例２の蒸発器に比べて前後方向の幅が小さ
く、全体として小型であるのにもかかわらず、同等の熱
交換量となっている。これは、冷媒側伝熱面積が、比較
例２に比べて前後方向の幅が小さいにも拘らず、大きく
なっているからであると考えられる。また、実施例の空
気側通気抵抗は比較例２のそれに比べて小さくなってお
り、その結果より多くの空気を流すことが可能になり、
この場合熱交換量も一層増大する。また、比較例１の蒸
発器では、そのサイズが実施例のものと同じであるにも
かかわらず、熱交換量は実施例のものに比べて小さくな
っている。これは冷媒側伝熱面積が実施例のものに比べ
て小さく、しかも補強壁に並列状冷媒通路どうしを通じ
させる連通孔が形成されていないからであると考えられ
る。
【００５８】実施例２ この実施例は、実施例１の冷媒流通管(4) を使用し、Ｈ
ＦＣ１３４ａからなる冷媒の平均乾き度（冷媒中の蒸気
の質量割合）Ｘ（％）と熱伝達率ｈとの関係を調べた。
測定方法は、次の通りである。すなわち、冷媒流通管を
冷却水通路内に配置し、冷媒流通管内にＨＦＣ１３４ａ
からなる冷媒を流すとともに、冷却水通路内に冷却水を
流して所定時間経過した後、冷媒の流速を４００ｋｇ／
ｍ2 ・ｓ、冷媒と冷却水との間の熱流束を８ｋＷ／
ｍ2 、冷媒の飽和温度Ｔを４０℃に設定するとともに、
冷却水量をレイノルズ数が１５００となるように設定
し、冷媒の平均乾き度を変化させながら、熱伝達率ｈを
測定した。
ＦＣ１３４ａからなる冷媒の平均乾き度（冷媒中の蒸気
の質量割合）Ｘ（％）と熱伝達率ｈとの関係を調べた。
測定方法は、次の通りである。すなわち、冷媒流通管を
冷却水通路内に配置し、冷媒流通管内にＨＦＣ１３４ａ
からなる冷媒を流すとともに、冷却水通路内に冷却水を
流して所定時間経過した後、冷媒の流速を４００ｋｇ／
ｍ2 ・ｓ、冷媒と冷却水との間の熱流束を８ｋＷ／
ｍ2 、冷媒の飽和温度Ｔを４０℃に設定するとともに、
冷却水量をレイノルズ数が１５００となるように設定
し、冷媒の平均乾き度を変化させながら、熱伝達率ｈを
測定した。
【００５９】比較例３ この比較例は、比較例１の冷媒流通管を使用し、ＨＦＣ
１３４ａからなる冷媒の平均乾き度Ｘ（％）と熱伝達率
ｈとの関係を、上記実施例２と同様な方法で調べた。
１３４ａからなる冷媒の平均乾き度Ｘ（％）と熱伝達率
ｈとの関係を、上記実施例２と同様な方法で調べた。
【００６０】実施例２および比較例３の結果を図１７に
示す。
示す。
【００６１】図１７から明らかなように、冷媒側伝熱面
積が大きくなっているとともに補強壁に連通孔が形成さ
れている実施例２の場合は、冷媒側伝熱面積が小さくな
っているとともに補強壁に連通孔が形成されていない比
較例３の場合に比べて、熱伝達率ｈが大きくなってい
る。
積が大きくなっているとともに補強壁に連通孔が形成さ
れている実施例２の場合は、冷媒側伝熱面積が小さくな
っているとともに補強壁に連通孔が形成されていない比
較例３の場合に比べて、熱伝達率ｈが大きくなってい
る。
【図１】この発明による蒸発器の第１の実施形態の全体
構成を示す斜視図である。
構成を示す斜視図である。
【図２】第１の実施形態の蒸発器における冷媒の流れを
示す図である。
示す図である。
【図３】第１の実施形態の蒸発器における冷媒流通管の
一部切欠き部分斜視図である。
一部切欠き部分斜視図である。
【図４】同じく冷媒流通管の部分拡大横断面図である。
【図５】図４のＶ−Ｖ線断面図である。
【図６】この発明による蒸発器の第２の実施形態の全体
構成を示す斜視図である。
構成を示す斜視図である。
【図７】第２の実施形態の蒸発器における冷媒の流れを
示す図である。
示す図である。
【図８】この発明による蒸発器の第３の実施形態の全体
構成を示す斜視図である。
構成を示す斜視図である。
【図９】第３の実施形態の蒸発器における冷媒の流れを
示す図である。
示す図である。
【図１０】この発明による蒸発器の第４の実施形態の全
体構成を示す斜視図である。
体構成を示す斜視図である。
【図１１】第４の実施形態の蒸発器における冷媒の流れ
を示す図である。
を示す図である。
【図１２】この発明による蒸発器の第５の実施形態の全
体構成を示す斜視図である。
体構成を示す斜視図である。
【図１３】第５の実施形態の蒸発器における冷媒の流れ
を示す図である。
を示す図である。
【図１４】この発明による蒸発器の第６の実施形態の全
体構成を示す斜視図である。
体構成を示す斜視図である。
【図１５】第６の実施形態の蒸発器における冷媒の流れ
を示す図である。
を示す図である。
【図１６】この発明による蒸発器の第７の実施形態の全
体構成を示す一部切欠き斜視図である。
体構成を示す一部切欠き斜視図である。
【図１７】実施例２と比較例３との結果を示すグラフで
ある。
ある。
【図１８】従来の蒸発器のチューブエレメントを示す横
断面図である。
断面図である。
(1)(30)(35)(40)(45)(50)(55)：蒸発器 (1A)(55A)：蒸発器ユニット (2)(56)：上ヘッダ (3)(57)：下ヘッダ (4)：冷媒流通管 (11)：左壁 (12)：右壁 (13)：前側壁 (14)：後側壁 (15)：補強壁 (16)：冷媒通路 (17)：偏平管 (25)：補強壁形成部
Claims (8)
- 【請求項１】 互いに間隔をおいて上下に平行に配置さ
れた１対のヘッダと、両端がそれぞれ両ヘッダに、幅方
向を前後に向けて接続された並列状の冷媒流通管とより
なる少なくとも１つの蒸発器ユニットを備えており、冷
媒流通管が、平らな左右壁と、左右壁の前後両側縁にま
たがる前後両側壁と、前後両側壁間において左右壁にま
たがるとともに長さ方向にのびかつ相互に所定間隔をお
いて設けられた複数の補強壁とを備え、内部に並列状の
冷媒通路を有する偏平管よりなり、偏平管が金属板より
形成されたものであり、補強壁が金属板から内方***状
に一体成形された補強壁形成部よりなる蒸発器。 - 【請求項２】 ２つの蒸発器ユニットが、前後に間隔を
おいて平行に配置されており、２つの蒸発器ユニットの
上ヘッダどうしおよび下ヘッダどうしが、それぞれ連通
管により通じさせられ、一方の連通管に冷媒の入口管が
接続されるとともに他方の連通管に冷媒の出口管が接続
されている請求項１記載の蒸発器。 - 【請求項３】 ２つの蒸発器ユニットが、前後に間隔を
おいて平行に配置されており、２つの蒸発器ユニットの
上ヘッダどうしが連通管により通じさせられ、一方の蒸
発器ユニットの下ヘッダに冷媒の入口管が接続されると
ともに他方の蒸発器ユニットの下ヘッダに冷媒の出口管
が接続されている請求項１記載の蒸発器。 - 【請求項４】 蒸発器ユニットが、前後方向に間隔をお
いて配された複数の冷媒流通管からなる冷媒流通管群を
複数備えており、これらの冷媒流通管群が左右方向に並
列状に配されている請求項１記載の蒸発器。 - 【請求項５】 偏平管が、左壁形成部を有する板状左構
成部材および右壁形成部を有する板状右構成部材により
形成され、偏平管の前後両側壁が、左構成部材の前後両
側縁部に右方***状に一体成形されて右構成部材にろう
付された右方突出壁および右構成部材の前後両側縁部に
左方***状に一体成形されて左構成部材にろう付された
左方突出壁のうちの少なくともいずれか一方よりなり、
偏平管の補強壁が、左構成部材の左壁形成部および右構
成部材の右壁形成部のうちの少なくとも一方に内方***
状に一体成形されるとともに、その先端が同他方にろう
付された補強壁形成部よりなる請求項１記載の蒸発器。 - 【請求項６】 補強壁に、並列状冷媒通路どうしを通じ
させる複数の連通孔が形成されている請求項１または５
記載の蒸発器。 - 【請求項７】 複数の連通孔が左方から見て千鳥配置状
に形成されている請求項６記載の蒸発器。 - 【請求項８】 各補強壁におけるすべての連通孔の占め
る割合である開口率が１０〜４０％である請求項６また
は７記載の蒸発器。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29089497A JPH10185358A (ja) | 1996-10-24 | 1997-10-23 | 蒸発器 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8-282359 | 1996-10-24 | ||
| JP28235996 | 1996-10-24 | ||
| JP29089497A JPH10185358A (ja) | 1996-10-24 | 1997-10-23 | 蒸発器 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10185358A true JPH10185358A (ja) | 1998-07-14 |
Family
ID=26554574
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP29089497A Abandoned JPH10185358A (ja) | 1996-10-24 | 1997-10-23 | 蒸発器 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH10185358A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002081795A (ja) * | 2000-06-26 | 2002-03-22 | Showa Denko Kk | エバポレータ |
| JP2004162935A (ja) * | 2002-11-11 | 2004-06-10 | Japan Climate Systems Corp | 蒸発器 |
| WO2013161038A1 (ja) * | 2012-04-26 | 2013-10-31 | 三菱電機株式会社 | 熱交換器及び熱交換方法 |
-
1997
- 1997-10-23 JP JP29089497A patent/JPH10185358A/ja not_active Abandoned
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002081795A (ja) * | 2000-06-26 | 2002-03-22 | Showa Denko Kk | エバポレータ |
| JP4686062B2 (ja) * | 2000-06-26 | 2011-05-18 | 昭和電工株式会社 | エバポレータ |
| JP2004162935A (ja) * | 2002-11-11 | 2004-06-10 | Japan Climate Systems Corp | 蒸発器 |
| WO2013161038A1 (ja) * | 2012-04-26 | 2013-10-31 | 三菱電機株式会社 | 熱交換器及び熱交換方法 |
| JPWO2013161038A1 (ja) * | 2012-04-26 | 2015-12-21 | 三菱電機株式会社 | 熱交換器、冷凍サイクル装置、空気調和機及び熱交換方法 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A521 | Written amendment |
Effective date: 20041008 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 |
|
| A621 | Written request for application examination |
Effective date: 20041008 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Effective date: 20070515 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 |
|
| A762 | Written abandonment of application |
Effective date: 20070618 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A762 |