JPH1017937A - 加工性に優れるフェライト系ステンレス鋼板の製造方法 - Google Patents
加工性に優れるフェライト系ステンレス鋼板の製造方法Info
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- JPH1017937A JPH1017937A JP16887096A JP16887096A JPH1017937A JP H1017937 A JPH1017937 A JP H1017937A JP 16887096 A JP16887096 A JP 16887096A JP 16887096 A JP16887096 A JP 16887096A JP H1017937 A JPH1017937 A JP H1017937A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 省エネルギー、省プロセスのために熱延板焼
鈍を省略しても加工性（深絞り性と耐リジング性）に優
れるフェライト系ステンレス鋼板を製造する。 【解決手段】 Cr：11wt％以上を含有するステンレス鋼
スラブを1180℃以下に加熱し、次いで熱間圧延を、粗圧
延後段の１パス以上を圧下率35％以上、かつ仕上圧延温
度開始温度を900 ℃以下、仕上圧延終了温度を800 ℃以
上で施して600 ℃以上で巻取った後、酸洗、冷間圧延及
び仕上焼鈍の順序工程を施す。
鈍を省略しても加工性（深絞り性と耐リジング性）に優
れるフェライト系ステンレス鋼板を製造する。 【解決手段】 Cr：11wt％以上を含有するステンレス鋼
スラブを1180℃以下に加熱し、次いで熱間圧延を、粗圧
延後段の１パス以上を圧下率35％以上、かつ仕上圧延温
度開始温度を900 ℃以下、仕上圧延終了温度を800 ℃以
上で施して600 ℃以上で巻取った後、酸洗、冷間圧延及
び仕上焼鈍の順序工程を施す。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、ステンレス鋼板
の製造方法、なかでも熱延板焼鈍を省略しても高加工性
が得られるフェライト系ステンレス鋼板の製造方法に関
する。
の製造方法、なかでも熱延板焼鈍を省略しても高加工性
が得られるフェライト系ステンレス鋼板の製造方法に関
する。
【０００２】
【従来の技術】一般的にフェライト系ステンレス鋼板
は、fcc 結晶構造を有するSUS 304 に代表されるオース
テナイト系ステンレス鋼板に比べて耐応力腐食割れ性に
優れるとともに安価であることから、各種厨房器具、自
動車部品、建材などの分野で幅広く使用されている。そ
の一方でフェライト系ステンレス鋼板は、オーステナイ
ト系ステンレス鋼板に比較すると、深絞り性に劣ってい
るために、用途に制約があった。また、フェライト系ス
テンレス鋼板は、絞り加工を施す場合に、リジングと呼
ばれる圧延方向に沿った凹凸の縞模様、しわ欠陥が発生
し易く、この縞模様は商品の美観を損ねる原因となって
いたため、この点でもオーステナイト系ステンレス鋼に
比べ加工性に劣るとされていた。したがって、従来から
深絞り性の向上、及びリジングの抑制、がフェライ
ト系ステンレス鋼板における主要課題であった。
は、fcc 結晶構造を有するSUS 304 に代表されるオース
テナイト系ステンレス鋼板に比べて耐応力腐食割れ性に
優れるとともに安価であることから、各種厨房器具、自
動車部品、建材などの分野で幅広く使用されている。そ
の一方でフェライト系ステンレス鋼板は、オーステナイ
ト系ステンレス鋼板に比較すると、深絞り性に劣ってい
るために、用途に制約があった。また、フェライト系ス
テンレス鋼板は、絞り加工を施す場合に、リジングと呼
ばれる圧延方向に沿った凹凸の縞模様、しわ欠陥が発生
し易く、この縞模様は商品の美観を損ねる原因となって
いたため、この点でもオーステナイト系ステンレス鋼に
比べ加工性に劣るとされていた。したがって、従来から
深絞り性の向上、及びリジングの抑制、がフェライ
ト系ステンレス鋼板における主要課題であった。
【０００３】このような背景からフェライト系ステンレ
ス鋼板の深絞り性及び耐リジング性の向上に関する技術
が以下のように提案されている。 (a) 特開平７−１２６７５７号公報には、熱延時の粗圧
延に際し、最終パスの圧下率とその前のパスの圧下率と
の合計値を70％以上、前記粗圧延の最終パス出側の圧延
速度を200 m/min 以上とし、前記粗圧延の仕上温度を11
00〜800 ℃とする、耐リジング性に優れるフェライト系
ステンレス鋼板の製造方法が開示されている。
ス鋼板の深絞り性及び耐リジング性の向上に関する技術
が以下のように提案されている。 (a) 特開平７−１２６７５７号公報には、熱延時の粗圧
延に際し、最終パスの圧下率とその前のパスの圧下率と
の合計値を70％以上、前記粗圧延の最終パス出側の圧延
速度を200 m/min 以上とし、前記粗圧延の仕上温度を11
00〜800 ℃とする、耐リジング性に優れるフェライト系
ステンレス鋼板の製造方法が開示されている。
【０００４】(b) 特開平６−２７１９４３号公報には、
Cr：９〜22％、Al：0.03〜0.2 ％、Ｎ：0.005 〜0.045
％を含有するフェライト系ステンレス鋼板を1050〜1200
℃に加熱後、熱間圧延に際して、900 〜1050℃の温度範
囲で少なくとも１パス以上を圧下率10％以上かつ圧延速
度600 mpm 以上で圧延後、750 ℃以上の温度で巻取り、
冷延、仕上圧延を行う、成形性および耐リジング性に優
れ、しかも異方性の小さいフェライト系ステンレス鋼板
の製造方法が開示されている。
Cr：９〜22％、Al：0.03〜0.2 ％、Ｎ：0.005 〜0.045
％を含有するフェライト系ステンレス鋼板を1050〜1200
℃に加熱後、熱間圧延に際して、900 〜1050℃の温度範
囲で少なくとも１パス以上を圧下率10％以上かつ圧延速
度600 mpm 以上で圧延後、750 ℃以上の温度で巻取り、
冷延、仕上圧延を行う、成形性および耐リジング性に優
れ、しかも異方性の小さいフェライト系ステンレス鋼板
の製造方法が開示されている。
【０００５】(c) 特開平６−１７９９２号公報には、
Ｃ：0.02％以下、Ｎ：0.02以下、Cr：11〜21％を含有し
て更にTi，Nb及びMoを複合添加したステンレス鋼スラブ
を1220℃以上に加熱し、850 〜950 ℃の仕上温度で熱間
圧延し、550 ℃以下で巻取り、熱延板焼鈍することな
く、冷延、仕上焼鈍を行う、高温強度および成形加工性
の優れたフェライト系ステンレス薄鋼板の製造方法が開
示されている。
Ｃ：0.02％以下、Ｎ：0.02以下、Cr：11〜21％を含有し
て更にTi，Nb及びMoを複合添加したステンレス鋼スラブ
を1220℃以上に加熱し、850 〜950 ℃の仕上温度で熱間
圧延し、550 ℃以下で巻取り、熱延板焼鈍することな
く、冷延、仕上焼鈍を行う、高温強度および成形加工性
の優れたフェライト系ステンレス薄鋼板の製造方法が開
示されている。
【０００６】(d) 特公平８−２６４３６号公報には、C
r：10〜20％で、Ｃ：0.10％以下、Ｎ：0.04％以下、A
l：0.002 ％以下でかつTi：0.03〜0.50％、Nb：0.03〜
0.50％、Ｂ：0.0005〜0.0100％などを含有したフェライ
ト系ステンレス鋼のスラブを熱間圧延するに際し、900
℃以下の圧下率を50％以下とし、800 ℃以下の仕上り温
度で圧延を終了し、コイル巻取温度を600 ℃以上として
コイリングした後、焼鈍するか、焼鈍を省略し、その後
冷間圧延と焼鈍を行う方法が開示されている。
r：10〜20％で、Ｃ：0.10％以下、Ｎ：0.04％以下、A
l：0.002 ％以下でかつTi：0.03〜0.50％、Nb：0.03〜
0.50％、Ｂ：0.0005〜0.0100％などを含有したフェライ
ト系ステンレス鋼のスラブを熱間圧延するに際し、900
℃以下の圧下率を50％以下とし、800 ℃以下の仕上り温
度で圧延を終了し、コイル巻取温度を600 ℃以上として
コイリングした後、焼鈍するか、焼鈍を省略し、その後
冷間圧延と焼鈍を行う方法が開示されている。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】フェライト系ステンレ
ス鋼板は通常、所定の成分組成に溶製後、連続鋳造し、
得られた連続鋳造スラブを加熱後に熱間圧延−熱延板焼
鈍−冷間圧延−仕上焼鈍の工程を施して製造される。こ
のように通常の製造工程においては、熱間圧延後に焼鈍
が必ず行われていることから、普通鋼板では熱延板焼鈍
が省略されていることと比較するとエネルギーを多量に
要している。そこで、省エネルギー化の観点から、熱延
板焼鈍を省略することもまた、フェライト系ステンレス
鋼板を製造する際に強く望まれるようになってきた。
ス鋼板は通常、所定の成分組成に溶製後、連続鋳造し、
得られた連続鋳造スラブを加熱後に熱間圧延−熱延板焼
鈍−冷間圧延−仕上焼鈍の工程を施して製造される。こ
のように通常の製造工程においては、熱間圧延後に焼鈍
が必ず行われていることから、普通鋼板では熱延板焼鈍
が省略されていることと比較するとエネルギーを多量に
要している。そこで、省エネルギー化の観点から、熱延
板焼鈍を省略することもまた、フェライト系ステンレス
鋼板を製造する際に強く望まれるようになってきた。
【０００８】ここに、熱延板焼鈍の省略の観点から前掲
した従来技術をみると、(a) の特開平７−１２６７５７
号公報の技術では、i)耐リジング性とｒ値向上の点か
ら、粗圧延強潤滑強圧下が有効であることが示されてい
るが、圧延時のスリップやかみ込み不良が生じ易く、生
産性が劣る、ii) また、ｒ値のとくに、ｒm1n 向上効果
が少なく、熱延板焼鈍を省略すると十分な耐リジング性
と成形加工性（深絞り性）とが得られない。他方、(b)
の特開平６−２７１９４３号公報、(c) の特開平６−１
７９９２号公報及び(d) の特公平８−２６４３６号公報
にそれぞれ開示された技術は、熱延板焼鈍を省略可能な
らしめる技術ということはできる。しかし(b) の特開平
６−２７１９４３号公報に開示された技術は、AlN の熱
延時の析出を積極的に用いた技術であり、しかも圧延速
度が600 mpm 以上と設備的に制約も大きく、商用工程で
安定して製造するのは難しく、得られた特性も十分満足
なものではなかった。また、(c) の特開平６−１７９９
２号公報及び(d) の特公平８−２６４３６号公報にそれ
ぞれ開示された技術では、ｒ値の異方性もやや大きく、
また、十分な耐リジング性を得ることが難しいかった。
した従来技術をみると、(a) の特開平７−１２６７５７
号公報の技術では、i)耐リジング性とｒ値向上の点か
ら、粗圧延強潤滑強圧下が有効であることが示されてい
るが、圧延時のスリップやかみ込み不良が生じ易く、生
産性が劣る、ii) また、ｒ値のとくに、ｒm1n 向上効果
が少なく、熱延板焼鈍を省略すると十分な耐リジング性
と成形加工性（深絞り性）とが得られない。他方、(b)
の特開平６−２７１９４３号公報、(c) の特開平６−１
７９９２号公報及び(d) の特公平８−２６４３６号公報
にそれぞれ開示された技術は、熱延板焼鈍を省略可能な
らしめる技術ということはできる。しかし(b) の特開平
６−２７１９４３号公報に開示された技術は、AlN の熱
延時の析出を積極的に用いた技術であり、しかも圧延速
度が600 mpm 以上と設備的に制約も大きく、商用工程で
安定して製造するのは難しく、得られた特性も十分満足
なものではなかった。また、(c) の特開平６−１７９９
２号公報及び(d) の特公平８−２６４３６号公報にそれ
ぞれ開示された技術では、ｒ値の異方性もやや大きく、
また、十分な耐リジング性を得ることが難しいかった。
【０００９】このように、従来公知の深絞り性及び耐リ
ジング性の向上技術では、特に、熱延板焼鈍の省略を図
った場合に十分ではないのが実状である。結局のとこ
ろ、鋼中の成分元素や、熱延時の特定条件に着目するこ
とのみでは、実際の使用上、十分満足するような高加工
性（深絞り性と耐リジング性）を有するフェライト系ス
テンレス鋼板を、熱延板焼鈍を施すことなく、高生産性
を確保して製造するのは困難であった。
ジング性の向上技術では、特に、熱延板焼鈍の省略を図
った場合に十分ではないのが実状である。結局のとこ
ろ、鋼中の成分元素や、熱延時の特定条件に着目するこ
とのみでは、実際の使用上、十分満足するような高加工
性（深絞り性と耐リジング性）を有するフェライト系ス
テンレス鋼板を、熱延板焼鈍を施すことなく、高生産性
を確保して製造するのは困難であった。
【００１０】そこでこの発明の目的は、省エネルギー、
省プロセスのために熱延板焼鈍を省略しても加工性（深
絞り性と耐リジング性）に優れるフェライト系ステンレ
ス鋼板を製造することのできる方法を提案することにあ
る。
省プロセスのために熱延板焼鈍を省略しても加工性（深
絞り性と耐リジング性）に優れるフェライト系ステンレ
ス鋼板を製造することのできる方法を提案することにあ
る。
【００１１】
【課題を解決するための手段】この発明は、Cr：11wt％
以上を含有するステンレス鋼スラブを1180℃以下に加熱
し、次いで熱間圧延を、粗圧延後段の１パス以上を圧下
率35％以上、かつ仕上圧延温度開始温度を900 ℃以下、
仕上圧延終了温度を800 ℃以上で施して600 ℃以上で巻
取った後、酸洗、冷間圧延及び仕上焼鈍の工程を施すこ
とを特徴とする加工性に優れるフェライト系ステンレス
鋼板の製造方法である。
以上を含有するステンレス鋼スラブを1180℃以下に加熱
し、次いで熱間圧延を、粗圧延後段の１パス以上を圧下
率35％以上、かつ仕上圧延温度開始温度を900 ℃以下、
仕上圧延終了温度を800 ℃以上で施して600 ℃以上で巻
取った後、酸洗、冷間圧延及び仕上焼鈍の工程を施すこ
とを特徴とする加工性に優れるフェライト系ステンレス
鋼板の製造方法である。
【００１２】ここにステンレス鋼スラブが、Ｃ：0.015
wt％以下、Ｎ：0.015 wt％以下、及び４×（Ｃ＋Ｎ）≦
Ti≦0.3 wt％を満足するTiを含有するものであること
が、より好ましい。
wt％以下、Ｎ：0.015 wt％以下、及び４×（Ｃ＋Ｎ）≦
Ti≦0.3 wt％を満足するTiを含有するものであること
が、より好ましい。
【００１３】
【発明の実施の形態】以下、この発明において上記要旨
構成のとおりに限定した理由について説明する。
構成のとおりに限定した理由について説明する。
【００１４】スラブ再加熱温度（ＳＲＴ）が1180℃以
下、熱間圧延における粗圧延後段の１パス以上の圧下率
が35％以上：スラブ再加熱温度と粗圧延後段の圧下率
は、耐リジング性の点から重要である。この知見は、以
下の実験により得られた結果に基づく。
下、熱間圧延における粗圧延後段の１パス以上の圧下率
が35％以上：スラブ再加熱温度と粗圧延後段の圧下率
は、耐リジング性の点から重要である。この知見は、以
下の実験により得られた結果に基づく。
【００１５】（実験１）16.4％Cr−0.2 ％Si−0.3 ％Mn
−0.015 ％Al−0.027 ％Ｐ−0.004 ％Ｓ−0.0078％Ｃ−
0.0066％Ｎ−0.17％Tiの組成（％は全てwt％）になるSU
S 430LX の連続鋳造スラブ（厚み195 mm）を用い、スラ
ブ加熱温度を1050〜1225℃、粗圧延最終段の圧下率を10
％〜57％の範囲で種々に変化させて熱間圧延の粗圧延を
施し板厚30mmのシートバーとした後、仕上圧延により板
厚４mmの熱延板を作製した。なお、ここで仕上圧延条件
とコイル巻取温度は、この発明に従う条件の範囲内とし
た。得られた熱延板を酸洗によるスケール除去に供した
後、冷間圧延により板厚0.7 mmとし、引き続き910 ℃、
30秒の再結晶焼鈍を行った。
−0.015 ％Al−0.027 ％Ｐ−0.004 ％Ｓ−0.0078％Ｃ−
0.0066％Ｎ−0.17％Tiの組成（％は全てwt％）になるSU
S 430LX の連続鋳造スラブ（厚み195 mm）を用い、スラ
ブ加熱温度を1050〜1225℃、粗圧延最終段の圧下率を10
％〜57％の範囲で種々に変化させて熱間圧延の粗圧延を
施し板厚30mmのシートバーとした後、仕上圧延により板
厚４mmの熱延板を作製した。なお、ここで仕上圧延条件
とコイル巻取温度は、この発明に従う条件の範囲内とし
た。得られた熱延板を酸洗によるスケール除去に供した
後、冷間圧延により板厚0.7 mmとし、引き続き910 ℃、
30秒の再結晶焼鈍を行った。
【００１６】かくして得られたフェライト系ステンレス
鋼板について、耐リジング性の評価をした。この耐リジ
ング性の評価は、圧延方向に25％の引張歪を加えた後の
表面の凹凸の度合いを、大、中、小で評価した。その結
果を図１に示す。スラブ再加熱温度ＳＲＴが1180℃以上
では、たとえ圧下率を大きくしても十分な耐リジング性
が得られないことがわかる。また、圧下率が35％未満で
は、たとえＳＲＴが1180℃以下でも同様に十分な耐リジ
ング性が得られないことが分かる。したがって、この発
明ではＳＲＴが1180℃以下で、なおかつ粗圧延後段の１
パス以上の圧下率は35％以上に限定する。
鋼板について、耐リジング性の評価をした。この耐リジ
ング性の評価は、圧延方向に25％の引張歪を加えた後の
表面の凹凸の度合いを、大、中、小で評価した。その結
果を図１に示す。スラブ再加熱温度ＳＲＴが1180℃以上
では、たとえ圧下率を大きくしても十分な耐リジング性
が得られないことがわかる。また、圧下率が35％未満で
は、たとえＳＲＴが1180℃以下でも同様に十分な耐リジ
ング性が得られないことが分かる。したがって、この発
明ではＳＲＴが1180℃以下で、なおかつ粗圧延後段の１
パス以上の圧下率は35％以上に限定する。
【００１７】なお、ＳＲＴについては特に下限は設けな
いが、あまりに低すぎると強圧下時に圧延材表面に疵が
入り易くなるため、好ましくは1050℃以上が良い。ま
た、粗圧延後段（複数の圧延パスを前半、後半に２分し
た場合の後半のパスをいう）の圧下については、２パス
以上をそれぞれ圧下率35％以上で行ってもこの発明の効
果は得られるので、２パス以上の組み合わせを行っても
良い。更に、粗圧延の後段で１パス以上行う35％以上の
圧下の圧下率上限は設けないが、あまりに大きすぎると
ロールスリップや表面疵の生成などの問題を招き易くな
るので、好ましくは60％以下が良い。
いが、あまりに低すぎると強圧下時に圧延材表面に疵が
入り易くなるため、好ましくは1050℃以上が良い。ま
た、粗圧延後段（複数の圧延パスを前半、後半に２分し
た場合の後半のパスをいう）の圧下については、２パス
以上をそれぞれ圧下率35％以上で行ってもこの発明の効
果は得られるので、２パス以上の組み合わせを行っても
良い。更に、粗圧延の後段で１パス以上行う35％以上の
圧下の圧下率上限は設けないが、あまりに大きすぎると
ロールスリップや表面疵の生成などの問題を招き易くな
るので、好ましくは60％以下が良い。
【００１８】仕上圧延の開始温度が900 ℃以下、終了温
度が800 ℃以上：仕上圧延温度は、深絞り性とｒ値の異
方性の点から重要な条件である。この知見は、以下の実
験により得られた結果に基づく。
度が800 ℃以上：仕上圧延温度は、深絞り性とｒ値の異
方性の点から重要な条件である。この知見は、以下の実
験により得られた結果に基づく。
【００１９】（実験２）実験１に用いたのとほぼ同じ組
成の連続鋳造スラブを用いて、ＳＲＴ及び粗圧延条件を
この発明に従う条件で熱間の粗圧延を施したのち、仕上
圧延開始温度（ＦＥＴ）と仕上圧延終了温度（ＦＤＴ）
を種々に変化させて仕上圧延を行ってから、この発明に
従う温度範囲でコイルを巻き取った。得られた熱延板を
実験１と同様に酸洗、冷間圧延及び再結晶焼鈍を施し
た。かくして得られたフェライト系ステンレス鋼板につ
いて、ｒ値をＬ方向、Ｄ方向、Ｃ方向にそれぞれ測定し
た。その結果を図２に示す。仕上圧延開始温度ＦＥＴが
900 ℃以下でなおかつ仕上圧延終了温度ＦＤＴが800 ℃
以上の領域で深絞り性の指標となる平均ｒ値（（ｒL＋
ｒC ＋２ｒD ）／４）が大きいことが分かる。したがっ
て、仕上圧延開始温度を900 ℃以下、仕上圧延終了温度
を800 ℃以上に限定する。なお、ｒ値の異方性について
は、圧延温度範囲が低温側、すなわち仕上圧延終了温度
が800 ℃以下になると大きくなる傾向があることも分か
った。
成の連続鋳造スラブを用いて、ＳＲＴ及び粗圧延条件を
この発明に従う条件で熱間の粗圧延を施したのち、仕上
圧延開始温度（ＦＥＴ）と仕上圧延終了温度（ＦＤＴ）
を種々に変化させて仕上圧延を行ってから、この発明に
従う温度範囲でコイルを巻き取った。得られた熱延板を
実験１と同様に酸洗、冷間圧延及び再結晶焼鈍を施し
た。かくして得られたフェライト系ステンレス鋼板につ
いて、ｒ値をＬ方向、Ｄ方向、Ｃ方向にそれぞれ測定し
た。その結果を図２に示す。仕上圧延開始温度ＦＥＴが
900 ℃以下でなおかつ仕上圧延終了温度ＦＤＴが800 ℃
以上の領域で深絞り性の指標となる平均ｒ値（（ｒL＋
ｒC ＋２ｒD ）／４）が大きいことが分かる。したがっ
て、仕上圧延開始温度を900 ℃以下、仕上圧延終了温度
を800 ℃以上に限定する。なお、ｒ値の異方性について
は、圧延温度範囲が低温側、すなわち仕上圧延終了温度
が800 ℃以下になると大きくなる傾向があることも分か
った。
【００２０】この発明に従う、仕上圧延開始温度が900
℃以下、仕上圧延終了温度が800 ℃以上の仕上圧延条件
のうち、特に850 ℃±30℃の範囲で仕上圧延が行われる
と平均ｒ値がとりわけ大きく（図２の◎印）、またｒ値
の異方性も非常に小さくなる傾向が見られることから、
好ましくは圧延開始温度を880 ℃以下、圧延終了温度を
820 ℃以上とする。
℃以下、仕上圧延終了温度が800 ℃以上の仕上圧延条件
のうち、特に850 ℃±30℃の範囲で仕上圧延が行われる
と平均ｒ値がとりわけ大きく（図２の◎印）、またｒ値
の異方性も非常に小さくなる傾向が見られることから、
好ましくは圧延開始温度を880 ℃以下、圧延終了温度を
820 ℃以上とする。
【００２１】巻取温度が600 ℃以上：巻取温度（ＣＴ）
は、ｒ値の３方向中の最小値（ｒmin ）の点から重要で
ある。この知見は、以下の実験結果より得られた。
は、ｒ値の３方向中の最小値（ｒmin ）の点から重要で
ある。この知見は、以下の実験結果より得られた。
【００２２】（実験３）実験１，２に用いたのとほぼ同
じ成分を有する連続鋳造スラブを用いて、スラブ加熱温
度、熱間粗圧延及び仕上圧延条件をこの発明に従う条件
の範囲とし、巻取温度を420 〜780 ℃の種々の温度にし
た。得られた熱延板を実験２と同様に冷延−焼鈍を施し
た後、ｒ値の測定を行った。図３に、ｒmin の値に及ぼ
す巻取温度（ＣＴ）の影響をグラフで示すが、巻取温度
ＣＴを600 ℃以上にすることより、ｒmin が著しく向上
し、深絞り性が向上するとともに異方性も小さくなるこ
とが分かる。したがって、巻取温度ＣＴは600 ℃以上に
限定する。熱延板をコイルに巻き取った後は、常法に従
い酸洗−冷間圧延−仕上焼鈍を施せば良い。
じ成分を有する連続鋳造スラブを用いて、スラブ加熱温
度、熱間粗圧延及び仕上圧延条件をこの発明に従う条件
の範囲とし、巻取温度を420 〜780 ℃の種々の温度にし
た。得られた熱延板を実験２と同様に冷延−焼鈍を施し
た後、ｒ値の測定を行った。図３に、ｒmin の値に及ぼ
す巻取温度（ＣＴ）の影響をグラフで示すが、巻取温度
ＣＴを600 ℃以上にすることより、ｒmin が著しく向上
し、深絞り性が向上するとともに異方性も小さくなるこ
とが分かる。したがって、巻取温度ＣＴは600 ℃以上に
限定する。熱延板をコイルに巻き取った後は、常法に従
い酸洗−冷間圧延−仕上焼鈍を施せば良い。
【００２３】次に、この発明のフェライト系ステンレス
鋼の化学組成については、ステンレス鋼の必須成分であ
るCrを11wt％以上で含有させる他は、特に限定するもの
ではないが、この発明の効果を十分にかつ安定して得る
ためには、Ｃ：0.015 wt％以下、Ｎ：0.015 wt％以下、
及び４×（Ｃ＋Ｎ）≦Ti≦0.3 wt％を満足するTiを含有
するものが好適に適用される。
鋼の化学組成については、ステンレス鋼の必須成分であ
るCrを11wt％以上で含有させる他は、特に限定するもの
ではないが、この発明の効果を十分にかつ安定して得る
ためには、Ｃ：0.015 wt％以下、Ｎ：0.015 wt％以下、
及び４×（Ｃ＋Ｎ）≦Ti≦0.3 wt％を満足するTiを含有
するものが好適に適用される。
【００２４】Ｃ、Ｎは加工性、特に深絞り性に悪影響を
及ぼす成分であるが、その一方でTi添加によりその悪影
響を低減することが可能である。したがって、特に過酷
な加工に供される素材としては、Ｃ，Ｎを低減した上
で、Tiを適正量を添加することが好ましく、それゆえ
Ｃ、Ｎ及びTiの範囲はＣ：0.015 wt％以下、Ｎ：0.015
wt％以下、及び４×（Ｃ＋Ｎ）≦Ti≦0.3 wt％とするの
が好ましい。なお、Tiは過剰に添加すると熱延時にTiO2
起因の表面欠陥が生じ易いので、Tiの上限は0.3 wt％と
することが好ましい。
及ぼす成分であるが、その一方でTi添加によりその悪影
響を低減することが可能である。したがって、特に過酷
な加工に供される素材としては、Ｃ，Ｎを低減した上
で、Tiを適正量を添加することが好ましく、それゆえ
Ｃ、Ｎ及びTiの範囲はＣ：0.015 wt％以下、Ｎ：0.015
wt％以下、及び４×（Ｃ＋Ｎ）≦Ti≦0.3 wt％とするの
が好ましい。なお、Tiは過剰に添加すると熱延時にTiO2
起因の表面欠陥が生じ易いので、Tiの上限は0.3 wt％と
することが好ましい。
【００２５】上記以外の成分については、目的により必
要に応じて添加させることが可能であり、不純物成分も
含めて以下に好ましい範囲を示すが、この発明はこれに
限定されるものではない。 Si：1.0 wt％以下、Mn：1.0 wt％以下、Al：0.1 wt％以
下、Ｐ：0.05wt％以下、Ｓ：0.015 wt％以下、Ｏ：0.01
wt％以下、Ca：0.002 wt％以下、Mg：0.002 wt％以下、
REM ：0.015 wt％以下、Ni：0.7 wt％以下、Cu：0.5 wt
％以下、Co：0.3 wt％以下、Ｖ：0.5 wt％以下、Zr：0.
3 wt％以下、Nb：0.3 wt％以下、Ｗ：0.3 wt％以下、T
a：0.3 wt％以下、Ｂ：0.003 wt％以下、Mo：1.5 wt％
以下
要に応じて添加させることが可能であり、不純物成分も
含めて以下に好ましい範囲を示すが、この発明はこれに
限定されるものではない。 Si：1.0 wt％以下、Mn：1.0 wt％以下、Al：0.1 wt％以
下、Ｐ：0.05wt％以下、Ｓ：0.015 wt％以下、Ｏ：0.01
wt％以下、Ca：0.002 wt％以下、Mg：0.002 wt％以下、
REM ：0.015 wt％以下、Ni：0.7 wt％以下、Cu：0.5 wt
％以下、Co：0.3 wt％以下、Ｖ：0.5 wt％以下、Zr：0.
3 wt％以下、Nb：0.3 wt％以下、Ｗ：0.3 wt％以下、T
a：0.3 wt％以下、Ｂ：0.003 wt％以下、Mo：1.5 wt％
以下
【００２６】
【実施例】表１に示す成分組成になる連続鋳造スラブ
（厚み195 mm）を、表２に示す種々の条件で熱間圧延を
行った。熱間圧延は３列からなる粗圧延機で板厚28mmま
で圧延後、更に６列からなる仕上圧延機で３mm厚まで圧
延してからコイルに巻き取った。得られた熱延鋼帯は脱
スケール後、冷間圧延により板厚0.7 mmとし、850 〜94
0 ℃で仕上焼鈍を施した。
（厚み195 mm）を、表２に示す種々の条件で熱間圧延を
行った。熱間圧延は３列からなる粗圧延機で板厚28mmま
で圧延後、更に６列からなる仕上圧延機で３mm厚まで圧
延してからコイルに巻き取った。得られた熱延鋼帯は脱
スケール後、冷間圧延により板厚0.7 mmとし、850 〜94
0 ℃で仕上焼鈍を施した。
【００２７】
【表１】
【００２８】
【表２】
【００２９】得られた仕上焼鈍板を用いて、前述したリ
ジングの評価とｒ値の測定（Ｌ方向、Ｄ方向、Ｃ方向）
を行った。これらの測定結果を表２に併記する。この発
明に従う適合例では、いずれもリジングの発生が抑制さ
れ、しかも深絞り性が向上していることがわかる。ま
た、ｒ値の異方性も少ない。一方、この発明の要件を一
つでも外れる比較例では、リジングの発生の抑制、深絞
り性の改善、異方性の向上の少なくとも一つが達成でき
ず、加工性に優れるフェライト系ステンレス鋼板が得ら
れないことが分かる。
ジングの評価とｒ値の測定（Ｌ方向、Ｄ方向、Ｃ方向）
を行った。これらの測定結果を表２に併記する。この発
明に従う適合例では、いずれもリジングの発生が抑制さ
れ、しかも深絞り性が向上していることがわかる。ま
た、ｒ値の異方性も少ない。一方、この発明の要件を一
つでも外れる比較例では、リジングの発生の抑制、深絞
り性の改善、異方性の向上の少なくとも一つが達成でき
ず、加工性に優れるフェライト系ステンレス鋼板が得ら
れないことが分かる。
【００３０】
【発明の効果】かくしてこの発明によれば、省エネルギ
ー、省プロセスを目的に熱延板焼鈍工程を省略しても、
加工性（深絞り性と耐リジング性）に優れるフェライト
系ステンレス鋼板を製造することができる。なお、この
発明によって製造されたフェライト系ステンレス鋼板に
対しては、従来から適用されていたあらゆる表面仕上方
法や表面処理方法が問題なく適用できる。
ー、省プロセスを目的に熱延板焼鈍工程を省略しても、
加工性（深絞り性と耐リジング性）に優れるフェライト
系ステンレス鋼板を製造することができる。なお、この
発明によって製造されたフェライト系ステンレス鋼板に
対しては、従来から適用されていたあらゆる表面仕上方
法や表面処理方法が問題なく適用できる。
【図１】スラブ加熱温度及び圧延後段の圧下率がリジン
グ発生の程度に及ぼす影響を示す図である。
グ発生の程度に及ぼす影響を示す図である。
【図２】仕上圧延の開始温度と終了温度とが平均アール
値に及ぼす影響を示す図である。
値に及ぼす影響を示す図である。
【図３】巻取温度がｒ値の最小値に及ぼす影響を示す図
である。
である。
Claims (2)
- 【請求項１】 Cr：11wt％以上を含有するステンレス鋼
スラブを1180℃以下に加熱し、次いで熱間圧延を、粗圧
延後段の１パス以上を圧下率35％以上、かつ仕上圧延温
度開始温度を900 ℃以下、仕上圧延終了温度を800 ℃以
上で施して600 ℃以上で巻取った後、酸洗、冷間圧延及
び仕上焼鈍の工程を施すことを特徴とする加工性に優れ
るフェライト系ステンレス鋼板の製造方法。 - 【請求項２】 ステンレス鋼スラブが、Ｃ：0.015 wt％
以下、Ｎ：0.015 wt％以下、及び４×（Ｃ＋Ｎ）≦Ti≦
0.3 wt％を満足するTiを含有するものである請求項１記
載の加工性に優れるフェライト系ステンレス鋼板の製造
方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16887096A JP3721640B2 (ja) | 1996-06-28 | 1996-06-28 | 加工性に優れるフェライト系ステンレス鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16887096A JP3721640B2 (ja) | 1996-06-28 | 1996-06-28 | 加工性に優れるフェライト系ステンレス鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1017937A true JPH1017937A (ja) | 1998-01-20 |
| JP3721640B2 JP3721640B2 (ja) | 2005-11-30 |
Family
ID=15876098
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16887096A Expired - Fee Related JP3721640B2 (ja) | 1996-06-28 | 1996-06-28 | 加工性に優れるフェライト系ステンレス鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3721640B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100570892B1 (ko) * | 2001-12-17 | 2006-04-12 | 주식회사 포스코 | 연신율 및 내리징성이 우수한 페라이트계 sts409l 스테인리스강의 제조방법 |
| JP2006193771A (ja) * | 2005-01-12 | 2006-07-27 | Nippon Steel & Sumikin Stainless Steel Corp | 加工性に優れたフェライト系ステンレス鋼板およびその製造方法 |
| KR101697093B1 (ko) * | 2015-09-22 | 2017-01-18 | 주식회사 포스코 | 페라이트계 스테인리스강 및 이의 제조 방법 |
-
1996
- 1996-06-28 JP JP16887096A patent/JP3721640B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100570892B1 (ko) * | 2001-12-17 | 2006-04-12 | 주식회사 포스코 | 연신율 및 내리징성이 우수한 페라이트계 sts409l 스테인리스강의 제조방법 |
| JP2006193771A (ja) * | 2005-01-12 | 2006-07-27 | Nippon Steel & Sumikin Stainless Steel Corp | 加工性に優れたフェライト系ステンレス鋼板およびその製造方法 |
| JP4624808B2 (ja) * | 2005-01-12 | 2011-02-02 | 新日鐵住金ステンレス株式会社 | 加工性に優れたフェライト系ステンレス鋼板およびその製造方法 |
| KR101697093B1 (ko) * | 2015-09-22 | 2017-01-18 | 주식회사 포스코 | 페라이트계 스테인리스강 및 이의 제조 방법 |
| WO2017052005A1 (ko) * | 2015-09-22 | 2017-03-30 | 주식회사 포스코 | 페라이트계 스테인리스강 및 이의 제조 방법 |
| CN107429366A (zh) * | 2015-09-22 | 2017-12-01 | Posco公司 | 铁素体系不锈钢及其制造方法 |
| US20180179607A1 (en) * | 2015-09-22 | 2018-06-28 | Posco | Ferritic stainless steel and method of manufacturing the same |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3721640B2 (ja) | 2005-11-30 |
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