JPH10162948A

JPH10162948A - 誘導加熱調理器

Info

Publication number: JPH10162948A
Application number: JP31910996A
Authority: JP
Inventors: Kiyoshi Izaki; 潔井▲崎▼; Taizou Ogata; 大象緒方; Takeshi Kitaizumi; 武北泉; Hidekazu Yamashita; 秀和山下
Original assignee: Matsushita Electric Industrial Co Ltd
Current assignee: Panasonic Holdings Corp
Priority date: 1996-11-29
Filing date: 1996-11-29
Publication date: 1998-06-19
Anticipated expiration: 2016-11-29
Also published as: JP3399262B2

Abstract

(57)【要約】【課題】従来より小形・低コストの一定周波数動作の
インバータを用いた誘導加熱調理器に於いて、効率的な
制御方法を提案すること。【解決手段】直流電源１からインバータ回路２への入
力電流を検出するカレントトランス９とｉｉｎ検知回路
１０より構成される入力電流検出手段の出力に基づいて
駆動制御回路３が第一スイッチング素子であるＩＧＢＴ
５と、第二スイッチング素子であるＩＧＢＴ７を駆動・
制御することで正確な入力電力制御を行うことができ
る。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は一定周波数で動作す
るインバータを有する誘導加熱調理器に関するものであ
る。

【０００２】

【従来の技術】従来、この種の誘導加熱調理器は、特開
平５−２１１５０号公報に開示されている構成になって
いた。以下、その誘導加熱調理器について図３７〜図３
９を参照しながら説明する。

【０００３】図３７は従来の誘導加熱調理器の回路構成
図であり、図３７において、１０１は直流電源、１０２
は直流を高周波交流に変換するインバータ回路で、１０
３はインバータ回路１０２を制御する制御回路である。
インバータ回路１０２は、逆電流阻止形の第一スイッチ
ング素子１０４、逆電流導通形の第二スイッチング素子
１０５、加熱コイル１０６、第一共振コンデンサ１０
７、第二共振コンデンサ１０８、ダイオード１０９で構
成されている。制御回路１０３は、第一スイッチング素
子１０４と第二スイッチング素子１０５を、一定周波数
ｆ０で交互に導通する駆動部１１０等により構成されて
いる。

【０００４】図３８は以上の様に構成された従来の誘導
加熱調理器のインバータ回路１０２の動作を説明する各
部動作波形である。

【０００５】また、図３９は従来の誘導加熱調理器の導
通比Ｄ１（＝ｔｏｎ１／ｔ０）に対する入力ｐｉｎの特
性である。図３９より明らかな様に従来の誘導加熱調理
器では、インバータ回路１０２の動作周波数（ｆ０）一
定の下で、一定周期（ｔ０）に対する第一スイッチング
素子１０４のオン時間（ｔｏｎ１）の比である導通比Ｄ
１（＝ｔｏｎ１／ｔ０）を変化することで入力電力（Ｐ
ｉｎ）を変化し、また、図３８の各部動作波形より明ら
かな様に第一スイッチング素子１０４と第二スイッチン
グ素子１０５は、ゼロボルトスイッチング動作を実現で
きていた。

【０００６】

【発明が解決しようとする課題】このような従来の誘導
加熱調理器は、一定動作周波数で入力の可変ができるイ
ンバータを備えているので、多口構成にした場合、バー
ナ間周波数差に起因する鍋干渉音の問題を解決でき、ま
た、２つのスイッチング素子がゼロボルトスイッチング
動作を実現できるので、回路の低損失・低ノイズ化によ
る低コスト・小形化という優れたものであったが、多口
誘導加熱調理器普及などのため、更に低コスト・小形の
新しいインバータと、その制御システムの確立が必要で
ある。

【０００７】本発明はこの様な点に鑑み、従来より低コ
スト・小形の一定周波数動作のインバータシステムを用
いた誘導加熱調理器を提供することを目的とする。

【０００８】

【課題を解決するための手段】上記課題を解決するため
に本発明は、直流電源と、前記直流電源の一端に接続さ
れる加熱コイルと、前記加熱コイルの他端と前記直流電
源の他端に接続される第一スイッチング素子と、前記加
熱コイルと共振回路を形成する第一共振コンデンサと、
前記加熱コイルまたは前記第一共振コンデンサと並列接
続される第二スイッチング素子と第二共振コンデンサの
直列回路より構成されるインバータ回路と、前記インバ
ータ回路の入力電流を検出する入力電流検出手段と、前
記両スイッチング素子を一定周波数で交互に導通制御す
る駆動制御回路とを備え、前記駆動制御回路は、前記入
力電流検出手段の出力に基づき両スイッチング素子の導
通比を制御してなるものである。

【０００９】

【発明の実施の形態】請求項１記載の発明は、直流電源
と、前記直流電源の一端に接続される加熱コイルと、前
記加熱コイルの他端と前記直流電源の他端に接続される
第一スイッチング素子と、前記加熱コイルと共振回路を
形成する第一共振コンデンサと、前記加熱コイルと直列
または並列接続される第二スイッチング素子と第二共振
コンデンサの直列回路より構成されるインバータ回路
と、前記インバータ回路の入力電流を検出する入力電流
検出手段と、前記インバータ回路の第一スイッチング素
子と第二スイッチング素子を駆動・制御する駆動制御回
路を備え、前記駆動制御回路は、前記第一スイッチング
素子と前記第二スイッチング素子を一定周波数で交互に
導通させ、前記入力電流検出手段の出力に基づいてその
導通比を変化するものである。

【００１０】請求項２記載の発明は、直流電源と、前記
直流電源の一端に接続される加熱コイルと、前記加熱コ
イルの他端と前記直流電源の他端に接続される第一スイ
ッチング素子と、前記加熱コイルと共振回路を形成する
第一共振コンデンサと、前記加熱コイルと直列または並
列接続される第二スイッチング素子と第二共振コンデン
サの直列回路より構成されるインバータ回路と、前記イ
ンバータ回路の入力を設定する入力設定手段と、前記イ
ンバータ回路の入力電流を検出する入力電流検出手段
と、前記入力設定手段の出力と前記入力電流検出手段の
出力を比較する比較手段と、前記インバータ回路の第一
スイッチング素子と第二スイッチング素子を駆動・制御
する駆動制御回路を備え、前記比較手段は、前記入力電
流検出手段の出力と前記入力設定手段の出力を比較し、
前記駆動制御回路は、前記第一スイッチング素子と前記
第二スイッチング素子を一定周波数で交互に導通させ、
前記比較手段の出力に基づいてその導通比を変化するも
のである。

【００１１】請求項３記載の発明は、直流電源の一端に
接続される加熱コイルと、前記加熱コイルの他端と前記
直流電源の他端に接続される第一スイッチング素子と、
前記加熱コイルと共振回路を形成する第一共振コンデン
サと、前記加熱コイルと直列または並列接続される第二
スイッチング素子と第二共振コンデンサの直列回路より
構成されるインバータ回路と、前記インバータ回路の入
力電流を検出する入力電流検出手段と、前記第一スイッ
チング素子、または、前記第二スイッチング素子の導通
時間を検出する導通時間検出手段と、前記インバータ回
路の第一スイッチング素子と第二スイッチング素子を駆
動・制御する駆動制御回路を備え、前記駆動制御回路
は、前記第一スイッチング素子と前記第二スイッチング
素子を一定周波数で交互に導通させ、前記入力電流検出
手段で検出される入力電流が、前記導通時間検出手段で
検出される前記第一スイッチング素子の導通時間、また
は、前記第二スイッチング素子の導通時間ごとに決めら
れた所定値以下の範囲でその導通比を変化するものであ
る。

【００１２】請求項４記載の発明は、直流電源と、前記
直流電源の一端に接続される加熱コイルと、前記加熱コ
イルの他端と前記直流電源の他端に接続される第一スイ
ッチング素子と、前記加熱コイルと共振回路を形成する
第一共振コンデンサと、前記加熱コイルと直列または並
列接続される第二スイッチング素子と第二共振コンデン
サの直列回路より構成されるインバータ回路と、前記第
一スイッチング素子の電圧を検出する第一スイッチング
素子電圧検出手段と、前記インバータ回路の第一スイッ
チング素子と第二スイッチング素子を駆動・制御する駆
動制御回路を備え、前記駆動制御回路は、前記第一スイ
ッチング素子と前記第二スイッチング素子を一定周波数
で交互に導通させ、前記第一スイッチング素子電圧検出
手段の出力に基づいてその導通比を変化するものであ
る。

【００１３】請求項５記載の発明は、直流電源と、前記
直流電源の一端に接続される加熱コイルと、前記加熱コ
イルの他端と前記直流電源の他端に接続される第一スイ
ッチング素子と、前記加熱コイルと共振回路を形成する
第一共振コンデンサと、前記加熱コイルと直列または並
列接続される第二スイッチング素子と第二共振コンデン
サの直列回路より構成されるインバータ回路と、前記第
二スイッチング素子の電圧を検出する第二スイッチング
素子電圧検出手段と、前記インバータ回路の第一スイッ
チング素子と第二スイッチング素子を駆動・制御する駆
動制御回路を備え、前記駆動制御回路は、前記第一スイ
ッチング素子と前記第二スイッチング素子を一定周波数
で交互に導通させ、前記第二スイッチング素子電圧検出
手段の出力に基づいてその導通比を変化するものであ
る。

【００１４】請求項６記載の発明は、直流電源と、前記
直流電源の一端に接続される加熱コイルと、前記加熱コ
イルの他端と前記直流電源の他端に接続される第一スイ
ッチング素子と、前記加熱コイルと共振回路を形成する
第一共振コンデンサと、前記加熱コイルと直列または並
列接続される第二スイッチング素子と第二共振コンデン
サの直列回路より構成されるインバータ回路と、前記第
一スイッチング素子の電圧を検出する第一スイッチング
素子電圧検出手段と、前記第二スイッチング素子の電圧
を検出する第二スイッチング素子電圧検出手段と、前記
インバータ回路の第一スイッチング素子と第二スイッチ
ング素子を駆動・制御する駆動制御回路を備え、前記駆
動制御回路は、前記第一スイッチング素子と前記第二ス
イッチング素子を一定周波数で交互に導通させ、前記第
一スイッチング素子電圧検出手段で検出される前記第一
スイッチング素子の電圧が、前記第二スイッチング素子
電圧検出手段で検出される前記第二スイッチング素子の
電圧ごとに決められた所定値以下の範囲でその導通比を
変化するものである。

【００１５】請求項７記載の発明は、直流電源と、前記
直流電源の一端に接続される加熱コイルと、前記加熱コ
イルの他端と前記直流電源の他端に接続される第一スイ
ッチング素子と、前記加熱コイルと共振回路を形成する
第一共振コンデンサと、前記加熱コイルと直列または並
列接続される第二スイッチング素子と第二共振コンデン
サの直列回路より構成されるインバータ回路と、前記第
一スイッチング素子の電圧を検出する第一スイッチング
素子電圧検出手段と、前記第二スイッチング素子の電圧
を検出する第二スイッチング素子電圧検出手段と、前記
第一スイッチング素子電圧検出手段の出力より前記第二
スイッチング素子電圧検出手段の出力を減じる引き算手
段と、前記インバータ回路の第一スイッチング素子と第
二スイッチング素子を駆動・制御する駆動制御回路を備
え、前記駆動制御回路は、前記第一スイッチング素子と
前記第二スイッチング素子を一定周波数で交互に導通さ
せ、前記引き算手段で検出される前記第一スイッチング
素子の電圧と前記第二スイッチング素子の電圧の差の電
圧が所定値以下の範囲でその導通比を変化するものであ
る。

【００１６】請求項８記載の発明は、直流電源と、前記
直流電源の一端に接続される加熱コイルと、前記加熱コ
イルの他端と前記直流電源の他端に接続される第一スイ
ッチング素子と、前記加熱コイルと共振回路を形成する
第一共振コンデンサと、前記加熱コイルと直列または並
列接続される第二スイッチング素子と第二共振コンデン
サの直列回路より構成されるインバータ回路と、前記加
熱コイルの電流を検出する加熱コイル電流検出手段と、
前記インバータ回路の第一スイッチング素子と第二スイ
ッチング素子を駆動・制御する駆動制御回路を備え、前
記駆動制御回路は、前記第一スイッチング素子と前記第
二スイッチング素子を一定周波数で交互に導通させ、前
記加熱コイル電流検出手段の出力に基づいてその導通比
を変化するものである。

【００１７】請求項９記載の発明は、直流電源と、前記
直流電源の一端に接続される加熱コイルと、前記加熱コ
イルの他端と前記直流電源の他端に接続される第一スイ
ッチング素子と、前記加熱コイルと共振回路を形成する
第一共振コンデンサと、前記加熱コイルと直列または並
列接続される第二スイッチング素子と第二共振コンデン
サの直列回路より構成されるインバータ回路と、前記第
一スイッチング素子の電流を検出する第一スイッチング
素子電流検出手段と、前記インバータ回路の第一スイッ
チング素子と第二スイッチング素子を駆動・制御する駆
動制御回路を備え、前記駆動制御回路は、前記第一スイ
ッチング素子と前記第二スイッチング素子を一定周波数
で交互に導通させ、前記第一スイッチング素子電流検出
手段の出力に基づいてその導通比を変化するものであ
る。

【００１８】請求項１０記載の発明は、直流電源と、前
記直流電源の一端に接続される加熱コイルと、前記加熱
コイルの他端と前記直流電源の他端に接続される第一ス
イッチング素子と、前記加熱コイルと共振回路を形成す
る第一共振コンデンサと、前記加熱コイルと直列または
並列接続される第二スイッチング素子と第二共振コンデ
ンサの直列回路より構成されるインバータ回路と、前記
第二スイッチング素子の電流を検出する第二スイッチン
グ素子電流検出手段と、前記インバータ回路の第一スイ
ッチング素子と第二スイッチング素子を駆動・制御する
駆動制御回路を備え、前記駆動制御回路は、前記第一ス
イッチング素子と前記第二スイッチング素子を一定周波
数で交互に導通させ、前記第二スイッチング素子電流検
出手段の出力に基づいてその導通比を変化するものであ
る。

【００１９】請求項１１記載の発明は、直流電源と、前
記直流電源の一端に接続される加熱コイルと、前記加熱
コイルの他端と前記直流電源の他端に接続される第一ス
イッチング素子と、前記加熱コイルと共振回路を形成す
る第一共振コンデンサと、前記加熱コイルと直列または
並列接続される第二スイッチング素子と第二共振コンデ
ンサの直列回路より構成されるインバータ回路と、前記
第二スイッチング素子の電流を検出する第二スイッチン
グ素子電流検出手段と、前記第一スイッチング素子、ま
たは、前記第二スイッチング素子の導通時間を検出する
導通時間検出手段と、前記インバータ回路の第一スイッ
チング素子と第二スイッチング素子を駆動・制御する駆
動制御回路を備え、前記駆動制御回路は、前記第一スイ
ッチング素子と前記第二スイッチング素子を一定周波数
で交互に導通させ、前記第二スイッチング素子電流検出
手段で検出される前記第二スイッチング素子の電流が、
前記導通時間検出手段で検出される前記第一スイッチン
グ素子の導通時間、または、前記第二スイッチング素子
の導通時間ごとに決められた所定値以下の範囲でその導
通比を変化するものである。

【００２０】

【実施例】

（実施例１）図１は、本発明の第１の実施例の誘導加熱
調理器の回路構成図を示し、図１に於いて、１は直流電
源、２は直流電源１に接続されるインバータ回路であ
る。インバータ回路２は、直流電源１の一端であるプラ
ス側に一端を接続される加熱コイル４と、加熱コイル４
の他端と直流電源１の他端であるマイナス側とに接続さ
れる第一スイッチング素子である逆導通ダイオード内蔵
のＩＧＢＴ５と、加熱コイル４と共振回路を形成する様
にＩＧＢＴ５と並列接続される第一共振コンデンサ６
と、加熱コイル４と並列接続される第二スイッチング素
子である逆導通ダイオード内蔵のＩＧＢＴ７と第二共振
コンデンサ８の直列回路より構成されている。

【００２１】直流電源１とインバータ回路２の間にはカ
レントトランス９が接続され、カレントトランス９の二
次側はｉｉｎ検知回路１０に接続され、ｉｉｎ検知回路
１０の出力は駆動制御回路３に接続され、駆動制御回路
３はＩＧＢＴ５のゲート端子とＩＧＢＴ７のゲート端子
にそれぞれ接続される。インバータ回路２の入力電流を
検出する入力電流検出手段は、カレントトランス９とｉ
ｉｎ検知回路１０で構成されている。

【００２２】以上の様に構成された誘導加熱調理器に付
いて、動作を説明する。図２は、インバータ回路２の各
部動作波形で、図２に於いて、ｖｇｅ１はＩＧＢＴ５の
ゲート・エミッタ間電圧、ｖｇｅ２はＩＧＢＴ７のゲー
ト・エミッタ間電圧、ｖｃｅ１はＩＧＢＴ５のコレクタ
・エミッタ間電圧、ｖｃｅ２はＩＧＢＴ７のコレクタ・
エミッタ間電圧、ｉｃ１はＩＧＢＴ５のコレクタ電流、
ｉｃ２はＩＧＢＴ７のコレクタ電流、ｉＣ１は第一共振
コンデンサ６の電流、ｖＣ２は第二共振コンデンサ８の
電圧、ｉＬは加熱コイル４の電流をそれぞれ示す。

【００２３】また、ｔ０はインバータ回路２の動作周
期、ｔｏｎ１はＩＧＢＴ５の導通時間、ｔｏｎ２はＩＧ
ＢＴ７の導通時間、ｔｄ１・ｔｄ２はＩＧＢＴ５とＩＧ
ＢＴ７が共に非導通の時間、言わゆる、デッドタイムで
あり、インバータ回路２の動作周期ｔ０は、常に一定で
ある。

【００２４】図３は、インバータ回路２の基本特性を示
す図で、一定動作周期ｔ０に対するＩＧＢＴ５の導通時
間ｔｏｎ１の比である導通比Ｄ１＝ｔｏｎ１／ｔ０と入
力電力ｐｉｎの特性である。図３に示す通り、インバー
タ回路２の入力電力ｐｉｎは、導通比Ｄ１で可変でき
る。

【００２５】誘導加熱調理器が動作すると、カレントト
ランス９とｉｉｎ検知回路１０で構成される入力電流検
出手段は、インバータ回路２の入力電流ｉｉｎを検出
し、ｉｉｎ検出回路１０は、入力電流ｉｉｎの大きさに
応じた出力をする。駆動制御回路３は、ｉｉｎ検知回路
１０の出力より入力電流ｉｉｎを検知し、その検知結果
に基づいて導通比Ｄ１を設定し、ＩＧＢＴ５とＩＧＢＴ
７を駆動する。

【００２６】入力電力ｐｉｎは、直流電源１の電圧をＥ
とすると、（数１）となるので、インバータ回路２の入
力電流ｉｉｎを検出することで入力電力ｐｉｎが分かる
ことになる。

【００２７】

【数１】

【００２８】この様に、駆動制御回路３は、一定動作周
波数ｆ０（＝１／ｔ０）の下でＩＧＢＴ５とＩＧＢＴ７
を交互に導通するので、インバータ回路２の一定周波数
動作を実現できる。

【００２９】また、駆動制御回路３は、導通比Ｄ１を変
化することで入力電力ｐｉｎを変化でき、かつ、ｉｉｎ
検知回路１０の出力より入力電力ｐｉｎを検知できるの
で、ｉｉｎ検知回路１０の出力に基づいて導通比Ｄ１を
制御することにより、インバータ回路２の入力電流ｉｉ
ｎによるフィードバック制御ができ、入力電力ｐｉｎを
任意の値に正確に制御できる。

【００３０】（実施例２）図４は、本発明の第２の実施
例の誘導加熱調理器の回路構成図を示し、図４に於い
て、１１は商用電源で、１２は商用電源１１を整流する
ダイオードブリッジで、ダイオードブリッジ１２の出力
には、平滑コンデンサ１３が接続され、平滑コンデンサ
１３は、インバータ回路２に供給される直流電源の働き
をする。

【００３１】インバータ回路２は、実施例１の誘導加熱
調理器のインバータ回路２と同じ構成になっている。商
用電源１１とダイオードブリッジ１２の間には、カレン
トトランス１４が接続され、カレントトランス１４の二
次側はｉｉｎ検知回路１５に接続される。ｉｉｎ検知回
路１５の出力ｖｏｕｔ１と入力設定手段１６の出力ｖｏ
ｕｔ２は比較手段１７に接続され、比較手段１７の出力
は駆動制御回路１８に接続され、駆動制御回路１８はＩ
ＧＢＴ５とＩＧＢＴ７にそれぞれ接続される。

【００３２】以上の様に構成された本実施例の誘導加熱
調理器について、図５〜図７を用いてその動作を説明す
る。

【００３３】入力設定手段１６により任意の入力電力ｐ
ｉｎが設定されると、誘導加熱調理器は動作を開始し、
入力設定手段１６は設定された入力電力ｐｉｎに応じ
て、あらかじめ決められている所定の電圧をｖｏｕｔ２
として出力する。カレントトランス１４とｉｉｎ検知回
路１５で構成される入力電流検出手段は、商用電源１１
から誘導加熱調理器への入力電流ｉｉｎを検出し、入力
電流ｉｉｎの大きさに応じた電圧をｖｏｕｔ１として出
力する。比較手段１７は、ｉｉｎ検知回路１５の出力電
圧ｖｏｕｔ１と入力設定手段１６の出力電圧ｖｏｕｔ２
を比較し、これらの出力電圧の差に応じた電圧を出力す
る。駆動制御回路１８は、比較手段１７の出力により検
知される入力設定手段１６で設定された入力と入力電流
検出手段で検出された入力の差の大きさに基づいて導通
比Ｄ１を設定し、その導通比Ｄ１でＩＧＢＴ５とＩＧＢ
Ｔ７を駆動する。

【００３４】誘導加熱調理器の入力電力ｐｉｎとｉｉｎ
検知回路１５の出力電圧ｖｏｕｔ１の特性は、図５に示
す様になるので、ｖｏｕｔ１でｐｉｎが分かり、例え
ば、入力設定手段１６が図６に示す様な５段階設定の仕
様になっている場合、それぞれの設定に対する入力設定
手段１６の出力電圧ｖｏｕｔ２の値を図７に示す様にあ
らかじめ決めて置けば、それぞれの設定された入力電力
に付いてｉｉｎによるフィードバッグ制御ができ、製品
仕様に合わせた任意の入力電力ｐｉｎを正確に得ること
ができる。

【００３５】（実施例３）図８は、本発明の第３の実施
例の誘導加熱調理器の回路構成図を示し、図８に於い
て、直流電源１、インバータ回路２、カレントトランス
９、ｉｉｎ検知回路１０は実施例１のものと同じであ
る。

【００３６】ｉｉｎ検知回路１０の出力とＩＧＢＴ５の
オン時間ｔｏｎ１を検出する導通時間検出手段であるｔ
ｏｎ１検知回路１９の出力は駆動制御回路２０に接続さ
れている。

【００３７】以上の様に構成された本第三発明の実施例
の誘導加熱調理器について、その動作を説明する。

【００３８】駆動制御回路２０が、カレントトランス９
とｉｉｎ検知回路１０で構成されている入力電流検出手
段の出力に基づいて導通比Ｄ１を設定し、その導通比Ｄ
１でＩＧＢＴ５とＩＧＢＴ７を駆動すると言う入力電流
ｉｉｎによる入力ｐｉｎのフィードバック制御に付いて
は前記本第一発明の（実施例１）と同じである。

【００３９】ｔｏｎ１検知回路１９は、ＩＧＢＴ５のオ
ン時間ｔｏｎ１を検出し、ｔｏｎ１の長さに応じた出力
をする。駆動制御回路２０は、上記した様に入力電流ｉ
ｉｎによる入力ｐｉｎのフィードバック制御を行うが、
その際、ｔｏｎ１検知回路１９により検出されるＩＧＢ
Ｔ５のオン時間ｔｏｎ１の値ごとにあらかじめ決められ
ているインバータ回路２の入力電流ｉｉｎの設定値を超
えない範囲でインバータ回路２を制御する。すなわち、
ｔｏｎ１の値ごとにあらかじめ決められているｐｉｎの
設定値を図９の太線に示す様に、ｔｏｎ１≧１７μｓで
ｐｉｎ＝２０００Ｗ、ｔｏｎ１＜１７μｓでｐｉｎ＝１
６００Ｗとした場合、誘導加熱される負荷が非磁性鍋の
時、ｐｉｎは１６００Ｗ以下の範囲で制御され、磁性鍋
の時、ｐｉｎは２０００Ｗ以下の範囲で制御されること
になる。

【００４０】インバータ回路２を構成している各部品の
損失は、同じｐｉｎで比較すると、非磁性鍋の方が磁性
鍋に比べて大きくなるが、図９の太線に示す様にＩＧＢ
Ｔ５の導通時間ｔｏｎ１ごとに設定した入力ｐｉｎのリ
ミッタを設けているので、磁性鍋の入力ｐｉｎの最大値
は２０００Ｗになるが、非磁性鍋の入力ｐｉｎの最大値
は１６００Ｗに制限されることになり、負荷が磁性鍋・
非磁性鍋であるのに関わらず、インバータ回路２の各部
品の損失を過大にすることなく加熱動作が行える。

【００４１】なお、ＩＧＢＴ５の導通時間ｔｏｎ１の値
ごとに決められる入力ｐｉｎの所定値は、図１０に示す
様にしても、その他の値にしても良い。図１０に示す様
にした場合は、負荷のｔｏｎ１ーｐｉｎ特性が、非磁性
鍋と磁性鍋の中間の特性を持つ負荷Ａに付いて、図９の
場合に比べ、インバータ回路２の部品の損失と入力ｐｉ
ｎの最大値を両方考慮した最適な動作点での加熱が行え
る。

【００４２】（実施例４）図１１は、本発明の第４の実
施例の誘導加熱調理器の回路構成図である。

【００４３】図１１に於いて、直流電源１とインバータ
回路２は、本第一発明の（実施例１）と同じである。Ｉ
ＧＢＴ５のコレクタには、ｖｃｅ１検知回路２１が接続
され、ｖｃｅ１検知回路２１の出力は、駆動制御回路２
２に接続され、駆動制御回路２２は、ＩＧＢＴ５とＩＧ
ＢＴ７のゲート端子にそれぞれ接続されている。

【００４４】以上の様に構成された誘導加熱調理器に付
いて、その動作を説明する。誘導加熱調理器が動作する
と、ｖｃｅ１検知回路２１は、ＩＧＢＴ５のコレクター
エミッタ間電圧ｖｃｅ１を検出し、ｖｃｅ１の大きさに
応じた電圧を出力する。駆動制御回路２２は、ｖｃｅ１
検知回路２１の出力電圧の大きさに基づいて導通比Ｄ
１、つまり、ＩＧＢＴ５とＩＧＢＴ７のそれぞれの導通
時間ｔｏｎ１とｔｏｎ２を設定し、それらの導通時間で
ＩＧＢＴ５とＩＢＧＢＴ７を駆動する。

【００４５】誘導加熱調理器の入力電力ｐｉｎとＩＧＢ
Ｔ５のコレクターエミッタ間電圧ｖｃｅ１の特性は、図
１２に示す様な特性になり、ｖｃｅ１検知回路２１は動
作時のｖｃｅ１を検出することで間接的に入力ｐｉｎを
検出でき、駆動制御回路２２がｖｃｅ１検知回路で検出
されたｖｃｅ１の大きさに基づいてＩＧＢＴ５とＩＧＢ
Ｔ７の導通比を変化させるので、ｖｃｅ１によるｐｉｎ
のフィードバック制御ができ、入力電力ｐｉｎを任意の
値に正確に制御できる。

【００４６】（実施例５）図１３は、本発明の第５の実
施例の誘導加熱調理器の回路構成図である。

【００４７】図１３に於いて、直流電源１、インバータ
回路２、カレントトランス９、ｉｉｎ検知回路１０は、
実施例１のものと同じであり、ｖｃｅ１検知回路２１
は、実施例４のものと同じである。

【００４８】ｖｃｅ１検知回路２１の出力とｉｉｎ検知
回路１０の出力は、共に駆動制御回路２３に接続されて
いる。

【００４９】以上の様に構成された誘導加熱調理器に付
いて、その動作を説明する。カレントトランス９とｉｉ
ｎ検知回路１０で構成されている入力電流検出手段は、
インバータ回路２の入力電流ｉｉｎを検出し、ｉｉｎ検
知回路１０は、ｉｉｎの大きさに応じた電圧を出力す
る。また、ｖｃｅ１検知回路２１は、ＩＧＢＴ５のコレ
クターエミッタ間電圧ｖｃｅ１を検出し、ｖｃｅ１の大
きさに応じた電圧を出力する。駆動制御回路２３は、ｉ
ｉｎ検知回路１０の出力電圧とｖｃｅ１検知回路２１の
出力電圧の両方の大きさに基づいてＩＧＢＴ５とＩＧＢ
Ｔ７を駆動する。すなわち、ｖｃｅ１検知回路２１によ
り検出されるｖｃｅ１が７００Ｖ未満の場合、駆動制御
回路２３は、ｉｉｎ検知回路１０の出力に基づいてイン
バータ回路２を制御する。つまり、ｉｉｎによるｐｉｎ
のフィードバック制御を行う。ｖｃｅ１検知回路２１に
より検出されるｖｃｅ１が７００Ｖの場合、駆動制御回
路２３は、ｖｃｅ１検知回路２１の出力に基づいてイン
バータ回路２を制御する。つまり、駆動制御回路２３
は、ｖｃｅ１検知回路２３で検出されたｖｃｅ１が７０
０Ｖになると、ｖｃｅ１が７００Ｖを超えない様にする
ため導通比Ｄ１を制限する。

【００５０】図１４の入力ｐｉｎとＩＧＢＴ５のコレク
ターエミッタ間電圧ｖｃｅ１の特性に示す様に、標準鍋
と非磁性鍋は、定格入力である２０００Ｗまで入力で
き、ポットと磁性鍋は、ｖｃｅ１＝７００Ｖとなる値ま
で入力が得られることになるが、いかなる負荷に対して
もＩＧＢＴ５のコレクターエミッタ間電圧ｖｃｅ１が７
００Ｖを超えることはなく、インバータ回路２は安全な
動作状態を確保できる。

【００５１】（実施例６）図１５は、本発明の第６の実
施例の誘導加熱調理器の回路構成図である。

【００５２】図１５に於いて、直流電源１とインバータ
回路２は、実施例１と同じである。ＩＧＢＴ７のコレク
タには、ｖｃｅ２検知回路２４が接続され、ｖｃｅ２検
知回路２４の出力は、駆動制御回路２５に接続され、駆
動制御回路２５は、ＩＧＢＴ５とＩＧＢＴ７のゲートに
それぞれ接続されている。

【００５３】以上の様に構成された誘導加熱調理器に付
いて、その動作を説明する。誘導加熱調理器が動作する
と、ｖｃｅ２検知回路２４は、ＩＧＢＴ７のコレクター
エミッタ間電圧ｖｃｅ２を検出し、ｖｃｅ２の大きさに
応じた電圧を出力する。駆動制御回路２５は、ｖｃｅ２
検知回路２４の出力電圧の大きさに基づいてＩＧＢＴ５
とＩＧＢＴ７の導通時間ｔｏｎ１とｔｏｎ２を設定し、
その導通時間ｔｏｎ１とｔｏｎ２でＩＧＢＴ５とＩＢＧ
ＢＴ７をそれぞれ駆動する。

【００５４】誘導加熱調理器の入力電力ｐｉｎとＩＧＢ
Ｔ７のコレクターエミッタ間電圧ｖｃｅ２の特性は、図
１６に示す様な特性になり、駆動制御回路２５は、ｖｃ
ｅ２検知回路２４により検出されるｖｃｅ２の大きさよ
り入力ｐｉｎを間接的に検知でき、ｖｃｅ２によるｐｉ
ｎのフィードバック制御ができ、誘導加熱調理器のｐｉ
ｎ制御が正確にできる。

【００５５】（実施例７）図１７は、本発明の第７の実
施例の誘導加熱調理器の回路構成図である。

【００５６】図１７に於いて、直流電源１とインバータ
回路２は実施例１と同じで、ｖｃｅ１検知回路２１は実
施例４のものと同じで、ｖｃｅ２検知回路２４は実施例
６のものと同じである。

【００５７】ＩＧＢＴ５のコレクタには、ｖｃｅ１検知
回路２１が接続され、ＩＧＢＴ７のコレクタには、ｖｃ
ｅ２検知回路２４が接続され、ｖｃｅ１検知回路２１の
出力とｖｃｅ２検知回路２４の出力は共に駆動制御回路
２６に接続され、駆動制御回路２６は、ＩＧＢＴ５とＩ
ＧＢＴ７のゲートにそれぞれ接続されている。

【００５８】以上の様に構成された誘導加熱調理器に付
いて、その動作を説明する。ｖｃｅ１検知回路２１は、
ＩＧＢＴ５のコレクターエミッタ間電圧ｖｃｅ１を検出
し、ｖｃｅ１の大きさに応じた電圧を出力する。また、
ｖｃｅ２検知回路２４は、ＩＧＢＴ７のコレクターエミ
ッタ間電圧ｖｃｅ２を検出し、ｖｃｅ２の大きさに応じ
た電圧を出力する。駆動制御回路２６は、ｖｃｅ１検知
回路２１の出力とｖｃｅ２検知回路２４の出力を入力
し、この２つの出力に基づいてＩＧＢＴ５とＩＧＢＴ７
のそれぞれの導通時間ｔｏｎ１とｔｏｎ２を設定し、そ
の導通時間ｔｏｎ１とｔｏｎ２でＩＧＢＴ５とＩＢＧＢ
Ｔ７をそれぞれ駆動する。すなわち、図１８に示す様
に、誘導加熱される各負荷のｖｃｅ２−ｖｃｅ１特性に
対して、同図太線に示す制限を掛ける制御を行う。従っ
て、磁性鍋と非磁性鍋ｔ０.５に付いては、本制御によ
る制限は掛から無いが、非磁性鍋ｔ１と非磁性鍋ｔ１.
５とアルミ鍋に付いては、図１８太線の値で制限が掛か
ることになる。

【００５９】以上の様な制御により、駆動制御回路２６
は、インバータ回路２の部品の損失が比較的小さい磁性
鍋や鍋底の厚みが０.５ｍｍの非磁性鍋ｔ０.５について
は、ｐｉｎを制限することなく動作させることができ、
インバータ回路２の部品の損失が比較的大きくなるアル
ミ鍋・非磁性鍋ｔ１.５・非磁性鍋ｔ１については、ｖ
ｃｅ２の値ごとに決められているｖｃｅ１の値によりｐ
ｉｎを制限することができ、インバータ回路２の部品の
損失が比較的大きくなるアルミ鍋・非磁性鍋ｔ１.５・
非磁性鍋ｔ１についても部品の損失を抑えることができ
る。

【００６０】（実施例８）図１９は、本発明の第８の実
施例の誘導加熱調理器の回路構成図である。

【００６１】図１９に於いて、直流電源１とインバータ
回路２は、実施例１のものと同じで、ｖｃｅ１検知回路
２１とｖｃｅ２検知回路２４は、実施例７のものと同じ
である。ｖｃｅ１検知回路２１の出力とｖｃｅ２検知回
路２４の出力は、共に引算回路２７に接続され、引算回
路２７の出力は駆動制御回路２８に接続される。

【００６２】以上の様に構成された誘導加熱調理器に付
いて、その動作を説明する。ｖｃｅ１検知回路２１は、
ＩＧＢＴ５のコレクターエミッタ間電圧ｖｃｅ１を検出
し、ｖｃｅ１の大きさに応じた電圧を出力する。また、
ｖｃｅ２検知回路２４は、ＩＧＢＴ７のコレクターエミ
ッタ間電圧ｖｃｅ２を検出し、ｖｃｅ２の大きさに応じ
た電圧を出力する。引算回路２７は、ｖｃｅ１検知回路
２１の出力とｖｃｅ２検知回路２４の出力の差の大きさ
に応じた値を出力し、駆動制御回路２８は、引算回路２
７の出力に基づいてＩＧＢＴ５とＩＧＢＴ７をそれぞれ
駆動制御する。すなわち、図２０に示す様な各負荷のｐ
ｉｎー（ｖｃｅ１−ｖｃｅ２）特性に対して、同図太線
に示す様に制限を掛ける制御を行うことができる。同一
ｐｉｎで比較した場合、（ｖｃｅ１−ｖｃｅ２）は、磁
性鍋より非磁性鍋の方が大きく、非磁性鍋でも鍋底が厚
い方が大きくなり、一方、インバータ回路２の損失も磁
性鍋より非磁性鍋の方が大きく、非磁性鍋でも鍋底が厚
い方が大きくなるので、（ｖｃｅ１−ｖｃｅ２）を１１
０Ｖで制限することにより、非磁性鍋ｔ１.２と非磁性
鍋ｔ１.５に付いては、ｐｉｎを抑えることができ、そ
の結果、インバータ回路２の各部品の損失を抑えること
ができる。

【００６３】（実施例９）図２１は、本発明の第９の実
施例の誘導加熱調理器の回路構成図である。

【００６４】図２１に於いて、直流電源１とインバータ
回路２は、実施例１のものと同じである。

【００６５】カレントトランス２９は、加熱コイル４と
直列に接続され、カレントトランス２９の二次側は、ｉ
Ｌ検知回路３０に接続され、ｉＬ検知回路３０の出力は
駆動制御回路３１に接続され、駆動制御回路３１は、Ｉ
ＧＢＴ５とＩＧＢＴ７のゲートにそれぞれ接続されてい
る。

【００６６】以上の様に構成された誘導加熱調理器に付
いて、その動作を説明する。カレントトランス２９とｉ
Ｌ検知回路３０で構成されている加熱コイル電流検出手
段は、加熱コイル４の電流を検出し、ｉＬ検知回路３０
は、加熱コイル４の電流の大きさに応じた電圧を出力す
る。駆動制御回路３１は、ｉＬ検知回路３０の出力電圧
の大きさに基づいてＩＧＢＴ５とＩＧＢＴ７の導通時間
ｔｏｎ１とｔｏｎ２を設定し、その導通時間でＩＧＢＴ
５とＩＢＧＢＴ７をそれぞれ駆動する。

【００６７】標準鍋に於ける入力ｐｉｎと加熱コイル４
の電流ｉＬの特性は、図２２に示す様な特性になるの
で、駆動制御回路３１はカレントトランス２９とｉＬ検
知回路３０で検出されたｉＬの大きさにより間接的に入
力ｐｉｎを検知でき、ｉＬの大きさに基づいてＩＧＢＴ
５とＩＧＢＴ７の導通比を変化させることでｉＬによる
ｐｉｎのフィードバック制御ができ、誘導加熱調理器の
ｐｉｎ制御が正確にできる。

【００６８】また、駆動制御回路３１は、ｉＬ検知回路
３０の出力よりｉＬの大きさを検知できるので、図２３
の太線で示す様にｉＬ＝７０（Ａ）でリミッタを掛ける
制御ができ、図２３の様にした場合、非磁性鍋の入力ｐ
ｉｎを１６００Ｗに抑えることができ、インバータ回路
２の損失を抑えることができる。

【００６９】（実施例１０）図２４は、本発明の第１０
の実施例の誘導加熱調理器の回路構成図である。

【００７０】図２４に於いて、直流電源１とインバータ
回路２は、実施例１のものと同じである。

【００７１】カレントトランス３２は、ＩＧＢＴ５と直
列に接続され、カレントトランス３２の二次側は、ｉｃ
１検知回路に３３に接続され、ｉｃ１検知回路３３の出
力は駆動制御回路３４に接続され、駆動制御回路３４
は、ＩＧＢＴ５とＩＧＢＴ７のゲートにそれぞれ接続さ
れている。以上の様に構成された誘導加熱調理器に付い
て、その動作を説明する。

【００７２】カレントトランス３２とｉｃ１検知回路３
３で構成されている第一スイッチング素子電流検出手段
は、ＩＧＢＴ５のコレクタ電流ｉｃ１を検出し、ｉｃ１
検知回路３３はｉｃ１の大きさに応じた電圧を出力す
る。駆動制御回路３４は、ｉｃ１検知回路３３の出力電
圧の大きさに基づいてＩＧＢＴ５とＩＧＢＴ７の導通時
間ｔｏｎ１とｔｏｎ２を設定し、その導通時間でＩＧＢ
Ｔ５とＩＧＢＴ７をそれぞれ駆動し、インバータ回路２
を動作させる。

【００７３】標準負荷に於ける入力電力ｐｉｎとＩＧＢ
Ｔ５のコレクタ電流ｉｃ１の特性は図２５に示す様にな
るので、駆動制御回路３４は、カレントトランス３２と
ｉｃ１検知回路３３で検出されたｉｃ１の大きさより間
接的に入力ｐｉｎを検知できることになり、ｉｃ１によ
るｐｉｎのフィードバック制御ができ、誘導加熱調理器
のｐｉｎ制御が正確にできる。

【００７４】また、駆動制御回路３４は、ｉｃ１検知回
路３３の出力よりｉｃ１の大きさを検知できるので、図
２６の太線で示す様にｉｃ１＝７０（Ａ）でリミッタを
掛ける制御ができ、図２６の様にした場合、非磁性鍋の
入力ｐｉｎを１６００Ｗに抑えることができ、インバー
タ回路２の損失を抑えることができる。前記（実施例
９）の様にｉＬを検出する場合に比べ、本実施例ではｉ
Ｌ１より小さいｉｃ１を検出するので、本実施例の場
合、定格の小さいカレントトランスを用いることができ
る。

【００７５】（実施例１１）図２７は、本発明の第１１
の実施例の誘導加熱調理器の回路構成図である。

【００７６】図２７に於いて、直流電源１とインバータ
回路２は、本第一発明の（実施例１）のものと同じであ
る。カレントトランス３５は、ＩＧＢＴ７と直列に接続
され、カレントトランス３５の二次側は、ｉｃ２検知回
路３６に接続され、ｉｃ２検知回路３６の出力は駆動制
御回路３７に接続され、駆動制御回路３７は、ＩＧＢＴ
５とＩＧＢＴ７のゲートにそれぞれ接続されている。

【００７７】以上の様に構成された誘導加熱調理器に付
いて、その動作を説明する。カレントトランス３５とｉ
ｃ２検知回路３６で構成されている第二スイッチング素
子電流検出手段は、ＩＧＢＴ７のコレクタ電流ｉｃ２を
検出し、ｉｃ２検知回路３６は、ｉｃ２の大きさに応じ
た電圧を出力する。駆動制御回路３７は、ｉｃ２検知回
路３６の出力電圧の大きさに基づいてＩＧＢＴ５とＩＧ
ＢＴ７の導通時間ｔｏｎ１とｔｏｎ２を設定し、その導
通時間でＩＧＢＴ５とＩＢＧＢＴ７をそれぞれ駆動し、
インバータ回路２を動作させる。

【００７８】標準鍋に於ける入力電力ｐｉｎとＩＧＢＴ
７の電流ｉｃ２の特性は、図２８に示す様になり、駆動
制御回路３７は、カレントトランス３５とｉｃ２検知回
路３６で検出されたｉｃ２の大きさより間接的に入力ｐ
ｉｎを検知できることになり、ｉｃ２によるｐｉｎのフ
ィードバック制御ができ、誘導加熱調理器のｐｉｎ制御
が正確にできる。

【００７９】また、駆動制御回路３７は、ｉｃ２検知回
路３６の出力よりｉｃ２の大きさを検知できるので、図
２９の太線で示す様にｉｃ２＝４０（Ａ）でリミッタを
掛ける制御ができ、図２９の様にした場合、非磁性鍋の
入力ｐｉｎを１６００Ｗに抑えることができ、インバー
タ回路２の損失を抑えることができる。前記（実施例１
０）の様にｉｃ１を検出する場合に比べ、本実施例では
ｉｃ１より小さいｉｃ２を検出するので、本実施例の場
合、定格の小さいカレントトランスを用いることができ
る。

【００８０】（実施例１２）図３０は、本発明の第１２
の実施例の誘導加熱調理器の回路構成図である。

【００８１】図３０に於いて、直流電源１とインバータ
回路２は、実施例１のものと同じで、ｔｏｎ１検知回路
１９は、実施例３のものと同じで、カレントトランス３
５とｉｃ２検知回路３６で構成される第二スイッチング
素子電流検出手段は、実施例１１と同じである。

【００８２】ｉｃ２検知回路３６の出力とｔｏｎ１検知
回路１９の出力は共に駆動制御回路３８に接続され、駆
動制御回路３８は、ＩＧＢＴ５とＩＧＢＴ７のゲートに
それぞれ接続されている。

【００８３】以上の様に構成された誘導加熱調理器に付
いて、その動作を説明する。カレントトランス３５とｉ
ｃ２検知回路３６で構成されている第二スイッチング素
子電流検出手段は、ＩＧＢＴ７のコレクタ電流ｉｃ２を
検出し、ｉｃ２検知回路３６は、ｉｃ２の大きさに応じ
た電圧を出力する。ｔｏｎ１検知回路１９は、ＩＧＢＴ
５のオン時間ｔｏｎ１を検出し、ｔｏｎ１の長さに応じ
た出力をする。駆動制御回路３８は、ｉｃ２検知回路３
６の出力電圧の大きさに基づいて決められたＩＧＢＴ５
とＩＧＢＴ７の導通比でインバータ回路２を動作させる
が、ｉｃ２検知回路３６で検出されるｉｃ２の大きさ
が、ｔｏｎ１検知回路１９で検出されるｔｏｎ１ごとに
決められた値を超えない様に導通比Ｄ１を制御する。

【００８４】すなわち、実施例１１で述べた様に、駆動
制御回路３８は、カレントトランス３５とｉｃ２検知回
路３６によりｉｃ２を検知できるので、ｉｃ２によるリ
ミッタを設けることができるが、同時にｔｏｎ１検知回
路１９の出力によりｔｏｎ１も検知できるので、ｉｃ２
のリミッタ値をｔｏｎ１の値ごとに自由に設定でき、例
えば、図３１の太線の様にした場合、実施例１１の図２
９の場合に比べて、多層鍋の入力ｐｉｎが１８００Ｗで
制限されていたものが、本実施例の様にすると２０００
Ｗまで入力可能となる。

【００８５】なお以上の実施例１〜１２に於けるインバ
ータ回路２の構成に付いて、第一共振コンデンサ６の接
続は、図３２に示す様に加熱コイル４と並列接続して
も、また、図３３に示す様に加熱コイル４とＩＧＢＴ５
の両方に並列接続しても同様に実施可能である。

【００８６】また、直流電源１と加熱コイル４とＩＧＢ
Ｔ５の接続は、図３４に示す様に直流電源１のプラス側
にＩＧＢＴ５を接続し、直流電源１のマイナス側に加熱
コイル４を接続する構成でも良い。

【００８７】また、ＩＧＢＴ７と第二共振コンデンサ８
の直列回路の接続は、図３５に示す様にＩＧＢＴ５と並
列に接続しても良い。

【００８８】また、第一スイッチング素子を図３６に示
す様に逆電流阻止形としても同様に実施可能である。

【００８９】

【発明の効果】以上にように、請求項１記載の発明によ
れば、従来より簡易な構成のインバータ回路を用いて、
一定周波数動作と第一スイッチング素子と第二スイッチ
ング素子のゼロボルトスイッチング動作を実現できるの
で、多口の誘導加熱調理器に用いても鍋干渉音の発生を
無くし、インバータ回路の損失・ノイズを小さくできる
ので、製品の小形・低コスト化ができる。また、駆動制
御回路が、入力電流検出手段により検出される入力電流
に基づいてインバータ回路をフィードバック制御できる
ので、負荷の種類を問わず誘導加熱調理器の入力電力制
御が正確にできる。

【００９０】また、請求項２記載の発明によれば、入力
設定手段を備えているので、上記請求項１記載の発明に
よる効果に加えて、ユーザーの設定による任意の入力を
正確に得ることができる。

【００９１】また、請求項３記載の発明によれば、上記
請求項１記載の発明による効果に加え、入力電流検出手
段が入力電流を検出し、スイッチング素子の導通時間検
出手段が導通時間を検出し、駆動制御回路は、（入力電
流ー導通時間）特性より負荷を特定し、入力電流を導通
時間ごとに決められている所定値に制限するので、非磁
性鍋に付いてだけ入力を制限でき、負荷が非磁性鍋時で
もインバータ回路の損失を過大にすることなく安全な動
作が得られる。

【００９２】また、請求項４記載の発明によれば、駆動
制御回路が、第一スイッチング素子電圧検出手段により
検出される第一スイッチング素子電圧の大きさに基づい
てインバータ回路をフィードバック制御できるので、誘
導加熱調理器の入力電力制御が正確にできる。

【００９３】また、請求項５記載の発明によれば、駆動
制御回路が、第二スイッチング素子電圧検出手段により
検出される第二スイッチング素子電圧の大きさに基づい
てインバータ回路をフィードバック制御できるので、誘
導加熱調理器の入力電力制御が正確にできる。

【００９４】また、請求項６記載の発明によれば、第一
スイッチング素子電圧検出手段が第一スイッチング素子
電圧を検出し、第二スイッチング素子電圧検出手段が第
二スイッチング素子電圧を検出し、駆動制御回路が、
（第一スイッチング素子電圧ー第二スイッチング素子電
圧）特性の違いにより負荷を特定し、第一スイッチング
素子電圧を第二スイッチング素子電圧ごとに決められて
いる所定値に制限するので、アルミ鍋などに代表される
インバータ回路の動作時の損失が大きくなる負荷に付い
てのみ入力を制限でき、いかなる負荷に対してもインバ
ータ回路の損失を過大にすることなく安全な動作が得ら
れる。

【００９５】また、請求項７記載の発明によれば、第一
スイッチング素子電圧検出手段が第一スイッチング素子
電圧を検出し、第二スイッチング素子電圧検出手段が第
二スイッチング素子電圧を検出し、引き算手段が第一ス
イッチング素子電圧から第二スイッチング素子電圧を減
じ、駆動制御回路が、第一スイッチング素子電圧から第
二スイッチング素子電圧を減じた値と入力との特性の負
荷による違いにより鍋底の厚みの大きい非磁性鍋などに
代表されるインバータ回路の動作時の損失が大きくなる
負荷を特定し、第一スイッチング素子電圧がら第二スイ
ッチング素子電圧を減じた値を所定値に制限するので、
鍋底の厚みの大きい非磁性鍋などに対してもインバータ
回路の損失を過大にすることなく安全な動作が得られ
る。

【００９６】また、請求項８記載の発明によれば、駆動
制御回路が、加熱コイル電流検出手段により検出される
加熱コイル電流の大きさに基づいてインバータ回路をフ
ィードバック制御できるので、誘導加熱調理器の入力電
力制御が正確にできる。

【００９７】また、請求項９記載の発明によれば、駆動
制御回路が、第一スイッチング素子電流検出手段により
検出される第一スイッチング素子電流の大きさに基づい
てインバータ回路をフィードバック制御できるので、誘
導加熱調理器の入力電力制御が正確にできる。また、第
一スイッチング素子電流は、加熱コイル電流より小さい
ので、請求項８記載の発明に比べて回路を安くできる。

【００９８】また、請求項１０記載の発明によれば、駆
動制御回路が、第二スイッチング素子電流検出手段によ
り検出される第二スイッチング素子電流の大きさに基づ
いてインバータ回路をフィードバック制御できるので、
誘導加熱調理器の入力電力制御が正確にできる。また、
第二スイッチング素子電流は、第一スイッチング素子電
流より小さいので、請求項９記載の発明に比べて回路を
安くできる。

【００９９】さらに、請求項１１記載の発明によれば、
第二スイッチング素子電流検出手段が第二スイッチング
素子電流を検出し、スイッチング素子の導通時間検出手
段が導通時間を検出し、駆動制御回路が、第二スイッチ
ング素子電流と導通時間との特性の負荷による違いによ
り負荷を区別し、第二スイッチング素子電流を導通時間
ごとに決められている所定値に制限するので、非磁性鍋
に対しては入力を制限し、多層鍋に対しては入力を制限
することなく、各負荷に対して安全で効率的な加熱動作
が得られる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の第１の実施例の誘導加熱調理器の回路
構成図

【図２】同誘導加熱調理器のインバータ回路の各部動作
波形図

【図３】同誘導加熱調理器の導通比と入力電力の特性図

【図４】本発明の第２の実施例の誘導加熱調理器の回路
構成図

【図５】同誘導加熱調理器の入力電力とｖｏｕｔ１の特
性図

【図６】同誘導加熱調理器の入力設定手段の仕様説明図

【図７】同誘導加熱調理器の入力設定手段の設定入力レ
ベルとｖｏｕｔ２の特性図

【図８】本発明の第３の実施例の誘導加熱調理器の回路
構成図

【図９】同誘導加熱調理器の第一スイッチング素子のオ
ン時間と入力電力の特性図

【図１０】同誘導加熱調理器の第一スイッチング素子の
オン時間と入力電力の別の特性図

【図１１】本発明の第４の実施例の誘導加熱調理器の回
路構成図

【図１２】同誘導加熱調理器の入力電力と第一スイッチ
ング素子のｖｃｅ１の特性図

【図１３】本発明の第５の実施例の誘導加熱調理器の回
路構成図

【図１４】同誘導加熱調理器の入力電力と第一スイッチ
ング素子のｖｃｅ１の特性図

【図１５】本発明の第６の実施例の誘導加熱調理器の回
路構成図

【図１６】同誘導加熱調理器の入力電力と第二スイッチ
ング素子のｖｃｅ２の特性図

【図１７】本発明の第７の実施例の誘導加熱調理器の回
路構成図

【図１８】同誘導加熱調理器の第二スイッチング素子の
ｖｃｅ２と第一スイッチング素子のｖｃｅ１の特性図

【図１９】本発明の第８の実施例の誘導加熱調理器の回
路構成図

【図２０】同誘導加熱調理器の入力電力と（ｖｃｅ１−
ｖｃｅ２）の特性図

【図２１】本発明の第９の実施例の誘導加熱調理器の回
路構成図

【図２２】同誘導加熱調理器の入力電力と加熱コイル電
流の特性図

【図２３】同誘導加熱調理器の入力電力と加熱コイル電
流の別の特性図

【図２４】本発明の第１０の実施例の誘導加熱調理器の
回路構成図

【図２５】同誘導加熱調理器の入力電力と第一スイッチ
ング素子電流の特性図

【図２６】同誘導加熱調理器の入力電力と第一スイッチ
ング素子電流の別の特性図

【図２７】本発明の第１１の実施例の誘導加熱調理器の
回路構成図

【図２８】同誘導加熱調理器の入力電力と第二スイッチ
ング素子電流の特性図

【図２９】同誘導加熱調理器の入力電力と第二スイッチ
ング素子電流の別の特性図

【図３０】本発明の第１２の実施例の誘導加熱調理器の
回路構成図

【図３１】同誘導加熱調理器の第一スイッチング素子の
導通時間と第二スイッチング素子電流の特性図

【図３２】本発明の他の実施例の誘導加熱調理器の回路
構成図

【図３３】同誘導加熱調理器の別の回路構成図

【図３４】同誘導加熱調理器の更に別の回路構成図

【図３５】同誘導加熱調理器の更に別の回路構成図

【図３６】同誘導加熱調理器の更に別の回路構成図

【図３７】従来例の誘導加熱調理器の回路構成図

【図３８】同誘導加熱調理器のインバータ回路の各部動
作波形図

【図３９】同誘導加熱調理器の導通比と入力電力の特性
図

【符号の説明】

１直流電源２インバータ回路３駆動制御回路４加熱コイル５ＩＧＢＴ（第一スイッチング素子）６第一共振コンデンサ７ＩＧＢＴ（第二スイッチング素子）８第二共振コンデンサ９カレントトランス（入力電流検出手段）１０ｉｉｎ検知回路（入力電流検出手段）１６入力設定手段１７比較手段１８駆動制御回路１９ｔｏｎ１検知回路（導通時間検出手段）２１ｖｃｅ１検知回路（第一スイッチング素子電圧検
出手段）２２駆動制御回路２３駆動制御回路２４ｖｃｅ２検知回路（第二スイッチング素子電圧検
出手段）２５駆動制御回路２６駆動制御回路２７引き算回路（引き算手段）２８駆動制御回路２９カレントトランス（加熱コイル電流検出手段）３０ｉＬ検知回路（加熱コイル電流検出手段）３１駆動制御回路３２カレントトランス（第一スイッチング素子電流検
出手段）３３ｉｃ１検知回路（第一スイッチング素子電流検出
手段）３４駆動制御回路３５カレントトランス（第二スイッチング素子電流検
出手段）３６ｉｃ２検知回路（第二スイッチング素子電流検出
手段）３７駆動制御回路３８駆動制御回路

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者山下秀和大阪府門真市大字門真1006番地松下電器産業株式会社内

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】直流電源と、前記直流電源の一端に接続
される加熱コイルと、前記加熱コイルの他端と前記直流
電源の他端に接続される第一スイッチング素子と、前記
加熱コイルと共振回路を形成する第一共振コンデンサ
と、前記加熱コイルまたは前記第一共振コンデンサと並
列接続される第二スイッチング素子と第二共振コンデン
サの直列回路より構成されるインバータ回路と、前記イ
ンバータ回路の入力電流を検出する入力電流検出手段
と、前記両スイッチング素子を一定周波数で交互に導通
制御する駆動制御回路とを備え、前記駆動制御回路は、
前記入力電流検出手段の出力に基づき両スイッチング素
子の導通比を制御してなる誘導加熱調理器。
【請求項２】インバータ回路の入力を設定する入力設
定手段を備え、駆動制御回路は、前記入力設定手段の出
力に応じて両スイッチング素子の導通比を制御してなる
請求項１記載の誘導加熱調理器。
【請求項３】駆動制御手段は、両スイッチング素子の
導通時間に応じて設定されたインバータ回路の入力電流
の範囲内でその導通比を制御してなる請求項１記載の誘
導加熱調理器。
【請求項４】直流電源と、前記直流電源の一端に接続
される加熱コイルと、前記加熱コイルの他端と前記直流
電源の他端に接続される第一スイッチング素子と、前記
加熱コイルと共振回路を形成する第一共振コンデンサ
と、前記加熱コイルまたは前記第一共振コンデンサと並
列接続される第二スイッチング素子と第二共振コンデン
サの直列回路より構成されるインバータ回路と、前記第
一スイッチング素子の両端電圧を検出する第一スイッチ
ング素子電圧検出手段と、前記両スイッチング素子を一
定周波数で交互に導通制御する駆動制御回路とを備え、
前記駆動制御回路は、前記第一スイッチング素子電圧検
出手段の出力に基づき両スイッチング素子の導通比を制
御してなる誘導加熱調理器。
【請求項５】直流電源と、前記直流電源の一端に接続
される加熱コイルと、前記加熱コイルの他端と前記直流
電源の他端に接続される第一スイッチング素子と、前記
加熱コイルと共振回路を形成する第一共振コンデンサ
と、前記加熱コイルまたは前記第一共振コンデンサと並
列接続される第二スイッチング素子と第二共振コンデン
サの直列回路より構成されるインバータ回路と、前記第
二スイッチング素子の両端電圧を検出する第二スイッチ
ング素子電圧検出手段と、前記両スイッチング素子を一
定周波数で交互に導通制御する駆動制御回路とを備え、
前記駆動制御回路は、前記第二スイッチング素子電圧検
出手段の出力に基づき両スイッチング素子の導通比を制
御してなる誘導加熱調理器。
【請求項６】第二スイッチング素子の両端電圧を検出
する第二スイッチング素子電圧検出手段を備え、駆動制
御回路は、前記前記第二スイッチング素子の電圧に応じ
て設定された第一スイッチング素子の両端電圧の範囲内
で両スイッチング素子の導通比を制御してなる請求項４
記載の誘導加熱調理器。
【請求項７】第二スイッチング素子の両端電圧を検出
する第二スイッチング素子電圧検出手段と、両スイッチ
ング素子の両端電圧の差を検出する引き算手段とを備
え、前記駆動制御回路は、前記引き算手段の出力が所定
値以下となるよう両スイッチング素子の導通比を制御し
てなる請求項４記載の誘導加熱調理器。
【請求項８】直流電源と、前記直流電源の一端に接続
される加熱コイルと、前記加熱コイルの他端と前記直流
電源の他端に接続される第一スイッチング素子と、前記
加熱コイルと共振回路を形成する第一共振コンデンサ
と、前記加熱コイルまたは前記第一共振コンデンサと並
列接続される第二スイッチング素子と第二共振コンデン
サの直列回路より構成されるインバータ回路と、前記加
熱コイルの電流を検出する加熱コイル電流検出手段と、
前記両スイッチング素子を一定周波数で交互に導通制御
する駆動制御回路とを備え、前記駆動制御回路は、前記
加熱コイル電流検出手段の出力に基づき両スイッチング
素子の導通比を制御してなる誘導加熱調理器。
【請求項９】直流電源と、前記直流電源の一端に接続
される加熱コイルと、前記加熱コイルの他端と前記直流
電源の他端に接続される第一スイッチング素子と、前記
加熱コイルと共振回路を形成する第一共振コンデンサ
と、前記加熱コイルまたは前記第一共振コンデンサと並
列接続される第二スイッチング素子と第二共振コンデン
サの直列回路より構成されるインバータ回路と、前記第
一スイッチング素子の電流を検出する第一スイッチング
素子電流検出手段と、前記両スイッチング素子を一定周
波数で交互に導通制御する駆動制御回路とを備え、前記
駆動制御回路は、前記第一スイッチング素子電流検出手
段の出力に基づき両スイッチング素子の導通比を制御す
る誘導加熱調理器。
【請求項１０】直流電源と、前記直流電源の一端に接
続される加熱コイルと、前記加熱コイルの他端と前記直
流電源の他端に接続される第一スイッチング素子と、前
記加熱コイルと共振回路を形成する第一共振コンデンサ
と、前記加熱コイルまたは前記第一共振コンデンサと並
列接続される第二スイッチング素子と第二共振コンデン
サの直列回路より構成されるインバータ回路と、前記第
二スイッチング素子の電流を検出する第二スイッチング
素子電流検出手段と、前記両スイッチング素子を一定周
波数で交互に導通制御する駆動制御回路とを備え、前記
駆動制御回路は、前記第二スイッチング素子電流検出手
段の出力に基づき両スイッチング素子の導通比を制御す
る誘導加熱調理器。
【請求項１１】駆動制御手段は、両スイッチング素子
の導通時間に応じて設定された第二スイッチング素子の
電流の範囲内でその導通比を制御してなる請求項１０記
載の誘導加熱調理器。