JPH10158417A

JPH10158417A - プリプレグ

Info

Publication number: JPH10158417A
Application number: JP8333141A
Authority: JP
Inventors: Takeshi Naito; 猛内藤; Masato Ando; 正人安藤
Original assignee: Toho Rayon Co Ltd
Current assignee: Teijin Ltd
Priority date: 1996-11-29
Filing date: 1996-11-29
Publication date: 1998-06-16

Abstract

(57)【要約】【課題】マトリックス樹脂の優れた機械的特性及び熱
的特性を損ねることなく、靱性に優れ、かつ、耐熱性の
良好なプリプレグを提供すること。【解決手段】（Ａ）長繊維からなる強化繊維、（Ｂ）
熱分解開始温度が３００℃以上の有機繊維からなる不織
布及び（Ｃ）熱硬化マトリックス樹脂からなるプリプレ
グにおいて、（Ｂ）をプリプレグの表面に配置させる。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、耐衝撃性に優れ、
衝撃時のクラック伝播を抑制する能力のある成形物を製
造するためのプリプレグ・成形物及びその成形方法に関
するものである。更に詳しくは、高強度炭素繊維などを
強化繊維とした場合に、マトリックス樹脂の優れた機械
的特性及び熱的特性を損ねることなく、靭性（タフネ
ス）が付与された成形物を得るためのプリプレグに関す
るものである。

【０００２】

【従来の技術】近年、炭素繊維、芳香族ポリアミド繊維
等を強化繊維として用いた複合材料は、その高い比強
度、比剛性を利用して、航空機等の構造材として多く用
いられてきている。

【０００３】これらの複合材料は、強化材にマトリック
ス樹脂が含浸された中間製品であるプリプレグから、加
熱・加圧といった成形・加工工程を経て用いられる場合
が多い。

【０００４】プリプレグにおけるマトリックス樹脂とし
ては、熱硬化性樹脂であるエポキシ樹脂、ビスマレイミ
ド樹脂、不飽和ポリエステル樹脂、ポリイミド樹脂等が
用いられ、また、最近ではポリエ−テルエ−テルケトン
といった熱可塑性樹脂も用いられるようになってきてい
る。いずれの樹脂を用いた場合も、複合材料は、その優
れた機械的特性、寸法安定性、耐熱性、耐薬品性、耐候
性が特徴となっている。

【０００５】熱可塑性樹脂をマトリックス樹脂とした場
合、良好な耐熱性、機械的特性に加え複合材料の衝撃特
性も優れていることが期待されているが、プリプレグと
しての取扱性、例えばドレ−プ性に乏しいために、現状
の成形加工技術では取り扱いにくい材料であり、複雑形
状物への適用が難しい状況にある。

【０００６】一方、エポキシ樹脂系プリプレグのように
熱硬化性樹脂をマトリックス樹脂に用いた場合、耐熱
性、機械的特性が良好であることが認められていたが、
反面、マトリックス樹脂の伸度が低く、脆いために複合
材料の靭性、耐衝撃性に劣ることが指摘され、その改善
が求められてきた。そこで、これらの複合材料に靭性、
耐衝撃性を付与させるため、種々の手法が提案されてい
る。

【０００７】例えば、 (1)リプレグ用マトリックス樹脂を高靭性化し、複合材
料の耐衝撃性を向上させる技術として、特開昭５８−１
２０６３９号、同６１−２５００２１号、同６２−３６
４２１号、同６２−５７４１７号、特開平１−１０４６
２５号の公報等で知られるように、マトリックス樹脂に
特定のエラストマ−成分、高分子量ゴム成分、熱可塑性
樹脂微粉末を配合し、複合材料の靭性（耐衝撃性）を高
めたプリプレグ組成物も開発されている。

【０００８】(2)また、複合材料の積層間に異種材料を
挿入して、複合材料の衝撃特性を向上させる技術とし
て、特開昭６０−６３２２９号、同６３−１６２７３３
号の公報に示されるようなインタ−リ−フ技術がある。
インタ−リ−フ材料としては、一般に厚さ０．０３〜
０．０６ｍｍの可撓性に優れたエポキシ樹脂層を用いた
り、厚さ０．０１〜０．０５ｍｍの例えば、ポリエ−テ
ルイミド、ポリエ−テルサルホン、ポリエ−テルエ−テ
ルケトンのフィルムといった熱可塑性樹脂フィルムを使
用している。

【０００９】(3)また、複合材料用プリプレグの外表面
に繊維状の熱可塑性樹脂を配置させ、複合材料の靱性を
向上させる技術として、特開平４−２９２６３４号、同
４−２９２９１２号、同４−３０６２３８号、同４−３
２５５２７号、同８−９２３９２号の公報等が開示され
ている。

【００１０】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、これら
の手法はいずれも多くの問題を抱えている。例えば、 (1)マトリックス樹脂に特定のエラストマ−成分、高分
子量ゴム成分を配合する手法では、複合材料の耐衝撃性
の改善効果が低かったり、マトリックス樹脂の粘度が著
しく上昇する等の問題を有している。

【００１１】マトリックス樹脂に熱可塑性樹脂微粉末を
配合する手法では、耐衝撃性は向上するものの、空気雰
囲気下の暴露によりプリプレグのタックが経時的に変化
する（徐々に低下する）という問題があった。

【００１２】(2)インタ−リ−フを用いる手法では、イ
ンタ−リ−フ材料に可撓性に優れたエポキシ樹脂、例え
ばエラストマ−成分の多いエポキシ樹脂層を用いた場
合、衝撃特性の向上を図るためにはエラストマ−成分を
多量配合することが必要であるが、そうすると、エラス
トマ−成分の種類や量により複合材料の耐熱性や機械的
特性の低下を招くことがあり、その種類や量に制限が加
えられるため、充分な効果を発揮できないことが多い。

【００１３】また、複合材料の積層間に熱可塑性樹脂フ
ィルムを挿入した場合、複合材料の耐衝撃性を向上させ
る効果は認められているが、隣接した層と層との間が樹
脂フィルムにより完全に遮断されるため、プリプレグの
タックやマトリックス樹脂と熱可塑性樹脂フィルムとの
接着性に問題があり、コンポジットの靭性、特に歪エネ
ルギ−開放率（ＧＩＣ）が低いという欠点を有してい
る。また積層間方向の樹脂フロ−が遮断されるため、不
均一な樹脂フロ−が起こり、成形物の変形を招いたり、
または、熱可塑性樹脂フィルムが比較的厚いために、マ
トリックス樹脂に対する熱可塑性樹脂フィルムの割合が
高くなり、それに伴う複合材料の性能（コンポジット性
能）の低下を引き起こす場合もあった。

【００１４】(3)また、繊維状の熱可塑性樹脂を配置す
る手法では、一方向に引き揃えられた状態で繊維状の熱
可塑性樹脂をプリプレグの外表面に配置する手法が例示
されているが、この方法では、靱性を向上させるために
は、多くの繊維状の熱可塑性樹脂をプリプレグの外表面
に配置しなければならない。その結果、プリプレグのタ
ック性が低下するという問題があった。

【００１５】また、特開平４−３２５５２７号公報に例
示されている通り、充分な靱性改良効果を得るため、引
き揃えた繊維状の熱可塑性樹脂がプリプレグの中心部に
完全に埋没しないように留意して製造しなければならな
いという制約があった。更に、繊維状の熱可塑性樹脂を
使用すると、成形物が熱暴露された時、熱可塑性樹脂が
軟化して、マトリックス樹脂が本来持っていた優れた耐
熱性が損われるという問題があった。

【００１６】

【課題を解決するための手段】
本発明者らは、上述の問題を解決する
為、鋭意研究した結果、以下の手法を用いることで、樹
脂の粘度、タック性等の取扱性、複合材料の靭性、耐衝
撃性、耐熱性、機械的特性を兼備した優れたプリプレグ
を見出し、本発明に至った。

【００１７】即ち、本発明は、（Ａ）長繊維からなる強
化繊維、（Ｂ）不織布及び（Ｃ）熱硬化性マトリックス
樹脂からなるプリプレグにおいて、（Ｂ）がプリプレグ
の表面に配置されていることを特徴とする。

【００１８】更に、具体的には本発明は次の態様を含
む。すなわち本発明は、１：（Ａ）長繊維からなる強化繊維、（Ｂ）不織布及び
（Ｃ）熱硬化性マトリックス樹脂からなるプリプレグに
おいて、（Ｂ）がプリプレグの表面に配置されたプリプ
レグ。

【００１９】２：（Ｂ）が、熱分解開始熱温度が３００
℃以上の有機繊維からなる不織布であることを特徴とす
る上記１記載のプリプレグ。

【００２０】３：（Ｂ）が（Ｃ）の硬化後において分離
した相を形成することを特徴とする上記１又２記載のプ
リプレグ。

【００２１】４：（Ｂ）がポリパラフェニレンベンゾビ
スオキサゾ−ル繊維又は／及びポリベンズイミダゾール
繊維の不織布であることを特徴とする上記１乃至３記載
のプリプレグ。

【００２２】５：（Ｂ）がポリパラフェニレンベンゾビ
スオキサゾ−ル繊維からなる不織布であり、（Ｃ）がビ
スマレイミド樹脂であることを特徴とする上記１乃至３
記載のプリプレグ。

【００２３】６：（Ａ）長繊維からなる強化繊維と
（Ｂ）不織布とを含み、硬化した（Ｃ）熱硬化性マトリ
ックス樹脂からなる成形物であって、（Ａ）と（Ｂ）と
が互いに隣接して配置された層を含み、（Ｂ）と（Ｃ）
とが互いに分離した相を形成していることを特徴とする
耐衝撃性に優れ、衝撃時のクラック伝播を抑制する能力
を有する成形物。

【００２４】７：（Ｂ）が熱分解開始熱温度が３００℃
以上の有機繊維からなる不織布であり且つ（Ｂ）と
（Ｃ）とが互いに分離した相を形成していることを特徴
とする耐衝撃性に優れ、衝撃時のクラック伝播を抑制す
る能力を有する上記６記載の成形物。

【００２５】８：（Ｂ）がポリパラフェニレンベンゾビ
スオキサゾ−ル繊維又は／及びポリベンズイミダゾール
繊維であり且つ（Ｂ）不織布と硬化した（Ｃ）とが互い
に分離した相を形成していることを特徴とする耐衝撃性
に優れ、衝撃時のクラック伝播を抑制する能力を有する
上記６記載の成形物。

【００２６】９：（Ｂ）と（Ｃ）とがそれぞれポリパラ
フェニレンベンゾビスオキサゾ−ル繊維とビスマレイミ
ド樹脂であり且つ（Ｂ）と（Ｃ）とが互いに分離した相
を形成していることを特徴とする耐衝撃性に優れ、衝撃
時のクラック伝播を抑制する能力を有する上記６記載の
成形物。

【００２７】１０：（Ａ）長繊維からなる強化繊維、
（Ｂ）不織布及び（Ｃ）熱硬化性マトリックス樹脂から
なるプリプレグであって、（Ｂ）がプリプレグの表面に
配置されているプリプレグを積層し成形物を製造するに
当たり、（Ａ）長繊維からなる強化繊維の層と（Ｂ）不
織布の層とが隣接するように配置して積層し成形するこ
とを特徴とする、耐衝撃性に優れ、衝撃時のクラック伝
播を抑制する能力を有する上記６記載の成形物の製造
法。１１：（Ｂ）不織布が熱分解開始温度が３００℃以上の
有機繊維からなる不織布であることを特徴とする、耐衝
撃性に優れ、衝撃時のクラック伝播を抑制する能力を有
する上記６記載の成形物の製造法。

【００２８】

【発明の実施の形態】本発明に用いられる（Ａ）長繊維
からなる強化繊維は、炭素繊維、ガラス繊維、アラミド
繊維などの有機もしくは無機繊維の単独または２種類以
上の組合せである。特に本発明においては、引張強度４
００ｋｇｆ／ｍｍ² 以上、引張弾性率２９ｘ１０³ ｋｇ
ｆ／ｍｍ² 以上の、いわゆる高強度中弾性炭素繊維を用
いることが好ましい。繊維の形態としては、長繊維状モ
ノフィラメントあるいはこれらを束にしたものが使用さ
れる。

【００２９】本発明における（Ｂ）不織布は、中でも熱
分解開始温度が３００℃以上である有機繊維が好まし
い。例えば、メタ型アラミド繊維、パラ型アラミド繊
維、ポリパラフェニレンベンゾビスオキサゾ−ル繊維等
の有機繊維からなる不織布である。ポリパラフェニレン
ベンゾビスオキサゾ−ル繊維の不織布は、耐熱性があ
り、かつ、靭性の付与効果が大きいので、特に好まし
い。

【００３０】有機繊維として、繊維状の熱可塑性樹脂を
使用すると、成形物が熱暴露された時、熱可塑性樹脂が
軟化して、マトリックス樹脂が本来持っていた優れた耐
熱性が損われるので好ましくない。ここでいう熱可塑性
樹脂とは、岡村ら著「第２版高分子化学序論」化学同人
（１９８２）に定義されているように、加熱により流動
性をもち、冷却により固化するという可逆的性質を示す
樹脂であり、その流動性を利用して、型に押し込むなど
して形を与え、そのまま冷却して成形する樹脂である。

【００３１】さらに詳しく説明すると、熱可塑性は、三
田監修「最新耐熱性高分子」総合技術センター（１９８
７）では、加熱により溶融可塑化し、流動することによ
り成形が可能になる性質と定義されており、有機繊維と
して、繊維状の熱可塑性樹脂を使用すると成形物の一部
が溶融可塑化するという不安定要因を抱えることになり
好ましくない。従って、明確な融点をもたない有機繊維
を用いることが好ましい。

【００３２】また、本発明における（Ｂ）熱分解開始温
度が３００℃以上の有機繊維からなる不織布は、（Ｃ）
熱硬化性マトリックス樹脂の硬化後において分離した相
を形成することが好ましい。即ち、（Ｂ）熱分解開始温
度が３００℃以上の有機繊維からなる不織布は、（Ｃ）
熱硬化性マトリックス樹脂に埋没し、一体化はしている
が、明確な境界があり、不織布部分とマトリックス樹脂
部分が識別できることが好ましい。

【００３３】この場合、不織布は繊維形状を留めていな
くてもよいが、配置した不織布の体積の９０％以上がマ
トリックス樹脂と明確に相分離していることが好まし
い。分離した相を形成させるためには、不織布溶解能を
有しない熱硬化性マトリックス樹脂を選定することが好
ましい。不織布の目付は特に限定されないが、１０〜５
０ｇ／ｍ² が好ましい。その理由は１０ｇ／ｍ² 未満で
は靭性の付与効果が不十分であり、５０ｇ／ｍ² を越え
ると、機械的特性が低下するからである。

【００３４】本発明における（Ｃ）熱硬化性マトリック
ス樹脂は、特に限定されないが、ビスマレイミド樹脂、
アセチレン末端を有するポリイミド樹脂及びポリイソイ
ミド樹脂、ナジック酸末端を有するポリイミド樹脂等が
好ましく用いられる。プリプレグに占める樹脂組成物
（不織布は除く）の含有率は好ましくは２０〜６０重量
％、更に好ましくは２５〜４５重量％である。

【００３５】本発明のプリプレグを図１、図２、図３に
示す。図１、図２に示されるように、本発明では、
（Ａ）長繊維からなる強化繊維、（Ｂ）熱分解開始温度
が３００℃以上の有機繊維からなる不織布及び（Ｃ）熱
硬化性マトリックス樹脂からなるプリプレグにおいて、
（Ｂ）をプリプレグ表面の片面（図１）あるいは両面
（図２）に配置する。

【００３６】これら（Ａ），（Ｂ），（Ｃ）からなるプ
リプレグは、一方向引き揃え、一方向織物、織物等の基
材の繊維間に未硬化の熱硬化性樹脂組成物を含浸させた
ものである。

【００３７】本発明のプリプレグの製造法は特に限定さ
れないが、例えば、ホットメルト法あるいは溶剤法によ
り製造することができる。ホットメルト法を適用する場
合は、まず、調合した熱硬化性樹脂組成物をフィルムコ
−タ−等で樹脂フィルムにする。次いで、樹脂フィルム
上に長繊維からなる強化繊維と不織布を供給し、プレ−
ト、ロ−ラ−等で加熱・加圧し、プリプレグとする。

【００３８】また、溶剤法を適用する場合は、不織布を
溶解しない溶剤を使用して樹脂溶液を作製し、強化繊維
と不織布を樹脂溶液に供給して、乾燥した後、プリプレ
グとする。

【００３９】本発明のプリプレグを用いて成形された成
形物では、（Ａ）長繊維からなる強化繊維と、（Ｂ）有
機繊維からなる不織布とが互いに隣接するように配置さ
れた積層構成とされる。具体的には、本発明のプリプレ
グの積層構成は、（Ｂ）をプリプレグ表面の両面に配置
し、２枚以上積層する場合は、特に制約はない。（Ｂ）
をプリプレグ表面の片面に配置し、２枚積層する場合
は、プリプレグの１枚目の不織布層に２枚目の炭素繊維
層を貼り合わせて、２枚のプリプレグの層間に不織布層
が配置されるように積層する。

【００４０】あるいは、プリプレグの１枚目の不織布層
に２枚目の不織布層を貼り合わせて、２枚のプリプレグ
の層間に不織布層が配置されるように積層してもよい。

【００４１】（Ｂ）をプリプレグ表面の片面に配置し、
２枚以上、例えば、３枚積層する場合は、図３に示すよ
うにプリプレグの層間に必ず（Ｂ）層が配置されるよう
に積層する。

【００４２】また、本発明のプリプレグは、一方向に積
層しても良いし、疑似等方性を有するように、例えば、
（＋４５^O／０^O／４５^O／９０^O）_4S というように積層
しても良い。

【００４３】また、プリプレグを３層以上積層する場
合、特にクラックの入りやすい部分にのみ本発明のプリ
プレグを積層し、それ以外の部分には、（Ｂ）の配置さ
れていないプリプレグを積層しても良い。例えば、積層
板が０^Oｘ５層／９０^Oｘ１層／０^Oｘ５層で構成されて
いる場合は、中央部の０^O層／９０^O層／０^O層の３層の
みに本発明のプリプレグを積層しても良い。

【００４４】以上のようにして積層された後、マトリッ
クス樹脂の硬化温度にて、通常の成形方法に準じて成形
し、成形物とされる。

【００４５】

【発明の効果】本発明により得られたプリプレグは、優
れた機械的特性及び熱的特性と靭性、耐衝撃性が兼備さ
れた成形物が得られるプリプレグであり、しかも此のプ
リプレグを用いて成形された成形物は、発生したクラッ
クを伝播させにくい特性を有するため、航空機構造材
料、宇宙構造物材料等へ好適に使用される。

【００４６】

【実施例１】下記の組成よりなる樹脂組成物を用い、フ
ィルムコ−タ−にて樹脂フィルムを作製した。つぎにホ
ットメルト法にて、一方向に均一に配列させた炭素繊維
の片表面に不織布を供給し、１００℃のホットロ−ラ−
に通し、未硬化の熱硬化性樹脂を繊維間及び不織布に含
浸させ、成形物中間体（プリプレグ）を作製した。

【００４７】１）ビスマレイミド樹脂（シェル社製、Co
mpimide 796）−６０重量部２）4,4'−ヒ゛ス(o-フ゜ロヘ゜ニルフェノキシ)ヘ゛ンソ゛フェノン（シェル社
製、Compimide TM-123)−４０重量部
用いた炭素繊維（ＣＦ）は、ベス
ファイトＩＭ−６００（東邦レ−ヨン社製、引張強度５
８０kgf/mm² 、引張弾性率２９ｘ１０³ kgf ／mm² ）で
ある。

【００４８】また、不織布は熱分解開始温度が６５０℃
のポリパラフェニレンベンゾビスオキサゾ−ル繊維から
なる不織布（日本バイリ−ン社製：略称ＰＢＯ不織布）
を用いた。

【００４９】プリプレグのＣＦ目付は１５０ｇ／ｍ² 、
ＰＢＯ不織布の目付は２５ｇ／ｍ²、プリプレグ全体の
樹脂含有率は３２重量％（ＰＢＯ不織布を除く）であっ
た。得られたプリプレグは、良好なタック、ドレ−プ性
を有していた。

【００５０】このプリプレグ２０枚をプリプレグの層間
に必ずＰＢＯ不織布層が配置されるように一方向に積層
し、オ−トクレ−ブ成形により昇温速度２℃／分、１８
０℃で２時間の硬化条件で硬化した。その後、２１０℃
で９時間、２５０℃で１０時間アフタ−キュアして（昇
温速度２℃／分）、成形板を作製した。

【００５１】この成形板より試験片を切り出し、歪エネ
ルギ−開放率（ＧＩＣ）をＮＡＳＡＲＰ１０９２に準拠
して測定した。また、このプリプレグ１４枚をプリプレ
グの層間に必ずＰＢＯ不織布層が配置されるように一方
向に積層し、同条件で成形後、層間せん断強度（ＩＬＳ
Ｓ）及びガラス転移温度（Ｔｇ）をそれぞれＡＳＴＭ
Ｄ２３４４、ＡＳＴＭＤ３４１８に準拠して測定し
た。

【００５２】また、このプリプレグの１枚目の不織布層
に２枚目の炭素繊維層を貼り合わせて、２枚のプリプレ
グの層間にＰＢＯ不織布層が配置されるように一方向に
積層し、同条件で成形後、Ｔ型剥離強さをＪＩＳＫ６
８５４に準拠して積層した。

【００５３】Ｔｇは３１０℃、ＧＩＣは７９０Ｊ／ｍ
² 、Ｔ型剥離強さは１７．４Ｎ／２５ｍｍ幅、ＩＬＳＳ
は１２．０ｋｇｆ／ｍｍ² であった。

【００５４】

【実施例２】実施例１に示したＰＢＯ不織布の目付を１
０ｇ／ｍ² とし、実施例１と同様の手順を繰り返した。
得られたプリプレグは、良好なタック、ドレ−プ性を有
していた。このプリプレグを実施例１と同様に硬化した
成形物のＴｇは３１２℃ 、ＧＩＣは７６２Ｊ／ｍ² 、
Ｔ型剥離強さは１０．２Ｎ／２５ｍｍ幅、ＩＬＳＳは１
３．５ｋｇｆ／ｍｍ²であった。

【００５５】

【実施例３】実施例１に示したＰＢＯ不織布の目付を４
５ｇ／ｍ² とし、実施例１と同様の手順を繰り返した。
得られたプリプレグは、良好なタック、ドレ−プ性を有
していた。このプリプレグを実施例１と同様に硬化した
成形物のＴｇは３１３℃ 、ＧＩＣは８８５Ｊ／ｍ² 、
Ｔ型剥離強さは１９．２Ｎ／２５ｍｍ幅、ＩＬＳＳは
９．５ｋｇｆ／ｍｍ² であった。

【００５６】

【比較例１】不織布を加えず、実施例１と同様の手順に
よりプリプレグを作製した。得られたプリプレグのＣＦ
目付は１５０ｇ／ｍ²、樹脂含有量は３２％であリ、良
好なタック、ドレ−プ性を有していた。このプリプレグ
を実施例１と同様に硬化した。この成形物のＴｇは３１
０℃、ＧＩＣは１１５Ｊ／ｍ² 、Ｔ型剥離強さは２．２
Ｎ／２５ｍｍ幅、ＩＬＳＳは１３．０ｋｇｆ／ｍｍ² で
あった。

【００５７】測定結果を表１にまとめて示すが、実施例
１〜４は比較例１と比較すると、耐熱性（Ｔｇ）、機械
的特性（ＩＬＳＳ）が同等の優れたレベルを保持してい
ながら、靭性（ＧＩＣ）、接着性（Ｔ型剥離強さ）が良
好であることが明らかとなった。

【００５８】

【表１】

【比較例２】熱分解開始温度が２６０℃のポリエステル
繊維からなる不織布を用いて、実施例１と同様の手順に
よりプリプレグを作製したが、ビスマレイミド樹脂の２
５０℃ｘ１０時間のアフタ−キュア中に成形板が剥離
し、試験片を得ることができなかった。

【００５９】

【発明の効果】本発明により得られたプリプレグは、優
れた機械的特性及び熱的特性と靭性、耐衝撃性が兼備さ
れたものであり、しかも発生したクラックを伝播させに
くい特性を有するため、航空機構造材料、宇宙構造物材
料等へ好適に使用される。

【００６０】

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明のプリプレグの一例の斜視図である。

【図２】本発明のプリプレグの一例の斜視図である。

【図３】本発明のプリプレグの一例の斜視図である。

【符号の説明】

１不織布層２炭素繊維層

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】（Ａ）長繊維からなる強化繊維、（Ｂ）不
織布及び（Ｃ）熱硬化性マトリックス樹脂からなるプリ
プレグにおいて、（Ｂ）がプリプレグの表面に配置され
たプリプレグ。
【請求項２】請求項１記載の（Ｂ）が（Ｃ）の硬化後に
おいて分離した相を形成するプリプレグ。
【請求項３】請求項１記載の（Ｂ）がポリパラフェニレ
ンベンゾビスオキサゾ−ル繊維又は／及びポリベンズイ
ミダゾール繊維の不織布であることを特徴とするプリプ
レグ。