JPH0994692A - ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ - Google Patents
ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤInfo
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- JPH0994692A JPH0994692A JP25159695A JP25159695A JPH0994692A JP H0994692 A JPH0994692 A JP H0994692A JP 25159695 A JP25159695 A JP 25159695A JP 25159695 A JP25159695 A JP 25159695A JP H0994692 A JPH0994692 A JP H0994692A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 単電極による水平隅肉溶接において溶接速度
を例えば１ｍ／分まで向上させることができ、優れたビ
ード形状及びなじみ性を有していると共に、単電極によ
る立向上進溶接においても優れた溶接作業性を有するガ
スシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤを提供す
る。 【解決手段】 ガスシールドアーク溶接用フラックス入
りワイヤは、ワイヤ全重量に対して、Ｔｉ及びＴｉ化合
物（Ｔｉ換算値）：１．５乃至３．５重量％、Ｚｒ及び
Ｚｒ化合物（Ｚｒ換算値）：０．２乃至０．５重量％、
Ｓｉ及びＳｉ化合物（Ｓｉ換算値）：０．５乃至１．２
重量％、Ｍｎ：２．０乃至３．０重量％及びＣ：０．０
２乃至０．１重量％を含有し、前記Ｔｉ及びＴｉ化合物
のＴｉ換算値を重量％で［Ｔｉ］、Ｚｒ及びＺｒ化合物
のＺｒ換算値を重量％で［Ｚｒ］、Ｓｉ及びＳｉ化合物
のＳｉ換算値を重量％で［Ｓｉ］と表すと、数式（［Ｔ
ｉ］／［Ｚｒ］）によって表される値が５乃至１２であ
り、数式（２×［Ｚｒ］＋［Ｓｉ］）によって表される
値が１．１乃至１．９であるものである。
を例えば１ｍ／分まで向上させることができ、優れたビ
ード形状及びなじみ性を有していると共に、単電極によ
る立向上進溶接においても優れた溶接作業性を有するガ
スシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤを提供す
る。 【解決手段】 ガスシールドアーク溶接用フラックス入
りワイヤは、ワイヤ全重量に対して、Ｔｉ及びＴｉ化合
物（Ｔｉ換算値）：１．５乃至３．５重量％、Ｚｒ及び
Ｚｒ化合物（Ｚｒ換算値）：０．２乃至０．５重量％、
Ｓｉ及びＳｉ化合物（Ｓｉ換算値）：０．５乃至１．２
重量％、Ｍｎ：２．０乃至３．０重量％及びＣ：０．０
２乃至０．１重量％を含有し、前記Ｔｉ及びＴｉ化合物
のＴｉ換算値を重量％で［Ｔｉ］、Ｚｒ及びＺｒ化合物
のＺｒ換算値を重量％で［Ｚｒ］、Ｓｉ及びＳｉ化合物
のＳｉ換算値を重量％で［Ｓｉ］と表すと、数式（［Ｔ
ｉ］／［Ｚｒ］）によって表される値が５乃至１２であ
り、数式（２×［Ｚｒ］＋［Ｓｉ］）によって表される
値が１．１乃至１．９であるものである。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、軟鋼、高張力鋼又は低
合金鋼の溶接に適用することができ、水平隅肉溶接及び
立向上進溶接に好適であると共に、溶接作業性が優れ、
溶接速度の向上が可能なガスシールドアーク溶接用フラ
ックス入りワイヤに関する。
合金鋼の溶接に適用することができ、水平隅肉溶接及び
立向上進溶接に好適であると共に、溶接作業性が優れ、
溶接速度の向上が可能なガスシールドアーク溶接用フラ
ックス入りワイヤに関する。
【０００２】
【従来の技術】近時、溶接作業について、省人化及び高
能率化を促進するための開発が進められている。特に造
船分野においては二重船殻が必要とされており、隅肉溶
接線が他の分野の１．５乃至２倍程度となるので、溶接
の高速化が強く要求されてきている。
能率化を促進するための開発が進められている。特に造
船分野においては二重船殻が必要とされており、隅肉溶
接線が他の分野の１．５乃至２倍程度となるので、溶接
の高速化が強く要求されてきている。
【０００３】従来のガスシールドアーク溶接の分野につ
いては、ビードの外観を改善するための技術が公知であ
る（特開昭６２−３３０９３号公報）。これは、フラッ
クスの成分であるＴｉＯ2 の粒度分布を適切に規定する
ことにより、アークを安定させるものである。また、溶
接速度を向上させる技術も提案されている（特開昭６３
−２３５０７７号公報）。これは多電極溶接によるもの
であり、電極間隔を５０ｍｍ以下にすることによって、
溶接速度の高速化を図っている。
いては、ビードの外観を改善するための技術が公知であ
る（特開昭６２−３３０９３号公報）。これは、フラッ
クスの成分であるＴｉＯ2 の粒度分布を適切に規定する
ことにより、アークを安定させるものである。また、溶
接速度を向上させる技術も提案されている（特開昭６３
−２３５０７７号公報）。これは多電極溶接によるもの
であり、電極間隔を５０ｍｍ以下にすることによって、
溶接速度の高速化を図っている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、ＴｉＯ
2 の粒度分布を規定しても、ビードの外観が改善される
のみであって、その溶接速度は４０ｃｍ／分程度と低速
である。また、多電極溶接による方法については、溶接
速度は高速化されているが、多電極溶接であるために、
溶接施工上においてトーチ周りが大型化したり、設備投
資費が高くなる等の問題点がある。
2 の粒度分布を規定しても、ビードの外観が改善される
のみであって、その溶接速度は４０ｃｍ／分程度と低速
である。また、多電極溶接による方法については、溶接
速度は高速化されているが、多電極溶接であるために、
溶接施工上においてトーチ周りが大型化したり、設備投
資費が高くなる等の問題点がある。
【０００５】このように従来技術では、ガスシールドア
ーク溶接において、優れたビード形状と高速溶接とを低
コストで得ることが実現できる単電極のフラックス入り
ワイヤは開発されていない。
ーク溶接において、優れたビード形状と高速溶接とを低
コストで得ることが実現できる単電極のフラックス入り
ワイヤは開発されていない。
【０００６】本発明はかかる問題点に鑑みてなされたも
のであって、単電極による水平隅肉溶接において溶接速
度を例えば１ｍ／分まで向上させることができ、優れた
ビード形状及びなじみ性を有していると共に、単電極に
よる立向上進溶接においても優れた溶接作業性を有する
ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤを提供
することを目的とする。
のであって、単電極による水平隅肉溶接において溶接速
度を例えば１ｍ／分まで向上させることができ、優れた
ビード形状及びなじみ性を有していると共に、単電極に
よる立向上進溶接においても優れた溶接作業性を有する
ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤを提供
することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明に係るガスシール
ドアーク溶接用フラックス入りワイヤは、ワイヤ全重量
に対して、Ｔｉ及びＴｉ化合物（Ｔｉ換算値）：１．５
乃至３．５重量％、Ｚｒ及びＺｒ化合物（Ｚｒ換算
値）：０．２乃至０．５重量％、Ｓｉ及びＳｉ化合物
（Ｓｉ換算値）：０．５乃至１．２重量％、Ｍｎ：２．
０乃至３．０重量％及びＣ：０．０２乃至０．１重量％
を含有し、前記Ｔｉ及びＴｉ化合物のＴｉ換算値を重量
％で［Ｔｉ］、Ｚｒ及びＺｒ化合物のＺｒ換算値を重量
％で［Ｚｒ］、Ｓｉ及びＳｉ化合物のＳｉ換算値を重量
％で［Ｓｉ］と表すと、数式（［Ｔｉ］／［Ｚｒ］）に
よって表される値が５乃至１２であり、数式（２×［Ｚ
ｒ］＋［Ｓｉ］）によって表される値が１．１乃至１．
９であることを特徴とする。
ドアーク溶接用フラックス入りワイヤは、ワイヤ全重量
に対して、Ｔｉ及びＴｉ化合物（Ｔｉ換算値）：１．５
乃至３．５重量％、Ｚｒ及びＺｒ化合物（Ｚｒ換算
値）：０．２乃至０．５重量％、Ｓｉ及びＳｉ化合物
（Ｓｉ換算値）：０．５乃至１．２重量％、Ｍｎ：２．
０乃至３．０重量％及びＣ：０．０２乃至０．１重量％
を含有し、前記Ｔｉ及びＴｉ化合物のＴｉ換算値を重量
％で［Ｔｉ］、Ｚｒ及びＺｒ化合物のＺｒ換算値を重量
％で［Ｚｒ］、Ｓｉ及びＳｉ化合物のＳｉ換算値を重量
％で［Ｓｉ］と表すと、数式（［Ｔｉ］／［Ｚｒ］）に
よって表される値が５乃至１２であり、数式（２×［Ｚ
ｒ］＋［Ｓｉ］）によって表される値が１．１乃至１．
９であることを特徴とする。
【０００８】また、ワイヤ全重量に対して、金属又は合
金の形で添加されるＳｉがＳｉ換算値で０．５乃至１．
１重量％、Ｓｉ酸化物をＳｉ換算値で０．０５乃至０．
３５重量％含有していることが好ましい。
金の形で添加されるＳｉがＳｉ換算値で０．５乃至１．
１重量％、Ｓｉ酸化物をＳｉ換算値で０．０５乃至０．
３５重量％含有していることが好ましい。
【０００９】更に、ワイヤ全重量に対して、金属又は合
金の形で添加されるＴｉがＴｉ換算値で０．０１乃至
０．５重量％、Ｔｉ酸化物をＴｉ換算値で１．８乃至
３．３重量％含有していることが好ましい。
金の形で添加されるＴｉがＴｉ換算値で０．０１乃至
０．５重量％、Ｔｉ酸化物をＴｉ換算値で１．８乃至
３．３重量％含有していることが好ましい。
【００１０】更にまた、ワイヤ全重量に対して、金属又
は合金の形で添加されるＺｒがＺｒ換算値で０．０１乃
至０．３重量％、Ｚｒ酸化物をＺｒ換算値で０．１５乃
至０．４５重量％含有していることが好ましい。
は合金の形で添加されるＺｒがＺｒ換算値で０．０１乃
至０．３重量％、Ｚｒ酸化物をＺｒ換算値で０．１５乃
至０．４５重量％含有していることが好ましい。
【００１１】更にまた、ワイヤ全重量に対して、Ｍｇ及
びＭｇ化合物（Ｍｇ換算値）：０．３重量％以下、Ａｌ
及びＡｌ化合物（Ａｌ換算値）：０．３重量％以下に規
制されていると、より一層好ましい。
びＭｇ化合物（Ｍｇ換算値）：０．３重量％以下、Ａｌ
及びＡｌ化合物（Ａｌ換算値）：０．３重量％以下に規
制されていると、より一層好ましい。
【００１２】更にまた、前記金属外皮は軟鋼又は合金鋼
にすることができる。
にすることができる。
【００１３】なお、例えば、ワイヤ全重量において、Ｔ
ｉ及びＴｉ化合物（Ｔｉ換算値）：１．５乃至３．５重
量％とは、金属又は合金として添加されるＴｉ及びＴｉ
Ｏ2等のＴｉ化合物として添加されるＴｉの総量が、Ｔ
ｉ換算値で１．５乃至３．５重量％ということである。
この場合に、ＴｉとＴｉ化合物の双方を必ず添加する必
要があるということではなく、いずれか一方の添加のみ
の場合であっても本発明の範囲に入ることは勿論であ
る。その他の成分も同様である。
ｉ及びＴｉ化合物（Ｔｉ換算値）：１．５乃至３．５重
量％とは、金属又は合金として添加されるＴｉ及びＴｉ
Ｏ2等のＴｉ化合物として添加されるＴｉの総量が、Ｔ
ｉ換算値で１．５乃至３．５重量％ということである。
この場合に、ＴｉとＴｉ化合物の双方を必ず添加する必
要があるということではなく、いずれか一方の添加のみ
の場合であっても本発明の範囲に入ることは勿論であ
る。その他の成分も同様である。
【００１４】
【作用】本願発明者等は、使用するフラックスの化学成
分を適正量に限定することにより、前記課題を解決する
ことができることを見い出した。即ち、水平隅肉溶接に
おける高速溶接時の溶接作業性（ビードの形状及びなじ
み性）、及び立向上進姿勢における溶接作業性（ビード
の垂れ落ち防止性）を向上させることができる。
分を適正量に限定することにより、前記課題を解決する
ことができることを見い出した。即ち、水平隅肉溶接に
おける高速溶接時の溶接作業性（ビードの形状及びなじ
み性）、及び立向上進姿勢における溶接作業性（ビード
の垂れ落ち防止性）を向上させることができる。
【００１５】以下、本発明におけるフラックス入りワイ
ヤ全重量に対するフラックス中の含有成分の組成限定理
由について説明する。
ヤ全重量に対するフラックス中の含有成分の組成限定理
由について説明する。
【００１６】Ｔｉ（Ｔｉ換算値）：１．５乃至３．５重
量％ Ｔｉは金属又は合金の形で添加されると、脱酸作用によ
りＴｉＯ2 を生成し、このＴｉＯ2 はスラグ形成剤とし
て作用する。また、チタン酸化物として添加しても、同
様のスラグ形成剤としての作用を有する。Ｔｉ含有量が
１．５重量％未満であると、スラグ量が不足するので、
水平隅肉溶接姿勢においてはビードの形状が劣化し、立
向上進姿勢においてはビードの垂れ落ちが発生する。一
方、Ｔｉ含有量が３．５重量％を超えると、水平隅肉姿
勢におけるビードのなじみ性が低下する。従って、ワイ
ヤ全重量に対するＴｉ含有量は１．５乃至３．５重量％
とする。好ましくは、Ｔｉ含有量は２乃至３重量％であ
る。なお、Ｔｉは金属Ｔｉの他に、Ｆｅ−Ｔｉ等のＴｉ
合金又はルチール及びルコキシン等の化合物から添加さ
れるものであり、Ｔｉ合金又はＴｉ化合物から添加され
る場合は、Ｔｉ含有量はこれらに含有されるＴｉ換算値
を示す。
量％ Ｔｉは金属又は合金の形で添加されると、脱酸作用によ
りＴｉＯ2 を生成し、このＴｉＯ2 はスラグ形成剤とし
て作用する。また、チタン酸化物として添加しても、同
様のスラグ形成剤としての作用を有する。Ｔｉ含有量が
１．５重量％未満であると、スラグ量が不足するので、
水平隅肉溶接姿勢においてはビードの形状が劣化し、立
向上進姿勢においてはビードの垂れ落ちが発生する。一
方、Ｔｉ含有量が３．５重量％を超えると、水平隅肉姿
勢におけるビードのなじみ性が低下する。従って、ワイ
ヤ全重量に対するＴｉ含有量は１．５乃至３．５重量％
とする。好ましくは、Ｔｉ含有量は２乃至３重量％であ
る。なお、Ｔｉは金属Ｔｉの他に、Ｆｅ−Ｔｉ等のＴｉ
合金又はルチール及びルコキシン等の化合物から添加さ
れるものであり、Ｔｉ合金又はＴｉ化合物から添加され
る場合は、Ｔｉ含有量はこれらに含有されるＴｉ換算値
を示す。
【００１７】また、Ｔｉが金属又は合金の形で添加され
る場合と、Ｔｉ酸化物の形で添加される場合とでは、ス
ラグ形成剤としての作用は同一であるが、溶接金属中の
酸素量が異なるものとなる。従って、これらの添加量を
変化させることにより、溶接金属中の酸化量を調整する
ことができる。Ｔｉ又はＴｉ合金が０．０１重量％未満
であると、溶接部の靱性が低下する。一方、Ｔｉ又はＴ
ｉ合金が０．５重量％を超えると、溶接部の強度が過度
に高くなる。また、ＴｉＯ2 含有量がＴｉ換算値で１．
８重量％未満であると、水平隅肉姿勢におけるビード形
状が凸状になりやすくなる。一方、ＴｉＯ2 含有量がＴ
ｉ換算値で３．３重量％を超えると、ビードのなじみ性
が劣化する。従って、Ｔｉが金属又は合金の形で添加さ
れる場合には、ワイヤ全重量に対するＴｉ含有量は０．
０１乃至０．５重量％であることが好ましい。また、Ｔ
ｉがＴｉ酸化物の形で添加される場合には、ワイヤ全重
量に対するＴｉＯ2 含有量はＴｉ換算値で１．８乃至
３．３重量％であることが好ましい。
る場合と、Ｔｉ酸化物の形で添加される場合とでは、ス
ラグ形成剤としての作用は同一であるが、溶接金属中の
酸素量が異なるものとなる。従って、これらの添加量を
変化させることにより、溶接金属中の酸化量を調整する
ことができる。Ｔｉ又はＴｉ合金が０．０１重量％未満
であると、溶接部の靱性が低下する。一方、Ｔｉ又はＴ
ｉ合金が０．５重量％を超えると、溶接部の強度が過度
に高くなる。また、ＴｉＯ2 含有量がＴｉ換算値で１．
８重量％未満であると、水平隅肉姿勢におけるビード形
状が凸状になりやすくなる。一方、ＴｉＯ2 含有量がＴ
ｉ換算値で３．３重量％を超えると、ビードのなじみ性
が劣化する。従って、Ｔｉが金属又は合金の形で添加さ
れる場合には、ワイヤ全重量に対するＴｉ含有量は０．
０１乃至０．５重量％であることが好ましい。また、Ｔ
ｉがＴｉ酸化物の形で添加される場合には、ワイヤ全重
量に対するＴｉＯ2 含有量はＴｉ換算値で１．８乃至
３．３重量％であることが好ましい。
【００１８】Ｚｒ（Ｚｒ換算値）：０．２乃至０．５重
量％ Ｚｒは金属又は合金の形で添加されると、脱酸作用によ
りＺｒＯ2 を生成し、このＺｒＯ2 は水平隅肉姿勢にお
けるビードのなじみ性を向上させる効果を有する。ま
た、Ｚｒ酸化物として添加しても、同様に作用する。Ｚ
ｒ含有量が０．２重量％未満であると、この効果が低下
する。一方、Ｚｒ含有量が０．５重量％を超えると、溶
接金属の表面にスラグが均一に被覆されなくなり、ビー
ドの形状が低下する。従って、ワイヤ全重量に対するＺ
ｒ含有量は０．２乃至０．５重量％とする。好ましく
は、Ｚｒ含有量は０．２５乃至０．４０重量％である。
なお、Ｚｒは金属Ｚｒの他に、Ｆｅ−Ｚｒ及びＦｅ−Ｓ
ｉ−Ｚｒ等のＺｒ合金又はジルコンサンド等の酸化物か
ら添加されるものであり、Ｚｒ合金又はＺｒ酸化物から
添加される場合は、Ｚｒ含有量はこれらに含有されるＺ
ｒ換算値とする。
量％ Ｚｒは金属又は合金の形で添加されると、脱酸作用によ
りＺｒＯ2 を生成し、このＺｒＯ2 は水平隅肉姿勢にお
けるビードのなじみ性を向上させる効果を有する。ま
た、Ｚｒ酸化物として添加しても、同様に作用する。Ｚ
ｒ含有量が０．２重量％未満であると、この効果が低下
する。一方、Ｚｒ含有量が０．５重量％を超えると、溶
接金属の表面にスラグが均一に被覆されなくなり、ビー
ドの形状が低下する。従って、ワイヤ全重量に対するＺ
ｒ含有量は０．２乃至０．５重量％とする。好ましく
は、Ｚｒ含有量は０．２５乃至０．４０重量％である。
なお、Ｚｒは金属Ｚｒの他に、Ｆｅ−Ｚｒ及びＦｅ−Ｓ
ｉ−Ｚｒ等のＺｒ合金又はジルコンサンド等の酸化物か
ら添加されるものであり、Ｚｒ合金又はＺｒ酸化物から
添加される場合は、Ｚｒ含有量はこれらに含有されるＺ
ｒ換算値とする。
【００１９】また、Ｚｒが金属又は合金の形で添加され
る場合と、Ｚｒ酸化物の形で添加される場合とでは、ビ
ードのなじみ性を向上させる効果は同一であるが、溶接
金属中の酸素量が異なるものとなる。従って、これらの
添加量を変化させることにより、溶接金属中の酸化量を
調整することができる。Ｚｒ又はＺｒ合金が０．０１重
量％未満であると、溶接部の靱性が低下する。一方、Ｚ
ｒ又はＺｒ合金が０．３重量％を超えると、ビードの形
状が劣化する。また、ＺｒＯ2 含有量がＺｒ換算値で
０．１５重量％未満であると、水平隅肉姿勢におけるビ
ードのなじみ性が低下する。一方、ＺｒＯ2 含有量がＺ
ｒ換算値で０．４５重量％を超えると、ビード形状が劣
化する。従って、Ｚｒが金属又は合金の形で添加される
場合には、ワイヤ全重量に対するＺｒ含有量は０．０１
乃至０．３重量％であることが好ましい。また、Ｚｒが
Ｚｒ酸化物の形で添加される場合には、ワイヤ全重量に
対するＺｒＯ2 含有量はＺｒ換算値で０．１５乃至０．
４５重量％であることが好ましい。
る場合と、Ｚｒ酸化物の形で添加される場合とでは、ビ
ードのなじみ性を向上させる効果は同一であるが、溶接
金属中の酸素量が異なるものとなる。従って、これらの
添加量を変化させることにより、溶接金属中の酸化量を
調整することができる。Ｚｒ又はＺｒ合金が０．０１重
量％未満であると、溶接部の靱性が低下する。一方、Ｚ
ｒ又はＺｒ合金が０．３重量％を超えると、ビードの形
状が劣化する。また、ＺｒＯ2 含有量がＺｒ換算値で
０．１５重量％未満であると、水平隅肉姿勢におけるビ
ードのなじみ性が低下する。一方、ＺｒＯ2 含有量がＺ
ｒ換算値で０．４５重量％を超えると、ビード形状が劣
化する。従って、Ｚｒが金属又は合金の形で添加される
場合には、ワイヤ全重量に対するＺｒ含有量は０．０１
乃至０．３重量％であることが好ましい。また、Ｚｒが
Ｚｒ酸化物の形で添加される場合には、ワイヤ全重量に
対するＺｒＯ2 含有量はＺｒ換算値で０．１５乃至０．
４５重量％であることが好ましい。
【００２０】Ｓｉ（Ｓｉ換算値）：０．５乃至１．２重
量％ Ｓｉは金属又は合金の形で添加されると、脱酸作用によ
りＳｉＯ2 を生成し、このＳｉＯ2 は水平隅肉姿勢にお
けるビード形状を向上させる効果を有する。また、Ｓｉ
酸化物として添加しても、同様に作用する。Ｓｉ含有量
が０．５重量％未満であると、この効果が低下し、ビー
ドの形状が凸状になりやすくなる。一方、Ｓｉ含有量が
１．２重量％を超えると、スラグの剥離性が低下する。
従って、ワイヤ全重量に対するＳｉ含有量は０．５乃至
１．２重量％とする。好ましくは、Ｓｉ含有量は０．６
乃至１．０重量％である。なお、Ｓｉは金属Ｓｉの他
に、Ｆｅ−Ｓｉ及びＦｅ−Ｓｉ−Ｍｎ等のＳｉ合金又は
長石及び珪砂等の酸化物から添加されるものであり、Ｓ
ｉ合金又はＳｉ酸化物から添加される場合は、Ｓｉ含有
量はこれらに含有されるＳｉ換算値とする。
量％ Ｓｉは金属又は合金の形で添加されると、脱酸作用によ
りＳｉＯ2 を生成し、このＳｉＯ2 は水平隅肉姿勢にお
けるビード形状を向上させる効果を有する。また、Ｓｉ
酸化物として添加しても、同様に作用する。Ｓｉ含有量
が０．５重量％未満であると、この効果が低下し、ビー
ドの形状が凸状になりやすくなる。一方、Ｓｉ含有量が
１．２重量％を超えると、スラグの剥離性が低下する。
従って、ワイヤ全重量に対するＳｉ含有量は０．５乃至
１．２重量％とする。好ましくは、Ｓｉ含有量は０．６
乃至１．０重量％である。なお、Ｓｉは金属Ｓｉの他
に、Ｆｅ−Ｓｉ及びＦｅ−Ｓｉ−Ｍｎ等のＳｉ合金又は
長石及び珪砂等の酸化物から添加されるものであり、Ｓ
ｉ合金又はＳｉ酸化物から添加される場合は、Ｓｉ含有
量はこれらに含有されるＳｉ換算値とする。
【００２１】また、Ｓｉが金属又は合金の形で添加され
る場合と、Ｓｉ酸化物の形で添加される場合とでは、ビ
ード形状を向上させる効果は同一であるが、溶接金属中
の酸素量が異なるものとなる。従って、これらの添加量
を変化させることにより、溶接金属中の酸化量を調整す
ることができる。Ｓｉ又はＳｉ合金が０．５重量％未満
であると、脱酸不足により溶接部にブローホール等の溶
接欠陥が発生しやすくなる。一方、Ｓｉ又はＳｉ合金が
１．１重量％を超えると、溶接部の靱性が低下する。ま
た、ＳｉＯ2 含有量がＳｉ換算値で０．０５重量％未満
であると、ビードの形状が凸状になりやすくなる。一
方、ＳｉＯ2 含有量がＳｉ換算値で０．３５重量％を超
えると、スラグの剥離性が低下する。従って、Ｓｉが金
属又は合金の形で添加される場合には、ワイヤ全重量に
対するＳｉ含有量は０．５乃至１．１重量％であること
が好ましい。また、ＳｉがＳｉ酸化物の形で添加される
場合には、ワイヤ全重量に対するＳｉＯ2 含有量はＳｉ
換算値で０．０５乃至０．３５重量％であることが好ま
しい。
る場合と、Ｓｉ酸化物の形で添加される場合とでは、ビ
ード形状を向上させる効果は同一であるが、溶接金属中
の酸素量が異なるものとなる。従って、これらの添加量
を変化させることにより、溶接金属中の酸化量を調整す
ることができる。Ｓｉ又はＳｉ合金が０．５重量％未満
であると、脱酸不足により溶接部にブローホール等の溶
接欠陥が発生しやすくなる。一方、Ｓｉ又はＳｉ合金が
１．１重量％を超えると、溶接部の靱性が低下する。ま
た、ＳｉＯ2 含有量がＳｉ換算値で０．０５重量％未満
であると、ビードの形状が凸状になりやすくなる。一
方、ＳｉＯ2 含有量がＳｉ換算値で０．３５重量％を超
えると、スラグの剥離性が低下する。従って、Ｓｉが金
属又は合金の形で添加される場合には、ワイヤ全重量に
対するＳｉ含有量は０．５乃至１．１重量％であること
が好ましい。また、ＳｉがＳｉ酸化物の形で添加される
場合には、ワイヤ全重量に対するＳｉＯ2 含有量はＳｉ
換算値で０．０５乃至０．３５重量％であることが好ま
しい。
【００２２】Ｃ（炭素）：０．０２乃至０．１重量％ Ｃは溶接金属の強度を向上させる効果を有する。Ｃ含有
量が０．０２重量％未満であると、溶接金属の強度が不
足する。一方、Ｃ含有量が０．１重量％を超えると、ス
パッタの発生が増加する等によって、溶接作業性が低下
する。従って、ワイヤ全重量に対するＣ含有量は０．０
２乃至０．１重量％とする。
量が０．０２重量％未満であると、溶接金属の強度が不
足する。一方、Ｃ含有量が０．１重量％を超えると、ス
パッタの発生が増加する等によって、溶接作業性が低下
する。従って、ワイヤ全重量に対するＣ含有量は０．０
２乃至０．１重量％とする。
【００２３】Ｍｎ（Ｍｎ換算値）：２．０乃至３．０重
量％ Ｍｎは溶接金属の脱酸を促進すると共に、溶接金属の靱
性及び強度を高める効果も有している。Ｍｎ含有量が
２．０重量％未満であると、溶接金属の強度及び靱性が
低下する。一方、Ｍｎ含有量が３．０重量％を超える
と、強度が必要以上に高くなり、靱性が低下する。従っ
て、ワイヤ全重量に対するＭｎ含有量は２．０乃至３．
０重量％とする。なお、Ｍｎは金属Ｍｎの他に、Ｆｅ−
Ｍｎ及びＦｅ−Ｓｉ−Ｍｎ等のＭｎ合金から添加される
ものであり、Ｍｎ合金から添加される場合は、Ｍｎ含有
量はこれに含有されるＭｎ換算値とする。
量％ Ｍｎは溶接金属の脱酸を促進すると共に、溶接金属の靱
性及び強度を高める効果も有している。Ｍｎ含有量が
２．０重量％未満であると、溶接金属の強度及び靱性が
低下する。一方、Ｍｎ含有量が３．０重量％を超える
と、強度が必要以上に高くなり、靱性が低下する。従っ
て、ワイヤ全重量に対するＭｎ含有量は２．０乃至３．
０重量％とする。なお、Ｍｎは金属Ｍｎの他に、Ｆｅ−
Ｍｎ及びＦｅ−Ｓｉ−Ｍｎ等のＭｎ合金から添加される
ものであり、Ｍｎ合金から添加される場合は、Ｍｎ含有
量はこれに含有されるＭｎ換算値とする。
【００２４】Ｍｇ（Ｍｇ換算値）：０．３重量％以下 Ｍｇは一般的には、Ｚｒ及びＡｌと共に、強力な脱酸剤
として使用されることが多い。また、ＭｇＯは一般的
に、スラグ形成剤として使用されることが多い。しかし
ながら、Ｍｇ及びＭｇＯには、水平隅肉溶接におけるビ
ード形状及びビードのなじみ性を向上させる効果はない
ので、添加量を規制する必要がある。Ｍｇ含有量が０．
３重量％を超えると、溶接金属に対するスラグの被包性
が不均一となり、ビード形状が低下する。従って、ワイ
ヤ全重量に対するＭｇ含有量は０．３重量％以下とす
る。なお、ＭｇがＭｇＯとして添加される場合は、Ｍｇ
含有量はＭｇ換算値とする。
として使用されることが多い。また、ＭｇＯは一般的
に、スラグ形成剤として使用されることが多い。しかし
ながら、Ｍｇ及びＭｇＯには、水平隅肉溶接におけるビ
ード形状及びビードのなじみ性を向上させる効果はない
ので、添加量を規制する必要がある。Ｍｇ含有量が０．
３重量％を超えると、溶接金属に対するスラグの被包性
が不均一となり、ビード形状が低下する。従って、ワイ
ヤ全重量に対するＭｇ含有量は０．３重量％以下とす
る。なお、ＭｇがＭｇＯとして添加される場合は、Ｍｇ
含有量はＭｇ換算値とする。
【００２５】Ａｌ（Ａｌ換算値）：０．３重量％以下 Ａｌは一般的には、Ｚｒ及びＭｇと共に、強力な脱酸剤
として使用されることが多く、脱酸作用によって生成し
たＡｌ2Ｏ3は、酸化物として添加したときと同様に、ス
ラグの凝固点を上昇させる作用を有する。従って、立向
上進姿勢においては、これらの酸化物を添加することに
より溶接作業性が向上する。しかしながら、Ａｌ含有量
が０．３重量％を超えると、水平隅肉溶接におけるビー
ドのなじみ性が低下する。従って、ワイヤ全重量に対す
るＡｌ含有量は０．３重量％以下とする。なお、Ａｌが
Ａｌ2Ｏ3として添加される場合は、Ａｌ含有量はＡｌ換
算値とする。
として使用されることが多く、脱酸作用によって生成し
たＡｌ2Ｏ3は、酸化物として添加したときと同様に、ス
ラグの凝固点を上昇させる作用を有する。従って、立向
上進姿勢においては、これらの酸化物を添加することに
より溶接作業性が向上する。しかしながら、Ａｌ含有量
が０．３重量％を超えると、水平隅肉溶接におけるビー
ドのなじみ性が低下する。従って、ワイヤ全重量に対す
るＡｌ含有量は０．３重量％以下とする。なお、Ａｌが
Ａｌ2Ｏ3として添加される場合は、Ａｌ含有量はＡｌ換
算値とする。
【００２６】更に、Ｔｉ、Ｚｒ及びＳｉの含有量を夫々
重量％で、［Ｔｉ］、［Ｚｒ］及び［Ｓｉ］と表すと、
以下の数式によって算出される数値を限定することによ
り、ビード形状及びビードのなじみ性をより一層向上さ
せることができる。
重量％で、［Ｔｉ］、［Ｚｒ］及び［Ｓｉ］と表すと、
以下の数式によって算出される数値を限定することによ
り、ビード形状及びビードのなじみ性をより一層向上さ
せることができる。
【００２７】［Ｔｉ］／［Ｚｒ］：５乃至１２ 水平隅肉溶接におけるビード形状を向上させる効果を示
すパラメーターとして、Ｔｉ及びＴｉ化合物のＴｉ換算
値を重量％で［Ｔｉ］、Ｚｒ及びＺｒ化合物のＺｒ換算
値を重量％で［Ｚｒ］と表すと、数式（［Ｔｉ］／［Ｚ
ｒ］）で表すことができる。これは、溶融スラグ中にお
いてＴｉ酸化物であるＴｉＯ2 とＺｒの酸化物であるＺ
ｒＯ2 とが相互に作用するからである。（［Ｔｉ］／
［Ｚｒ］）が１２を超えると、ＴｉＯ2 と比較して凝固
点が高いＺｒＯ2 が相対的に不足することによって、ス
ラグ全体の凝固点が低下する。従って、水平隅肉溶接姿
勢においてビードを支えることができなくなり、ビード
形状が凸状になりやすくなる。一方、（［Ｔｉ］／［Ｚ
ｒ］）が５未満であると、ＺｒＯ2 が相対的に過剰とな
ることによって、スラグ全体の凝固点が高くなり、スラ
グの凝固が早くなるので、ビードのなじみ性が低下す
る。従って、ワイヤ全重量に対する（［Ｔｉ］／［Ｚ
ｒ］）は５乃至１２とする。好ましくは、（［Ｔｉ］／
［Ｚｒ］）は７乃至１１である。
すパラメーターとして、Ｔｉ及びＴｉ化合物のＴｉ換算
値を重量％で［Ｔｉ］、Ｚｒ及びＺｒ化合物のＺｒ換算
値を重量％で［Ｚｒ］と表すと、数式（［Ｔｉ］／［Ｚ
ｒ］）で表すことができる。これは、溶融スラグ中にお
いてＴｉ酸化物であるＴｉＯ2 とＺｒの酸化物であるＺ
ｒＯ2 とが相互に作用するからである。（［Ｔｉ］／
［Ｚｒ］）が１２を超えると、ＴｉＯ2 と比較して凝固
点が高いＺｒＯ2 が相対的に不足することによって、ス
ラグ全体の凝固点が低下する。従って、水平隅肉溶接姿
勢においてビードを支えることができなくなり、ビード
形状が凸状になりやすくなる。一方、（［Ｔｉ］／［Ｚ
ｒ］）が５未満であると、ＺｒＯ2 が相対的に過剰とな
ることによって、スラグ全体の凝固点が高くなり、スラ
グの凝固が早くなるので、ビードのなじみ性が低下す
る。従って、ワイヤ全重量に対する（［Ｔｉ］／［Ｚ
ｒ］）は５乃至１２とする。好ましくは、（［Ｔｉ］／
［Ｚｒ］）は７乃至１１である。
【００２８】２×［Ｚｒ］＋［Ｓｉ］：１．１乃至１．
９ 水平隅肉溶接におけるビードのなじみ性を向上させる効
果を示すパラメーターとして、Ｚｒ及びＺｒ化合物のＺ
ｒ換算値を重量％で［Ｚｒ］、Ｓｉ及びＳｉ化合物のＳ
ｉ換算値を重量％で［Ｓｉ］と表すと、数式（２×［Ｚ
ｒ］＋［Ｓｉ］）で表すことができる。これは、溶融ス
ラグ中においてＺｒ酸化物であるＺｒＯ2 とＳｉの酸化
物であるＳｉＯ2 が相互に作用するからである。（２×
［Ｚｒ］＋［Ｓｉ］）が１．１未満であると、スラグの
粘性が低下するので、水平隅肉溶接姿勢においてビード
を支えることができなくなり、ビード形状が凸状になり
やすくなる。一方、（２×［Ｚｒ］＋［Ｓｉ］）が１．
９を超えると、スラグの粘性が高くなるため、ビードの
なじみ性が低下する。従って、ワイヤ全重量に対する
（２×［Ｚｒ］＋［Ｓｉ］）は１．１乃至１．９とす
る。好ましくは、（２×［Ｚｒ］＋［Ｓｉ］）は１．２
乃至１．７である。
９ 水平隅肉溶接におけるビードのなじみ性を向上させる効
果を示すパラメーターとして、Ｚｒ及びＺｒ化合物のＺ
ｒ換算値を重量％で［Ｚｒ］、Ｓｉ及びＳｉ化合物のＳ
ｉ換算値を重量％で［Ｓｉ］と表すと、数式（２×［Ｚ
ｒ］＋［Ｓｉ］）で表すことができる。これは、溶融ス
ラグ中においてＺｒ酸化物であるＺｒＯ2 とＳｉの酸化
物であるＳｉＯ2 が相互に作用するからである。（２×
［Ｚｒ］＋［Ｓｉ］）が１．１未満であると、スラグの
粘性が低下するので、水平隅肉溶接姿勢においてビード
を支えることができなくなり、ビード形状が凸状になり
やすくなる。一方、（２×［Ｚｒ］＋［Ｓｉ］）が１．
９を超えると、スラグの粘性が高くなるため、ビードの
なじみ性が低下する。従って、ワイヤ全重量に対する
（２×［Ｚｒ］＋［Ｓｉ］）は１．１乃至１．９とす
る。好ましくは、（２×［Ｚｒ］＋［Ｓｉ］）は１．２
乃至１．７である。
【００２９】
【実施例】以下、本発明に係るガスシールドアーク溶接
用フラックス入りワイヤの実施例についてその比較例と
比較して具体的に説明する。
用フラックス入りワイヤの実施例についてその比較例と
比較して具体的に説明する。
【００３０】先ず、フラックス中における全ての含有成
分等が本発明の範囲内であるものを実施例とし、少なく
とも１種が本発明の範囲から外れているものを比較例と
して、鋼製外皮中にフラックスを充填してフラックス入
りワイヤを作製した。各フラックス中の含有成分（重量
％）等を下記表１乃至３に示す。但し、表中に示した化
学成分が、合金又は化合物の形でフラックス中に含有さ
れる場合は、それらの換算値とする。また、鋼製外皮は
ＪＩＳ Ｇ ３１４１、ＳＰＣＣを使用し、ワイヤ全重
量に対するフラックスの割合は１８重量％、ワイヤ径は
１．４ｍｍとした。
分等が本発明の範囲内であるものを実施例とし、少なく
とも１種が本発明の範囲から外れているものを比較例と
して、鋼製外皮中にフラックスを充填してフラックス入
りワイヤを作製した。各フラックス中の含有成分（重量
％）等を下記表１乃至３に示す。但し、表中に示した化
学成分が、合金又は化合物の形でフラックス中に含有さ
れる場合は、それらの換算値とする。また、鋼製外皮は
ＪＩＳ Ｇ ３１４１、ＳＰＣＣを使用し、ワイヤ全重
量に対するフラックスの割合は１８重量％、ワイヤ径は
１．４ｍｍとした。
【００３１】次に、これらのワイヤを使用して、下記表
４に示す溶接方法によって鋼板を溶接し、ビード形状及
びビードのなじみ性等を観察することによって、溶接作
業性を評価した。これらの評価結果を下記表５に示す。
４に示す溶接方法によって鋼板を溶接し、ビード形状及
びビードのなじみ性等を観察することによって、溶接作
業性を評価した。これらの評価結果を下記表５に示す。
【００３２】
【表１】
【００３３】
【表２】
【００３４】
【表３】
【００３５】
【表４】
【００３６】
【表５】
【００３７】上記表１〜３及び５に示すように、フラッ
クス中の化学成分等が全て請求項１に規定した本発明の
範囲内である実施例Ｎｏ．１〜１２については、優れた
溶接作業性を示した。特に、実施例Ｎｏ．１〜８につい
ては、請求項２〜５に規定した範囲も満足しているの
で、水平隅肉溶接姿勢における溶接作業性がより一層優
れたものとなった。
クス中の化学成分等が全て請求項１に規定した本発明の
範囲内である実施例Ｎｏ．１〜１２については、優れた
溶接作業性を示した。特に、実施例Ｎｏ．１〜８につい
ては、請求項２〜５に規定した範囲も満足しているの
で、水平隅肉溶接姿勢における溶接作業性がより一層優
れたものとなった。
【００３８】一方、比較例Ｎｏ．１３はＴｉ含有量及び
（［Ｔｉ］／［Ｚｒ］）が本発明範囲の下限未満であ
り、酸化物から添加されるＳｉ及び（２×［Ｚｒ］＋
［Ｓｉ］）が本発明範囲の上限を超えているので、水平
隅肉溶接におけるビード形状が不良であると共に、立向
上進溶接において、ビードの垂れが発生しやすくなっ
た。また、スラグ剥離性についても不良であった。比較
例Ｎｏ．１４はＺｒ含有量が本発明範囲の下限未満であ
り、（［Ｔｉ］／［Ｚｒ］）、Ａｌ含有量及び酸化物か
ら添加されるＳｉが本発明範囲の上限を超えているの
で、水平隅肉溶接におけるビードのなじみ性及びスラグ
の剥離性が不良であった。
（［Ｔｉ］／［Ｚｒ］）が本発明範囲の下限未満であ
り、酸化物から添加されるＳｉ及び（２×［Ｚｒ］＋
［Ｓｉ］）が本発明範囲の上限を超えているので、水平
隅肉溶接におけるビード形状が不良であると共に、立向
上進溶接において、ビードの垂れが発生しやすくなっ
た。また、スラグ剥離性についても不良であった。比較
例Ｎｏ．１４はＺｒ含有量が本発明範囲の下限未満であ
り、（［Ｔｉ］／［Ｚｒ］）、Ａｌ含有量及び酸化物か
ら添加されるＳｉが本発明範囲の上限を超えているの
で、水平隅肉溶接におけるビードのなじみ性及びスラグ
の剥離性が不良であった。
【００３９】比較例Ｎｏ．１５はＳｉ含有量及び（［Ｔ
ｉ］／［Ｚｒ］）が本発明範囲の下限未満であり、Ｚ
ｒ、Ｃ及びＭｇの含有量が本発明範囲の上限を超えてい
るので、ビードの形状が不良であると共に、スパッタ量
が増加した。比較例Ｎｏ．１６はＣ含有量が本発明範囲
の下限未満であり、Ｔｉ、Ｚｒ、Ｓｉの含有量及び（２
×［Ｚｒ］＋［Ｓｉ］）が本発明範囲の上限を超えてい
るので、ビード形状、ビードのなじみ性及びスラグの剥
離性が不良であり、継手強度も低下した。比較例Ｎｏ．
１７は（２×［Ｚｒ］＋［Ｓｉ］）及びＭｎ含有量が本
発明範囲の下限未満であり、Ｔｉ、Ｍｇの含有量及び
（［Ｔｉ］／［Ｚｒ］）が本発明範囲の上限を超えてい
るので、水平隅肉溶接におけるビード形状及びビードの
なじみ性が不良であると共に、継手強度が低下し、靱性
の劣化が生じた。
ｉ］／［Ｚｒ］）が本発明範囲の下限未満であり、Ｚ
ｒ、Ｃ及びＭｇの含有量が本発明範囲の上限を超えてい
るので、ビードの形状が不良であると共に、スパッタ量
が増加した。比較例Ｎｏ．１６はＣ含有量が本発明範囲
の下限未満であり、Ｔｉ、Ｚｒ、Ｓｉの含有量及び（２
×［Ｚｒ］＋［Ｓｉ］）が本発明範囲の上限を超えてい
るので、ビード形状、ビードのなじみ性及びスラグの剥
離性が不良であり、継手強度も低下した。比較例Ｎｏ．
１７は（２×［Ｚｒ］＋［Ｓｉ］）及びＭｎ含有量が本
発明範囲の下限未満であり、Ｔｉ、Ｍｇの含有量及び
（［Ｔｉ］／［Ｚｒ］）が本発明範囲の上限を超えてい
るので、水平隅肉溶接におけるビード形状及びビードの
なじみ性が不良であると共に、継手強度が低下し、靱性
の劣化が生じた。
【００４０】更に、比較例Ｎｏ．１８はＭｎ、Ａｌ含有
量、金属又は合金として添加されるＳｉ及び（２×［Ｚ
ｒ］＋［Ｓｉ］）が、いずれも本発明範囲の上限を超え
ているので、水平隅肉溶接におけるビードのなじみ性が
不良であると共に、継手強度が過度に高くなり、靱性の
劣化が生じた。比較例Ｎｏ．１９は酸化物から添加され
るＳｉが本発明範囲の下限未満であり、（２×［Ｚｒ］
＋［Ｓｉ］）が本発明範囲の上限を超えているので、ビ
ード形状及びビードのなじみ性が不良であった。
量、金属又は合金として添加されるＳｉ及び（２×［Ｚ
ｒ］＋［Ｓｉ］）が、いずれも本発明範囲の上限を超え
ているので、水平隅肉溶接におけるビードのなじみ性が
不良であると共に、継手強度が過度に高くなり、靱性の
劣化が生じた。比較例Ｎｏ．１９は酸化物から添加され
るＳｉが本発明範囲の下限未満であり、（２×［Ｚｒ］
＋［Ｓｉ］）が本発明範囲の上限を超えているので、ビ
ード形状及びビードのなじみ性が不良であった。
【００４１】
【発明の効果】以上詳述したように、本発明によれば、
ワイヤ中の化学成分の含有量を適正量に規定しているの
で、単電極による水平隅肉溶接において溶接速度の向上
が可能となり、優れたビード形状及びなじみ性を有して
いると共に、単電極による立向上進溶接においても優れ
た溶接作業性を有するガスシールドアーク溶接用フラッ
クス入りワイヤを得ることができる。
ワイヤ中の化学成分の含有量を適正量に規定しているの
で、単電極による水平隅肉溶接において溶接速度の向上
が可能となり、優れたビード形状及びなじみ性を有して
いると共に、単電極による立向上進溶接においても優れ
た溶接作業性を有するガスシールドアーク溶接用フラッ
クス入りワイヤを得ることができる。
Claims (6)
- 【請求項１】 金属外皮中にフラックスを充填してなる
ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤにおい
て、ワイヤ全重量に対して、Ｔｉ及びＴｉ化合物（Ｔｉ
換算値）：１．５乃至３．５重量％、Ｚｒ及びＺｒ化合
物（Ｚｒ換算値）：０．２乃至０．５重量％、Ｓｉ及び
Ｓｉ化合物（Ｓｉ換算値）：０．５乃至１．２重量％、
Ｍｎ：２．０乃至３．０重量％及びＣ：０．０２乃至
０．１重量％を含有し、前記Ｔｉ及びＴｉ化合物のＴｉ
換算値を重量％で［Ｔｉ］、Ｚｒ及びＺｒ化合物のＺｒ
換算値を重量％で［Ｚｒ］、Ｓｉ及びＳｉ化合物のＳｉ
換算値を重量％で［Ｓｉ］と表すと、数式（［Ｔｉ］／
［Ｚｒ］）によって表される値が５乃至１２であり、数
式（２×［Ｚｒ］＋［Ｓｉ］）によって表される値が
１．１乃至１．９であることを特徴とするガスシールド
アーク溶接用フラックス入りワイヤ。 - 【請求項２】 更に、ワイヤ全重量に対して、金属又は
合金の形で添加されるＳｉがＳｉ換算値で０．５乃至
１．１重量％、Ｓｉ酸化物をＳｉ換算値で０．０５乃至
０．３５重量％含有することを特徴とする請求項１に記
載のガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ。 - 【請求項３】 更に、ワイヤ全重量に対して、金属又は
合金の形で添加されるＴｉがＴｉ換算値で０．０１乃至
０．５重量％、Ｔｉ酸化物をＴｉ換算値で１．８乃至
３．３重量％含有することを特徴とする請求項１に記載
のガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ。 - 【請求項４】 更に、ワイヤ全重量に対して、金属又は
合金の形で添加されるＺｒがＺｒ換算値で０．０１乃至
０．３重量％、Ｚｒ酸化物をＺｒ換算値で０．１５乃至
０．４５重量％含有することを特徴とする請求項１に記
載のガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ。 - 【請求項５】 更に、ワイヤ全重量に対して、Ｍｇ及び
Ｍｇ酸化物（Ｍｇ換算値）：０．３重量％以下、Ａｌ及
びＡｌ酸化物（Ａｌ換算値）：０．３重量％以下に規制
されていることを特徴とする請求項１乃至４のいずれか
１項に記載のガスシールドアーク溶接用フラックス入り
ワイヤ。 - 【請求項６】 前記金属外皮は軟鋼又は合金鋼であるこ
とを特徴とする請求項１乃至５のいずれか１項に記載の
ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7251596A JP3017054B2 (ja) | 1995-09-28 | 1995-09-28 | ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7251596A JP3017054B2 (ja) | 1995-09-28 | 1995-09-28 | ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0994692A true JPH0994692A (ja) | 1997-04-08 |
| JP3017054B2 JP3017054B2 (ja) | 2000-03-06 |
Family
ID=17225178
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7251596A Expired - Lifetime JP3017054B2 (ja) | 1995-09-28 | 1995-09-28 | ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3017054B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100427546B1 (ko) * | 2001-09-06 | 2004-04-30 | 고려용접봉 주식회사 | 용접성이 우수한 염기성계 플럭스 코어드 와이어 |
| KR100706022B1 (ko) * | 2005-11-17 | 2007-04-12 | 고려용접봉 주식회사 | 대각장 및 대각목용 플럭스 코어드 와이어 |
| JP2007152410A (ja) * | 2005-12-07 | 2007-06-21 | Kobe Steel Ltd | ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ |
-
1995
- 1995-09-28 JP JP7251596A patent/JP3017054B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100427546B1 (ko) * | 2001-09-06 | 2004-04-30 | 고려용접봉 주식회사 | 용접성이 우수한 염기성계 플럭스 코어드 와이어 |
| KR100706022B1 (ko) * | 2005-11-17 | 2007-04-12 | 고려용접봉 주식회사 | 대각장 및 대각목용 플럭스 코어드 와이어 |
| JP2007152410A (ja) * | 2005-12-07 | 2007-06-21 | Kobe Steel Ltd | ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3017054B2 (ja) | 2000-03-06 |
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