JPH0952170A - 溶融金属容器 - Google Patents
溶融金属容器Info
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- JPH0952170A JPH0952170A JP22865795A JP22865795A JPH0952170A JP H0952170 A JPH0952170 A JP H0952170A JP 22865795 A JP22865795 A JP 22865795A JP 22865795 A JP22865795 A JP 22865795A JP H0952170 A JPH0952170 A JP H0952170A
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- molten metal
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明は、溶融金属を底部から排出する溶融
金属容器において、溶融金属の表面に浮遊する浮遊物
が、溶融金属の排出時に発生する渦流に巻き込まれ溶融
金属とともに流出することを防止し、溶融金属の歩留り
を向上させる方法を提供する。 【構成】 溶融金属容器の流出口の形状が上方に向かっ
て拡大したロート状とするとともに、該ロート部の深さ
Ｌが下記式を満足する溶融金属容器である。 Ｌ≧〔Ｗ／（ρ×３０）／（２×π×（１−ｃｏｓ（θ
／２）））〕1/2 ただし、Ｌ：ロート部の深さ Ｗ：溶融金属の流出流量（ｋｇ／ｍｉｎ） ρ：溶融金属の密度（ｋｇ／ｍ3 ） θ：ロート部傾斜の内角（度）
金属容器において、溶融金属の表面に浮遊する浮遊物
が、溶融金属の排出時に発生する渦流に巻き込まれ溶融
金属とともに流出することを防止し、溶融金属の歩留り
を向上させる方法を提供する。 【構成】 溶融金属容器の流出口の形状が上方に向かっ
て拡大したロート状とするとともに、該ロート部の深さ
Ｌが下記式を満足する溶融金属容器である。 Ｌ≧〔Ｗ／（ρ×３０）／（２×π×（１−ｃｏｓ（θ
／２）））〕1/2 ただし、Ｌ：ロート部の深さ Ｗ：溶融金属の流出流量（ｋｇ／ｍｉｎ） ρ：溶融金属の密度（ｋｇ／ｍ3 ） θ：ロート部傾斜の内角（度）
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は溶融金属の容器に関
する。
する。
【０００２】
【従来の技術】例えば、取鍋内の溶鋼をタンディッシュ
に流出し、さらに溶鋼を注入ノズルを通して鋳型へ注入
する連続鋳造工程において、取鍋内の溶鋼量が減少する
取鍋流出末期には、溶鋼表面に浮遊する取鍋内のスラグ
が、流出口近傍の溶鋼の渦流に巻き込まれ、溶鋼ととも
に取鍋底に設置された流出口から流出してしまう。この
スラグがタンディッシュ内および鋳型内で浮上しきれず
に鋳片に捕捉されると、非金属介在物として鋳片の内部
欠陥となる。この取鍋流出末期に起こるスラグの巻き込
みを防止するため、湯面レベルがスラグの巻き込みを発
生する高さに達する以前に、溶鋼の流出を終了させる方
法がある。しかし、この方法では、溶鋼の歩留りが低下
してしまい実用的ではない。
に流出し、さらに溶鋼を注入ノズルを通して鋳型へ注入
する連続鋳造工程において、取鍋内の溶鋼量が減少する
取鍋流出末期には、溶鋼表面に浮遊する取鍋内のスラグ
が、流出口近傍の溶鋼の渦流に巻き込まれ、溶鋼ととも
に取鍋底に設置された流出口から流出してしまう。この
スラグがタンディッシュ内および鋳型内で浮上しきれず
に鋳片に捕捉されると、非金属介在物として鋳片の内部
欠陥となる。この取鍋流出末期に起こるスラグの巻き込
みを防止するため、湯面レベルがスラグの巻き込みを発
生する高さに達する以前に、溶鋼の流出を終了させる方
法がある。しかし、この方法では、溶鋼の歩留りが低下
してしまい実用的ではない。
【０００３】このことから、一般的には下記（１）〜
（４）の方法が用いられている。 （１）整流兼スラグ流出防止具を取鍋内の溶鋼上に浮上
させて、取鍋内溶鋼の残量が多い時期においては、該防
止具が流出口上に形成される渦流近傍に位置して、この
渦流によるスラグの巻き込みを防止し、溶鋼残湯量の少
ない取鍋流出末期においては、流出口を閉塞して完全に
スラグの差し込みと横流れを防ぐ方法（特開昭６１−５
６２２７号公報）。 （２）渦が発生した後に渦流を抑制する方向に回転磁場
を掛ける方法（特開平２−５４７１１号公報）。
（４）の方法が用いられている。 （１）整流兼スラグ流出防止具を取鍋内の溶鋼上に浮上
させて、取鍋内溶鋼の残量が多い時期においては、該防
止具が流出口上に形成される渦流近傍に位置して、この
渦流によるスラグの巻き込みを防止し、溶鋼残湯量の少
ない取鍋流出末期においては、流出口を閉塞して完全に
スラグの差し込みと横流れを防ぐ方法（特開昭６１−５
６２２７号公報）。 （２）渦が発生した後に渦流を抑制する方向に回転磁場
を掛ける方法（特開平２−５４７１１号公報）。
【０００４】（３）取鍋内の溶湯の重量を測定し、この
重量が所定重量まで減少した時に、取鍋を流出口側へ傾
動させ、溶鋼流出口上の残湯深さを確保する方法（特開
昭６１−５２９６８号公報）。 （４）スラグ凝固剤を添加してスラグを凝固させた後、
流出口から溶鋼を流出する方法（特開平４−２００８５
７号公報）。
重量が所定重量まで減少した時に、取鍋を流出口側へ傾
動させ、溶鋼流出口上の残湯深さを確保する方法（特開
昭６１−５２９６８号公報）。 （４）スラグ凝固剤を添加してスラグを凝固させた後、
流出口から溶鋼を流出する方法（特開平４−２００８５
７号公報）。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】上記（１）のスラグ流
出防止具を用いる方法では、スラグ流出具を取鍋上の
固いスラグを割って挿入しなければならない。浮遊し
ているスラグ流出具を溶鋼の流れなどの外乱の影響を受
けている状態で、ずれることなく確実に流出口上に設置
させることは困難である。ならびに取鍋を反転させて
内部の滓を排滓する時に、流出防止具が流出口に付着し
たまま脱落しないことが起こることなど、実用化のため
には多くの問題点がある。上記（２）の電磁気力を用い
た渦流の発生防止方法ならびに上記（３）の取鍋を流出
口側へ傾動させる方法では、設備の改造や新設に膨大な
費用が必要となり実用的ではない。特に、（２）の電磁
気力を用いる方法は、取鍋底部の狭い範囲に電磁石を設
置することが困難であり、渦流の回転方向を検知するこ
とも困難である。
出防止具を用いる方法では、スラグ流出具を取鍋上の
固いスラグを割って挿入しなければならない。浮遊し
ているスラグ流出具を溶鋼の流れなどの外乱の影響を受
けている状態で、ずれることなく確実に流出口上に設置
させることは困難である。ならびに取鍋を反転させて
内部の滓を排滓する時に、流出防止具が流出口に付着し
たまま脱落しないことが起こることなど、実用化のため
には多くの問題点がある。上記（２）の電磁気力を用い
た渦流の発生防止方法ならびに上記（３）の取鍋を流出
口側へ傾動させる方法では、設備の改造や新設に膨大な
費用が必要となり実用的ではない。特に、（２）の電磁
気力を用いる方法は、取鍋底部の狭い範囲に電磁石を設
置することが困難であり、渦流の回転方向を検知するこ
とも困難である。
【０００６】上記（４）のスラグを凝固させる方法は、
溶鋼との界面に位置する高温のスラグまで凝固させる実
用的な凝固剤が存在しないため、スラグが発生した渦流
へ巻き込まれることを完全に防止することは困難であ
る。前記問題点に対し本発明では、設備費が安価で操業
的にも簡易な方法により、取鍋の注入末期において湯面
の高さが低くなった場合でも、スラグが渦流によって巻
き込まれることを確実に防止しながら溶鋼を流出し、溶
鋼の歩留りを向上させることを課題とするものである。
溶鋼との界面に位置する高温のスラグまで凝固させる実
用的な凝固剤が存在しないため、スラグが発生した渦流
へ巻き込まれることを完全に防止することは困難であ
る。前記問題点に対し本発明では、設備費が安価で操業
的にも簡易な方法により、取鍋の注入末期において湯面
の高さが低くなった場合でも、スラグが渦流によって巻
き込まれることを確実に防止しながら溶鋼を流出し、溶
鋼の歩留りを向上させることを課題とするものである。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明は上記課題を解決
するものであって、その手段は、溶融金属を排出する流
出口を底部に設けた溶融金属容器において、前記流出口
の形状を上方に向かって拡大したロート状とするととも
に、該ロート部の深さ（Ｌ）が下記（１）式を満足する
溶融金属容器にある。 Ｌ≧〔Ｗ／（ρ×３０）／（２×π×（１−ｃｏｓ（θ／２）））〕1/2 ・・・（１） ただし、Ｌ：ロート部の深さ Ｗ：溶融金属の流出流量（ｋｇ／ｍｉｎ） ρ：溶融金属の密度（ｋｇ／ｍ3 ） θ：ロート部傾斜の内角（度）
するものであって、その手段は、溶融金属を排出する流
出口を底部に設けた溶融金属容器において、前記流出口
の形状を上方に向かって拡大したロート状とするととも
に、該ロート部の深さ（Ｌ）が下記（１）式を満足する
溶融金属容器にある。 Ｌ≧〔Ｗ／（ρ×３０）／（２×π×（１−ｃｏｓ（θ／２）））〕1/2 ・・・（１） ただし、Ｌ：ロート部の深さ Ｗ：溶融金属の流出流量（ｋｇ／ｍｉｎ） ρ：溶融金属の密度（ｋｇ／ｍ3 ） θ：ロート部傾斜の内角（度）
【０００８】
【作用】本発明の作用について図２〜図６を参照して説
明する。本発明者らは上記従来の問題を解決するため、
水モデル実験にて容器からの水の流出末期に発生する渦
を可視化し、流出口近傍の速度分布を調査した。その結
果、図６に示すように、容器Ｈの流出口１近傍の速度分
布は、流出口１を中心とした半球面状に等しい速度で流
出口１に向かう流れが起こっていることが分かった。す
なわち、容器の流出口１中心からｒ（ｍ）だけ離れた場
所での流速ｕ（ｍ／ｓ）は、容器からの排出流量をＱ
（ｍ3 ／ｓ）とすると、 ｕ＝Ｑ／（４πｒ2 ／２） ・・・（２） で表される。
明する。本発明者らは上記従来の問題を解決するため、
水モデル実験にて容器からの水の流出末期に発生する渦
を可視化し、流出口近傍の速度分布を調査した。その結
果、図６に示すように、容器Ｈの流出口１近傍の速度分
布は、流出口１を中心とした半球面状に等しい速度で流
出口１に向かう流れが起こっていることが分かった。す
なわち、容器の流出口１中心からｒ（ｍ）だけ離れた場
所での流速ｕ（ｍ／ｓ）は、容器からの排出流量をＱ
（ｍ3 ／ｓ）とすると、 ｕ＝Ｑ／（４πｒ2 ／２） ・・・（２） で表される。
【０００９】さらに、同実験装置を用いて、容器Ｈ内の
浮遊物の流出限界を調査するため、浮遊物に相当する物
質として流動パラフィンＰを水面に浮遊させ、流動パラ
フィンＰの流出過程を可視化し、流動パラフィンＰが巻
き込まれ始めた瞬間の容器Ｈ内の湯面レベルを測定し
た。実験は排水ノズルにバルブを設置し、バルブの開度
により排水流量を調整して行った。この結果、流動パラ
フィンＰは流れによって発生した渦に巻き込まれ、流出
口１へ引き込まれて排出されることが分かった。
浮遊物の流出限界を調査するため、浮遊物に相当する物
質として流動パラフィンＰを水面に浮遊させ、流動パラ
フィンＰの流出過程を可視化し、流動パラフィンＰが巻
き込まれ始めた瞬間の容器Ｈ内の湯面レベルを測定し
た。実験は排水ノズルにバルブを設置し、バルブの開度
により排水流量を調整して行った。この結果、流動パラ
フィンＰは流れによって発生した渦に巻き込まれ、流出
口１へ引き込まれて排出されることが分かった。
【００１０】そこで、図２に各流量において流動パラフ
ィンＰが巻き込まれ始めた瞬間の容器Ｈ内の湯面レベル
を、（２）式との関係で示した。図２中の実線は、
（２）式において流速ｕが０．３ｍ／ｓとなる場合の排
出流量と流出口１からの距離ｒすなわち湯面高さの関係
を示した計算線である。この結果より、排水流量に無関
係に、半球面上の速度がある一定流速、つまり水モデル
実験では０．３ｍ／ｓに達した瞬間に流動パラフィンＰ
の巻き込みが開始されることが分かる。
ィンＰが巻き込まれ始めた瞬間の容器Ｈ内の湯面レベル
を、（２）式との関係で示した。図２中の実線は、
（２）式において流速ｕが０．３ｍ／ｓとなる場合の排
出流量と流出口１からの距離ｒすなわち湯面高さの関係
を示した計算線である。この結果より、排水流量に無関
係に、半球面上の速度がある一定流速、つまり水モデル
実験では０．３ｍ／ｓに達した瞬間に流動パラフィンＰ
の巻き込みが開始されることが分かる。
【００１１】そこで、実機において取鍋１０からの溶鋼
流出流量と、流出終了後の鍋内に残った溶鋼重量を測定
して流出終了時の溶鋼湯面高さに換算したところ、溶鋼
流出流量１０ｔ／ｍｉｎの時に取鍋内の残留溶鋼の湯面
高さが８０ｍｍとなった。このことから、溶鋼において
も流出口近傍に半球面状の等速度分布が形成されると考
えると、スラグの巻き込み限界速度は０．５ｍ／ｓであ
ると推定される。従って、流出口１近傍に発生する渦流
がスラグＳ面に作用しないようにするには、スラグＳに
接する溶鋼の流速を常にスラグＳの巻き込み限界流速以
下、すなわち０．５ｍ／ｓ以下にする必要がある。
流出流量と、流出終了後の鍋内に残った溶鋼重量を測定
して流出終了時の溶鋼湯面高さに換算したところ、溶鋼
流出流量１０ｔ／ｍｉｎの時に取鍋内の残留溶鋼の湯面
高さが８０ｍｍとなった。このことから、溶鋼において
も流出口近傍に半球面状の等速度分布が形成されると考
えると、スラグの巻き込み限界速度は０．５ｍ／ｓであ
ると推定される。従って、流出口１近傍に発生する渦流
がスラグＳ面に作用しないようにするには、スラグＳに
接する溶鋼の流速を常にスラグＳの巻き込み限界流速以
下、すなわち０．５ｍ／ｓ以下にする必要がある。
【００１２】以上のことから、スラグＳ面が取鍋底１０
ａに到達するまで、スラグＳの流出を防止しながら溶鋼
Ｔの流出を継続することは、渦流によって形成される半
球面状の速度分布において、図３に示すように、スラグ
Ｓの巻き込み限界速度の位置が、取鍋底断面１０ａより
上部へ突出しないように十分に大きなロート状の窪み
を、取鍋底１０ａの流出口１に設置することで実現でき
る。すなわち、本発明は、取鍋内１０の溶鋼Ｔの流出に
おいて、スラグＳ面が取鍋底１０ａに到達するまでスラ
グＳが渦流によって巻き込まれることを回避し、スラグ
Ｓ面が取鍋底１０ａに到達するまで溶鋼Ｔの流出を継続
することを実現したものである。
ａに到達するまで、スラグＳの流出を防止しながら溶鋼
Ｔの流出を継続することは、渦流によって形成される半
球面状の速度分布において、図３に示すように、スラグ
Ｓの巻き込み限界速度の位置が、取鍋底断面１０ａより
上部へ突出しないように十分に大きなロート状の窪み
を、取鍋底１０ａの流出口１に設置することで実現でき
る。すなわち、本発明は、取鍋内１０の溶鋼Ｔの流出に
おいて、スラグＳ面が取鍋底１０ａに到達するまでスラ
グＳが渦流によって巻き込まれることを回避し、スラグ
Ｓ面が取鍋底１０ａに到達するまで溶鋼Ｔの流出を継続
することを実現したものである。
【００１３】以下に、スラグＳの巻き込み防止のために
必要なロート状窪みＲの幾何学的サイズの決定方法を示
す。図４に示したように、取鍋底１０ａのロート状窪み
Ｒの幾何学的形状は、ロート尖塔部ＲT から取鍋底断面
ＲB までの距離ｒ、ロート傾斜部の角度θ、およびロー
ト開口部の直径Ｄによって表される。流出口１近傍の速
度分布において、半球面上の速度が、実機でのスラグＳ
の巻き込み限界である０．５ｍ／ｓ以下となる時の半径
ｒが必要なロート部深さＬに相当し、Ｌ（ｍ）は、ロー
ト傾斜部の角度θと、溶鋼流出流量Ｗ（ｋｇ／ｍｉｎ）
により（３）式で表される。 Ｌ≧〔（Ｗ／（６０×ρ×０．５） ／（２×π×（１−ｃｏｓ（θ／２）））〕1/2 ・・・（３） ここで、ρは溶鋼の密度（ｋｇ／ｍ3 ）である。
必要なロート状窪みＲの幾何学的サイズの決定方法を示
す。図４に示したように、取鍋底１０ａのロート状窪み
Ｒの幾何学的形状は、ロート尖塔部ＲT から取鍋底断面
ＲB までの距離ｒ、ロート傾斜部の角度θ、およびロー
ト開口部の直径Ｄによって表される。流出口１近傍の速
度分布において、半球面上の速度が、実機でのスラグＳ
の巻き込み限界である０．５ｍ／ｓ以下となる時の半径
ｒが必要なロート部深さＬに相当し、Ｌ（ｍ）は、ロー
ト傾斜部の角度θと、溶鋼流出流量Ｗ（ｋｇ／ｍｉｎ）
により（３）式で表される。 Ｌ≧〔（Ｗ／（６０×ρ×０．５） ／（２×π×（１−ｃｏｓ（θ／２）））〕1/2 ・・・（３） ここで、ρは溶鋼の密度（ｋｇ／ｍ3 ）である。
【００１４】また、傾斜部の長さｘは、（３）式で求め
たＬを用い、（４）式で表される。 ｘ＝Ｌ／（ｃｏｓ（θ／２）） ・・・（４） したがって、ロート開口部の直径Ｄは、 Ｄ＝２ｘ（ｓｉｎ（θ／２））＝２Ｌ（ｓｉｎ（θ／２）） ／（ｃｏｓ（θ／２）） ・・・（５） で表される。
たＬを用い、（４）式で表される。 ｘ＝Ｌ／（ｃｏｓ（θ／２）） ・・・（４） したがって、ロート開口部の直径Ｄは、 Ｄ＝２ｘ（ｓｉｎ（θ／２））＝２Ｌ（ｓｉｎ（θ／２）） ／（ｃｏｓ（θ／２）） ・・・（５） で表される。
【００１５】（３）式により、液面の浮遊物の巻き込み
が防止できることを確認するため、図４に示す設備によ
り水モデル実験を行った。実験は、排出流量１リットル
／ｓと３リットル／ｓの条件について、ロート部Ｒの内
角を９０度に一定にしてロート部Ｒの深さＬを変化させ
て行った。その結果をそれぞれ図５（ａ），（ｂ）に流
出口１のロート部Ｒの深さＬと、液面の浮遊物が巻き込
まれた瞬間の液面レベルすなわち液面の取鍋底からの距
離との関係で示した。
が防止できることを確認するため、図４に示す設備によ
り水モデル実験を行った。実験は、排出流量１リットル
／ｓと３リットル／ｓの条件について、ロート部Ｒの内
角を９０度に一定にしてロート部Ｒの深さＬを変化させ
て行った。その結果をそれぞれ図５（ａ），（ｂ）に流
出口１のロート部Ｒの深さＬと、液面の浮遊物が巻き込
まれた瞬間の液面レベルすなわち液面の取鍋底からの距
離との関係で示した。
【００１６】水モデル実験の場合、浮遊物である流動パ
ラフィンＰの巻き込み限界速度は０．３ｍ／ｓであるた
め、（３）式の検証はこの式中の溶鋼の場合のスラグの
巻き込み速度を修正した下記（６）式で確認した。 Ｌ≧〔（Ｗ／（６０×ρ×０．３）） ／（２×π×（１−ｃｏｓ（θ／２）））〕1/2 ・・・（６） ここで、ρは水の密度（ｋｇ／ｍ3 ）である。図５
（ａ），（ｂ）より、いずれの場合もロート部Ｒの深さ
Ｌを（６）式を満足するまで大きくすると、浮遊物の巻
き込みを防止して液体の排出が可能となることがわか
る。従って、溶鋼の流出時におけるスラグＳの巻き込み
の防止は、（３）式を満足するロート部Ｒを流出口１に
設置することで達成できる。
ラフィンＰの巻き込み限界速度は０．３ｍ／ｓであるた
め、（３）式の検証はこの式中の溶鋼の場合のスラグの
巻き込み速度を修正した下記（６）式で確認した。 Ｌ≧〔（Ｗ／（６０×ρ×０．３）） ／（２×π×（１−ｃｏｓ（θ／２）））〕1/2 ・・・（６） ここで、ρは水の密度（ｋｇ／ｍ3 ）である。図５
（ａ），（ｂ）より、いずれの場合もロート部Ｒの深さ
Ｌを（６）式を満足するまで大きくすると、浮遊物の巻
き込みを防止して液体の排出が可能となることがわか
る。従って、溶鋼の流出時におけるスラグＳの巻き込み
の防止は、（３）式を満足するロート部Ｒを流出口１に
設置することで達成できる。
【００１７】
【実施例】本発明の実施例を図１および表１を参照して
以下に説明する。下記に示す条件で実機操業を行った場
合について、溶鋼取鍋１０の流出口１の形状と鋳造終了
時（流出口１からスラグＳが流出しはじめた時期）の取
鍋内残湯量の関係を調査し、その効果を確認した。 溶鋼取鍋１０の容量 ３００ｔ 流出口１からの流出流量 ５ｔ／ｍｉｎ，１０ｔ／ｍｉｎ ロート部内角θ ６０度、９０度、１２０度 流出口１形状 円形 以上のごとく設定して、溶鋼Ｔの排出を行った結果を表
１に示した。
以下に説明する。下記に示す条件で実機操業を行った場
合について、溶鋼取鍋１０の流出口１の形状と鋳造終了
時（流出口１からスラグＳが流出しはじめた時期）の取
鍋内残湯量の関係を調査し、その効果を確認した。 溶鋼取鍋１０の容量 ３００ｔ 流出口１からの流出流量 ５ｔ／ｍｉｎ，１０ｔ／ｍｉｎ ロート部内角θ ６０度、９０度、１２０度 流出口１形状 円形 以上のごとく設定して、溶鋼Ｔの排出を行った結果を表
１に示した。
【００１８】
【表１】
【００１９】なお、２０は流出口１から流出される溶鋼
をタンディッシュへ流出するノズルである。表１の実施
例１〜６に示すように、上記（３）式を満足するロート
Ｒを流出口１に設置することで、流出流量Ｗやロート部
内角θの条件によらず、溶鋼の残湯量Ｚは急激に減少し
た。この結果、溶鋼の歩留りが向上し、製造コストの削
減につながった。一方、比較例はいずれも残湯量が多い
ものであった。比較例１〜３は、流出流量が５，０００
ｋｇ／ｍｉｎと低い場合である。この場合、ロートＲの
深さＬが不足しているため、鍋内の溶鋼湯面高さが高い
位置から渦によるスラグの巻き込みが発生し、その結果
溶鋼の残湯量が多くなった。また、比較例４〜６の流出
流量が１０，０００ｋｇ／ｍｉｎと大きい場合も同様
に、ロートＲの深さＬが不足しているため、溶鋼の残湯
量が多くなった。
をタンディッシュへ流出するノズルである。表１の実施
例１〜６に示すように、上記（３）式を満足するロート
Ｒを流出口１に設置することで、流出流量Ｗやロート部
内角θの条件によらず、溶鋼の残湯量Ｚは急激に減少し
た。この結果、溶鋼の歩留りが向上し、製造コストの削
減につながった。一方、比較例はいずれも残湯量が多い
ものであった。比較例１〜３は、流出流量が５，０００
ｋｇ／ｍｉｎと低い場合である。この場合、ロートＲの
深さＬが不足しているため、鍋内の溶鋼湯面高さが高い
位置から渦によるスラグの巻き込みが発生し、その結果
溶鋼の残湯量が多くなった。また、比較例４〜６の流出
流量が１０，０００ｋｇ／ｍｉｎと大きい場合も同様
に、ロートＲの深さＬが不足しているため、溶鋼の残湯
量が多くなった。
【００２０】なお、流出口１の形状は図７〜図９に示す
如く円形に限ることなく、相当径として必要な径Ｄが確
保されておれば、図７に示すような矩形や図８の楕円な
どの形状においても円と同等の効果を発揮する。さら
に、ロートの傾斜部を図９に示すように鍋底断面に垂
直、すなわちロート部を円柱状としても、必要な径Ｄま
たは矩形や楕円などの形状の場合は相当径が確保されて
いれば、ロート状と同等の効果を発揮する。
如く円形に限ることなく、相当径として必要な径Ｄが確
保されておれば、図７に示すような矩形や図８の楕円な
どの形状においても円と同等の効果を発揮する。さら
に、ロートの傾斜部を図９に示すように鍋底断面に垂
直、すなわちロート部を円柱状としても、必要な径Ｄま
たは矩形や楕円などの形状の場合は相当径が確保されて
いれば、ロート状と同等の効果を発揮する。
【００２１】
【発明の効果】本発明によって溶鋼排出時に渦流の発生
を大幅に抑制することが可能となり、スラグを巻き込む
ことなく溶鋼のみを排出することができるので、安価で
しかも簡単な設備で溶鋼の歩留りが向上する取鍋内溶鋼
の排出を実現することが可能となった。
を大幅に抑制することが可能となり、スラグを巻き込む
ことなく溶鋼のみを排出することができるので、安価で
しかも簡単な設備で溶鋼の歩留りが向上する取鍋内溶鋼
の排出を実現することが可能となった。
【図１】本実施例の溶融金属容器を示す図
【図２】模型実験において浮遊物の巻き込み開始時の湯
面高さと水の排出流速の関係を示す図
面高さと水の排出流速の関係を示す図
【図３】本実施例の溶融金属容器における流出口近傍の
流体の速度分布を示す図
流体の速度分布を示す図
【図４】本実施例の溶融金属容器の流出口の幾何学的寸
法を示す図
法を示す図
【図５】模型実験においてロート部深さと浮遊物の巻き
込み開始時の液面高さの関係を示す図
込み開始時の液面高さの関係を示す図
【図６】溶融金属容器における流出口近傍の流体の速度
分布を示す図
分布を示す図
【図７】溶融金属容器の開口部の他の実施例を示す図
【図８】溶融金属容器の開口部の他の実施例を示す図
【図９】溶融金属容器の開口部の他の実施例を示す図
１ 流出口 １０ 取鍋の側壁面 １０ａ 取鍋の底面 ２０ ノズル Ｄ ロート開口部の直径 Ｈ 溶融金属容器 Ｌ 流出口のロート深さ Ｐ 流動パラフィン Ｒ 流出口のロート傾斜部 ＲT ロート尖塔部 ＲB 取鍋底断面 Ｔ 溶鋼 Ｓ スラグ
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 金子 克志 大分県大分市大字西ノ洲１番地 新日本製 鐵株式会社大分製鐵所内 (72)発明者 麻生 誠二 大分県大分市大字西ノ洲１番地 新日本製 鐵株式会社大分製鐵所内
Claims (1)
- 【請求項１】 溶融金属を排出する流出口を底部に設け
た溶融金属容器において、前記流出口の形状を上方に向
かって拡大したロート状とするとともに、該ロート部の
深さ（Ｌ）が下記（１）式を満足することを特徴とする
溶融金属容器。 Ｌ≧〔Ｗ／（ρ×３０）／（２×π×（１−ｃｏｓ（θ／２）））〕1/2 ・・・（１） ただし、Ｌ：ロート部の深さ Ｗ：溶融金属の流出流量（ｋｇ／ｍｉｎ） ρ：溶融金属の密度（ｋｇ／ｍ3 ） θ：ロート部傾斜の内角（度）
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22865795A JPH0952170A (ja) | 1995-08-15 | 1995-08-15 | 溶融金属容器 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22865795A JPH0952170A (ja) | 1995-08-15 | 1995-08-15 | 溶融金属容器 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0952170A true JPH0952170A (ja) | 1997-02-25 |
Family
ID=16879774
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP22865795A Withdrawn JPH0952170A (ja) | 1995-08-15 | 1995-08-15 | 溶融金属容器 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0952170A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007054860A (ja) * | 2005-08-24 | 2007-03-08 | Jfe Steel Kk | 連続鋳造用取鍋及び鋳片の製造方法 |
| JP2008221240A (ja) * | 2007-03-08 | 2008-09-25 | Kurosaki Harima Corp | 溶鋼用取鍋 |
| JP2010125506A (ja) * | 2008-11-28 | 2010-06-10 | Kurosaki Harima Corp | 上ノズルの配置構造 |
-
1995
- 1995-08-15 JP JP22865795A patent/JPH0952170A/ja not_active Withdrawn
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007054860A (ja) * | 2005-08-24 | 2007-03-08 | Jfe Steel Kk | 連続鋳造用取鍋及び鋳片の製造方法 |
| JP4725244B2 (ja) * | 2005-08-24 | 2011-07-13 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 連続鋳造用取鍋及び鋳片の製造方法 |
| JP2008221240A (ja) * | 2007-03-08 | 2008-09-25 | Kurosaki Harima Corp | 溶鋼用取鍋 |
| JP2010125506A (ja) * | 2008-11-28 | 2010-06-10 | Kurosaki Harima Corp | 上ノズルの配置構造 |
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