JPH09300119A - 切削用工具 - Google Patents
切削用工具Info
- Publication number
- JPH09300119A JPH09300119A JP12118096A JP12118096A JPH09300119A JP H09300119 A JPH09300119 A JP H09300119A JP 12118096 A JP12118096 A JP 12118096A JP 12118096 A JP12118096 A JP 12118096A JP H09300119 A JPH09300119 A JP H09300119A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- blade
- cutting
- cutting edge
- tool
- length
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23C—MILLING
- B23C5/00—Milling-cutters
- B23C5/02—Milling-cutters characterised by the shape of the cutter
- B23C5/10—Shank-type cutters, i.e. with an integral shaft
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Milling Processes (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 １刃にかかる荷重を低減でき、切刃と被削物
との接触長を安定かさせることができる切削用工具の提
供。 【解決手段】 工具に加わる曲げ荷重Ｗに基づいて刃部
３の軸方向長Ｈを設定し、その刃長Ｈに対して切刃形状
を、ネジレ角をもつ複数の切刃の１刃の終点ｂと次の刃
の始点ｃとが軸方向でほぼ合うように、設定した切削用
工具。
との接触長を安定かさせることができる切削用工具の提
供。 【解決手段】 工具に加わる曲げ荷重Ｗに基づいて刃部
３の軸方向長Ｈを設定し、その刃長Ｈに対して切刃形状
を、ネジレ角をもつ複数の切刃の１刃の終点ｂと次の刃
の始点ｃとが軸方向でほぼ合うように、設定した切削用
工具。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、切削用工具に関
し、とくにエンドミルに関する。
し、とくにエンドミルに関する。
【０００２】
【従来の技術】従来のエンドミルは、特開平１−１２７
２１４号公報に開示されているように、工具径の数倍以
上の軸方向長さの外周刃を持っており、切削負荷を軽減
させるために、外周刃形状を、軸方向直線刃からネジレ
角をもたせた曲線刃に変えている。しかし、従来のフラ
ットエンドミルによる側面加工では、図７に示すよう
に、工具１１の剛性などの面から被削物１２の深さ方向
に何回かにわけて加工している。そして、図８に示すよ
うに、１刃１３による切削とつぎの刃１４による切削と
の間には非切削時間があり、切削は断続的である。
２１４号公報に開示されているように、工具径の数倍以
上の軸方向長さの外周刃を持っており、切削負荷を軽減
させるために、外周刃形状を、軸方向直線刃からネジレ
角をもたせた曲線刃に変えている。しかし、従来のフラ
ットエンドミルによる側面加工では、図７に示すよう
に、工具１１の剛性などの面から被削物１２の深さ方向
に何回かにわけて加工している。そして、図８に示すよ
うに、１刃１３による切削とつぎの刃１４による切削と
の間には非切削時間があり、切削は断続的である。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】その結果、従来のエン
ドミルによる側面加工には、つぎの問題がある。 刃の被削物との接触長さ、したがって工具にかかる
力が、１回目（図７でＮ＝１）と最終回（Ｎ＝ｎ）とで
は大幅に変化するため、切削条件が厳しい、最終回の切
削力に対応できる条件に、切削条件（送り速度を含む）
を合わせることが必要になり、効率が悪くなっている。 また、側面の深さ分と同じだけの外周刃が当たるた
め、工具にかかる荷重が大きく、工具のたおれが生じ、
加工された被削物の側面の垂直度が悪くなり、しかも切
削中の刃の被削物との接触長さが変わるため工具のたお
れ量も変化するので、垂直度の管理も困難である。本発
明の目的は、１刃にかかる荷重を低減でき、切刃と被削
物との接触長さを安定化できる切削用工具を提供するこ
とにある。
ドミルによる側面加工には、つぎの問題がある。 刃の被削物との接触長さ、したがって工具にかかる
力が、１回目（図７でＮ＝１）と最終回（Ｎ＝ｎ）とで
は大幅に変化するため、切削条件が厳しい、最終回の切
削力に対応できる条件に、切削条件（送り速度を含む）
を合わせることが必要になり、効率が悪くなっている。 また、側面の深さ分と同じだけの外周刃が当たるた
め、工具にかかる荷重が大きく、工具のたおれが生じ、
加工された被削物の側面の垂直度が悪くなり、しかも切
削中の刃の被削物との接触長さが変わるため工具のたお
れ量も変化するので、垂直度の管理も困難である。本発
明の目的は、１刃にかかる荷重を低減でき、切刃と被削
物との接触長さを安定化できる切削用工具を提供するこ
とにある。
【０００４】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成する本発
明の切削用工具は、工具に加わる曲げ荷重に基づいて刃
部の軸方向の刃長を設定し、その刃長に対して切刃形状
を、ネジレ角をもつ複数の切刃の１刃の終点とつぎの刃
の始点とが軸方向でほぼ合うように、設定した切削用工
具からなる。
明の切削用工具は、工具に加わる曲げ荷重に基づいて刃
部の軸方向の刃長を設定し、その刃長に対して切刃形状
を、ネジレ角をもつ複数の切刃の１刃の終点とつぎの刃
の始点とが軸方向でほぼ合うように、設定した切削用工
具からなる。
【０００５】上記本発明の切削用工具では、工具に加わ
る曲げ荷重に基づいて安定して切削できる刃長を設定す
るので（刃長が短くなる）、そしてその刃長に対して刃
部に１刃の終点と次刃の始点とが軸方向にほぼ合うよう
に複数の刃を設けるので（刃数が増える）、１刃に全長
にわたってかかる力は従来より小さなものとなる。した
がって、切削条件が緩やかになり、切削速度を上げるこ
とができ、能率向上をはかることもできる。また、工具
のたおれも少なくなり、被削面の垂直度も上がる。ま
た、１刃の終点とつぎの刃の始点とが軸方向でほぼ合う
ようにしたので、１刃の切削からつぎの刃の切削に連続
的に移り、刃と被削物との接触長、したがって刃にかか
る力も安定する。その結果、被削面の垂直度のばらつき
も小さくなり、加工精度の管理が容易になる。
る曲げ荷重に基づいて安定して切削できる刃長を設定す
るので（刃長が短くなる）、そしてその刃長に対して刃
部に１刃の終点と次刃の始点とが軸方向にほぼ合うよう
に複数の刃を設けるので（刃数が増える）、１刃に全長
にわたってかかる力は従来より小さなものとなる。した
がって、切削条件が緩やかになり、切削速度を上げるこ
とができ、能率向上をはかることもできる。また、工具
のたおれも少なくなり、被削面の垂直度も上がる。ま
た、１刃の終点とつぎの刃の始点とが軸方向でほぼ合う
ようにしたので、１刃の切削からつぎの刃の切削に連続
的に移り、刃と被削物との接触長、したがって刃にかか
る力も安定する。その結果、被削面の垂直度のばらつき
も小さくなり、加工精度の管理が容易になる。
【０００６】
【発明の実施の形態】図１、図２に示すように、本発明
実施例の切削工具（フラットエンドミル）は、工具をチ
ャッキングして保持する部分である保持部１と、保持部
１と刃部をつなぐ柄部２と、外周刃４と底刃５（ただ
し、底刃は持たなくてもよい）を持つ刃部３と、からな
っている。刃部３は、底面に形成された凹状の逃がし部
６（切粉を逃がす部分）を有していてもよい。柄部２の
外径Ｄs は刃部３の外径Ｄより小であり、柄部２の外周
面には刃は形成されていない。これは、側面の加工時
に、柄部２が被削物と当って加工のじゃまにならないよ
うにするためである。また、保持部１と柄部２と刃部３
は、一体に形成されていてもよいし、一部が残りの部分
と別体に形成されて連結されていてもよい。
実施例の切削工具（フラットエンドミル）は、工具をチ
ャッキングして保持する部分である保持部１と、保持部
１と刃部をつなぐ柄部２と、外周刃４と底刃５（ただ
し、底刃は持たなくてもよい）を持つ刃部３と、からな
っている。刃部３は、底面に形成された凹状の逃がし部
６（切粉を逃がす部分）を有していてもよい。柄部２の
外径Ｄs は刃部３の外径Ｄより小であり、柄部２の外周
面には刃は形成されていない。これは、側面の加工時
に、柄部２が被削物と当って加工のじゃまにならないよ
うにするためである。また、保持部１と柄部２と刃部３
は、一体に形成されていてもよいし、一部が残りの部分
と別体に形成されて連結されていてもよい。
【０００７】工具径（刃部３の外径）Ｄと必要工具長さ
（柄部２の長さ＋刃部３の長さＨの１／２）Ｌが決まれ
ば、その工具が安定して切削を実行できる切削曲げ荷重
Ｗが、他の実施事例の工具のたわみ量δから逆算でき
る。そのたわみ量δから曲げ荷重Ｗを求め、曲げ荷重Ｗ
に基づいて刃長（刃部３の軸方向長さ）Ｈを決める。刃
長Ｈは、次式によって決められる。 刃長Ｈ＝刃形状係数×曲げ荷重Ｗ／（切込量ｔ × 被
切削抵抗）
（柄部２の長さ＋刃部３の長さＨの１／２）Ｌが決まれ
ば、その工具が安定して切削を実行できる切削曲げ荷重
Ｗが、他の実施事例の工具のたわみ量δから逆算でき
る。そのたわみ量δから曲げ荷重Ｗを求め、曲げ荷重Ｗ
に基づいて刃長（刃部３の軸方向長さ）Ｈを決める。刃
長Ｈは、次式によって決められる。 刃長Ｈ＝刃形状係数×曲げ荷重Ｗ／（切込量ｔ × 被
切削抵抗）
【０００８】さらに詳しくは、切削中の工具は、切削抵
抗の合力（送り分力、背分力、軸分力の合力）が曲げ荷
重Ｗとして働き、工具にたわみ（工具自体のたわみとチ
ャッキング部分での傾きを含む）が発生する。そのたわ
み量δは、工具を片持ち梁としてみると、一般的に、次
式であらわすことができる。 δ＝Ｗ・Ｅ・（π・Ｄs 4 ）／（６４・Ｌ3 ） ただし、Ｅ＝ヤング率、 Ｄs は柄部の外径 Ｄs とＬは被削物から制約されて決まるため（通常、Ｌ
／Ｄs ＞３）、たわみ量を減らすには曲げ荷重Ｗを減ら
す必要があり、曲げ荷重Ｗは一般的に次式から求まる。 Ｗ＝切削幅（Ｈ）×切込量（ｔ）×被切削抵抗×条件係
数 このうち、被切削抵抗は被削物の材料で決まり、条件係
数は加工法および工具形状で決まるので、自由に変更で
きる条件は、切削幅（Ｈ）のみとなる（ｔは通常Ｈに比
べて約１０％以下と小さいため、変えても効果が少な
い）。以上のことから、たわみδ＝Ｋ・Ｈとなり、切削
が安定するδを決めれば、（δからＷを求めて）Ｈが決
まる。
抗の合力（送り分力、背分力、軸分力の合力）が曲げ荷
重Ｗとして働き、工具にたわみ（工具自体のたわみとチ
ャッキング部分での傾きを含む）が発生する。そのたわ
み量δは、工具を片持ち梁としてみると、一般的に、次
式であらわすことができる。 δ＝Ｗ・Ｅ・（π・Ｄs 4 ）／（６４・Ｌ3 ） ただし、Ｅ＝ヤング率、 Ｄs は柄部の外径 Ｄs とＬは被削物から制約されて決まるため（通常、Ｌ
／Ｄs ＞３）、たわみ量を減らすには曲げ荷重Ｗを減ら
す必要があり、曲げ荷重Ｗは一般的に次式から求まる。 Ｗ＝切削幅（Ｈ）×切込量（ｔ）×被切削抵抗×条件係
数 このうち、被切削抵抗は被削物の材料で決まり、条件係
数は加工法および工具形状で決まるので、自由に変更で
きる条件は、切削幅（Ｈ）のみとなる（ｔは通常Ｈに比
べて約１０％以下と小さいため、変えても効果が少な
い）。以上のことから、たわみδ＝Ｋ・Ｈとなり、切削
が安定するδを決めれば、（δからＷを求めて）Ｈが決
まる。
【０００９】上記のようにして刃長Ｈを決めた後、その
刃長に対して、その刃長に対して切刃形状を、ネジレ角
をもつ複数の切刃の１刃の終点とつぎの刃の始点とが軸
方向でほぼ合うように、設定する。図３、図４はこの設
定を示している。切込量（取代）ｔを工具の刃部３の１
刃（外周刃）が切削する時、刃の接触部はａ〜ｂであ
り、接触角βは、 β＝ｃｏｓ-1｛（Ｄ／２−ｔ）／（Ｄ／２）｝ から求められる。ｔは通常、０．２〜０．５ｍｍであ
る。
刃長に対して、その刃長に対して切刃形状を、ネジレ角
をもつ複数の切刃の１刃の終点とつぎの刃の始点とが軸
方向でほぼ合うように、設定する。図３、図４はこの設
定を示している。切込量（取代）ｔを工具の刃部３の１
刃（外周刃）が切削する時、刃の接触部はａ〜ｂであ
り、接触角βは、 β＝ｃｏｓ-1｛（Ｄ／２−ｔ）／（Ｄ／２）｝ から求められる。ｔは通常、０．２〜０．５ｍｍであ
る。
【００１０】βが求まると、刃数ｚは、ｚ＝３６０°／
βで求められる。ｚ＝３６０°／βが整数の場合は、１
刃の終点ｂと次の刃の始点ｃが軸方向に正確に合うが、
ｚ＝３６０°／βが整数でない場合（ただし、その場合
はｚ＞３６０°／βとしなければならない）は、１刃の
終点と次の刃の始点とが軸方向に少し重なる。この少し
の重なりの場合を含めるために、手段の欄で、１刃の終
点ｂと次の刃の始点ｃは軸方向にほぼ合うとした。外周
刃のネジレ角αは、次式より求まる。 α＝ｔａｎ-1｛（πＤ）／（ｚ・Ｈ）｝ これらの刃形条件によって、工具が回転し、接触点ａが
ｂに向かって進行し、１刃の終点ｂ（切削幅Ｈの頂点）
に達すると、次の刃の始点ｃに連続的に変化していく。
βで求められる。ｚ＝３６０°／βが整数の場合は、１
刃の終点ｂと次の刃の始点ｃが軸方向に正確に合うが、
ｚ＝３６０°／βが整数でない場合（ただし、その場合
はｚ＞３６０°／βとしなければならない）は、１刃の
終点と次の刃の始点とが軸方向に少し重なる。この少し
の重なりの場合を含めるために、手段の欄で、１刃の終
点ｂと次の刃の始点ｃは軸方向にほぼ合うとした。外周
刃のネジレ角αは、次式より求まる。 α＝ｔａｎ-1｛（πＤ）／（ｚ・Ｈ）｝ これらの刃形条件によって、工具が回転し、接触点ａが
ｂに向かって進行し、１刃の終点ｂ（切削幅Ｈの頂点）
に達すると、次の刃の始点ｃに連続的に変化していく。
【００１１】刃形条件の１例を示す。工具径Ｄ＝５０ｍ
ｍ、切込量（取代）ｔ＝０．３ｍｍ、工具長Ｌ＝２００
ｍｍ、切削幅Ｈ＝１０ｍｍに対応した工具で試行した結
果、ｚ＝１２刃、ネジレ角α＝５２°であった。そし
て、この例における１刃にかかる曲げ荷重を演算により
求めると、図５に示すようになる。なお、図５には４刃
の直線軸方向刃をもつ従来形フラットエンドミルの曲げ
荷重を、比較のために、示してある。１刃にかかる曲げ
荷重は、理論的には端数に逆比例してさがるので、１２
刃ある場合４刃に比べて約１／３になる。
ｍ、切込量（取代）ｔ＝０．３ｍｍ、工具長Ｌ＝２００
ｍｍ、切削幅Ｈ＝１０ｍｍに対応した工具で試行した結
果、ｚ＝１２刃、ネジレ角α＝５２°であった。そし
て、この例における１刃にかかる曲げ荷重を演算により
求めると、図５に示すようになる。なお、図５には４刃
の直線軸方向刃をもつ従来形フラットエンドミルの曲げ
荷重を、比較のために、示してある。１刃にかかる曲げ
荷重は、理論的には端数に逆比例してさがるので、１２
刃ある場合４刃に比べて約１／３になる。
【００１２】刃部３の逃がし部６は、切粉づまり防止用
につける。底刃５が設けてある場合は、工具の横送りに
よる側壁面の加工と工具の縦送りによる底面の加工と
に、工具を共用できる。図６は、刃部３を柄部２に着脱
可能に取りつけたスローアウエイ（刃の寿命がきたとき
に刃部だけ投げ捨てて交換する）タイプの工具を示して
いる。このように工具の一部のみを他の部分から別体に
製作して、交換を容易にしてもよい。
につける。底刃５が設けてある場合は、工具の横送りに
よる側壁面の加工と工具の縦送りによる底面の加工と
に、工具を共用できる。図６は、刃部３を柄部２に着脱
可能に取りつけたスローアウエイ（刃の寿命がきたとき
に刃部だけ投げ捨てて交換する）タイプの工具を示して
いる。このように工具の一部のみを他の部分から別体に
製作して、交換を容易にしてもよい。
【００１３】つぎに、作用を説明する。上記本発明の切
削用工具では、工具に加わる曲げ荷重に基づいて安定し
て切削できる刃長Ｈを設定するので、刃長Ｈが工具径Ｄ
に対して相対的に短くなり（従来はＨはＤの数倍である
が、本発明品では通常ＨはＤより小）、かつ刃部３の全
周にわたって複数の刃が１刃の終点と次刃の始点が軸方
向にほぼ合うように形成されるので、刃数が従来のねじ
り刃に比べて大幅に増える（たとえば、従来の４刃が上
記例では１２刃）。刃の長さの減少と、刃数の増大によ
り、１刃に全長にわたってかかる力（曲げ荷重Ｗ）は従
来より小さなものになる。したがって、切削条件が緩や
かになり、工具の送り速度を上げることができ、能率向
上をはかることもできる。また、工具のたおれも少なく
なり、被削面の垂直度も上がる。さらに、工具の寿命も
伸びる。
削用工具では、工具に加わる曲げ荷重に基づいて安定し
て切削できる刃長Ｈを設定するので、刃長Ｈが工具径Ｄ
に対して相対的に短くなり（従来はＨはＤの数倍である
が、本発明品では通常ＨはＤより小）、かつ刃部３の全
周にわたって複数の刃が１刃の終点と次刃の始点が軸方
向にほぼ合うように形成されるので、刃数が従来のねじ
り刃に比べて大幅に増える（たとえば、従来の４刃が上
記例では１２刃）。刃の長さの減少と、刃数の増大によ
り、１刃に全長にわたってかかる力（曲げ荷重Ｗ）は従
来より小さなものになる。したがって、切削条件が緩や
かになり、工具の送り速度を上げることができ、能率向
上をはかることもできる。また、工具のたおれも少なく
なり、被削面の垂直度も上がる。さらに、工具の寿命も
伸びる。
【００１４】また、１刃の終点ｂとつぎの刃の始点ｃと
が軸方向でほぼ合うようにしたので、１刃の切削からつ
ぎの刃の切削に連続的に移り、刃と被削物との接触長が
ほぼ一定となり、その結果、刃にかかる力も安定する。
その結果、被削面の垂直度のばらつきも小さくなり、加
工精度の管理が容易になる。
が軸方向でほぼ合うようにしたので、１刃の切削からつ
ぎの刃の切削に連続的に移り、刃と被削物との接触長が
ほぼ一定となり、その結果、刃にかかる力も安定する。
その結果、被削面の垂直度のばらつきも小さくなり、加
工精度の管理が容易になる。
【００１５】
【発明の効果】本発明の切削用工具によれば、工具に加
わる曲げ荷重に基づいて刃長を設定するので刃長が短く
なり、その刃長に対して刃形条件を、１刃の終点と次刃
の始点とが軸方向にほぼ合うように設定するので刃数が
増え、その結果、１刃に全長にわたってかかる力を低減
することができる。また、１刃の終点とつぎの刃の始点
とが軸方向でほぼ合うようにしたので、１刃の切削から
つぎの刃の切削に連続的に移り、刃と被削物との接触長
が切削中ほぼ一定となり、安定化させることができる。
わる曲げ荷重に基づいて刃長を設定するので刃長が短く
なり、その刃長に対して刃形条件を、１刃の終点と次刃
の始点とが軸方向にほぼ合うように設定するので刃数が
増え、その結果、１刃に全長にわたってかかる力を低減
することができる。また、１刃の終点とつぎの刃の始点
とが軸方向でほぼ合うようにしたので、１刃の切削から
つぎの刃の切削に連続的に移り、刃と被削物との接触長
が切削中ほぼ一定となり、安定化させることができる。
【図１】本発明実施例の切削用工具の側面図である。
【図２】図１の切削用工具の底面図である。
【図３】図１の切削用工具の１刃とつぎの刃との位置関
係を示す部分側面図である。
係を示す部分側面図である。
【図４】図３の工具の刃と切込み量との関係を示す底面
図である。
図である。
【図５】本発明実施例の１刃にかかる曲げ荷重と従来の
直線刃にかかる曲げ荷重との関係を示すグラフである。
直線刃にかかる曲げ荷重との関係を示すグラフである。
【図６】スローアウエイ形の刃部とした本発明実施例工
具の部分側面図である。
具の部分側面図である。
【図７】従来のネジリ刃をもつエンドミルの側面加工中
の概略側面図である。
の概略側面図である。
【図８】図７の底面図である。
１ 保持部 ２ 柄部 ３ 刃部 ４ 外周刃 ５ 底刃 ６ 逃がし部
Claims (1)
- 【請求項１】 工具に加わる曲げ荷重に基づいて刃部の
軸方向の刃長を設定し、その刃長に対して切刃形状を、
ネジレ角をもつ複数の切刃の１刃の終点とつぎの刃の始
点とが軸方向でほぼ合うように、設定したことを特徴と
する切削用工具。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12118096A JPH09300119A (ja) | 1996-05-16 | 1996-05-16 | 切削用工具 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12118096A JPH09300119A (ja) | 1996-05-16 | 1996-05-16 | 切削用工具 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09300119A true JPH09300119A (ja) | 1997-11-25 |
Family
ID=14804838
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12118096A Pending JPH09300119A (ja) | 1996-05-16 | 1996-05-16 | 切削用工具 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09300119A (ja) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB2364007A (en) * | 2000-05-10 | 2002-01-16 | Rolls Royce Plc | Multi-fluted milling cutter |
| JP2005279899A (ja) * | 2004-03-31 | 2005-10-13 | Mitsubishi Materials Kobe Tools Corp | エンドミル |
| WO2010092574A1 (en) * | 2009-02-11 | 2010-08-19 | Simatate Ltd. | Multi-edge cutting head and an insert used therein |
| EP2263818A1 (fr) * | 2009-06-18 | 2010-12-22 | Elps | Méthode de fraisage à grande vitesse et outil de coupe destiné à mettre en oeuvre ladite méthode |
| JP2012210672A (ja) * | 2011-03-31 | 2012-11-01 | Mitsubishi Materials Corp | すぐれた耐摩耗性を発揮するエンドミル |
| JP2012210673A (ja) * | 2011-03-31 | 2012-11-01 | Mitsubishi Materials Corp | すぐれた耐摩耗性を発揮するエンドミル |
| CN111670081A (zh) * | 2018-02-02 | 2020-09-15 | 株式会社Ｍｏｌｄｉｎｏ | 立铣刀及加工方法 |
| JP2022065184A (ja) * | 2018-05-24 | 2022-04-26 | 株式会社Moldino | エンドミル |
-
1996
- 1996-05-16 JP JP12118096A patent/JPH09300119A/ja active Pending
Cited By (10)
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