JPH09246029A - 異方性ボンド磁石 - Google Patents
異方性ボンド磁石Info
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- H01F1/0571—Alloys characterised by their composition containing rare earth metals and magnetic transition metals, e.g. SmCo5 and IIIa elements, e.g. Nd2Fe14B in the form of particles, e.g. rapid quenched powders or ribbon flakes
- H01F1/0573—Alloys characterised by their composition containing rare earth metals and magnetic transition metals, e.g. SmCo5 and IIIa elements, e.g. Nd2Fe14B in the form of particles, e.g. rapid quenched powders or ribbon flakes obtained by reduction or by hydrogen decrepitation or embrittlement
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 成形時に磁石粉末に割れを生ずることなく、
耐熱性、耐候性と共に磁気特性のすぐれた異方性ボンド
磁石の提供。 【解決手段】 Ｒ−Ｆｅ−Ｂ系合金鋳塊あるいは前記鋳
塊を粉砕して得られた粗粉砕粉を、特定の熱処理条件の
Ｈ2処理法により、特定の平均再結晶粒径を有する正方
晶のＲ2Ｆｅ14Ｂ相の再結晶粒集合組織を有する異方性
磁石粉末となし、微細な液体急冷Ｒ−Ｆｅ−Ｂ系磁石粉
末とハードフェライト粉末とバインダーの樹脂を所定量
配合混合して、成形、硬化処理して得る。
耐熱性、耐候性と共に磁気特性のすぐれた異方性ボンド
磁石の提供。 【解決手段】 Ｒ−Ｆｅ−Ｂ系合金鋳塊あるいは前記鋳
塊を粉砕して得られた粗粉砕粉を、特定の熱処理条件の
Ｈ2処理法により、特定の平均再結晶粒径を有する正方
晶のＲ2Ｆｅ14Ｂ相の再結晶粒集合組織を有する異方性
磁石粉末となし、微細な液体急冷Ｒ−Ｆｅ−Ｂ系磁石粉
末とハードフェライト粉末とバインダーの樹脂を所定量
配合混合して、成形、硬化処理して得る。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、耐熱性、耐候性
と共に磁気特性のすぐれた異方性ボンド磁石に係り、Ｒ
−Ｆｅ−Ｂ系合金鋳塊あるいは前記鋳塊を粉砕して得ら
れた粗粉砕粉を特定の熱処理条件のＨ2処理法により、
特定の平均再結晶粒径を有する正方晶のＲ2Ｆｅ14Ｂ相
の再結晶粒集合組織を有する異方性磁石粉末となし、こ
れに特定量の微細な液体急冷Ｒ−Ｆｅ−Ｂ系磁石粉末と
ハードフェライト磁石粉末、並びにバインダーの樹脂を
配合混合後、成形、硬化処理して得られた耐熱性、耐候
性並びに磁気特性のすぐれた異方性ボンド磁石に関す
る。
と共に磁気特性のすぐれた異方性ボンド磁石に係り、Ｒ
−Ｆｅ−Ｂ系合金鋳塊あるいは前記鋳塊を粉砕して得ら
れた粗粉砕粉を特定の熱処理条件のＨ2処理法により、
特定の平均再結晶粒径を有する正方晶のＲ2Ｆｅ14Ｂ相
の再結晶粒集合組織を有する異方性磁石粉末となし、こ
れに特定量の微細な液体急冷Ｒ−Ｆｅ−Ｂ系磁石粉末と
ハードフェライト磁石粉末、並びにバインダーの樹脂を
配合混合後、成形、硬化処理して得られた耐熱性、耐候
性並びに磁気特性のすぐれた異方性ボンド磁石に関す
る。
【０００２】
【従来の技術】一般にボンド磁石は焼結磁石に比して、
磁気特性では劣るにもかかわらず、機械的強度にすぐ
れ、且つ形状の自由度が高いことなどにより、近年、そ
の利用範囲が急速に拡大している。かかるボンド磁石
は、磁石粉末と有機バインダー、金属バインダー等によ
り結合して成形されるが、ボンド磁石の磁気特性は使用
する磁石粉末の磁気特性に左右される。
磁気特性では劣るにもかかわらず、機械的強度にすぐ
れ、且つ形状の自由度が高いことなどにより、近年、そ
の利用範囲が急速に拡大している。かかるボンド磁石
は、磁石粉末と有機バインダー、金属バインダー等によ
り結合して成形されるが、ボンド磁石の磁気特性は使用
する磁石粉末の磁気特性に左右される。
【０００３】ボンド磁石用磁石粉末としては、（１）Ｒ
−Ｆｅ−Ｂ系鋳塊を機械的粉砕法、あるいはＨ2吸蔵崩
壊法により得られた磁石粉末や、あるいは、（２）液体
急冷法やアトマイズ法によって、溶融合金から急冷して
得られた磁石粉末が利用されている。
−Ｆｅ−Ｂ系鋳塊を機械的粉砕法、あるいはＨ2吸蔵崩
壊法により得られた磁石粉末や、あるいは、（２）液体
急冷法やアトマイズ法によって、溶融合金から急冷して
得られた磁石粉末が利用されている。
【０００４】前者の（１）磁石粉末では、Ｒ2Ｆｅ14Ｂ
相が粒内破壊して粉砕されるので、Ｒ2Ｆｅ14Ｂ相がＲ
リッチ相で囲まれた組織にならず、Ｒ2Ｆｅ14Ｂ相の一
部にＲリッチ相が一部付着した組織となり、また、粉砕
時に磁石粉末に歪が残留するため、粉砕のままでは保磁
力ｉＨｃは３ｋＯｅ以下に低下し、歪取り熱処理した磁
石粉末やＲ2Ｆｅ14Ｂ相粒界部にＲリッチ相を形成させ
る集合粉末とした磁石粉末でも、ボンド磁石用粉末とし
て使用した場合、成形圧の増加に伴って、ボンド磁石の
ｉＨｃは大幅に低下し、また、バインダーの硬化時にも
磁気特性が低下する欠点がある。
相が粒内破壊して粉砕されるので、Ｒ2Ｆｅ14Ｂ相がＲ
リッチ相で囲まれた組織にならず、Ｒ2Ｆｅ14Ｂ相の一
部にＲリッチ相が一部付着した組織となり、また、粉砕
時に磁石粉末に歪が残留するため、粉砕のままでは保磁
力ｉＨｃは３ｋＯｅ以下に低下し、歪取り熱処理した磁
石粉末やＲ2Ｆｅ14Ｂ相粒界部にＲリッチ相を形成させ
る集合粉末とした磁石粉末でも、ボンド磁石用粉末とし
て使用した場合、成形圧の増加に伴って、ボンド磁石の
ｉＨｃは大幅に低下し、また、バインダーの硬化時にも
磁気特性が低下する欠点がある。
【０００５】一方、後者の（２）磁石粉末の場合は、個
々のＲ2Ｆｅ14Ｂ相の結晶粒の結晶方向が任意で粉末の
磁気特性が等方性であるため、ボンド磁石自体も等方性
であるため、高磁気特性が望めず、実用的には用途が制
限される問題がある。
々のＲ2Ｆｅ14Ｂ相の結晶粒の結晶方向が任意で粉末の
磁気特性が等方性であるため、ボンド磁石自体も等方性
であるため、高磁気特性が望めず、実用的には用途が制
限される問題がある。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】そこで、最近、異方性
ボンド用磁石粉末として、Ｒ−Ｆｅ−Ｂ系合金鋳塊ある
いは粉砕後の粗粒を特定の熱処理条件のＨ2処理法によ
り、Ｒ2Ｆｅ14Ｂ正方晶相からなる再結晶集合組織とな
した異方性Ｒ−Ｆｅ−Ｂ系磁石粉末が提案されている
（特開平１−１３２１０６号公報）。
ボンド用磁石粉末として、Ｒ−Ｆｅ−Ｂ系合金鋳塊ある
いは粉砕後の粗粒を特定の熱処理条件のＨ2処理法によ
り、Ｒ2Ｆｅ14Ｂ正方晶相からなる再結晶集合組織とな
した異方性Ｒ−Ｆｅ−Ｂ系磁石粉末が提案されている
（特開平１−１３２１０６号公報）。
【０００７】前記異方性磁石粉末を用いて異方性ボンド
磁石を製造する方法としては、前記磁石粉末にバインダ
ーとして溶剤にて液状化した樹脂を添加配合後、溶剤を
蒸発させて前記粉末を乾燥後、圧縮成形し、さらにバイ
ンダー硬化のためのキュア熱処理する工程などが知られ
ている。
磁石を製造する方法としては、前記磁石粉末にバインダ
ーとして溶剤にて液状化した樹脂を添加配合後、溶剤を
蒸発させて前記粉末を乾燥後、圧縮成形し、さらにバイ
ンダー硬化のためのキュア熱処理する工程などが知られ
ている。
【０００８】しかし、原料粉末の異方性磁石粉末は非常
に酸化され易い上、予め磁石粉末をカップリング処理等
で粉末表面を被覆しても、成形時に磁石粉末に割れを発
生し、活性な金属面が露出して酸化され易くなり、ま
た、成形したボンド磁石は密度が低くて空孔部が多く、
前記空孔部にＯ2、Ｈ2Ｏが容易に侵入してボンド磁石が
酸化し、磁気特性の劣化を生ずる問題があった。
に酸化され易い上、予め磁石粉末をカップリング処理等
で粉末表面を被覆しても、成形時に磁石粉末に割れを発
生し、活性な金属面が露出して酸化され易くなり、ま
た、成形したボンド磁石は密度が低くて空孔部が多く、
前記空孔部にＯ2、Ｈ2Ｏが容易に侵入してボンド磁石が
酸化し、磁気特性の劣化を生ずる問題があった。
【０００９】発明者等は、耐食性のすぐれた高性能ボン
ド磁石を得るために、前記異方性ボンド磁石にハードフ
ェライト磁石粉末を添加配合した高性能ボンド磁石を提
案（特願平７−２７３４７１号）したが、耐食性はすぐ
れているものの、ハードフェライト磁石粉末は磁気特性
が低いために、ボンド磁石の磁気特性の向上効果は十分
でなかった。
ド磁石を得るために、前記異方性ボンド磁石にハードフ
ェライト磁石粉末を添加配合した高性能ボンド磁石を提
案（特願平７−２７３４７１号）したが、耐食性はすぐ
れているものの、ハードフェライト磁石粉末は磁気特性
が低いために、ボンド磁石の磁気特性の向上効果は十分
でなかった。
【００１０】また、発明者等は、耐食性のすぐれた高性
能ボンド磁石を得るために、前記異方性ボンド磁石に液
体急冷Ｒ−Ｆｅ−Ｂ系磁石粉末を添加配合した高性能ボ
ンド磁石を提案（特願平７−３５３３１２号）したが、
ボンド磁石の磁気特性の向上効果は大きいがが、液体急
冷Ｒ−Ｆｅ−Ｂ系磁石粉末自体の酸化により、磁気特性
の劣化が起こり、耐食性の改善効果は小さかった。
能ボンド磁石を得るために、前記異方性ボンド磁石に液
体急冷Ｒ−Ｆｅ−Ｂ系磁石粉末を添加配合した高性能ボ
ンド磁石を提案（特願平７−３５３３１２号）したが、
ボンド磁石の磁気特性の向上効果は大きいがが、液体急
冷Ｒ−Ｆｅ−Ｂ系磁石粉末自体の酸化により、磁気特性
の劣化が起こり、耐食性の改善効果は小さかった。
【００１１】この発明は、上述の異方性ボンド磁石の問
題点を解消し、成形時に磁石粉末に割れを生ずることな
く、耐熱性、耐候性と共に磁気特性、特にＢｒ、（Ｂ
Ｈ）ｍａｘ及び角型性のすぐれた異方性ボンド磁石の提
供を目的としている。
題点を解消し、成形時に磁石粉末に割れを生ずることな
く、耐熱性、耐候性と共に磁気特性、特にＢｒ、（Ｂ
Ｈ）ｍａｘ及び角型性のすぐれた異方性ボンド磁石の提
供を目的としている。
【００１２】
【課題を解決するための手段】従来の異方性ボンド磁石
の問題点を解決すべく、発明者らは、成形したボンド磁
石中の空孔部を減少させる方法について、種々検討を加
えた結果、前記磁石粉末にバインダーとして樹脂を配合
混合する前、もしくは配合混合と同時に、あるいは配合
混合した後に、特定量の微細な液体急冷Ｒ−Ｆｅ−Ｂ系
永久磁石粉末およびハードフェライト磁石粉末を配合混
合することにより、（１） 液体急冷Ｒ−Ｆｅ−Ｂ系磁
石微粉末及びハードフェライト磁石粉末は成形時に磁石
粉末間隙、あるいは薄く樹脂にて被覆された磁石粉末間
隙に優先的に充填され、かかる現象により、ボンド磁石
中の空孔率が減少し、この空隙部からボンド磁石内部に
Ｏ2、Ｈ2Ｏが侵入することを防止し、ボンド磁石の耐熱
性、耐候性が向上すること、（２） ボンド磁石内部の
空隙部に充填される添加粉末である液体急冷Ｒ−Ｆｅ−
Ｂ系磁石微粉末及びハードフェライト磁石粉末は硬質強
磁性体であることから、ボンド磁石の単位体積当たりの
硬質強磁性体（Ｒ−Ｆｅ−Ｂ系磁石粉末＋液体急冷Ｒ−
Ｆｅ−Ｂ系磁石微粉末＋ハードフェライト磁石粉末）の
総量は増加し、これによりボンド磁石の磁気特性、特に
Ｂｒの低下を防止し、向上させること、（３） ボンド
磁石内部の空隙部に充填されるハードフェライト磁石粉
末は酸化物であり、Ｏ2、Ｈ2Ｏによる磁気特性の酸化、
水酸化劣化がなく、ボンド磁石の耐熱性、耐候性が向上
すること、（４） ボンド磁石成形時において、液体急
冷Ｒ−Ｆｅ−Ｂ系磁石微粉末とハードフェライト磁石粉
末の混合粉末は成形時に起こる磁石粉末局部への応力集
中を緩和し、磁石粉末の割れによる活性な金属面の発生
を抑制するので、耐熱性、耐候性は一段と向上するこ
と、（５） また、前記応力集中の緩和により、磁石粉
末に発生の歪を抑制するため磁気特性が向上すること、
（６） 前記の各作用効果の相乗により、ボンド磁石の
耐熱性、耐候性の向上及び磁気特性の改善向上に有効で
あること、の種々の作用効果を知見して、この発明を完
成した。
の問題点を解決すべく、発明者らは、成形したボンド磁
石中の空孔部を減少させる方法について、種々検討を加
えた結果、前記磁石粉末にバインダーとして樹脂を配合
混合する前、もしくは配合混合と同時に、あるいは配合
混合した後に、特定量の微細な液体急冷Ｒ−Ｆｅ−Ｂ系
永久磁石粉末およびハードフェライト磁石粉末を配合混
合することにより、（１） 液体急冷Ｒ−Ｆｅ−Ｂ系磁
石微粉末及びハードフェライト磁石粉末は成形時に磁石
粉末間隙、あるいは薄く樹脂にて被覆された磁石粉末間
隙に優先的に充填され、かかる現象により、ボンド磁石
中の空孔率が減少し、この空隙部からボンド磁石内部に
Ｏ2、Ｈ2Ｏが侵入することを防止し、ボンド磁石の耐熱
性、耐候性が向上すること、（２） ボンド磁石内部の
空隙部に充填される添加粉末である液体急冷Ｒ−Ｆｅ−
Ｂ系磁石微粉末及びハードフェライト磁石粉末は硬質強
磁性体であることから、ボンド磁石の単位体積当たりの
硬質強磁性体（Ｒ−Ｆｅ−Ｂ系磁石粉末＋液体急冷Ｒ−
Ｆｅ−Ｂ系磁石微粉末＋ハードフェライト磁石粉末）の
総量は増加し、これによりボンド磁石の磁気特性、特に
Ｂｒの低下を防止し、向上させること、（３） ボンド
磁石内部の空隙部に充填されるハードフェライト磁石粉
末は酸化物であり、Ｏ2、Ｈ2Ｏによる磁気特性の酸化、
水酸化劣化がなく、ボンド磁石の耐熱性、耐候性が向上
すること、（４） ボンド磁石成形時において、液体急
冷Ｒ−Ｆｅ−Ｂ系磁石微粉末とハードフェライト磁石粉
末の混合粉末は成形時に起こる磁石粉末局部への応力集
中を緩和し、磁石粉末の割れによる活性な金属面の発生
を抑制するので、耐熱性、耐候性は一段と向上するこ
と、（５） また、前記応力集中の緩和により、磁石粉
末に発生の歪を抑制するため磁気特性が向上すること、
（６） 前記の各作用効果の相乗により、ボンド磁石の
耐熱性、耐候性の向上及び磁気特性の改善向上に有効で
あること、の種々の作用効果を知見して、この発明を完
成した。
【００１３】すなわち、この発明は、平均再結晶粒径が
０．０５μｍ〜５０μｍのＲ2Ｆｅ14Ｂ正方晶相からな
る再結晶粒の集合組織を有する異方性Ｒ−Ｆｅ−Ｂ系磁
石粉末が４５ｗｔ％〜９８．５ｗｔ％、樹脂が１ｗｔ％
〜１０ｗｔ％、液体急冷Ｒ−Ｆｅ−Ｂ系磁石粉末及びハ
ードフェライト磁石粉末の総量が０．５ｗｔ％〜４５ｗ
ｔ％の組成からなり、前記液体急冷Ｒ−Ｆｅ−Ｂ系磁石
粉末とハードフェライト磁石粉末の配合比率が重量比に
て２．０／９８．０〜９８．５／１．５であることを特
徴とする異方性ボンド磁石である。
０．０５μｍ〜５０μｍのＲ2Ｆｅ14Ｂ正方晶相からな
る再結晶粒の集合組織を有する異方性Ｒ−Ｆｅ−Ｂ系磁
石粉末が４５ｗｔ％〜９８．５ｗｔ％、樹脂が１ｗｔ％
〜１０ｗｔ％、液体急冷Ｒ−Ｆｅ−Ｂ系磁石粉末及びハ
ードフェライト磁石粉末の総量が０．５ｗｔ％〜４５ｗ
ｔ％の組成からなり、前記液体急冷Ｒ−Ｆｅ−Ｂ系磁石
粉末とハードフェライト磁石粉末の配合比率が重量比に
て２．０／９８．０〜９８．５／１．５であることを特
徴とする異方性ボンド磁石である。
【００１４】
【発明の実施の形態】この発明において、Ｒ2Ｆｅ14Ｂ
正方晶相からなる再結晶集合組織の磁石粉末は、Ｒ−Ｆ
ｅ−Ｂ系合金鋳塊あるいは前記鋳塊を粗粉砕して得られ
た粗粒を均質化処理するか、または、均質化処理せずに
Ｈ2ガス雰囲気中で昇温し、温度７５０℃〜９５０℃に
３０分〜８時間のＨ2ガス雰囲気中に保持した後、引き
続いて温度７５０℃〜９５０℃に５分〜４時間の真空雰
囲気中に保持した後、冷却し、粉砕して得られるもので
ある。
正方晶相からなる再結晶集合組織の磁石粉末は、Ｒ−Ｆ
ｅ−Ｂ系合金鋳塊あるいは前記鋳塊を粗粉砕して得られ
た粗粒を均質化処理するか、または、均質化処理せずに
Ｈ2ガス雰囲気中で昇温し、温度７５０℃〜９５０℃に
３０分〜８時間のＨ2ガス雰囲気中に保持した後、引き
続いて温度７５０℃〜９５０℃に５分〜４時間の真空雰
囲気中に保持した後、冷却し、粉砕して得られるもので
ある。
【００１５】かかる異方性Ｒ−Ｆｅ−Ｂ系磁石粉末の平
均粒度を５μｍ〜５００μｍに限定した理由は、５μｍ
未満では酸化し易く作業中に燃える恐れがあり、また、
５００μｍを超えると磁石粉末として実用的ではないの
で好ましくないことにあり、好ましい平均粒度は１０μ
ｍ〜３００μｍである。
均粒度を５μｍ〜５００μｍに限定した理由は、５μｍ
未満では酸化し易く作業中に燃える恐れがあり、また、
５００μｍを超えると磁石粉末として実用的ではないの
で好ましくないことにあり、好ましい平均粒度は１０μ
ｍ〜３００μｍである。
【００１６】また、異方性Ｒ−Ｆｅ−Ｂ系磁石粉末の平
均再結晶粒径は、０．０５μｍ未満では着磁が困難とな
り、５０μｍを超えるとｉＨｃ（保磁力）が５ｋＯｅ以
下となり、磁気特性が低下するため、０．０５μｍ〜５
０μｍの範囲とし、好ましい平均再結晶粒径は０．１μ
ｍ〜１０μｍである。
均再結晶粒径は、０．０５μｍ未満では着磁が困難とな
り、５０μｍを超えるとｉＨｃ（保磁力）が５ｋＯｅ以
下となり、磁気特性が低下するため、０．０５μｍ〜５
０μｍの範囲とし、好ましい平均再結晶粒径は０．１μ
ｍ〜１０μｍである。
【００１７】この発明において、特定の異方性Ｒ−Ｆｅ
−Ｂ系磁石粉末に配合混合する、液体急冷Ｒ−Ｆｅ−Ｂ
系磁石粉末には、超急冷により非晶質あるいは非晶質と
超微細結晶との混合組織からなるテープやリボンを再結
晶化処理した磁気的に等方性である等方性Ｒ−Ｆｅ−Ｂ
系磁石粉末を用いることもできる。また、同様に超急冷
により非晶質と軟磁性結晶材料との中間状態で磁気的に
等方性である等方性Ｒ−Ｆｅ−Ｂ系磁石粉末を用いるこ
とができる。
−Ｂ系磁石粉末に配合混合する、液体急冷Ｒ−Ｆｅ−Ｂ
系磁石粉末には、超急冷により非晶質あるいは非晶質と
超微細結晶との混合組織からなるテープやリボンを再結
晶化処理した磁気的に等方性である等方性Ｒ−Ｆｅ−Ｂ
系磁石粉末を用いることもできる。また、同様に超急冷
により非晶質と軟磁性結晶材料との中間状態で磁気的に
等方性である等方性Ｒ−Ｆｅ−Ｂ系磁石粉末を用いるこ
とができる。
【００１８】また、液体急冷Ｒ−Ｆｅ−Ｂ系磁石粉末の
平均粒度は、１．０μｍ未満では実際の製造上困難かつ
粉末の磁気特性の低下を生じ、また、５０μｍを超える
と成形時の空孔低減効果や、応力緩和効果、すなわち磁
石粉末の割れ抑制効果が少なく、耐熱性、耐候性並びに
磁気特性向上の効果が少ないので好ましくなく、液体急
冷Ｒ−Ｆｅ−Ｂ系磁石粉末の粒度は１．０μｍ〜５０μ
ｍとする。さらに好ましい液体急冷Ｒ−Ｆｅ−Ｂ系磁石
粉末の粒度は１．０μｍ〜１０μｍである。
平均粒度は、１．０μｍ未満では実際の製造上困難かつ
粉末の磁気特性の低下を生じ、また、５０μｍを超える
と成形時の空孔低減効果や、応力緩和効果、すなわち磁
石粉末の割れ抑制効果が少なく、耐熱性、耐候性並びに
磁気特性向上の効果が少ないので好ましくなく、液体急
冷Ｒ−Ｆｅ−Ｂ系磁石粉末の粒度は１．０μｍ〜５０μ
ｍとする。さらに好ましい液体急冷Ｒ−Ｆｅ−Ｂ系磁石
粉末の粒度は１．０μｍ〜１０μｍである。
【００１９】この発明において、配合添加するハードフ
ェライト磁石粉末は化学式ＭＯ・６Ｆｅ2Ｏ（Ｍ：Ｂ
ａ，Ｓｒ，Ｐｂ）で表されるＭ型及び化学式２ＭＯ・Ｂ
ａＯ・８Ｆｅ2Ｏ3（Ｍ：Ｂａ，Ｓｒ，Ｐｂ）で表される
Ｗ型等のいずれでもよい。前記ハードフェライト磁石粉
末の平均粒度は、０．５μｍ以下では製造的に困難であ
り、ハードフェライト磁石粉末同士が凝集して均一に分
散し難いため好ましくなく、また、１０μｍを越えると
ボンド磁石内部の空隙部に十分に充填され難いばかりで
なく、ハードフェライト磁石粉末の磁気特性の低下が大
きいため、ボンド磁石の耐熱性、耐候性及び磁気特性向
上の効果が少ないので好ましくなく、ハードフェライト
磁石粉末の平均粒度は０．５μｍ〜１０μｍとする。さ
らに好ましい平均粒度は０．５μｍ〜５μｍである。
ェライト磁石粉末は化学式ＭＯ・６Ｆｅ2Ｏ（Ｍ：Ｂ
ａ，Ｓｒ，Ｐｂ）で表されるＭ型及び化学式２ＭＯ・Ｂ
ａＯ・８Ｆｅ2Ｏ3（Ｍ：Ｂａ，Ｓｒ，Ｐｂ）で表される
Ｗ型等のいずれでもよい。前記ハードフェライト磁石粉
末の平均粒度は、０．５μｍ以下では製造的に困難であ
り、ハードフェライト磁石粉末同士が凝集して均一に分
散し難いため好ましくなく、また、１０μｍを越えると
ボンド磁石内部の空隙部に十分に充填され難いばかりで
なく、ハードフェライト磁石粉末の磁気特性の低下が大
きいため、ボンド磁石の耐熱性、耐候性及び磁気特性向
上の効果が少ないので好ましくなく、ハードフェライト
磁石粉末の平均粒度は０．５μｍ〜１０μｍとする。さ
らに好ましい平均粒度は０．５μｍ〜５μｍである。
【００２０】また、異方性Ｒ−Ｆｅ−Ｂ系磁石粉末に配
合する液体急冷Ｒ−Ｆｅ−Ｂ系磁石粉末とハードフェラ
イト磁石粉末の総量が、０．５ｗｔ％未満では耐熱性、
耐候性及び磁気特性の改善効果が得られず、また、４５
ｗｔ％を越えるとボンド磁石の磁気特性が劣化するの
で、０．５ｗｔ％〜４５ｗｔ％とする。さらに好ましい
添加配合量は３ｗｔ％〜３０ｗｔ％である。
合する液体急冷Ｒ−Ｆｅ−Ｂ系磁石粉末とハードフェラ
イト磁石粉末の総量が、０．５ｗｔ％未満では耐熱性、
耐候性及び磁気特性の改善効果が得られず、また、４５
ｗｔ％を越えるとボンド磁石の磁気特性が劣化するの
で、０．５ｗｔ％〜４５ｗｔ％とする。さらに好ましい
添加配合量は３ｗｔ％〜３０ｗｔ％である。
【００２１】また、前記磁石粉末に添加配合する液体急
冷Ｒ−Ｆｅ−Ｂ系磁石粉末とハードフェライト磁石粉末
の配合比率を、重量比で２．０／９８．０〜９８．５／
１．５に限定する理由は、液体急冷Ｒ−Ｆｅ−Ｂ系磁石
粉末の配合量が２．０未満、ハードフェライト磁石粉末
が９８．０を越えると、異方性ボンド磁石の耐熱性、耐
候性の改善向上の効果が充分に得られず、また、液体急
冷Ｒ−Ｆｅ−Ｂ系磁石粉末の配合量が９８．５を越え、
ハードフェライト磁石粉末が１．５未満ではボンド磁石
の磁気特性の改善効果が少ないので好ましくない。好ま
しい液体急冷Ｒ−Ｆｅ−Ｂ系磁石粉末とハードフェライ
ト磁石粉末の配合比率は重量比にて３０．０／７０．０
〜７０．０／３０．０である。
冷Ｒ−Ｆｅ−Ｂ系磁石粉末とハードフェライト磁石粉末
の配合比率を、重量比で２．０／９８．０〜９８．５／
１．５に限定する理由は、液体急冷Ｒ−Ｆｅ−Ｂ系磁石
粉末の配合量が２．０未満、ハードフェライト磁石粉末
が９８．０を越えると、異方性ボンド磁石の耐熱性、耐
候性の改善向上の効果が充分に得られず、また、液体急
冷Ｒ−Ｆｅ−Ｂ系磁石粉末の配合量が９８．５を越え、
ハードフェライト磁石粉末が１．５未満ではボンド磁石
の磁気特性の改善効果が少ないので好ましくない。好ま
しい液体急冷Ｒ−Ｆｅ−Ｂ系磁石粉末とハードフェライ
ト磁石粉末の配合比率は重量比にて３０．０／７０．０
〜７０．０／３０．０である。
【００２２】なお、前記液体急冷Ｒ−Ｆｅ−Ｂ系磁石粉
末及びハードフェライト磁石粉末の添加は（１）異方性
磁石粉末に直接混合したり、（２）磁石粉末と樹脂との
混合物に添加混合したり、（３）磁石粉末と樹脂の混合
時に同時に混合する等、いずれの方法でも採用でき、ま
た、液体急冷Ｒ−Ｆｅ−Ｂ系磁石粉末とハードフェライ
ト粉末は予め所定の量を配合後、前記方法により、異方
性磁石粉末に添加してもよく、さらに、液体急冷Ｒ−Ｆ
ｅ−Ｂ系磁石粉末とハードフェライト磁石粉末をそれぞ
れ単独に順次異方性磁石粉末に添加してもよい。
末及びハードフェライト磁石粉末の添加は（１）異方性
磁石粉末に直接混合したり、（２）磁石粉末と樹脂との
混合物に添加混合したり、（３）磁石粉末と樹脂の混合
時に同時に混合する等、いずれの方法でも採用でき、ま
た、液体急冷Ｒ−Ｆｅ−Ｂ系磁石粉末とハードフェライ
ト粉末は予め所定の量を配合後、前記方法により、異方
性磁石粉末に添加してもよく、さらに、液体急冷Ｒ−Ｆ
ｅ−Ｂ系磁石粉末とハードフェライト磁石粉末をそれぞ
れ単独に順次異方性磁石粉末に添加してもよい。
【００２３】また、バインダーとしての樹脂の配合量
は、１ｗｔ％未満ではボンド磁石の強度が十分に得られ
ず、また１０ｗｔ％を超えると磁気特性の劣化を招来す
るので好ましくないため、樹脂の配合量は１ｗｔ％〜１
０ｗｔ％とする。樹脂としては、熱硬化性あるいは熱可
塑性の公知の樹脂で良く、固状の樹脂は溶媒にて液状化
バインダーとして使用してもよく、溶媒はボンド磁石の
成形前に加熱揮発してもよい。
は、１ｗｔ％未満ではボンド磁石の強度が十分に得られ
ず、また１０ｗｔ％を超えると磁気特性の劣化を招来す
るので好ましくないため、樹脂の配合量は１ｗｔ％〜１
０ｗｔ％とする。樹脂としては、熱硬化性あるいは熱可
塑性の公知の樹脂で良く、固状の樹脂は溶媒にて液状化
バインダーとして使用してもよく、溶媒はボンド磁石の
成形前に加熱揮発してもよい。
【００２４】この発明の磁石粉末に用いる希土類元素Ｒ
は、組成の１０原子％〜３０原子％を占めるが、Ｎｄ，
Ｐｒ，Ｄｙ，Ｈｏ，Ｔｂのうち少なくとも１種、あるい
はさらに、Ｌａ，Ｃｅ，Ｓｍ，Ｇｄ，Ｅｒ，Ｅｕ，Ｔ
ｍ，Ｙｂ，Ｌｕ，Ｙのうち少なくとも１種を含むものが
好ましい。また、通常Ｒのうち１種をもって足りるが、
実用上は２種以上の混合物（ミッシュメタル、シジム
等）を入手上の便宜等の理由により用いることができ
る。なお、このＲは純希土類元素でなくてもよく、工業
上入手可能な範囲で製造上不可避な不純物を含有するも
のでも差し支えない。
は、組成の１０原子％〜３０原子％を占めるが、Ｎｄ，
Ｐｒ，Ｄｙ，Ｈｏ，Ｔｂのうち少なくとも１種、あるい
はさらに、Ｌａ，Ｃｅ，Ｓｍ，Ｇｄ，Ｅｒ，Ｅｕ，Ｔ
ｍ，Ｙｂ，Ｌｕ，Ｙのうち少なくとも１種を含むものが
好ましい。また、通常Ｒのうち１種をもって足りるが、
実用上は２種以上の混合物（ミッシュメタル、シジム
等）を入手上の便宜等の理由により用いることができ
る。なお、このＲは純希土類元素でなくてもよく、工業
上入手可能な範囲で製造上不可避な不純物を含有するも
のでも差し支えない。
【００２５】Ｒは、上記系磁石粉末における必須元素で
あって、１０原子％未満では結晶構造がα−鉄と同一構
造の立方晶組織となるため、高磁気特性、特に高保磁力
が得られず、３０原子％を超えるとＲリッチな非磁性相
が多くなり、残留磁束密度（Ｂｒ）が低下してすぐれた
特性の永久磁石が得られない。よって、Ｒは、１０原子
％〜３０原子％の範囲が望ましい。
あって、１０原子％未満では結晶構造がα−鉄と同一構
造の立方晶組織となるため、高磁気特性、特に高保磁力
が得られず、３０原子％を超えるとＲリッチな非磁性相
が多くなり、残留磁束密度（Ｂｒ）が低下してすぐれた
特性の永久磁石が得られない。よって、Ｒは、１０原子
％〜３０原子％の範囲が望ましい。
【００２６】Ｂは、上記系磁石粉末における必須元素で
あって、２原子％未満では菱面体構造が主相となり、高
い保磁力（ｉＨｃ）は得られず、２８原子％を超えると
Ｂリッチな非磁性相が多くなり、残留磁束密度（Ｂｒ）
が低下するため、すぐれた永久磁石が得られない。よっ
て、Ｂは２原子％〜２８原子％の範囲が望ましい。
あって、２原子％未満では菱面体構造が主相となり、高
い保磁力（ｉＨｃ）は得られず、２８原子％を超えると
Ｂリッチな非磁性相が多くなり、残留磁束密度（Ｂｒ）
が低下するため、すぐれた永久磁石が得られない。よっ
て、Ｂは２原子％〜２８原子％の範囲が望ましい。
【００２７】Ｆｅは、上記系磁石粉末において必須元素
であり、６５原子％未満では残留磁束密度（Ｂｒ）が低
下し、８０原子％を超えると高い保磁力が得られないの
で、Ｆｅは６５原子％〜８０原子％の含有が望ましい。
また、Ｆｅの一部をＣｏで置換することは、得られる磁
石の磁気特性を損なうことなく、温度特性を改善するこ
とができるが、Ｃｏ置換量がＦｅの２０％を超えると、
逆に磁気特性が劣化するため、好ましくない。Ｃｏの置
換量がＦｅとＣｏの合計量で５原子％〜１５原子％の場
合は、（Ｂｒ）は置換しない場合に比較して増加するた
め、高磁束密度を得るために好ましい。
であり、６５原子％未満では残留磁束密度（Ｂｒ）が低
下し、８０原子％を超えると高い保磁力が得られないの
で、Ｆｅは６５原子％〜８０原子％の含有が望ましい。
また、Ｆｅの一部をＣｏで置換することは、得られる磁
石の磁気特性を損なうことなく、温度特性を改善するこ
とができるが、Ｃｏ置換量がＦｅの２０％を超えると、
逆に磁気特性が劣化するため、好ましくない。Ｃｏの置
換量がＦｅとＣｏの合計量で５原子％〜１５原子％の場
合は、（Ｂｒ）は置換しない場合に比較して増加するた
め、高磁束密度を得るために好ましい。
【００２８】また、Ｒ，Ｂ，Ｆｅのほか、工業的生産上
不可避的不純物の存在を許容でき、例えば、Ｂの一部を
４．０ｗｔ％以下のＣ、２．０ｗｔ％以下のＰ、２．０
ｗｔ％以下のＳ、２．０ｗｔ％以下のＣｕのうち少なく
とも１種、合計量で２．０ｗｔ％以下で置換することに
より、永久磁石の製造性改善、低価格化が可能である。
不可避的不純物の存在を許容でき、例えば、Ｂの一部を
４．０ｗｔ％以下のＣ、２．０ｗｔ％以下のＰ、２．０
ｗｔ％以下のＳ、２．０ｗｔ％以下のＣｕのうち少なく
とも１種、合計量で２．０ｗｔ％以下で置換することに
より、永久磁石の製造性改善、低価格化が可能である。
【００２９】さらに、Ａｌ，Ｔｉ，Ｖ，Ｃｒ，Ｍｎ，Ｂ
ｉ，Ｎｂ，Ｔａ，Ｍｏ，Ｗ，Ｓｂ，Ｇｅ，Ｇａ，Ｓｎ，
Ｚｒ，Ｎｉ，Ｓｉ，Ｚｎ，Ｈｆのうち少なくとも１種
は、磁石粉末に対してその保磁力、減磁曲線の角型性を
改善あるいは製造性の改善、低価格化に効果があるため
添加することができる。なお、添加量の上限は、異方性
ボンド磁石の（ＢＨ）ｍａｘを１４ＭＧＯｅ以上とする
には、（Ｂｒ）が少なくとも８ｋＧ以上必要となるた
め、該条件を満たす範囲が望ましい。
ｉ，Ｎｂ，Ｔａ，Ｍｏ，Ｗ，Ｓｂ，Ｇｅ，Ｇａ，Ｓｎ，
Ｚｒ，Ｎｉ，Ｓｉ，Ｚｎ，Ｈｆのうち少なくとも１種
は、磁石粉末に対してその保磁力、減磁曲線の角型性を
改善あるいは製造性の改善、低価格化に効果があるため
添加することができる。なお、添加量の上限は、異方性
ボンド磁石の（ＢＨ）ｍａｘを１４ＭＧＯｅ以上とする
には、（Ｂｒ）が少なくとも８ｋＧ以上必要となるた
め、該条件を満たす範囲が望ましい。
【００３０】また、配合混合に用いる液体急冷Ｒ−Ｆｅ
−Ｂ系磁石粉末は、商品名ＭＱＰ（米国ゼネラルモータ
ーズ製）で称される磁石粉末（平均粒径約１５０μｍ）
を数〜数１０μｍまで微粉砕して得る。
−Ｂ系磁石粉末は、商品名ＭＱＰ（米国ゼネラルモータ
ーズ製）で称される磁石粉末（平均粒径約１５０μｍ）
を数〜数１０μｍまで微粉砕して得る。
【００３１】液体急冷Ｒ−Ｆｅ−Ｂ系磁石粉末の組成
は、Ｒ（但しＲはＹを含む希土類元素のうち少なくとも
１種）８原子％〜３０原子％、Ｂ２原子％〜２８原子
％、Ｆｅ４２原子％〜９０原子％を主成分とし、Ｒは、
８原子％未満では高磁気特性、特に高保磁力が得られ
ず、３０原子％を超えると残留磁束密度（Ｂｒ）が低下
してすぐれた特性の永久磁石材料が得られたため、８原
子％〜３０原子％の範囲とし、Ｂは、２原子％未満では
高い保磁力（ｉＨｃ）は得られず、２８原子％を越える
とＢリッチな非磁性相が多くなり、残留磁束密度（Ｂ
ｒ）が低下するため、２原子％〜２８原子％の範囲と
し、Ｆｅは、４２原子％未満では残留磁束密度（Ｂｒ）
が低下し、９０原子％を越えると高い保磁力が得られな
いので、４２原子％〜９０原子％の含有とし、Ｆｅの一
部をＣｏで置換したり、種々の添加元素を添加できる。
は、Ｒ（但しＲはＹを含む希土類元素のうち少なくとも
１種）８原子％〜３０原子％、Ｂ２原子％〜２８原子
％、Ｆｅ４２原子％〜９０原子％を主成分とし、Ｒは、
８原子％未満では高磁気特性、特に高保磁力が得られ
ず、３０原子％を超えると残留磁束密度（Ｂｒ）が低下
してすぐれた特性の永久磁石材料が得られたため、８原
子％〜３０原子％の範囲とし、Ｂは、２原子％未満では
高い保磁力（ｉＨｃ）は得られず、２８原子％を越える
とＢリッチな非磁性相が多くなり、残留磁束密度（Ｂ
ｒ）が低下するため、２原子％〜２８原子％の範囲と
し、Ｆｅは、４２原子％未満では残留磁束密度（Ｂｒ）
が低下し、９０原子％を越えると高い保磁力が得られな
いので、４２原子％〜９０原子％の含有とし、Ｆｅの一
部をＣｏで置換したり、種々の添加元素を添加できる。
【００３２】
実施例１ 原料として真空溶解炉にて溶解鋳造し、表１に組成を表
すＲ−Ｆｅ−Ｂ系磁石用合金鋳塊を得た。これらの合金
鋳塊を温度１１２５℃、時間１０時間でＡｒ雰囲気中に
て均質化処理を行った。前記鋳塊を加熱炉に挿入し、７
６０ＴｏｒｒのＨ2ガスとして、加熱炉内の温度を室温
から温度８５０℃に上昇し、引き続いて温度８５０℃に
３時間保持した後、８５０℃に１時間保持して脱Ｈ2を
行って、真空度１×１０-5Ｔｏｒｒになるまで排気冷却
した。
すＲ−Ｆｅ−Ｂ系磁石用合金鋳塊を得た。これらの合金
鋳塊を温度１１２５℃、時間１０時間でＡｒ雰囲気中に
て均質化処理を行った。前記鋳塊を加熱炉に挿入し、７
６０ＴｏｒｒのＨ2ガスとして、加熱炉内の温度を室温
から温度８５０℃に上昇し、引き続いて温度８５０℃に
３時間保持した後、８５０℃に１時間保持して脱Ｈ2を
行って、真空度１×１０-5Ｔｏｒｒになるまで排気冷却
した。
【００３３】その後、鋳塊をＡｒ雰囲気中で３００μｍ
以下になるまで粉砕して、Ｒ−Ｆｅ−Ｂ系磁石粉末を得
た。得られた磁石粉末は平均結晶粒径０．５μｍのＲ2
Ｆｅ14Ｂ正方晶相からなる再結晶粒の集合組織を有する
異方性磁石粉末であった。液体急冷Ｒ−Ｆｅ−Ｂ系永久
磁石微粉末には、組成がＲ１２ａｔ％−Ｂ５．４ａｔ％
−Ｃｏ５ａｔ％・残部Ｆｅからなる平均粒径約１５０μ
ｍの商品名ＭＱＰ−Ｂ磁粉（米国ゼネラルモーターズ社
製）を用い、該磁粉をボールミルにより微粉砕して平均
粒径３．０μｍの液体急冷Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ系磁石粉末を
得た。
以下になるまで粉砕して、Ｒ−Ｆｅ−Ｂ系磁石粉末を得
た。得られた磁石粉末は平均結晶粒径０．５μｍのＲ2
Ｆｅ14Ｂ正方晶相からなる再結晶粒の集合組織を有する
異方性磁石粉末であった。液体急冷Ｒ−Ｆｅ−Ｂ系永久
磁石微粉末には、組成がＲ１２ａｔ％−Ｂ５．４ａｔ％
−Ｃｏ５ａｔ％・残部Ｆｅからなる平均粒径約１５０μ
ｍの商品名ＭＱＰ−Ｂ磁粉（米国ゼネラルモーターズ社
製）を用い、該磁粉をボールミルにより微粉砕して平均
粒径３．０μｍの液体急冷Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ系磁石粉末を
得た。
【００３４】得られた平均粒径１５０μｍの前記異方性
磁石粉末に、上記方法により得られた平均粒度３．０μ
ｍの液体急冷Ｒ−Ｆｅ−Ｂ系磁石粉末と平均粒度２．０
μｍのＳｒ−フェライト粉末を前記磁石粉末に対してそ
れぞれ５ｗｔ％配合後、さらに、バインダーとして３．
５ｗｔ％のエポキシ樹脂を配合混合後、真空乾燥し、１
２ｋＯｅの磁場中で成形圧８ｔｏｎ／ｃｍ2で成形後、
温度１４０℃に２時間保持して硬化し、異方性ボンド磁
石を得た。
磁石粉末に、上記方法により得られた平均粒度３．０μ
ｍの液体急冷Ｒ−Ｆｅ−Ｂ系磁石粉末と平均粒度２．０
μｍのＳｒ−フェライト粉末を前記磁石粉末に対してそ
れぞれ５ｗｔ％配合後、さらに、バインダーとして３．
５ｗｔ％のエポキシ樹脂を配合混合後、真空乾燥し、１
２ｋＯｅの磁場中で成形圧８ｔｏｎ／ｃｍ2で成形後、
温度１４０℃に２時間保持して硬化し、異方性ボンド磁
石を得た。
【００３５】得られた異方性ボンド磁石の磁気特性、角
型性および耐候性試験結果を表２に表す。また、耐候性
試験の試験条件は大気中で１００℃×１０００時間の条
件で、試験中の磁束の経時変化を測定した。なお、磁束
の経時変化試験方法は試験片を着磁した後、磁束を測定
し、大気中にて１００℃に１０００時間放置後、再び試
験片を着磁し磁束を測定し、放置前の磁束からの低下率
を算出した。
型性および耐候性試験結果を表２に表す。また、耐候性
試験の試験条件は大気中で１００℃×１０００時間の条
件で、試験中の磁束の経時変化を測定した。なお、磁束
の経時変化試験方法は試験片を着磁した後、磁束を測定
し、大気中にて１００℃に１０００時間放置後、再び試
験片を着磁し磁束を測定し、放置前の磁束からの低下率
を算出した。
【００３６】比較例１ 実施例１にて得られた磁石粉末に液体急冷Ｒ−Ｆｅ−Ｂ
系磁石粉末及びハードフェライト磁石粉末を配合混合し
ない以外は実施例１と同一の製造条件にて異方性ボンド
磁石を作成し、得られた異方性ボンド磁石の磁気特性お
よび耐候性試験結果を表２に表す。
系磁石粉末及びハードフェライト磁石粉末を配合混合し
ない以外は実施例１と同一の製造条件にて異方性ボンド
磁石を作成し、得られた異方性ボンド磁石の磁気特性お
よび耐候性試験結果を表２に表す。
【００３７】
【表１】
【００３８】比較例２ 実施例１にて得られた磁石粉末に実施例１と同一の液体
急冷Ｒ−Ｆｅ−Ｂ系磁石粉末を１０ｗｔ％配合混合する
以外は実施例１と同一の製造条件にて異方性ボンド磁石
を作製し、得られた異方性ボンド磁石の磁気特性および
耐候性試験結果を表２に表す。
急冷Ｒ−Ｆｅ−Ｂ系磁石粉末を１０ｗｔ％配合混合する
以外は実施例１と同一の製造条件にて異方性ボンド磁石
を作製し、得られた異方性ボンド磁石の磁気特性および
耐候性試験結果を表２に表す。
【００３９】比較例３ 実施例１にて得られた磁石粉末に実施例１と同一のＳｒ
フェライト粉末を１０ｗｔ％配合混合する以外は実施例
１と同一の製造条件にて異方性ボンド磁石を作製し、得
られた異方性ボンド磁石の磁気特性および耐候性試験結
果を表２に表す。
フェライト粉末を１０ｗｔ％配合混合する以外は実施例
１と同一の製造条件にて異方性ボンド磁石を作製し、得
られた異方性ボンド磁石の磁気特性および耐候性試験結
果を表２に表す。
【００４０】比較例４ 実施例１にて得られた磁石粉末に実施例１と同一の液体
急冷Ｒ−Ｆｅ−Ｂ系磁石粉末３０ｗｔ％とＳｒ−フェラ
イト粉末３０ｗｔ％を配合混合する以外は実施例１と同
一の製造条件にて異方性ボンド磁石を作製し、得られた
異方性ボンド磁石の磁気特性および耐候性試験結果を表
２に表す。
急冷Ｒ−Ｆｅ−Ｂ系磁石粉末３０ｗｔ％とＳｒ−フェラ
イト粉末３０ｗｔ％を配合混合する以外は実施例１と同
一の製造条件にて異方性ボンド磁石を作製し、得られた
異方性ボンド磁石の磁気特性および耐候性試験結果を表
２に表す。
【００４１】
【表２】
【００４２】
【発明の効果】この発明による異方性ボンド磁石は、Ｒ
−Ｆｅ−Ｂ系合金鋳塊あるいは前記鋳塊を粉砕して得ら
れた粗粉砕粉を、特定の熱処理条件のＨ2処理法によ
り、特定の平均再結晶粒径を有する正方晶のＲ2Ｆｅ14
Ｂ相の再結晶粒集合組織を有する異方性磁石粉末とな
し、微細な液体急冷Ｒ−Ｆｅ−Ｂ系磁石粉末とハードフ
ェライト粉末及びバインダーの樹脂を所定量配合混合し
て、成形して得られたもので、実施例に明らかなよう
に、耐熱性、耐候性並びに磁気特性にすぐれている。
−Ｆｅ−Ｂ系合金鋳塊あるいは前記鋳塊を粉砕して得ら
れた粗粉砕粉を、特定の熱処理条件のＨ2処理法によ
り、特定の平均再結晶粒径を有する正方晶のＲ2Ｆｅ14
Ｂ相の再結晶粒集合組織を有する異方性磁石粉末とな
し、微細な液体急冷Ｒ−Ｆｅ−Ｂ系磁石粉末とハードフ
ェライト粉末及びバインダーの樹脂を所定量配合混合し
て、成形して得られたもので、実施例に明らかなよう
に、耐熱性、耐候性並びに磁気特性にすぐれている。
Claims (1)
- 【請求項１】 平均再結晶粒径が０．０５μｍ〜５０μ
ｍのＲ2Ｆｅ14Ｂ正方晶相からなる再結晶粒の集合組織
を有する異方性Ｒ−Ｆｅ−Ｂ系磁石粉末が４５ｗｔ％〜
９８．５ｗｔ％、樹脂が１ｗｔ％〜１０ｗｔ％、液体急
冷Ｒ−Ｆｅ−Ｂ系磁石粉末及びハードフェライト磁石粉
末の総量が０．５ｗｔ％〜４５ｗｔ％の組成からなり、
前記液体急冷Ｒ−Ｆｅ−Ｂ系磁石粉末とハードフェライ
ト磁石粉末の配合比率が重量比にて２．０／９８．０〜
９８．５／１．５であることを特徴とする異方性ボンド
磁石。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP07818896A JP3703903B2 (ja) | 1996-03-05 | 1996-03-05 | 異方性ボンド磁石 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP07818896A JP3703903B2 (ja) | 1996-03-05 | 1996-03-05 | 異方性ボンド磁石 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09246029A true JPH09246029A (ja) | 1997-09-19 |
| JP3703903B2 JP3703903B2 (ja) | 2005-10-05 |
Family
ID=13655013
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP07818896A Expired - Lifetime JP3703903B2 (ja) | 1996-03-05 | 1996-03-05 | 異方性ボンド磁石 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3703903B2 (ja) |
-
1996
- 1996-03-05 JP JP07818896A patent/JP3703903B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3703903B2 (ja) | 2005-10-05 |
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