JPH09239263A - 悪臭処理用吸着剤及びそれを用いた悪臭処理方法 - Google Patents
悪臭処理用吸着剤及びそれを用いた悪臭処理方法Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】排ガス中の揮発性有機溶剤を含む悪臭成分含有
ガスを吸着剤に吸着させ、吸着剤から脱離した濃縮され
た悪臭成分を処理する悪臭処理方法において、高吸着性
能、高耐久性の吸着剤及び処理方法を提供する。 【解決手段】希土類の元素から選ばれた１種以上の元素
を含有するゼオライトを含んでなる悪臭処理用吸着剤、
および、排ガス中の揮発性有機溶剤を主成分とする悪臭
成分を前記悪臭処理用吸着剤に吸着させた後、間欠的に
吸着剤を加熱し、吸着剤から濃縮された悪臭成分を脱離
しで悪臭成分を処理方法。希土類としてはＣｅ，Ｌａが
有効である。ゼオライトとしては、ＭＦＩ構造を有する
Ｈ−ＺＳＭ５が有効である。 【効果】揮発性有機溶剤の吸着に対し、水蒸気存在下で
も高い吸着性能を示し、かつ再生を２５０℃以下で行う
ことが出来、吸着再生の繰返しによって性能低下の少な
い。
ガスを吸着剤に吸着させ、吸着剤から脱離した濃縮され
た悪臭成分を処理する悪臭処理方法において、高吸着性
能、高耐久性の吸着剤及び処理方法を提供する。 【解決手段】希土類の元素から選ばれた１種以上の元素
を含有するゼオライトを含んでなる悪臭処理用吸着剤、
および、排ガス中の揮発性有機溶剤を主成分とする悪臭
成分を前記悪臭処理用吸着剤に吸着させた後、間欠的に
吸着剤を加熱し、吸着剤から濃縮された悪臭成分を脱離
しで悪臭成分を処理方法。希土類としてはＣｅ，Ｌａが
有効である。ゼオライトとしては、ＭＦＩ構造を有する
Ｈ−ＺＳＭ５が有効である。 【効果】揮発性有機溶剤の吸着に対し、水蒸気存在下で
も高い吸着性能を示し、かつ再生を２５０℃以下で行う
ことが出来、吸着再生の繰返しによって性能低下の少な
い。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、揮発性有機溶剤を
含有する悪臭を処理する吸着剤とそれを用いた悪臭処理
方法に関する。
含有する悪臭を処理する吸着剤とそれを用いた悪臭処理
方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】環境汚染の中で、悪臭の占める割合は大
きい。１９９３年の悪臭防止法の改定によって、トルエ
ン、キシレン、酢酸エチル、プロピオンアルデヒドなど
新たに１０の物質が、悪臭規制物質に認定された。その
ためトルエン、キシレンなど揮発性有機溶剤を含有する
排ガスを排出する塗装、印刷、石油化学等の化学系工場
では、近年悪臭処理が益々重要になってきた。
きい。１９９３年の悪臭防止法の改定によって、トルエ
ン、キシレン、酢酸エチル、プロピオンアルデヒドなど
新たに１０の物質が、悪臭規制物質に認定された。その
ためトルエン、キシレンなど揮発性有機溶剤を含有する
排ガスを排出する塗装、印刷、石油化学等の化学系工場
では、近年悪臭処理が益々重要になってきた。
【０００３】揮発性有機溶剤を含有する排ガスの悪臭処
理方法としては、（１）吸着法、（２）直接燃焼法、
（３）触媒酸化法が一般的である。直接燃焼法や触媒酸
化法は悪臭物質濃度が数百ｐｐｍ以上の高濃度の場合、
エネルギ−的にも有効である。しかし、悪臭物質濃度が
低濃度の場合は一般的に吸着法が用いられる。
理方法としては、（１）吸着法、（２）直接燃焼法、
（３）触媒酸化法が一般的である。直接燃焼法や触媒酸
化法は悪臭物質濃度が数百ｐｐｍ以上の高濃度の場合、
エネルギ−的にも有効である。しかし、悪臭物質濃度が
低濃度の場合は一般的に吸着法が用いられる。
【０００４】吸着法とは、吸着剤に悪臭物質を吸着さ
せ、飽和吸着に達する前に再生または交換する方法であ
る。再生時に高濃度に濃縮されて吸着剤から脱離した悪
臭物質を含むガスは、上記の（２）直接燃焼法、（３）
触媒酸化法や回収装置等を併用して処理される。吸着剤
充填層は、１基で寿命がきたら廃棄するか再生する方
法、２基以上を交互に使用する切替え法、円筒ロ−タを
用い吸着再生を繰返して使用する間欠法、流動床法など
がある。
せ、飽和吸着に達する前に再生または交換する方法であ
る。再生時に高濃度に濃縮されて吸着剤から脱離した悪
臭物質を含むガスは、上記の（２）直接燃焼法、（３）
触媒酸化法や回収装置等を併用して処理される。吸着剤
充填層は、１基で寿命がきたら廃棄するか再生する方
法、２基以上を交互に使用する切替え法、円筒ロ−タを
用い吸着再生を繰返して使用する間欠法、流動床法など
がある。
【０００５】常温付近での臭気処理用吸着剤としては活
性炭が最も代表的な材料で、古くから用いられている。
揮発性有機溶剤の吸着除去に活性炭を使用している最近
の例としては、特開平６−６３３４９号等がある。ま
た、活性炭の再生法も種々工夫されている（特開平３−
７７６１９号）。しかし、活性炭は常温で広範囲の悪臭
物質に高い吸着能を示すが、揮発性有機溶剤の種類によ
っては活性炭の温度が上昇し発火した例があり、信頼性
に問題がある。最近は活性炭にかわり疎水性ゼオライト
が用いられている（例えば特開平２−９９１３８号、特
開平６−２２６０３７号）。ゼオライトは、活性炭に比
べて高温で使用や再生処理を行うことができる。しか
し、ゼオライトは細孔の形状に特徴があることから、吸
着再生の繰返しで細孔が閉塞され、吸着性能が低下する
現象がおこる場合がある。また、ゼオライトは炭化水素
の改質触媒として用いられていることから、再生時に吸
着していた有機溶剤が分解され、ゼオライト上に蓄積し
吸着性能を低下させるという問題がある。また、処理す
る排ガス中に多量の水蒸気を含有する場合、吸着性能が
大きく低下する問題もある。
性炭が最も代表的な材料で、古くから用いられている。
揮発性有機溶剤の吸着除去に活性炭を使用している最近
の例としては、特開平６−６３３４９号等がある。ま
た、活性炭の再生法も種々工夫されている（特開平３−
７７６１９号）。しかし、活性炭は常温で広範囲の悪臭
物質に高い吸着能を示すが、揮発性有機溶剤の種類によ
っては活性炭の温度が上昇し発火した例があり、信頼性
に問題がある。最近は活性炭にかわり疎水性ゼオライト
が用いられている（例えば特開平２−９９１３８号、特
開平６−２２６０３７号）。ゼオライトは、活性炭に比
べて高温で使用や再生処理を行うことができる。しか
し、ゼオライトは細孔の形状に特徴があることから、吸
着再生の繰返しで細孔が閉塞され、吸着性能が低下する
現象がおこる場合がある。また、ゼオライトは炭化水素
の改質触媒として用いられていることから、再生時に吸
着していた有機溶剤が分解され、ゼオライト上に蓄積し
吸着性能を低下させるという問題がある。また、処理す
る排ガス中に多量の水蒸気を含有する場合、吸着性能が
大きく低下する問題もある。
【０００６】ゼオライトの吸着性能を向上するため、遷
移金属等金属陽イオンをイオン交換でゼオライトに担持
する方法もある。芳香族系炭化水素を含む自動車排ガス
処理の分野では、Ａｇ−ゼオライト系が高い吸着性能が
ある（特開平６−１２６１６５号、特開平７−８８３６
４号、特開平７−１５５６１３号、特開平７−１８５３
２６号、特開平７−９６１７８号）。これらの吸着剤
は、ゼオライト表面の金属陽イオンを中心とする静電場
の変化によって、吸着質との相互作用が強くなる等の理
由で、吸着質を強固に吸着する。そのため、吸着質の脱
離が起こりにくくなり、例えば特開平６−１２６１６５
号の場合のように、２４０℃以上に加熱しないと脱離し
ない場合もある。しかし、本発明の対象となる、塗装、
印刷、石油化学等の化学系工場における排ガス中の揮発
性有機溶剤を主成分とする悪臭処理においては、通常、
特開平６−２２６０３７号、特開平７−８８３１７号の
様なハニカムロ−タ等の回転吸着体が使用される場合が
多い。そして、悪臭成分の吸着は常温〜５０，６０℃付
近で行われ、吸着剤の再生は１２０〜２５０℃付近で行
われる。従って、吸着性能が高くても、再生を２５０℃
以上の高温で行わなければならない材料では、本発明の
対象分野には適用は出来ない。
移金属等金属陽イオンをイオン交換でゼオライトに担持
する方法もある。芳香族系炭化水素を含む自動車排ガス
処理の分野では、Ａｇ−ゼオライト系が高い吸着性能が
ある（特開平６−１２６１６５号、特開平７−８８３６
４号、特開平７−１５５６１３号、特開平７−１８５３
２６号、特開平７−９６１７８号）。これらの吸着剤
は、ゼオライト表面の金属陽イオンを中心とする静電場
の変化によって、吸着質との相互作用が強くなる等の理
由で、吸着質を強固に吸着する。そのため、吸着質の脱
離が起こりにくくなり、例えば特開平６−１２６１６５
号の場合のように、２４０℃以上に加熱しないと脱離し
ない場合もある。しかし、本発明の対象となる、塗装、
印刷、石油化学等の化学系工場における排ガス中の揮発
性有機溶剤を主成分とする悪臭処理においては、通常、
特開平６−２２６０３７号、特開平７−８８３１７号の
様なハニカムロ−タ等の回転吸着体が使用される場合が
多い。そして、悪臭成分の吸着は常温〜５０，６０℃付
近で行われ、吸着剤の再生は１２０〜２５０℃付近で行
われる。従って、吸着性能が高くても、再生を２５０℃
以上の高温で行わなければならない材料では、本発明の
対象分野には適用は出来ない。
【０００７】また、セリウム、ランタン等の希土類金属
をゼオライトに担持して燃焼排ガスを処理する方法が知
られているが（特開平６-190283号、特開平６-205980
号) 、これらはいずれも悪臭物質の吸着に用いるもので
はなく、車の排ガス中の炭化水素の燃焼触媒として用い
るものであり、その処理温度は本発明における吸着した
悪臭物質の脱離のための加熱温度と明確に異なる３００
℃以上の高温である。
をゼオライトに担持して燃焼排ガスを処理する方法が知
られているが（特開平６-190283号、特開平６-205980
号) 、これらはいずれも悪臭物質の吸着に用いるもので
はなく、車の排ガス中の炭化水素の燃焼触媒として用い
るものであり、その処理温度は本発明における吸着した
悪臭物質の脱離のための加熱温度と明確に異なる３００
℃以上の高温である。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、排ガ
ス中の揮発性有機溶剤を含む悪臭成分を吸着剤に吸着さ
せた後、吸着剤を加熱して、吸着剤から脱離した濃縮さ
れた悪臭成分を処理する悪臭処理方法において、前述の
問題点を解決し、水蒸気存在下でも高い吸着性能を示
し、かつ再生を２５０℃以下で行うことが出来、吸着再
生の繰返しによって性能低下の少なく信頼性の高い吸着
剤及び悪臭処理方法を提供することにある。
ス中の揮発性有機溶剤を含む悪臭成分を吸着剤に吸着さ
せた後、吸着剤を加熱して、吸着剤から脱離した濃縮さ
れた悪臭成分を処理する悪臭処理方法において、前述の
問題点を解決し、水蒸気存在下でも高い吸着性能を示
し、かつ再生を２５０℃以下で行うことが出来、吸着再
生の繰返しによって性能低下の少なく信頼性の高い吸着
剤及び悪臭処理方法を提供することにある。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、上記課題
を解決すべく疎水性ゼオライトに種々の元素を添加し改
良を重ねた結果、本発明を完成するに至った。本発明の
吸着剤は、希土類元素から選ばれた１種以上を含有する
ゼオライトを含んでなるものであることを特徴とする。
を解決すべく疎水性ゼオライトに種々の元素を添加し改
良を重ねた結果、本発明を完成するに至った。本発明の
吸着剤は、希土類元素から選ばれた１種以上を含有する
ゼオライトを含んでなるものであることを特徴とする。
【００１０】上記吸着剤において、母体となるゼオライ
トは耐水性を持たせるためシリカ／アルミナ比（ＳｉＯ
2／Ａｌ2Ｏ3比）が大きいほう、例えば、２０以上が好
ましい。シリカ／アルミナ比が小さいと耐水性に乏し
く、水蒸気を含有する排ガスの悪臭処理で高性能を示さ
ない。ゼオライトの種類は特にＭＦＩ構造を有するＨ−
ＺＳＭ５が好ましい 〔ゼオライトの構造については
W.M.Meier and H.D.Olson,“Atlas of Zeolite Structu
re Types", Butterworth-Heinemann London(1992)参
照〕。なお、Ｈ−ＺＳＭ５のＨ型についてはゼオライト
を電気的に中和するときの陽イオンがＨ であることを
意味する。上記吸着剤において、希土類元素としては、
Ｃｅ，Ｌａ，Ｙ，Ｐｒ，Ｎｄなどが挙げられる。上記吸
着剤において、Ｃｅ，Ｌａ等の１種以上のゼオライトへ
の含有量、すなわち担持量の合計は、元素の重量％で
０．１〜１０．０ｗｔ％、特に好ましくは０．１〜５．
０ｗｔ％が有効である。なぜならば、０．１ｗｔ％より
少ない担持量では効果が得られず、１０．０ｗｔ％より
大きい担持量ではゼオライトの比表面積低下を招き逆に
吸着性能が低下するためである。
トは耐水性を持たせるためシリカ／アルミナ比（ＳｉＯ
2／Ａｌ2Ｏ3比）が大きいほう、例えば、２０以上が好
ましい。シリカ／アルミナ比が小さいと耐水性に乏し
く、水蒸気を含有する排ガスの悪臭処理で高性能を示さ
ない。ゼオライトの種類は特にＭＦＩ構造を有するＨ−
ＺＳＭ５が好ましい 〔ゼオライトの構造については
W.M.Meier and H.D.Olson,“Atlas of Zeolite Structu
re Types", Butterworth-Heinemann London(1992)参
照〕。なお、Ｈ−ＺＳＭ５のＨ型についてはゼオライト
を電気的に中和するときの陽イオンがＨ であることを
意味する。上記吸着剤において、希土類元素としては、
Ｃｅ，Ｌａ，Ｙ，Ｐｒ，Ｎｄなどが挙げられる。上記吸
着剤において、Ｃｅ，Ｌａ等の１種以上のゼオライトへ
の含有量、すなわち担持量の合計は、元素の重量％で
０．１〜１０．０ｗｔ％、特に好ましくは０．１〜５．
０ｗｔ％が有効である。なぜならば、０．１ｗｔ％より
少ない担持量では効果が得られず、１０．０ｗｔ％より
大きい担持量ではゼオライトの比表面積低下を招き逆に
吸着性能が低下するためである。
【００１１】上記吸着剤において、Ｃｅ，Ｌａの１種以
上の元素をゼオライトに担持させる方法としては、これ
ら元素をイオンまたは酸化物の状態で高分散担持出来る
のであれば、含浸法、混練法、イオン交換法のいずれで
も良い。これらの方法の中では、特にイオン交換法が好
ましい。これら元素がイオン状態で担持されている割合
が多いほど高い吸着性能、耐久性能を示す。イオン交換
法で調製した場合、元素のイオン交換率は、１０．０〜
１５０％が好ましい。なお、ゼオライトが持つ陽イオン
は溶液中で他の陽イオンに置き換えることができるもの
であり、イオン交換率とはその置き換えの割合を表すも
のである。イオン交換法の場合は、含浸法、混練法に比
較して高分散担持が可能であるため、少量の担持でも有
効に働く特徴がある。
上の元素をゼオライトに担持させる方法としては、これ
ら元素をイオンまたは酸化物の状態で高分散担持出来る
のであれば、含浸法、混練法、イオン交換法のいずれで
も良い。これらの方法の中では、特にイオン交換法が好
ましい。これら元素がイオン状態で担持されている割合
が多いほど高い吸着性能、耐久性能を示す。イオン交換
法で調製した場合、元素のイオン交換率は、１０．０〜
１５０％が好ましい。なお、ゼオライトが持つ陽イオン
は溶液中で他の陽イオンに置き換えることができるもの
であり、イオン交換率とはその置き換えの割合を表すも
のである。イオン交換法の場合は、含浸法、混練法に比
較して高分散担持が可能であるため、少量の担持でも有
効に働く特徴がある。
【００１２】上記吸着剤の使用にあたっては、上記組成
範囲にある１種類の吸着剤を１つの吸着剤充填層におさ
めて使用しても良いし、上記組成範囲にある異なる組成
の２種以上の吸着剤を混合して１つの吸着剤充填層にお
さめて使用しても良い。更に、上記した本発明の吸着剤
は、シリカ／アルミナ比（ＳｉＯ2／Ａｌ2Ｏ３比）の大
きいゼオライトから選ばれた１種以上と混合して、１つ
の吸着剤充填層におさめて使用しても良い。なぜなら
ば、多種類の揮発性有機溶剤を含む排ガス処理の場合は
悪臭物質の分子量、分子のサイズが広い分布を持つた
め、異なる細孔径、異なる吸着性能をもつ材料を混合し
て使用することは有効である。但し、シリカ／アルミナ
比（ＳｉＯ２／Ａｌ2Ｏ3比）の大きいゼオライトから選
ばれた１種以上の混合割合は、本発明の吸着剤に対し５
０ｗｔ％以下が好ましい。なぜならば、疎水性ゼオライ
ト単体は、本発明の吸着剤よりも吸着性能や耐久性が劣
るので、５０ｗｔ％より多量に混合すると、逆に性能に
悪影響を及ぼす。
範囲にある１種類の吸着剤を１つの吸着剤充填層におさ
めて使用しても良いし、上記組成範囲にある異なる組成
の２種以上の吸着剤を混合して１つの吸着剤充填層にお
さめて使用しても良い。更に、上記した本発明の吸着剤
は、シリカ／アルミナ比（ＳｉＯ2／Ａｌ2Ｏ３比）の大
きいゼオライトから選ばれた１種以上と混合して、１つ
の吸着剤充填層におさめて使用しても良い。なぜなら
ば、多種類の揮発性有機溶剤を含む排ガス処理の場合は
悪臭物質の分子量、分子のサイズが広い分布を持つた
め、異なる細孔径、異なる吸着性能をもつ材料を混合し
て使用することは有効である。但し、シリカ／アルミナ
比（ＳｉＯ２／Ａｌ2Ｏ3比）の大きいゼオライトから選
ばれた１種以上の混合割合は、本発明の吸着剤に対し５
０ｗｔ％以下が好ましい。なぜならば、疎水性ゼオライ
ト単体は、本発明の吸着剤よりも吸着性能や耐久性が劣
るので、５０ｗｔ％より多量に混合すると、逆に性能に
悪影響を及ぼす。
【００１３】通常吸着法では、再生時に高濃度に濃縮さ
れて吸着剤から脱離した悪臭物質を含むガスは、直接燃
焼法、触媒酸化法や回収装置等を併用して処理される。
本発明の吸着剤は、酸化触媒（燃焼触媒と同義）を担持
することによって吸着剤と酸化触媒を一体化し、再生時
に吸着剤から脱離した悪臭物質を触媒で同時に処理する
吸着剤触媒として使用することが可能である。一体化す
る手段として、吸着剤に直接酸化触媒を担持する方法が
ある。そして、酸化触媒成分の吸着剤への担持は金属塩
を用いた含浸法で行われる。酸化触媒成分としてはＰ
ｔ、Ｐｄ、Ｒｈ、Ｍｎ，Ｆｅ，Ｃｏ，Ｎｉ，Ｃｕから選
ばれた１種以上の元素の金属または金属酸化物が有効で
ある。これら酸化触媒の吸着剤への担持量はＰｔ、Ｐ
ｄ、Ｒｈの元素から選ばれた１種以上の場合、金属で
０．０５〜５．０ｗｔ％、Ｍｎ，Ｆｅ，Ｃｏ，Ｎｉ，Ｃ
ｕから選ばれた１種以上の場合、金属酸化物で１．０〜
２０．０ｗｔ％が好ましい。多量の担持は、その調製工
程での熱処理回数の増加や触媒成分原料の影響で、吸着
剤の焼結を促進し性能低下を招く。
れて吸着剤から脱離した悪臭物質を含むガスは、直接燃
焼法、触媒酸化法や回収装置等を併用して処理される。
本発明の吸着剤は、酸化触媒（燃焼触媒と同義）を担持
することによって吸着剤と酸化触媒を一体化し、再生時
に吸着剤から脱離した悪臭物質を触媒で同時に処理する
吸着剤触媒として使用することが可能である。一体化す
る手段として、吸着剤に直接酸化触媒を担持する方法が
ある。そして、酸化触媒成分の吸着剤への担持は金属塩
を用いた含浸法で行われる。酸化触媒成分としてはＰ
ｔ、Ｐｄ、Ｒｈ、Ｍｎ，Ｆｅ，Ｃｏ，Ｎｉ，Ｃｕから選
ばれた１種以上の元素の金属または金属酸化物が有効で
ある。これら酸化触媒の吸着剤への担持量はＰｔ、Ｐ
ｄ、Ｒｈの元素から選ばれた１種以上の場合、金属で
０．０５〜５．０ｗｔ％、Ｍｎ，Ｆｅ，Ｃｏ，Ｎｉ，Ｃ
ｕから選ばれた１種以上の場合、金属酸化物で１．０〜
２０．０ｗｔ％が好ましい。多量の担持は、その調製工
程での熱処理回数の増加や触媒成分原料の影響で、吸着
剤の焼結を促進し性能低下を招く。
【００１４】更に、再生時に吸着剤から脱離した悪臭物
質を触媒で同時に処理する方法として、上記したとおり
本発明の吸着剤と酸化触媒とを混合して一体化する。こ
の場合酸化触媒の活性成分としては、Ｐｔ、Ｐｄ、Ｒ
ｈ、Ｍｎ，Ｆｅ，Ｃｏ，Ｎｉ，Ｃｕから選ばれた１種以
上の元素の金属または金属酸化物が有効である。酸化触
媒の担体は、アルミナ、チタニア、ジルコニア、アルミ
ナ−ジルコニア、シリカ−アルミナ、ゼオライト等が有
効である。活性成分の担体への担持量はＰｔ、Ｐｄ、Ｒ
ｈの元素から選ばれた１種以上の場合、金属で０．０５
〜５．０ｗｔ％、Ｍｎ，Ｆｅ，Ｃｏ，Ｎｉ，Ｃｕから選
ばれた１種以上の場合、金属酸化物で１．０〜２０．０
ｗｔ％が好ましい。これら吸着剤と触媒は同一のペレッ
トに成形されたり、同一のハニカム担体上に別々の層と
してコーティングされたりして一体化され同一の反応層
に収められる。あるいはペレットに成形された吸着剤と
触媒とを両者混合し、同一層に収めてもよい。
質を触媒で同時に処理する方法として、上記したとおり
本発明の吸着剤と酸化触媒とを混合して一体化する。こ
の場合酸化触媒の活性成分としては、Ｐｔ、Ｐｄ、Ｒ
ｈ、Ｍｎ，Ｆｅ，Ｃｏ，Ｎｉ，Ｃｕから選ばれた１種以
上の元素の金属または金属酸化物が有効である。酸化触
媒の担体は、アルミナ、チタニア、ジルコニア、アルミ
ナ−ジルコニア、シリカ−アルミナ、ゼオライト等が有
効である。活性成分の担体への担持量はＰｔ、Ｐｄ、Ｒ
ｈの元素から選ばれた１種以上の場合、金属で０．０５
〜５．０ｗｔ％、Ｍｎ，Ｆｅ，Ｃｏ，Ｎｉ，Ｃｕから選
ばれた１種以上の場合、金属酸化物で１．０〜２０．０
ｗｔ％が好ましい。これら吸着剤と触媒は同一のペレッ
トに成形されたり、同一のハニカム担体上に別々の層と
してコーティングされたりして一体化され同一の反応層
に収められる。あるいはペレットに成形された吸着剤と
触媒とを両者混合し、同一層に収めてもよい。
【００１５】更に、再生時に高濃度に濃縮されて吸着剤
から脱離した悪臭物質を含むガスを処理する方法とし
て、本吸着剤からの脱離ガスの流路下流に燃焼触媒を設
置し、その触媒によって処理することが可能である。こ
の場合用いられる燃焼触媒は、排ガス中の有機溶剤の種
類、燃焼触媒入口のガス温度等システム構成によって、
最適な種類や組成を選択できる。
から脱離した悪臭物質を含むガスを処理する方法とし
て、本吸着剤からの脱離ガスの流路下流に燃焼触媒を設
置し、その触媒によって処理することが可能である。こ
の場合用いられる燃焼触媒は、排ガス中の有機溶剤の種
類、燃焼触媒入口のガス温度等システム構成によって、
最適な種類や組成を選択できる。
【００１６】次に、本発明を詳細に説明する。本発明の
吸着剤は、含浸法、混練法、イオン交換法のいずれでも
製造できる。含浸法で製造する方法では、ＭＦＩ構造を
有するＨ−ＺＳＭ５等のゼオライトの粉末に、所定濃度
のＣｅ，Ｌａ等の元素から選ばれた１種以上の水溶性塩
の水溶液を含浸し、乾燥後、加熱焼成することにより得
られる。水溶性塩としては、硝酸塩または酢酸塩が一般
的である。２種以上の元素を担持する場合は、２種以上
の水溶性塩の混合水溶液を含浸して２種以上の元素を同
時に担持しても良いし、１種類の水溶性塩の水溶液を含
浸し加熱焼成後異なる種類の水溶液を逐次含浸してもよ
い。これらの吸着剤は、最終的には原料の塩が分解する
温度、すなわち２００℃以上８００℃以下、好ましくは
４００〜６００℃で大気中で加熱焼成して得られる。
吸着剤は、含浸法、混練法、イオン交換法のいずれでも
製造できる。含浸法で製造する方法では、ＭＦＩ構造を
有するＨ−ＺＳＭ５等のゼオライトの粉末に、所定濃度
のＣｅ，Ｌａ等の元素から選ばれた１種以上の水溶性塩
の水溶液を含浸し、乾燥後、加熱焼成することにより得
られる。水溶性塩としては、硝酸塩または酢酸塩が一般
的である。２種以上の元素を担持する場合は、２種以上
の水溶性塩の混合水溶液を含浸して２種以上の元素を同
時に担持しても良いし、１種類の水溶性塩の水溶液を含
浸し加熱焼成後異なる種類の水溶液を逐次含浸してもよ
い。これらの吸着剤は、最終的には原料の塩が分解する
温度、すなわち２００℃以上８００℃以下、好ましくは
４００〜６００℃で大気中で加熱焼成して得られる。
【００１７】混練法で製造する方法では、所定量の
（１）ＭＦＩ構造を有するＨ−ＺＳＭ５等の粉末、
（２）Ｃｅ，Ｌａ等の元素から選ばれた１種以上の水溶
性塩、（３）水、をらいかい機またはボ−ルミル等の混
練用機器を使って１時間以上湿式混練し、できたスラリ
−を乾燥後、加熱焼成することにより得られる。このと
き、先に（１）と（２）を乾式混練した後、（３）水を
加えて湿式混練しても良い。原料として水溶性ではない
塩を用いることもできるが、担持元素の分散性が悪く、
本発明の特徴が発現しにくい。これらの吸着剤は、最終
的には原料の塩が分解する温度、すなわち２００℃以上
８００℃以下、好ましくは４００〜６００℃で大気中で
加熱焼成して得られる。
（１）ＭＦＩ構造を有するＨ−ＺＳＭ５等の粉末、
（２）Ｃｅ，Ｌａ等の元素から選ばれた１種以上の水溶
性塩、（３）水、をらいかい機またはボ−ルミル等の混
練用機器を使って１時間以上湿式混練し、できたスラリ
−を乾燥後、加熱焼成することにより得られる。このと
き、先に（１）と（２）を乾式混練した後、（３）水を
加えて湿式混練しても良い。原料として水溶性ではない
塩を用いることもできるが、担持元素の分散性が悪く、
本発明の特徴が発現しにくい。これらの吸着剤は、最終
的には原料の塩が分解する温度、すなわち２００℃以上
８００℃以下、好ましくは４００〜６００℃で大気中で
加熱焼成して得られる。
【００１８】イオン交換法で製造する方法は、以下の手
順に従う。所定量の（１）ＭＦＩ構造を有するＨ−ＺＳ
Ｍ５等の粉末を、所定量の（２）Ｃｅ，Ｌａ等の元素か
ら選ばれた１種以上の水溶性塩、（３）水を混合した交
換溶液に入れて、一定温度に加熱しながら所定時間撹拌
した後、デカンテ−ションで交換溶液を取り除く。この
操作を１回以上繰り返した後、蒸留水を加えてデカンテ
−ションで十分洗浄し、濾過、乾燥し、加熱焼成するこ
とにより得られる。この時、交換溶液中の水溶性塩の量
は、ゼオライトに担持する元素の量と等量以上を含有
し、溶液濃度が濃いほど短時間でイオン交換できる。ま
た、温度条件は室温以上、好ましくは６０〜１００℃が
最適である。２種類以上の元素をイオン交換する場合に
は、原料塩の混合溶液を交換溶液として同時に行っても
良いし、単一組成の交換溶液で逐次行っても良い。これ
らの吸着剤は、２００℃以上８００℃以下、好ましくは
４００〜６００℃で大気中で加熱焼成して得られる。各
種調製法のうち、イオン交換法が最も有効な方法であ
る。
順に従う。所定量の（１）ＭＦＩ構造を有するＨ−ＺＳ
Ｍ５等の粉末を、所定量の（２）Ｃｅ，Ｌａ等の元素か
ら選ばれた１種以上の水溶性塩、（３）水を混合した交
換溶液に入れて、一定温度に加熱しながら所定時間撹拌
した後、デカンテ−ションで交換溶液を取り除く。この
操作を１回以上繰り返した後、蒸留水を加えてデカンテ
−ションで十分洗浄し、濾過、乾燥し、加熱焼成するこ
とにより得られる。この時、交換溶液中の水溶性塩の量
は、ゼオライトに担持する元素の量と等量以上を含有
し、溶液濃度が濃いほど短時間でイオン交換できる。ま
た、温度条件は室温以上、好ましくは６０〜１００℃が
最適である。２種類以上の元素をイオン交換する場合に
は、原料塩の混合溶液を交換溶液として同時に行っても
良いし、単一組成の交換溶液で逐次行っても良い。これ
らの吸着剤は、２００℃以上８００℃以下、好ましくは
４００〜６００℃で大気中で加熱焼成して得られる。各
種調製法のうち、イオン交換法が最も有効な方法であ
る。
【００１９】本発明の吸着剤に更に触媒成分を担持した
吸着剤触媒は、上記本発明の吸着剤に触媒成分となる金
属塩の水溶液を含浸し、乾燥後、加熱焼成することによ
って得られる。金属塩としては、硝酸塩、塩化物、アン
ミン錯体が一般的で、これらを酸または水に溶かした溶
液を水で希釈して用いる。２種以上の塩の混合水溶液を
含浸して２種以上の元素を同時に担持しても良いし、１
種類の水溶性塩の水溶液を含浸し加熱焼成後異なる種類
の水溶液を逐次含浸してもよい。これらの吸着剤は、最
終的には原料の塩が分解する温度、すなわち２５０℃以
上８００℃以下、好ましくは４００〜６００℃で大気中
で加熱焼成して得られる。
吸着剤触媒は、上記本発明の吸着剤に触媒成分となる金
属塩の水溶液を含浸し、乾燥後、加熱焼成することによ
って得られる。金属塩としては、硝酸塩、塩化物、アン
ミン錯体が一般的で、これらを酸または水に溶かした溶
液を水で希釈して用いる。２種以上の塩の混合水溶液を
含浸して２種以上の元素を同時に担持しても良いし、１
種類の水溶性塩の水溶液を含浸し加熱焼成後異なる種類
の水溶液を逐次含浸してもよい。これらの吸着剤は、最
終的には原料の塩が分解する温度、すなわち２５０℃以
上８００℃以下、好ましくは４００〜６００℃で大気中
で加熱焼成して得られる。
【００２０】以上の方法で調製される本発明の吸着剤
は、希土類以外の元素、例えば遷移金属のＦｅ，Ｃｏ，
Ｎｉ，ＣｕやＡｇを含むことも可能である。ただしこの
場合は、希土類の担持量の１０％以下であることが望ま
しい。多量の担持は、例えば遷移金属の場合酸化触媒と
しての働きがあるため、吸着剤としての使用には妨げに
なるからである。
は、希土類以外の元素、例えば遷移金属のＦｅ，Ｃｏ，
Ｎｉ，ＣｕやＡｇを含むことも可能である。ただしこの
場合は、希土類の担持量の１０％以下であることが望ま
しい。多量の担持は、例えば遷移金属の場合酸化触媒と
しての働きがあるため、吸着剤としての使用には妨げに
なるからである。
【００２１】このようにして製造された本発明の吸着剤
あるいは吸着剤触媒は、排ガス中の揮発性有機溶剤を含
む悪臭成分を吸着剤に吸着させた後、間欠的に吸着剤を
加熱して、吸着剤から脱離した濃縮された悪臭成分を処
理する悪臭処理方法において有効に働く。その理由は、
ゼオライトに担持された希土類から選ばれた１種以上の
元素が次のような状態にあるためと考えられる。（１）
陽イオンの状態でゼオライト上に高分散する、またはゼ
オライトの陽イオンと置換されてゼオライト骨格の一部
となることによって、ゼオライト表面の静電場が変化し
て吸着分子の極性との相互作用が強くなる。（２）陽イ
オンの状態または酸化物の状態でゼオライト表面に高分
散することによりゼオライトの細孔分布が変化し、吸
着、脱離性能が向上する。（３）陽イオンの状態または
酸化物の状態でゼオライト表面に高分散し、ゼオライト
の吸着能力を補強する。本発明の吸着剤は、以上の効果
が複合することによって有効に働くと考えられる。例え
ば、（１）の相互作用ばかり強いと、吸着能は高まる
が、脱離もしにくくなる。本発明の吸着剤は、これら複
数の効果がバランスしているため、吸着能も高く、脱離
もしやすいと考えられる。
あるいは吸着剤触媒は、排ガス中の揮発性有機溶剤を含
む悪臭成分を吸着剤に吸着させた後、間欠的に吸着剤を
加熱して、吸着剤から脱離した濃縮された悪臭成分を処
理する悪臭処理方法において有効に働く。その理由は、
ゼオライトに担持された希土類から選ばれた１種以上の
元素が次のような状態にあるためと考えられる。（１）
陽イオンの状態でゼオライト上に高分散する、またはゼ
オライトの陽イオンと置換されてゼオライト骨格の一部
となることによって、ゼオライト表面の静電場が変化し
て吸着分子の極性との相互作用が強くなる。（２）陽イ
オンの状態または酸化物の状態でゼオライト表面に高分
散することによりゼオライトの細孔分布が変化し、吸
着、脱離性能が向上する。（３）陽イオンの状態または
酸化物の状態でゼオライト表面に高分散し、ゼオライト
の吸着能力を補強する。本発明の吸着剤は、以上の効果
が複合することによって有効に働くと考えられる。例え
ば、（１）の相互作用ばかり強いと、吸着能は高まる
が、脱離もしにくくなる。本発明の吸着剤は、これら複
数の効果がバランスしているため、吸着能も高く、脱離
もしやすいと考えられる。
【００２２】本発明の吸着剤の形状は、吸着剤粉末をペ
レットなどに成型した粒状、吸着剤粉末をバインダ等と
混合して押出し成型したハニカム形状、吸着剤粉末をバ
インダ等と混合してセラミックスや金属の基材上にコ−
ティングした構造体、繊維状のセラミックスと混合して
抄紙したペ−パ−状のものを各種形状に組合せた構造体
などがある。セラミックスや金属の基材としては、ハニ
カム形状、板状基材、金網形状等がある。
レットなどに成型した粒状、吸着剤粉末をバインダ等と
混合して押出し成型したハニカム形状、吸着剤粉末をバ
インダ等と混合してセラミックスや金属の基材上にコ−
ティングした構造体、繊維状のセラミックスと混合して
抄紙したペ−パ−状のものを各種形状に組合せた構造体
などがある。セラミックスや金属の基材としては、ハニ
カム形状、板状基材、金網形状等がある。
【００２３】以上の本発明の吸着剤は、排ガス中の揮発
性有機溶剤を含む悪臭成分を吸着させた後、吸着剤を加
熱して、吸着剤から脱離した濃縮された悪臭成分を処理
する悪臭処理方法における、吸着剤として使用する。上
記形状に加工された吸着剤を充填した層に処理するガス
を導入し、出口ガス中の悪臭物質濃度がある一定値を超
えたら、吸着剤充填層に加熱した再生用ガスを導入し吸
着している悪臭物質を濃縮した状態で脱離させる。この
時、吸着剤充填層は１基でもよいし、２基以上を交互に
切替えて、１基を再生中に他基を吸着に使用してもよ
い。また、吸着剤が担持されたハニカム型の円筒状の回
転体（ロ−タと呼ぶ）を用い、軸線方向に一端から処理
ガスを流通する吸着部と、加熱した再生用ガスを流通し
て脱着を行う脱離部と、冷却用ガスを流通する冷却部を
周方向に形成し、ロ−タを回転させながらロ−タの各部
分が順次この３個所を回ることによって、吸着脱離再生
を繰返す方法で使用される。これらの方法で吸着剤に吸
着された後、濃縮して脱離した悪臭成分は、吸着剤充填
層後流に設置した触媒燃焼器等の処理装置で処理する。
または、ロ−タ式の場合は、脱離部の吸着剤の出口の面
に燃焼触媒を接触させて設置してもよい。
性有機溶剤を含む悪臭成分を吸着させた後、吸着剤を加
熱して、吸着剤から脱離した濃縮された悪臭成分を処理
する悪臭処理方法における、吸着剤として使用する。上
記形状に加工された吸着剤を充填した層に処理するガス
を導入し、出口ガス中の悪臭物質濃度がある一定値を超
えたら、吸着剤充填層に加熱した再生用ガスを導入し吸
着している悪臭物質を濃縮した状態で脱離させる。この
時、吸着剤充填層は１基でもよいし、２基以上を交互に
切替えて、１基を再生中に他基を吸着に使用してもよ
い。また、吸着剤が担持されたハニカム型の円筒状の回
転体（ロ−タと呼ぶ）を用い、軸線方向に一端から処理
ガスを流通する吸着部と、加熱した再生用ガスを流通し
て脱着を行う脱離部と、冷却用ガスを流通する冷却部を
周方向に形成し、ロ−タを回転させながらロ−タの各部
分が順次この３個所を回ることによって、吸着脱離再生
を繰返す方法で使用される。これらの方法で吸着剤に吸
着された後、濃縮して脱離した悪臭成分は、吸着剤充填
層後流に設置した触媒燃焼器等の処理装置で処理する。
または、ロ−タ式の場合は、脱離部の吸着剤の出口の面
に燃焼触媒を接触させて設置してもよい。
【００２４】本発明の吸着剤触媒を用いて有効に悪臭処
理を行う方法としては、上記形状に加工された吸着剤触
媒を充填した充填塔が２塔以上あり、１塔で吸着処理を
行いながら、他塔で吸着剤の再生を並行して行い、再生
で吸着剤の再生と悪臭成分の処理を同時におこなう方
法、吸着剤触媒が担持されたハニカム型の円筒状の回転
体の各部分が、悪臭を含む排ガスと接触する吸着部と、
加熱された再生用ガスと接触する脱離部と、冷却ガスと
接触する冷却部の３個所を順次回り、脱離部では吸着剤
の再生と悪臭成分の処理を同時におこなう方法などで使
用される。
理を行う方法としては、上記形状に加工された吸着剤触
媒を充填した充填塔が２塔以上あり、１塔で吸着処理を
行いながら、他塔で吸着剤の再生を並行して行い、再生
で吸着剤の再生と悪臭成分の処理を同時におこなう方
法、吸着剤触媒が担持されたハニカム型の円筒状の回転
体の各部分が、悪臭を含む排ガスと接触する吸着部と、
加熱された再生用ガスと接触する脱離部と、冷却ガスと
接触する冷却部の３個所を順次回り、脱離部では吸着剤
の再生と悪臭成分の処理を同時におこなう方法などで使
用される。
【００２５】本発明の吸着剤およびこれを用いた悪臭処
理方法は、揮発性有機溶剤を主成分とする排ガスの悪臭
処理に有効に働く。揮発性有機溶剤とは、トルエン、キ
シレン、スチレンなどの芳香族炭化水素、酢酸エチルな
どのエステル類、イソブタノ−ルなどのアルコ−ル類な
どに代表される。本発明は、なかでも特に芳香族炭化水
素に有効である。更に、本発明はこれらの揮発性有機溶
剤以外の悪臭物質、例えばアセトアルデヒド、イソバレ
ルアルデヒドなどのアルデヒド類、トリメチルアミンな
どのアミン類、メチルメルカプタンなどのメルカプタン
類等にも、吸着剤として有効に働く。
理方法は、揮発性有機溶剤を主成分とする排ガスの悪臭
処理に有効に働く。揮発性有機溶剤とは、トルエン、キ
シレン、スチレンなどの芳香族炭化水素、酢酸エチルな
どのエステル類、イソブタノ−ルなどのアルコ−ル類な
どに代表される。本発明は、なかでも特に芳香族炭化水
素に有効である。更に、本発明はこれらの揮発性有機溶
剤以外の悪臭物質、例えばアセトアルデヒド、イソバレ
ルアルデヒドなどのアルデヒド類、トリメチルアミンな
どのアミン類、メチルメルカプタンなどのメルカプタン
類等にも、吸着剤として有効に働く。
【００２６】
【作用】本発明は、排ガス中の揮発性有機溶剤を含む悪
臭成分を吸着剤に吸着させた後、吸着剤を加熱して、吸
着剤から脱離した濃縮された悪臭成分を処理する悪臭処
理方法に用いることで有効に作用する。特に、常温〜５
０，６０℃付近で吸着を行い、１２０〜２５０℃付近で
脱離と再生を行い、吸着脱離を繰り返す悪臭処理方法に
有効に作用する。
臭成分を吸着剤に吸着させた後、吸着剤を加熱して、吸
着剤から脱離した濃縮された悪臭成分を処理する悪臭処
理方法に用いることで有効に作用する。特に、常温〜５
０，６０℃付近で吸着を行い、１２０〜２５０℃付近で
脱離と再生を行い、吸着脱離を繰り返す悪臭処理方法に
有効に作用する。
【００２７】
【発明の実施の形態】以下、本発明を実施例で具体的に
説明する。ただし、本発明はこれらの実施例に限定され
るものではない。
説明する。ただし、本発明はこれらの実施例に限定され
るものではない。
【００２８】
【実施例１】酢酸セリウム（Ｃｅ（ＣＨＣＯＯ）3・Ｈ2
Ｏ）２７．９４ｇを蒸留水５００ｍＬに溶解した溶液
と、ＳｉＯ2／Ａｌ2Ｏ3(シリカ/アルミナ比)が８０のＭ
ＦＩ構造を有するＨ−ＺＳＭ−５粉末５０ｇを混合し、
これを撹拌しながら６時間９０℃に加熱し、イオン交換
をおこなった。終了後、この混合溶液を室温で一晩放置
した。これを、デカンテ−ジョンで４回洗浄後、吸引濾
過し、１２０℃で乾燥し、最終的に５００℃で２時間焼
成し、吸着剤粉末を得た。
Ｏ）２７．９４ｇを蒸留水５００ｍＬに溶解した溶液
と、ＳｉＯ2／Ａｌ2Ｏ3(シリカ/アルミナ比)が８０のＭ
ＦＩ構造を有するＨ−ＺＳＭ−５粉末５０ｇを混合し、
これを撹拌しながら６時間９０℃に加熱し、イオン交換
をおこなった。終了後、この混合溶液を室温で一晩放置
した。これを、デカンテ−ジョンで４回洗浄後、吸引濾
過し、１２０℃で乾燥し、最終的に５００℃で２時間焼
成し、吸着剤粉末を得た。
【００２９】
【実施例２】酢酸セリウム２７．９４ｇのかわりに酢酸
ランタン（Ｌａ（ＣＨＣＯＯ）3・１．５Ｈ2Ｏ）２７．
７２ｇを用いる以外は、実施例１と同様の方法で実施例
２の吸着剤粉末を得た。
ランタン（Ｌａ（ＣＨＣＯＯ）3・１．５Ｈ2Ｏ）２７．
７２ｇを用いる以外は、実施例１と同様の方法で実施例
２の吸着剤粉末を得た。
【００３０】
【実施例３】ＳｉＯ2 ／Ａｌ2 Ｏ3 （シリカ／アルミナ
比）が８０のＭＦＩ構造を有するＨ−ＺＳＭ−５粉末の
かわりにＳｉＯ2 ／Ａｌ2 Ｏ3 （シリカ／アルミナ比）
が３０のＭＦＩ構造を有するＨ−ＺＳＭ−５粉末を用い
る以外は、実施例１と同様の方法で実施例３の吸着剤粉
末を得た。
比）が８０のＭＦＩ構造を有するＨ−ＺＳＭ−５粉末の
かわりにＳｉＯ2 ／Ａｌ2 Ｏ3 （シリカ／アルミナ比）
が３０のＭＦＩ構造を有するＨ−ＺＳＭ−５粉末を用い
る以外は、実施例１と同様の方法で実施例３の吸着剤粉
末を得た。
【００３１】
【実施例４】酢酸セリウム２７．９４ｇのかわりに酢酸
プラセオジム（Ｐｒ（ＣＨＣＯＯ）3 ・６Ｈ2 Ｏ）２
３．６３ｇを用いる以外は、実施例１と同様の方法で実
施例４の吸着剤粉末を得た。
プラセオジム（Ｐｒ（ＣＨＣＯＯ）3 ・６Ｈ2 Ｏ）２
３．６３ｇを用いる以外は、実施例１と同様の方法で実
施例４の吸着剤粉末を得た。
【００３２】
【実施例５】酢酸セリウム２７．９４ｇのかわりに硝酸
ネオジム（Ｎｄ（ＮＯ）3 ・６Ｈ2Ｏ）２３．８１ｇを
用いる以外は、実施例１と同様の方法で実施例５の吸着
剤粉末を得た。
ネオジム（Ｎｄ（ＮＯ）3 ・６Ｈ2Ｏ）２３．８１ｇを
用いる以外は、実施例１と同様の方法で実施例５の吸着
剤粉末を得た。
【００３３】
【実施例６】酢酸セリウム１８．２１ｇを蒸留水５００
ｍｌに溶解した溶液と、ＳｉＯ2 ／Ａｌ2 Ｏ3 （シリカ
／アルミナ比）が８０のＭＦＩ構造を有するＨ−ＺＳＭ
−５粉末５０ｇを混合し、これを攪拌しながら６時間９
０℃に加熱し、イオン交換をおこなった。終了後、この
混合溶液を室温で一晩放置した。これを、デカンテージ
ョンで４回洗浄後、吸引濾過し、１２０℃で乾燥した。
次に、この粉末を、酢酸ランタン２７．７２ｇを蒸留水
５００ｍｌに溶解した溶液に混合し、これを攪拌しなが
ら６時間９０℃に加熱した。この混合溶液を室温で一晩
放置した後、デカンテージョンで４回洗浄後、吸引濾過
し、１２０℃で乾燥し、最終的に５００℃で２時間焼成
し、吸着剤粉末を得た。
ｍｌに溶解した溶液と、ＳｉＯ2 ／Ａｌ2 Ｏ3 （シリカ
／アルミナ比）が８０のＭＦＩ構造を有するＨ−ＺＳＭ
−５粉末５０ｇを混合し、これを攪拌しながら６時間９
０℃に加熱し、イオン交換をおこなった。終了後、この
混合溶液を室温で一晩放置した。これを、デカンテージ
ョンで４回洗浄後、吸引濾過し、１２０℃で乾燥した。
次に、この粉末を、酢酸ランタン２７．７２ｇを蒸留水
５００ｍｌに溶解した溶液に混合し、これを攪拌しなが
ら６時間９０℃に加熱した。この混合溶液を室温で一晩
放置した後、デカンテージョンで４回洗浄後、吸引濾過
し、１２０℃で乾燥し、最終的に５００℃で２時間焼成
し、吸着剤粉末を得た。
【００３４】
【実施例７】酢酸セリウム１．３５９ｇとＳｉＯ2／Ａ
ｌ2Ｏ3(シリカ/アルミナ比)が８０のＺＳＭ−５粉末４
０ｇをらいかい機で１０分間乾式混練後、これに蒸留水
３５ｍＬを加えて更に１時間湿式混練した。その後、こ
のスラリ−を１２０℃で乾燥し、最終的に５００℃で２
時間焼成し、吸着剤粉末を得た。
ｌ2Ｏ3(シリカ/アルミナ比)が８０のＺＳＭ−５粉末４
０ｇをらいかい機で１０分間乾式混練後、これに蒸留水
３５ｍＬを加えて更に１時間湿式混練した。その後、こ
のスラリ−を１２０℃で乾燥し、最終的に５００℃で２
時間焼成し、吸着剤粉末を得た。
【００３５】
【比較例１】ＳｉＯ2／Ａｌ2Ｏ3(シリカ/アルミナ比)が
８０のＭＦＩ構造を有するＨ−ＺＳＭ５粉末５０ｇを、
５００℃で２時間焼成し、吸着剤粉末を得た。
８０のＭＦＩ構造を有するＨ−ＺＳＭ５粉末５０ｇを、
５００℃で２時間焼成し、吸着剤粉末を得た。
【００３６】
【比較例２】ＳｉＯ2 ／Ａｌ2 Ｏ3 （シリカ／アルミナ
比）が８０のＭＦＩ構造を有するＨ−ＺＳＭ−５粉末の
かわりにＳｉＯ2 ／Ａｌ2 Ｏ3 （シリカ／アルミナ比）
が２０３のＭＯＲ構造を有するＨ−モルデナイト粉末を
用いる以外は、実施例１と同様の方法で比較例２の吸着
剤粉末を得た。
比）が８０のＭＦＩ構造を有するＨ−ＺＳＭ−５粉末の
かわりにＳｉＯ2 ／Ａｌ2 Ｏ3 （シリカ／アルミナ比）
が２０３のＭＯＲ構造を有するＨ−モルデナイト粉末を
用いる以外は、実施例１と同様の方法で比較例２の吸着
剤粉末を得た。
【００３７】
【比較例３】ＳｉＯ2 ／Ａｌ2 Ｏ3 （シリカ／アルミナ
比）が８０のＭＦＩ構造を有するＨ−ＺＳＭ−５粉末の
かわりにＳｉＯ2 ／Ａｌ2 Ｏ3 （シリカ／アルミナ比）
が２０３のＭＯＲ構造を有するＨ−モルデナイト粉末を
用いる以外は、実施例２と同様の方法で比較例３の吸着
剤粉末を得た。
比）が８０のＭＦＩ構造を有するＨ−ＺＳＭ−５粉末の
かわりにＳｉＯ2 ／Ａｌ2 Ｏ3 （シリカ／アルミナ比）
が２０３のＭＯＲ構造を有するＨ−モルデナイト粉末を
用いる以外は、実施例２と同様の方法で比較例３の吸着
剤粉末を得た。
【００３８】
【比較例４】酢酸セリウム２７．９４ｇのかわりに硝酸
銀（ＡｇＮＯ3）５．５４ｇを用い、ＳｉＯ2／Ａｌ2Ｏ3
(シリカ/アルミナ比)が８０のＭＦＩ構造を有するＨ−
ＺＳＭ−５粉末のかわりにＳｉＯ2／Ａｌ2Ｏ3(シリカ/
アルミナ比)が２０３のＭＯＲ構造を有するＨ−モルデ
ナイト粉末を用いる以外は、実施例１と同様の方法で比
較例４の吸着剤粉末を得た。
銀（ＡｇＮＯ3）５．５４ｇを用い、ＳｉＯ2／Ａｌ2Ｏ3
(シリカ/アルミナ比)が８０のＭＦＩ構造を有するＨ−
ＺＳＭ−５粉末のかわりにＳｉＯ2／Ａｌ2Ｏ3(シリカ/
アルミナ比)が２０３のＭＯＲ構造を有するＨ−モルデ
ナイト粉末を用いる以外は、実施例１と同様の方法で比
較例４の吸着剤粉末を得た。
【００３９】
【比較例５】酢酸セリウム２７．９４ｇのかわりに酢酸
銅（Ｃｕ（ＣＨＣＯＯ）2・Ｈ2Ｏ）２４．９６ｇを用い
る以外は、実施例１と同様の方法で比較例５の吸着剤粉
末を得た。
銅（Ｃｕ（ＣＨＣＯＯ）2・Ｈ2Ｏ）２４．９６ｇを用い
る以外は、実施例１と同様の方法で比較例５の吸着剤粉
末を得た。
【００４０】
【比較例６】酢酸セリウム２７．９４ｇのかわりに硝酸
ニッケル（Ｎｉ（ＮＯ3）2・６Ｈ2Ｏ）３６．３５ｇを
用いる以外は、実施例１と同様の方法で比較例６の吸着
剤粉末を得た。表１に、上記実施例１、実施例２、実施
例３、実施例４、実施例５、実施例６、実施例７、比較
例１、比較例２、比較例３、比較例４、比較例５、比較
例６の吸着剤を、アルカリ溶融した後ＩＣＰ法で担持元
素の定量分析を行った結果、及びそれから換算したイオ
ン交換率を示す。
ニッケル（Ｎｉ（ＮＯ3）2・６Ｈ2Ｏ）３６．３５ｇを
用いる以外は、実施例１と同様の方法で比較例６の吸着
剤粉末を得た。表１に、上記実施例１、実施例２、実施
例３、実施例４、実施例５、実施例６、実施例７、比較
例１、比較例２、比較例３、比較例４、比較例５、比較
例６の吸着剤を、アルカリ溶融した後ＩＣＰ法で担持元
素の定量分析を行った結果、及びそれから換算したイオ
ン交換率を示す。
【００４１】
【表１】
【００４２】上記実施例１、実施例２、実施例３、実施
例４、実施例５、実施例６、実施例７、比較例１、実施
例２、比較例３、比較例４、比較例５、比較例６の吸着
剤粉末を、プレス成型後、１０〜２０メッシュに整粒し
た。これを用いて、悪臭成分の吸着及び脱離性能を評価
した。
例４、実施例５、実施例６、実施例７、比較例１、実施
例２、比較例３、比較例４、比較例５、比較例６の吸着
剤粉末を、プレス成型後、１０〜２０メッシュに整粒し
た。これを用いて、悪臭成分の吸着及び脱離性能を評価
した。
【００４３】下記評価条件１で、上記吸着剤にトルエン
を含む悪臭ガスを流通させて、出口ガス濃度を分析する
ことにより、吸着性能を評価した。図１に、実施例１、
実施例２、実施例３、実施例４、実施例５、実施例６、
比較例１、比較例４、実施例２、比較例３の吸着剤の、
破過時間と４０分間の総吸着量を示す。ここで破過時間
とは、吸着剤層にガスを導入後、出口ガス中のトルエン
除去率が９０％に達するまでの経過時間と定義した。希
土類をＨ−ＺＳＭ−５に担持した実施例１、実施例２、
実施例３、実施例４、実施例５、実施例６は、これらの
母体ゼオライトである比較例１に比較して、吸着除去性
能が大きく向上した。これにたいして、希土類をＨ−モ
ルデナイトに担持した比較例２、比較例３の場合は、希
土類の添加効果は得られず、吸着除去性能は低い。
を含む悪臭ガスを流通させて、出口ガス濃度を分析する
ことにより、吸着性能を評価した。図１に、実施例１、
実施例２、実施例３、実施例４、実施例５、実施例６、
比較例１、比較例４、実施例２、比較例３の吸着剤の、
破過時間と４０分間の総吸着量を示す。ここで破過時間
とは、吸着剤層にガスを導入後、出口ガス中のトルエン
除去率が９０％に達するまでの経過時間と定義した。希
土類をＨ−ＺＳＭ−５に担持した実施例１、実施例２、
実施例３、実施例４、実施例５、実施例６は、これらの
母体ゼオライトである比較例１に比較して、吸着除去性
能が大きく向上した。これにたいして、希土類をＨ−モ
ルデナイトに担持した比較例２、比較例３の場合は、希
土類の添加効果は得られず、吸着除去性能は低い。
【００４４】〔評価条件１〕 ＳＶ：６００００／ｈ Ｆ ：３．０ Ｌ／ｍｉｎ 悪臭ガス組成：トルエン１００ｐｐｍ，空気バランス 吸着剤温度：５０ ℃ 吸着時間：４０ ｍｉｎ 同様に、評価条件２で実施例１、実施例２、実施例３、
実施例４、実施例６、実施例７、比較例１、比較例４、
比較例５、比較例６の吸着剤の吸着性能を評価した。図
２に、破過時間と４０分間の総吸着量を示す。評価条件
２は、悪臭ガス中に水蒸気を含んでいるため、評価条件
１に比べて全体的に性能が低下しているが、本発明の実
施例１、実施例２、実施例３、実施例４、実施例６、実
施例７の吸着剤は、母体ゼオライトである比較例１に比
較して、吸着除去性能が向上した。希土類以外の元素を
担持した場合は、比較例４を除いて逆に性能が低下し
た。 〔評価条件２〕 ＳＶ：６００００／ｈ Ｆ ：３．０ Ｌ／ｍｉｎ 悪臭ガス組成：トルエン１００ｐｐｍ，Ｈ2 Ｏ３．３
％，空気バランス 吸着剤温度：５０ ℃ 吸着時間：４０ ｍｉｎ 上記評価条件２で、上記吸着剤にトルエンを含む悪臭ガ
スを流通させた後、下記評価条件３にて吸着剤を加熱す
ることによって吸着した悪臭成分を脱離させ、吸着剤の
温度と、出口ガス中の濃度を測定した。図３に、実施例
１、実施例２、比較例１、比較例４、比較例５の吸着剤
の、脱離特性を示す。実施例１と実施例２は、脱離ピー
ク温度が１５０℃で、２５０℃以下で脱離が完了してい
る。実施例１と実施例２の母体ゼオライトである比較例
１に比べると、ピーク温度はほぼ同じで、高温側がむし
ろ脱離しやすくなっている。比較例４は、図１及び図２
では高い吸着性能を示したが、脱離においては２５０℃
以上でも脱離が続いている。比較例４の場合は、吸着分
子との相互作用が強力になり過ぎて、脱離がしにくくな
ったと考えられる。比較例５は、２００℃以下に脱離ピ
ークをひとつ持つが、その脱離量は少ない。比較例５の
場合は、吸着剤層の温度が２５０℃以上に上昇したとこ
ろで、急激に吸着剤層の温度が上昇し、脱離しないで残
っていた悪臭物質が燃焼するのが確認された。
実施例４、実施例６、実施例７、比較例１、比較例４、
比較例５、比較例６の吸着剤の吸着性能を評価した。図
２に、破過時間と４０分間の総吸着量を示す。評価条件
２は、悪臭ガス中に水蒸気を含んでいるため、評価条件
１に比べて全体的に性能が低下しているが、本発明の実
施例１、実施例２、実施例３、実施例４、実施例６、実
施例７の吸着剤は、母体ゼオライトである比較例１に比
較して、吸着除去性能が向上した。希土類以外の元素を
担持した場合は、比較例４を除いて逆に性能が低下し
た。 〔評価条件２〕 ＳＶ：６００００／ｈ Ｆ ：３．０ Ｌ／ｍｉｎ 悪臭ガス組成：トルエン１００ｐｐｍ，Ｈ2 Ｏ３．３
％，空気バランス 吸着剤温度：５０ ℃ 吸着時間：４０ ｍｉｎ 上記評価条件２で、上記吸着剤にトルエンを含む悪臭ガ
スを流通させた後、下記評価条件３にて吸着剤を加熱す
ることによって吸着した悪臭成分を脱離させ、吸着剤の
温度と、出口ガス中の濃度を測定した。図３に、実施例
１、実施例２、比較例１、比較例４、比較例５の吸着剤
の、脱離特性を示す。実施例１と実施例２は、脱離ピー
ク温度が１５０℃で、２５０℃以下で脱離が完了してい
る。実施例１と実施例２の母体ゼオライトである比較例
１に比べると、ピーク温度はほぼ同じで、高温側がむし
ろ脱離しやすくなっている。比較例４は、図１及び図２
では高い吸着性能を示したが、脱離においては２５０℃
以上でも脱離が続いている。比較例４の場合は、吸着分
子との相互作用が強力になり過ぎて、脱離がしにくくな
ったと考えられる。比較例５は、２００℃以下に脱離ピ
ークをひとつ持つが、その脱離量は少ない。比較例５の
場合は、吸着剤層の温度が２５０℃以上に上昇したとこ
ろで、急激に吸着剤層の温度が上昇し、脱離しないで残
っていた悪臭物質が燃焼するのが確認された。
【００４５】〔評価条件３〕 ＳＶ：４００００／ｈ Ｆ ：２．０ Ｌ／ｍｉｎ 流通ガス入口組成：空気 吸着剤温度：５０ ℃から５００℃まで３０℃／ｍｉｎ
で昇温。
で昇温。
【００４６】
【実施例８】酢酸セリウム２７．９４ｇのかわりに酢酸
セリウム１８．２１ｇを用いる以外は、実施例１と同様
の方法で実施例８の吸着剤粉末を得た。
セリウム１８．２１ｇを用いる以外は、実施例１と同様
の方法で実施例８の吸着剤粉末を得た。
【００４７】
【実施例９】酢酸セリウム２７．９４ｇのかわりに酢酸
セリウム６．０９ｇを用いる以外は実施例１と同様の方
法で実施例９の吸着剤粉末を得た。
セリウム６．０９ｇを用いる以外は実施例１と同様の方
法で実施例９の吸着剤粉末を得た。
【００４８】
【実施例１０】イオン交換の時間を６時間から１６時間
に変更する以外は実施例１と同様の方法で実施例１０の
吸着剤粉末を得た。
に変更する以外は実施例１と同様の方法で実施例１０の
吸着剤粉末を得た。
【００４９】表２に、上記実施例８、実施例９、実施例
１０の吸着剤を、アルカリ溶融した後ＩＣＰ法で担持元
素の定量分析を行った結果、及びそれから換算したイオ
ン交換率を示す。
１０の吸着剤を、アルカリ溶融した後ＩＣＰ法で担持元
素の定量分析を行った結果、及びそれから換算したイオ
ン交換率を示す。
【００５０】
【表２】
【００５１】上記実施例１、実施例８、実施例９、実施
例１０、比較例１の吸着剤粉末を、プレス成型後、１０
〜２０ｍｅｓｈに整粒した。これを用いて、下記評価条
件４で、悪臭成分の吸着性能を評価した。実施例１、実
施例８、実施例９、実施例１０は、すべてＣｅ元素を担
持したＣｅ−ＺＳＭ５である。図４に、Ｃｅのイオン交
換率と破過時間および吸着量の関係を示す。イオン交換
率１０％以上１５０％以下でＣｅ担持効果があり、特に
１５〜１００％で有効である。
例１０、比較例１の吸着剤粉末を、プレス成型後、１０
〜２０ｍｅｓｈに整粒した。これを用いて、下記評価条
件４で、悪臭成分の吸着性能を評価した。実施例１、実
施例８、実施例９、実施例１０は、すべてＣｅ元素を担
持したＣｅ−ＺＳＭ５である。図４に、Ｃｅのイオン交
換率と破過時間および吸着量の関係を示す。イオン交換
率１０％以上１５０％以下でＣｅ担持効果があり、特に
１５〜１００％で有効である。
【００５２】［評価条件４］ ＳＶ：６００００ ／ｈ Ｆ ：３．０ Ｌ／ｍｉｎ 悪臭ガス組成：トルエン１００ｐｐｍ，Ｈ2Ｏ３．３
％，空気バランス 吸着剤温度：５０ ℃ 吸着時間：２０ ｍｉｎ １０〜２０メッシュの実施例８と比較例１の粒状吸着剤
を用い、上記評価条件４で吸着、下記評価条件５で脱
離、その後吸着剤層の入口と出口を密閉して５０℃まで
冷却の３工程を繰返して、吸着性能変化を比較した。図
５に、３工程繰返し回数１０回までの、吸着時における
トルエン平均除去率の変化を示す。ここでトルエン平均
除去率は以下で定義される。 トルエン平均除去率（％）＝（Ａ−Ｂ）／Ａ×１００ Ａ：入口ガス中のトルエンの２０分間の積算量（ｍｇ） Ｂ：出口ガス中のトルエンの２０分間の積算量（ｍｇ） 実施例８と比較例１のトルエン平均除去率は、繰返し開
始初期には低下するが、５回以降は安定している。安定
した平均除去率は、実施例８は約８３％、比較例１は７
８％であった。本発明の吸着剤は、繰返し使用による耐
久性にも優れている。
％，空気バランス 吸着剤温度：５０ ℃ 吸着時間：２０ ｍｉｎ １０〜２０メッシュの実施例８と比較例１の粒状吸着剤
を用い、上記評価条件４で吸着、下記評価条件５で脱
離、その後吸着剤層の入口と出口を密閉して５０℃まで
冷却の３工程を繰返して、吸着性能変化を比較した。図
５に、３工程繰返し回数１０回までの、吸着時における
トルエン平均除去率の変化を示す。ここでトルエン平均
除去率は以下で定義される。 トルエン平均除去率（％）＝（Ａ−Ｂ）／Ａ×１００ Ａ：入口ガス中のトルエンの２０分間の積算量（ｍｇ） Ｂ：出口ガス中のトルエンの２０分間の積算量（ｍｇ） 実施例８と比較例１のトルエン平均除去率は、繰返し開
始初期には低下するが、５回以降は安定している。安定
した平均除去率は、実施例８は約８３％、比較例１は７
８％であった。本発明の吸着剤は、繰返し使用による耐
久性にも優れている。
【００５３】［評価条件５］ ＳＶ：４００００ ／ｈ Ｆ ：２．０ Ｌ／ｍｉｎ 流通ガス入口組成：空気 吸着剤温度：５０ ℃から１８０℃まで３０℃／ｍｉｎ
で昇温。
で昇温。
【００５４】
【実施例１１】実施例１の粉末３４．０ｇと蒸留水１１
１．０ｇをボ−ルミルにいれ２４時間混合した。これ
に、ポリビニルアルコ−ル１０ｗｔ％水溶液５４．０ｇ
と、アルミナゾル１０ｗｔ％溶液１．０ｇを加えさらに
１時間混合した。得られたスラリ−に無機繊維を素材に
したハニカム構造体をディップした後、余分な溶液をエ
アブロ−でとりのぞいてから、室温で乾燥後、１２０℃
の乾燥機中で乾燥し、５５０℃で１時間焼成した。この
操作を繰り返すことにより、ハニカム構造体に所定量の
吸着剤をコ−ティングし、実施例１１のハニカム型吸着
剤を得た。
１．０ｇをボ−ルミルにいれ２４時間混合した。これ
に、ポリビニルアルコ−ル１０ｗｔ％水溶液５４．０ｇ
と、アルミナゾル１０ｗｔ％溶液１．０ｇを加えさらに
１時間混合した。得られたスラリ−に無機繊維を素材に
したハニカム構造体をディップした後、余分な溶液をエ
アブロ−でとりのぞいてから、室温で乾燥後、１２０℃
の乾燥機中で乾燥し、５５０℃で１時間焼成した。この
操作を繰り返すことにより、ハニカム構造体に所定量の
吸着剤をコ−ティングし、実施例１１のハニカム型吸着
剤を得た。
【００５５】
【比較例７】実施例１の粉末のかわりに比較例１の粉末
を用いる以外は、実施例１１と同様の方法で比較例７の
ハニカム型吸着剤を得た。評価条件６で実施例１１、比
較例７の吸着剤の吸着性能を評価した。表３に、各ハニ
カム型吸着剤の、吸着剤コ−ティング量と、破過時間、
吸着量を示す。実施例１１はハニカム構造体上にコ−テ
ィングした形状でも高い吸着除去性能を示す
を用いる以外は、実施例１１と同様の方法で比較例７の
ハニカム型吸着剤を得た。評価条件６で実施例１１、比
較例７の吸着剤の吸着性能を評価した。表３に、各ハニ
カム型吸着剤の、吸着剤コ−ティング量と、破過時間、
吸着量を示す。実施例１１はハニカム構造体上にコ−テ
ィングした形状でも高い吸着除去性能を示す
【００５６】
【表３】
【００５７】［評価条件６］ ＳＶ：１５０００ ／ｈ Ｆ ：２．１１ Ｌ／ｍｉｎ 悪臭ガス組成：トルエン１００ｐｐｍ，Ｈ2Ｏ３．３
％，空気バランス 吸着剤温度：５０ ℃ 吸着時間：２０ ｍｉｎ
％，空気バランス 吸着剤温度：５０ ℃ 吸着時間：２０ ｍｉｎ
【００５８】
【実施例１２】白金含有量３．４ｗｔ％のジニトロアン
ミン白金硝酸塩溶液に、実施例１１のハニカム型吸着剤
を浸せきしたのち、余分な溶液をエアブロ−でとりのぞ
いてから、１２０℃で乾燥し、５００℃で２時間焼成
し、実施例１２のＰｔ担持Ｃｅ−ＺＳＭ５吸着剤触媒を
えた。実施例１２のＰｔ担持量は１．０ｗｔ％である。
実施例１２の吸着剤触媒を、上記評価条件６で吸着性能
の評価を行った後、下記評価条件７で脱離性能の評価を
行った。吸着時の、トルエン平均浄化率は９２．１％で
あった。脱離時には、１８０℃の空気を導入すると、吸
着されていたトルエンは燃焼を開始した。出口ガス中の
トルエン濃度は約６ｐｐｍであった。
ミン白金硝酸塩溶液に、実施例１１のハニカム型吸着剤
を浸せきしたのち、余分な溶液をエアブロ−でとりのぞ
いてから、１２０℃で乾燥し、５００℃で２時間焼成
し、実施例１２のＰｔ担持Ｃｅ−ＺＳＭ５吸着剤触媒を
えた。実施例１２のＰｔ担持量は１．０ｗｔ％である。
実施例１２の吸着剤触媒を、上記評価条件６で吸着性能
の評価を行った後、下記評価条件７で脱離性能の評価を
行った。吸着時の、トルエン平均浄化率は９２．１％で
あった。脱離時には、１８０℃の空気を導入すると、吸
着されていたトルエンは燃焼を開始した。出口ガス中の
トルエン濃度は約６ｐｐｍであった。
【００５９】［評価条件６］ ＳＶ：１５０００ ／ｈ Ｆ ：２．１１ Ｌ／ｍｉｎ 脱離ガス組成：空気 入口ガス温度：１８０ ℃
【００６０】
【実施例１３】本発明の吸着剤を用いて有効に悪臭処理
を行うための、２塔式悪臭処理装置フロ−を図６に示
す。ペレット状に成型した吸着剤は吸着塔１ａおよび吸
着塔１ｂに充填される。まず、吸着塔１ａに悪臭成分を
含んだ排ガスを９のラインより導入し、浄化されたガス
は１０のラインより排出される。吸着性能が寿命に達す
るころ、バルブ８ａ，８ｂ，８ｃを切替えて、吸着塔１
ｂに排ガスを導入する。吸着塔１ｂで排ガスを処理して
いる間、吸着塔１ａに加熱された脱離再生用ガス（空
気）をライン１１から導入し、脱離、再生を行う。濃縮
された悪臭成分を含んだガスは、ブロア７を介しヒ−タ
６ｂで加熱され触媒燃焼式処理装置４に導入され、燃焼
浄化され、１３より排出される。この排ガスの熱は、熱
交換器５ａ，５ｂで熱回収される。本システムでは、吸
着剤の形状は、ハニカム型でも有効に働く。
を行うための、２塔式悪臭処理装置フロ−を図６に示
す。ペレット状に成型した吸着剤は吸着塔１ａおよび吸
着塔１ｂに充填される。まず、吸着塔１ａに悪臭成分を
含んだ排ガスを９のラインより導入し、浄化されたガス
は１０のラインより排出される。吸着性能が寿命に達す
るころ、バルブ８ａ，８ｂ，８ｃを切替えて、吸着塔１
ｂに排ガスを導入する。吸着塔１ｂで排ガスを処理して
いる間、吸着塔１ａに加熱された脱離再生用ガス（空
気）をライン１１から導入し、脱離、再生を行う。濃縮
された悪臭成分を含んだガスは、ブロア７を介しヒ−タ
６ｂで加熱され触媒燃焼式処理装置４に導入され、燃焼
浄化され、１３より排出される。この排ガスの熱は、熱
交換器５ａ，５ｂで熱回収される。本システムでは、吸
着剤の形状は、ハニカム型でも有効に働く。
【００６１】
【実施例１４】本発明の吸着剤を用いて有効に悪臭処理
を行うための、ロ−タ式悪臭処理装置フロ−を図７に示
す。吸着塔１には、吸着剤が担持されたハニカム型の円
筒状の回転体（吸着剤ロ−タ２）が設置されている。ロ
−タ２は、処理ガスをライン９より流通する吸着部と、
加熱した再生用ガス空気をライン１１より導入する脱離
部と、冷却用空気をライン１４より導入する冷却部を周
方向に形成し、ロ−タを回転させながらロ−タの各部分
が順次この３個所をまわることによって吸着、脱離、再
生を繰り返す。冷却に用いたガスはヒ−タ６ｂで加熱さ
れ脱離部に導入される。脱離部より排出された悪臭の濃
縮されたガスは、ブロア７を介して、ヒ−タ６ａで加熱
され、触媒燃焼式処理装置４に導入され、燃焼浄化さ
れ、排出される。この排ガスの熱は、熱交換器５ａ，５
ｂで熱回収され、脱離ガス、悪臭の濃縮されたガスを加
熱する。
を行うための、ロ−タ式悪臭処理装置フロ−を図７に示
す。吸着塔１には、吸着剤が担持されたハニカム型の円
筒状の回転体（吸着剤ロ−タ２）が設置されている。ロ
−タ２は、処理ガスをライン９より流通する吸着部と、
加熱した再生用ガス空気をライン１１より導入する脱離
部と、冷却用空気をライン１４より導入する冷却部を周
方向に形成し、ロ−タを回転させながらロ−タの各部分
が順次この３個所をまわることによって吸着、脱離、再
生を繰り返す。冷却に用いたガスはヒ−タ６ｂで加熱さ
れ脱離部に導入される。脱離部より排出された悪臭の濃
縮されたガスは、ブロア７を介して、ヒ−タ６ａで加熱
され、触媒燃焼式処理装置４に導入され、燃焼浄化さ
れ、排出される。この排ガスの熱は、熱交換器５ａ，５
ｂで熱回収され、脱離ガス、悪臭の濃縮されたガスを加
熱する。
【００６２】
【実施例１５】本発明の吸着剤を用いて有効に悪臭処理
を行うための、ロ−タ式悪臭処理装置フロ−を図８に示
す。吸着塔１には、吸着剤が担持されたハニカム型の円
筒状の回転体（吸着剤ロ−タ２）が設置されている。ロ
−タ２の脱離部の出口には燃焼触媒３が設置されてい
る。ロ−タ２は、処理ガスをライン９より流通する吸着
部と、加熱した再生用空気をライン１１より導入する脱
離部と、冷却用空気をライン１４より導入する冷却部を
周方向に形成し、ロ−タを回転させながらロ−タの各部
分が順次この３個所をまわることによって吸着、脱離、
再生を繰り返す。脱離部では、出口に設置された燃焼触
媒３によって、悪臭の濃縮されたガスは燃焼浄化され、
排出される。この排ガスの熱は、熱交換器５で熱回収さ
れ、脱離用ガスを加熱する。
を行うための、ロ−タ式悪臭処理装置フロ−を図８に示
す。吸着塔１には、吸着剤が担持されたハニカム型の円
筒状の回転体（吸着剤ロ−タ２）が設置されている。ロ
−タ２の脱離部の出口には燃焼触媒３が設置されてい
る。ロ−タ２は、処理ガスをライン９より流通する吸着
部と、加熱した再生用空気をライン１１より導入する脱
離部と、冷却用空気をライン１４より導入する冷却部を
周方向に形成し、ロ−タを回転させながらロ−タの各部
分が順次この３個所をまわることによって吸着、脱離、
再生を繰り返す。脱離部では、出口に設置された燃焼触
媒３によって、悪臭の濃縮されたガスは燃焼浄化され、
排出される。この排ガスの熱は、熱交換器５で熱回収さ
れ、脱離用ガスを加熱する。
【００６３】
【実施例１６】悪臭処理用吸着剤と燃焼触媒を一体化し
た本発明の吸着剤触媒を用いて有効に悪臭処理を行うた
めの、２塔式悪臭処理装置フロ−を図９に示す。ペレッ
ト状に成型した吸着剤触媒は吸着触媒等塔１５ａおよび
吸着触媒塔１５ｂに充填される。まず、吸着触媒塔１５
ａに悪臭成分を含んだ排ガスを９のラインより導入し、
浄化されたガスは１０のラインより排出される。吸着性
能が寿命に達するころ、バルブ８ａ，８ｂ，８ｃを切替
えて、吸着触媒塔１５ｂに排ガスを導入する。吸着触媒
塔１５ｂで排ガスを処理している間、吸着触媒塔１５ａ
に加熱された脱離再生用ガス（空気）をライン１１から
導入し、脱離、再生と同時に触媒で悪臭成分は燃焼浄化
され、１３より排出される。この排ガスの熱は、熱交換
器５で熱回収される。この場合、吸着触媒塔内の吸着剤
触媒は、ペレット状吸着剤とペレット状燃焼触媒を混合
して充填してもよいし、吸着剤粉末と燃焼触媒粉末を混
合したものをペレット状に成型したものでも良い。ま
た、形状はハニカム型でもよい。
た本発明の吸着剤触媒を用いて有効に悪臭処理を行うた
めの、２塔式悪臭処理装置フロ−を図９に示す。ペレッ
ト状に成型した吸着剤触媒は吸着触媒等塔１５ａおよび
吸着触媒塔１５ｂに充填される。まず、吸着触媒塔１５
ａに悪臭成分を含んだ排ガスを９のラインより導入し、
浄化されたガスは１０のラインより排出される。吸着性
能が寿命に達するころ、バルブ８ａ，８ｂ，８ｃを切替
えて、吸着触媒塔１５ｂに排ガスを導入する。吸着触媒
塔１５ｂで排ガスを処理している間、吸着触媒塔１５ａ
に加熱された脱離再生用ガス（空気）をライン１１から
導入し、脱離、再生と同時に触媒で悪臭成分は燃焼浄化
され、１３より排出される。この排ガスの熱は、熱交換
器５で熱回収される。この場合、吸着触媒塔内の吸着剤
触媒は、ペレット状吸着剤とペレット状燃焼触媒を混合
して充填してもよいし、吸着剤粉末と燃焼触媒粉末を混
合したものをペレット状に成型したものでも良い。ま
た、形状はハニカム型でもよい。
【００６４】
【実施例１７】悪臭処理用吸着剤と燃焼触媒を一体化し
た本発明の吸着剤触媒を用いて有効に悪臭処理を行うた
めの、ロ−タ式悪臭処理装置フロ−を図１０に示す。吸
着触媒塔１５には、吸着剤触媒が担持されたハニカム型
の円筒状の回転体（吸着剤触媒ロ−タ１６）が設置され
ている。ロ−タ１６は、処理ガスをライン９より流通す
る吸着部と、加熱した再生用ガス空気をライン１１より
導入する脱離部と、冷却用空気をライン１４より導入す
る冷却部を周方向に形成し、ロ−タを回転させながらロ
−タの各部分が順次この３個所をまわることによって吸
着、脱離、再生を繰り返す。冷却に用いたガスは、ブロ
ア７を介して、ヒ−タ６で加熱され、脱離再生用ガスと
してロ−タ１６の脱離部に導入される。脱離部では、脱
離、再生と同時に触媒で悪臭成分が燃焼浄化され、１３
より排出される。この排ガスの熱は、熱交換器５で熱回
収され、脱離ガス、悪臭の濃縮されたガスを加熱する。
た本発明の吸着剤触媒を用いて有効に悪臭処理を行うた
めの、ロ−タ式悪臭処理装置フロ−を図１０に示す。吸
着触媒塔１５には、吸着剤触媒が担持されたハニカム型
の円筒状の回転体（吸着剤触媒ロ−タ１６）が設置され
ている。ロ−タ１６は、処理ガスをライン９より流通す
る吸着部と、加熱した再生用ガス空気をライン１１より
導入する脱離部と、冷却用空気をライン１４より導入す
る冷却部を周方向に形成し、ロ−タを回転させながらロ
−タの各部分が順次この３個所をまわることによって吸
着、脱離、再生を繰り返す。冷却に用いたガスは、ブロ
ア７を介して、ヒ−タ６で加熱され、脱離再生用ガスと
してロ−タ１６の脱離部に導入される。脱離部では、脱
離、再生と同時に触媒で悪臭成分が燃焼浄化され、１３
より排出される。この排ガスの熱は、熱交換器５で熱回
収され、脱離ガス、悪臭の濃縮されたガスを加熱する。
【００６５】
【発明の効果】本発明によリ、希土類元素から選ばれた
１種以上の元素を含有するゼオライトを含んでなる悪臭
処理用吸着剤、および排ガス中の揮発性有機溶剤を主成
分とする悪臭成分を前記悪臭処理用吸着剤に吸着させた
後、間欠的に吸着剤を加熱し、吸着剤から濃縮された悪
臭成分を脱離しで悪臭成分を処理方法を提供する。前記
悪臭処理用吸着剤を用いることにより、水蒸気存在下で
も悪臭成分の高い吸着性能を示し、かつその吸着剤から
の脱離を２５０℃以下で行うことができ、吸着再生の繰
返しによって性能低下の少なく、信頼性高い悪臭処理を
効果的に行うことができる。
１種以上の元素を含有するゼオライトを含んでなる悪臭
処理用吸着剤、および排ガス中の揮発性有機溶剤を主成
分とする悪臭成分を前記悪臭処理用吸着剤に吸着させた
後、間欠的に吸着剤を加熱し、吸着剤から濃縮された悪
臭成分を脱離しで悪臭成分を処理方法を提供する。前記
悪臭処理用吸着剤を用いることにより、水蒸気存在下で
も悪臭成分の高い吸着性能を示し、かつその吸着剤から
の脱離を２５０℃以下で行うことができ、吸着再生の繰
返しによって性能低下の少なく、信頼性高い悪臭処理を
効果的に行うことができる。
【図１】本発明の吸着剤及び比較吸着剤の破過時間と吸
着量を示す図。
着量を示す図。
【図２】本発明の吸着剤及び比較吸着剤の破過時間と吸
着量を示す図。
着量を示す図。
【図３】本発明の吸着剤及び比較吸着剤の温度に対する
脱離特性を示す図。
脱離特性を示す図。
【図４】本発明の吸着剤の担持元素のイオン交換率と破
過時間及び吸着量の関係を示す図。
過時間及び吸着量の関係を示す図。
【図５】本発明の吸着剤及び比較吸着剤の、吸着脱離冷
却を繰り返したときのトルエン平均除去率の変化を示す
図。
却を繰り返したときのトルエン平均除去率の変化を示す
図。
【図６】本発明の吸着剤を用いて有効に悪臭処理を行う
ための、２塔式悪臭処理装置フロ−を示す図。
ための、２塔式悪臭処理装置フロ−を示す図。
【図７】本発明の吸着剤を用いて有効に悪臭処理を行う
ための、ロ−タ式悪臭処理装置フロ−を示す図。
ための、ロ−タ式悪臭処理装置フロ−を示す図。
【図８】本発明の吸着剤を用いて有効に悪臭処理を行う
ための、ロ−タ式悪臭処理装置フロ−を示す図。
ための、ロ−タ式悪臭処理装置フロ−を示す図。
【図９】本発明の吸着剤触媒を用いて有効に悪臭処理を
行うための、２塔式悪臭処理装置フロ−を示す図。
行うための、２塔式悪臭処理装置フロ−を示す図。
【図１０】本発明の吸着剤触媒を用いて有効に悪臭処理
を行うための、ロ−タ式悪臭処理装置フロ−を示す図。
を行うための、ロ−タ式悪臭処理装置フロ−を示す図。
【符号の説明】 １，１ａ，１ｂ…吸着塔、２…吸着剤ロ−タ、３…燃焼
触媒、４…触媒燃焼式処理装置、５ａ，５ｂ…熱交換
器、６ａ，６ｂ…ヒ−タ、７…ブロア、８ａ，８ｂ，８
ｃ，８ｄ…切り替えバルブ、９…排ガス導入ライン、１
０…浄化ガス排出ライン、１１…脱離再生用ガスライ
ン、１２…脱離濃縮ガスライン、１３…浄化ガス排出ラ
イン、１４…冷却用ガスライン、１５…吸着触媒塔、１
６…吸着剤触媒ロ−タ
触媒、４…触媒燃焼式処理装置、５ａ，５ｂ…熱交換
器、６ａ，６ｂ…ヒ−タ、７…ブロア、８ａ，８ｂ，８
ｃ，８ｄ…切り替えバルブ、９…排ガス導入ライン、１
０…浄化ガス排出ライン、１１…脱離再生用ガスライ
ン、１２…脱離濃縮ガスライン、１３…浄化ガス排出ラ
イン、１４…冷却用ガスライン、１５…吸着触媒塔、１
６…吸着剤触媒ロ−タ
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 山下 寿生 茨城県日立市大みか町七丁目１番１号 株 式会社日立製作所日立研究所内 (72)発明者 一柳 宏 広島県呉市宝町６番９号 バブコック日立 株式会社呉工場内 (72)発明者 山崎 均 広島県呉市宝町３番36号 バブコック日立 株式会社呉研究所内 (72)発明者 貞方 知彦 広島県呉市宝町３番36号 バブコック日立 株式会社呉研究所内
Claims (10)
- 【請求項１】 希土類元素から選ばれた１種以上の元素
を含有するゼオライトを含んでなることを特徴とする悪
臭処理用吸着剤。 - 【請求項２】 ゼオライトがＭＦＩ構造を有するＨ−Ｚ
ＳＭ５であることを特徴とする請求項１記載の悪臭処理
用吸着剤。 - 【請求項３】 希土類元素のゼオライトに対する含有量
が、元素の重量％で０．１〜１０．０ｗｔ％であること
を特徴とする請求項１乃至２のいずれか１項記載の悪臭
処理用吸着剤。 - 【請求項４】 希土類元素をイオン交換法によりゼオラ
イトに含有させたもののイオン交換率が１０％以上１５
０％以下であることを特徴とする請求項１乃至３のいず
れか１項記載の悪臭処理用吸着剤。 - 【請求項５】 請求項１乃至４のいずれか１項記載の吸
着剤と酸化触媒とを含むことを特徴とする悪臭処理用吸
着剤触媒。 - 【請求項６】 酸化触媒が、Ｐｔ、Ｐｄ、Ｒｈ、Ｍｎ，
Ｆｅ，Ｃｏ，Ｎｉ，Ｃｕから選ばれた１種以上の元素の
金属又は金属酸化物からなり、Ｐｔ、Ｐｄ、Ｒｈの元素
から選ばれた１種以上の場合は金属で０．０５〜５．０
ｗｔ％含み、Ｍｎ，Ｆｅ，Ｃｏ，Ｎｉ，Ｃｕから選ばれ
た１種以上の場合は金属酸化物で１．０〜２０．０ｗｔ
％含むことを特徴とする請求項５項記載の悪臭処理用吸
着剤触媒。 - 【請求項７】 揮発性有機溶剤を含有するガスを請求項
１乃至４のいずれか１項記載の吸着剤または請求項５乃
至６のいずれか１項記載の吸着剤触媒に吸着させる工程
と、吸着剤を加熱して悪臭成分を吸着剤から脱離、除去
する工程を含むことを特徴とする悪臭処理方法。 - 【請求項８】 吸着剤から脱離することによって濃縮し
た悪臭成分を、燃焼触媒を通すことによって無臭化する
ことを特徴とする請求項７記載の悪臭処理方法。 - 【請求項９】 吸着剤を担持したハニカム型の筒状の回
転体を横断面方向に少なくとも３つの区画に仕切り、１
つの区画に悪臭成分を含む被処理ガスを通し、他の１つ
の区画に悪臭成分脱離用の加熱ガスを通し、他の１つの
区画に吸着剤冷却用の冷熱ガスを通すようにし、前記回
転体の回転に伴い、各区画は冷熱ガスの通過と被処理ガ
スの通過及び加熱ガスの通過を順次受け、悪臭成分の吸
着と脱離とが行うようにしたことを特徴とする悪臭処理
方法。 - 【請求項１０】 請求項９記載の悪臭処理方法におい
て、前記加熱ガスを通すことによって吸着剤から脱離さ
せた悪臭成分を、該加熱ガスと一緒に燃焼触媒に接触さ
せ、悪臭成分を無臭化することを特徴とする請求項９記
載の悪臭処理方法。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8050513A JPH09239263A (ja) | 1996-03-07 | 1996-03-07 | 悪臭処理用吸着剤及びそれを用いた悪臭処理方法 |
| KR1019970007416A KR970064708A (ko) | 1996-03-07 | 1997-03-06 | 악취 제거용 흡착제 및 그를 사용한 악취 제거 방법 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8050513A JPH09239263A (ja) | 1996-03-07 | 1996-03-07 | 悪臭処理用吸着剤及びそれを用いた悪臭処理方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09239263A true JPH09239263A (ja) | 1997-09-16 |
Family
ID=12861061
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8050513A Pending JPH09239263A (ja) | 1996-03-07 | 1996-03-07 | 悪臭処理用吸着剤及びそれを用いた悪臭処理方法 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09239263A (ja) |
| KR (1) | KR970064708A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2003101589A1 (fr) * | 2002-05-30 | 2003-12-11 | Tokyo Electron Limited | Systeme et procede de deshumidification |
| JP2007069152A (ja) * | 2005-09-08 | 2007-03-22 | Mitsubishi Motors Corp | Ｈｃ吸着材及びｈｃ吸着材の劣化判定装置 |
| JP2007521344A (ja) * | 2003-06-20 | 2007-08-02 | フォード モーター カンパニー | 機関用燃料としてｖｏｃを使用する方法及び装置 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20020037609A (ko) * | 2000-11-15 | 2002-05-22 | 이후근 | 유해가스 제거용 흡착제 제조방법 |
-
1996
- 1996-03-07 JP JP8050513A patent/JPH09239263A/ja active Pending
-
1997
- 1997-03-06 KR KR1019970007416A patent/KR970064708A/ko not_active Application Discontinuation
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2003101589A1 (fr) * | 2002-05-30 | 2003-12-11 | Tokyo Electron Limited | Systeme et procede de deshumidification |
| JP2004000824A (ja) * | 2002-05-30 | 2004-01-08 | Tokyo Electron Ltd | 減湿装置及び減湿方法 |
| US7217313B2 (en) | 2002-05-30 | 2007-05-15 | Tokyo Electron Limited | Dehumidification system and dehumidification method |
| JP2007521344A (ja) * | 2003-06-20 | 2007-08-02 | フォード モーター カンパニー | 機関用燃料としてｖｏｃを使用する方法及び装置 |
| JP4741368B2 (ja) * | 2003-06-20 | 2011-08-03 | フォード モーター カンパニー | 機関用燃料としてｖｏｃを使用する方法及び装置 |
| JP2007069152A (ja) * | 2005-09-08 | 2007-03-22 | Mitsubishi Motors Corp | Ｈｃ吸着材及びｈｃ吸着材の劣化判定装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| KR970064708A (ko) | 1997-10-13 |
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