JPH09156313A - Pneumatic radial tire - Google Patents
Pneumatic radial tireInfo
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- JPH09156313A JPH09156313A JP7320493A JP32049395A JPH09156313A JP H09156313 A JPH09156313 A JP H09156313A JP 7320493 A JP7320493 A JP 7320493A JP 32049395 A JP32049395 A JP 32049395A JP H09156313 A JPH09156313 A JP H09156313A
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- circumferential belt
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Abstract
Description
【０００１】[0001]
【発明の属する技術分野】本発明は、１層の傾斜ベルト
層と少なくとも１層の周方向ベルト層とを具える空気入
りラジアルタイヤに関するものであり、特に、悪路走行
時等における、傾斜ベルト層の耐外傷性と、周方向ベル
ト層の補強素子の耐破断性とを含めた耐久性が良好であ
る空気入りラジアルタイヤに関するものである。尚、本
発明のタイヤは、乗用車の他、小型トラック、トラッ
ク、バス等の自動車全般に適用することができる。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a pneumatic radial tire having one inclined belt layer and at least one circumferential belt layer, and particularly to an inclined belt when traveling on a rough road. The present invention relates to a pneumatic radial tire having good durability including the layer's external damage resistance and the circumferential belt layer's reinforcing element's breakage resistance. The tire of the present invention can be applied to general automobiles such as small trucks, trucks and buses in addition to passenger cars.
【０００２】[0002]
【従来の技術】省エネルギー化が叫ばれるようになった
現在、自動車全般にわたって、重量の低減による燃費の
向上を図る検討が行われるようになり、これに伴って、
タイヤについても、その軽量化への要求が年々高まる傾
向にあり、特に汎用の空気入りラジアルタイヤにおいて
は、この傾向が顕著である。2. Description of the Related Art Nowadays, there is a growing demand for energy saving, and studies are being made to improve fuel efficiency by reducing weight throughout automobiles.
As for tires, the demand for weight reduction thereof is increasing year by year, and this tendency is particularly remarkable in general-purpose pneumatic radial tires.
【０００３】空気入りラジアルタイヤは、カーカスのク
ラウン部外周に、少なくとも２層の傾斜ベルト層を、そ
れらの補強素子が互いに交差するように積層した、いわ
ゆる交差ベルトを有しているのが一般的であるが、タイ
ヤの軽量化の観点から、１層の傾斜ベルト層と、この傾
斜ベルト層上に位置し、軽量である有機繊維コードをタ
イヤ赤道面に対し実質上平行に配列した周方向ベルト層
とでベルトを構成したタイヤが開発されるようになっ
た。この種のタイヤは、例えば、特開昭62-152904 号公
報及び特開平 4−163212号公報に開示されている。A pneumatic radial tire generally has a so-called cross belt in which at least two inclined belt layers are laminated around the crown portion of the carcass so that their reinforcing elements intersect each other. However, from the viewpoint of reducing the weight of the tire, a single inclined belt layer and a circumferential belt which is positioned on the inclined belt layer and in which the lightweight organic fiber cords are arranged substantially parallel to the equatorial plane of the tire. Tires having belts made up of layers have been developed. Tires of this type are disclosed, for example, in JP-A-62-152904 and JP-A-4-163212.
【０００４】これらの公報には、タイヤの周方向ベルト
層の補強素子に、いずれも、周方向の引張剛性の高い芳
香族ポリアミド（代表例はケブラー）繊維コードを使用
し、この周方向ベルト層によって、高速走行時の遠心力
によるトレッド部の迫り出しを抑制し、高速耐久性を向
上させることができる旨の記載がある。In these publications, an aromatic polyamide (typically Kevlar) fiber cord having a high circumferential tensile rigidity is used as a reinforcing element for a circumferential belt layer of a tire, and the circumferential belt layer is used. It is described that it is possible to suppress the protrusion of the tread portion due to the centrifugal force during high-speed traveling, and improve the high-speed durability.
【０００５】また、従来よりカーカスのプライコードと
して広く用いられているポリエチレンテレフタレート
（以下「ＰＥＴ」という。）、ナイロン、ポリエチレン
ナフタレート（以下「ＰＥＮ」という。）、及びビニロ
ン（ＰＶＡ）の繊維補強素子は、芳香族ポリアミド繊維
コードに比し、周方向の引張剛性が著しく低いため、周
方向ベルト層の補強素子として、これらの有機繊維コー
ドを適用することはほとんどなく、また、周方向ベルト
層にスチール材料からなる補強素子を用いることは、軽
量化等の観点から好ましくないとしてほとんど使用され
ていないのが現状であった。Fiber reinforcements of polyethylene terephthalate (hereinafter referred to as "PET"), nylon, polyethylene naphthalate (hereinafter referred to as "PEN"), and vinylon (PVA), which have been widely used as ply cords for carcass, have been used. Since the element has significantly lower circumferential tensile rigidity than the aromatic polyamide fiber cord, these organic fiber cords are rarely applied as reinforcing elements for the circumferential belt layer, and the circumferential belt layer The use of a reinforcing element made of a steel material is not preferable from the viewpoint of weight reduction and the like, and has been hardly used at present.
【０００６】[0006]
【発明が解決しようとする課題】しかし、周方向ベルト
層に、芳香族ポリアミド繊維補強素子を使用した場合、
圧縮疲労性が悪く、厳しいコーナリング走行中に発生す
るベルトバックリング変形に伴う圧縮破断がベルトに生
じやすいということが判明した。However, when an aromatic polyamide fiber reinforcing element is used in the circumferential belt layer,
It was found that the compression fatigue was poor and that the belt was likely to be ruptured by compression due to deformation of the belt buckling that occurred during severe cornering.
【０００７】そこで、発明者らが鋭意検討した結果、周
方向ベルト層の補強素子として、従来は不向きであると
して使用されていなかった上記有機繊維コードを、撚り
構造、総デニール数、正接損失、撚り係数を適正化する
ことによって使用できることと、スチール材料からなる
補強素子であっても、補強素子の撚り構造等又は配設形
状の適正化を図ることにより、タイヤ重量をさほど増加
させることなく使用できることを見出した。Therefore, as a result of intensive studies by the inventors, the above organic fiber cord, which has not been conventionally used as a reinforcing element for the circumferential belt layer, is used as a twisting structure, a total denier number, and a tangent loss. It can be used by optimizing the twisting coefficient, and even if it is a reinforcing element made of steel material, it can be used without increasing the weight of the tire by optimizing the twisting structure of the reinforcing element or the arrangement shape. I found that I could do it.
【０００８】また、１層の傾斜ベルト層と少なくとも１
層の周方向ベルト層とで構成したベルトを有するタイヤ
の場合、周方向張力に関していえば、傾斜ベルト層はほ
とんど張力負担することができず、周方向ベルト層が実
質的に張力負担しているため、発明者らは、傾斜ベルト
層と周方向ベルト層の配置を、従来とは反対に、すなわ
ち傾斜ベルト層を周方向ベルト層の外面上に配置すれ
ば、傾斜ベルト層が保護層としての役割をも担えると考
えた。Also, one inclined belt layer and at least one
In the case of a tire having a belt composed of a circumferential belt layer of layers, in terms of circumferential tension, the inclined belt layer can hardly bear the tension, and the circumferential belt layer substantially bears the tension. Therefore, the inventors have arranged the inclined belt layer and the circumferential belt layer in the opposite manner to the conventional one, that is, by arranging the inclined belt layer on the outer surface of the circumferential belt layer, the inclined belt layer serves as a protective layer. I thought that I could also play a role.
【０００９】さらに、傾斜ベルト層の被覆ゴムの弾性率
を適正にすることにより、悪路走行中に発生したタイヤ
の溝に鋭利な角をもつ小石が挟まった、いわゆる“石噛
み状態”のままの過酷な使用条件下においても、傾斜ベ
ルト層の補強素子の破断を抑制することができ、また、
周方向ベルト層の被覆ゴムの弾性率を適正にすることに
より、周方向ベルト層の補強素子の破断を抑制すること
ができることも見出した。Further, by adjusting the elastic modulus of the rubber covering the inclined belt layer to an appropriate level, the so-called "stone trapped state", in which pebbles with sharp corners are caught in the groove of the tire generated during running on a rough road It is possible to suppress the breakage of the reinforcing element of the inclined belt layer even under the severe use condition of
It has also been found that by making the elastic modulus of the covering rubber of the circumferential belt layer appropriate, breakage of the reinforcing element of the circumferential belt layer can be suppressed.
【００１０】そこで、本発明の目的は、傾斜ベルト層を
周方向ベルト層の外面上に配置し、周方向ベルト層の補
強素子に、適正化したＰＥＴ、ナイロン、ＰＥＮ、若し
くはビニロンの繊維コード、又は適正化したスチール材
料からなる補強素子を使用することによって優れたコー
ナリング性を具えるとともに、悪路走行時等における過
酷な使用条件下での、傾斜ベルト層の耐外傷性と、周方
向ベルト層の補強素子の耐破断性とを含めた耐久性が良
好である空気入りラジアルタイヤ、特に軽量化を図るこ
とを目的とした汎用の空気入りラジアルタイヤを提供す
ることにある。Therefore, an object of the present invention is to dispose the inclined belt layer on the outer surface of the circumferential belt layer and to use as a reinforcing element of the circumferential belt layer, an optimized PET, nylon, PEN, or vinylon fiber cord, Or, it has excellent cornering properties by using a reinforcing element made of an optimized steel material, and also has resistance to external damage of the inclined belt layer and the circumferential belt under severe use conditions such as when driving on rough roads. It is an object of the present invention to provide a pneumatic radial tire having good durability including breakage resistance of a reinforcing element of a layer, especially a general-purpose pneumatic radial tire intended to reduce the weight.
【００１１】[0011]
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するた
め、本発明の空気入りラジアルタイヤは、少なくとも一
対のビードコア間に跨がってトロイド状をなすカーカス
のクラウン部外周に、タイヤ赤道面に対し実質上平行に
複数本の補強素子を配列した少なくとも１層の周方向ベ
ルト層と、該周方向ベルト層上に位置し、タイヤ赤道面
に対し傾斜して延びる複数本の補強素子を配列した１層
の傾斜ベルト層とを具え、周方向ベルト層及び傾斜ベル
ト層の被覆ゴムの弾性率は、200kgf/mm2以上であり、周
方向ベルト層の補強素子は、ＰＥＴ繊維コード、ナイロ
ン繊維コード、ＰＥＮ繊維コード、又はビニロン繊維コ
ードであり、双撚り構造を有し、総デニール数ＤT が10
00d〜6000d の範囲であり、この補強素子の正接損失 ta
nδが、初期張力 1kgf/本、歪振幅 0.1％、周波数20H
z、雰囲気温度25℃の条件下で 0.3以下であり、この補
強素子の、撚り数をＴ（回数／10cm）、比重をρとし、
撚り係数Ｎt が、 Ｎt ＝Ｔ×（0.139 ×ＤT ／2 ×１／ρ）1/2 ×10-3 で表されるとき、前記補強素子の撚り係数Ｎt は、ＰＥ
Ｔ繊維コード又はナイロン繊維コードの場合には 0.3以
下、ＰＥＮ繊維コードの場合には0.5 以下、そしてビニ
ロン繊維コードの場合には0.6 以下の範囲である。In order to achieve the above object, a pneumatic radial tire of the present invention is provided with a tire equatorial plane on the outer periphery of the crown portion of a carcass that forms a toroidal shape across at least a pair of bead cores. On the other hand, at least one circumferential belt layer in which a plurality of reinforcing elements are arranged substantially parallel to each other, and a plurality of reinforcing elements located on the circumferential belt layer and extending obliquely with respect to the tire equatorial plane are arranged. With one inclined belt layer, the elastic modulus of the covering rubber of the circumferential belt layer and the inclined belt layer is 200 kgf / mm 2 or more, and the reinforcing element of the circumferential belt layer is PET fiber cord, nylon fiber cord , PEN fiber cord or vinylon fiber cord, which has a double twist structure and a total denier number D T of 10
The range is from 00d to 6000d, and the tangent loss ta of this reinforcing element is ta
nδ is initial tension 1kgf / piece, strain amplitude 0.1%, frequency 20H
z is 0.3 or less under the condition of an ambient temperature of 25 ° C., the number of twists of this reinforcing element is T (number of times / 10 cm), and the specific gravity is ρ,
When the twisting coefficient N t is expressed by N t = T × (0.139 × D T / 2 × 1 / ρ) 1/2 × 10 −3 , the twisting coefficient N t of the reinforcing element is PE.
It is in the range of 0.3 or less in the case of T fiber cord or nylon fiber cord, 0.5 or less in the case of PEN fiber cord, and 0.6 or less in the case of vinylon fiber cord.
【００１２】ここで、双撚り構造とは、糸１本または２
本以上引きそろえて撚りを加え（下撚り）、これを２本
以上引きそろえて下撚りと反対方向に撚り（上撚り）を
かけたものをいう。総デニール数ＤT とは、原糸デニー
ルと撚り本数の積をいう。Here, the double twist structure means one thread or two threads.
Twisted by adding more than two strands (twisting), and twisting two or more strands in the opposite direction of the lower twist (upward twist). The total denier number D T is the product of the denier of the yarn and the number of twists.
【００１３】一方、周方向ベルト層の補強素子にＰＥ
Ｔ、ナイロン、ＰＥＮ、又はビニロンの繊維コードを用
いた場合に比し、より周方向剛性が必要な場合には、周
方向ベルト層の補強素子に、弾性率が3000kgf/mm2 以
上、撚り構造が１×Ｎ又は１＋Ｎのスチールコードか、
又は、らせん形に形付けした１本又は２本以上のスチー
ルモノフィラメントを用いることが好ましい。On the other hand, PE is used as a reinforcing element for the circumferential belt layer.
If more circumferential rigidity is required than when using T, nylon, PEN, or vinylon fiber cords, the reinforcing element of the circumferential belt layer has a modulus of elasticity of 3000 kgf / mm 2 or more and a twisted structure. Is 1 × N or 1 + N steel cord,
Alternatively, it is preferable to use one or more steel monofilaments formed in a spiral shape.
【００１４】さらに、周方向ベルト層の補強素子は、ら
せん状に巻回してなること、傾斜ベルト層の補強素子
は、スチール材料からなること、傾斜ベルト層の補強素
子は、タイヤ赤道面に対する傾斜角度が15〜45°の範囲
であること、周方向ベルト層は、タイヤ幅方向中央部で
少なくとも２層であること、及びタイヤ幅方向端部で少
なくとも２層であること、がより好適である。Further, the reinforcing element of the circumferential belt layer is spirally wound, the reinforcing element of the inclined belt layer is made of steel material, and the reinforcing element of the inclined belt layer is inclined with respect to the tire equatorial plane. More preferably, the angle is in the range of 15 to 45 °, the circumferential belt layer has at least two layers at the tire width direction central portion, and at least two layers at the tire width direction end portion. .
【００１５】なお、周方向ベルト層及び傾斜ベルト層の
被覆ゴムの弾性率は、図７(a) に示すように、直径ｄが
14mm, 高さｈが28mmの円筒状の空洞をもつ鋼鉄製の治具
８の空洞内に、ゴム試験片９を隙間なく充填した後、こ
の治具８を、図７(b) に示すように、圧縮試験機10にセ
ットし、ゴム試験片９の上下面に0.6mm/min.の速度で荷
重Ｗを負荷し、このときの変位量をレーザー変位計11で
測定し、荷重と変位との関係から算出することとする。The elastic modulus of the covering rubber of the circumferential belt layer and the inclined belt layer is, as shown in FIG.
After filling the rubber test piece 9 into the cavity of the steel jig 8 having a cylindrical cavity with a height of 28 mm and a height of 14 mm, the jig 8 was moved as shown in FIG. 7 (b). Then, the compression tester 10 is set, and a load W is applied to the upper and lower surfaces of the rubber test piece 9 at a speed of 0.6 mm / min. The displacement amount at this time is measured by the laser displacement meter 11, and the load and the displacement are measured. It will be calculated from the relationship.
【００１６】[0016]
【発明の実施の形態】図１に、本発明に従う代表的な空
気入りタイヤの幅方向断面を示し、図中１は空気入りタ
イヤ、２はビードコア、３はカーカス、４はカーカスの
クラウン部、５はタイヤ赤道面、６は周方向ベルト層、
７は傾斜ベルト層である。この空気入りタイヤ１は、少
なくとも一対のビードコア２間に跨がってトロイド状を
なすカーカス３のクラウン部４の外周に、タイヤ赤道面
５に対し実質上平行に複数本の補強素子を配列した少な
くとも１層の周方向ベルト層６と、該周方向ベルト層６
上に位置し、タイヤ赤道面５に対し傾斜して延びる複数
本の補強素子を配列した１層の傾斜ベルト層７とを具え
ている。DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS FIG. 1 shows a cross section in the width direction of a typical pneumatic tire according to the present invention, in which 1 is a pneumatic tire, 2 is a bead core, 3 is a carcass, 4 is a crown portion of the carcass, 5 is the tire equatorial plane, 6 is the circumferential belt layer,
7 is an inclined belt layer. In this pneumatic tire 1, a plurality of reinforcing elements are arranged substantially parallel to the tire equatorial plane 5 on the outer periphery of the crown portion 4 of the carcass 3 that is in the toroidal shape and straddles at least a pair of bead cores 2. At least one circumferential belt layer 6 and the circumferential belt layer 6
The inclined belt layer 7 is located on the upper side and has a single inclined belt layer 7 in which a plurality of reinforcing elements are arranged so as to extend obliquely with respect to the tire equatorial plane 5.
【００１７】周方向ベルト層６の補強素子には、ＰＥ
Ｔ、ナイロン、ＰＥＮ、若しくはビニロンの繊維コー
ド、又はスチールコード、若しくはらせん形に形付けし
た１本又は２本以上のスチールモノフィラメントを用い
る。The reinforcing element of the circumferential belt layer 6 is made of PE.
Fiber cords of T, nylon, PEN, or vinylon, or steel cords, or one or more steel monofilaments shaped in a spiral are used.
【００１８】周方向ベルト層６の補強素子に、ＰＥＴ、
ナイロン、ＰＥＮ、若しくはビニロンの繊維コードを用
いる場合には、双撚り構造にし、総デニール数ＤT を10
00d〜6000d の範囲とし、この補強素子の撚り係数Ｎt
を、ＰＥＴ繊維コード又はナイロン繊維コードの場合に
は 0.3以下、ＰＥＮ繊維コードの場合には 0.5以下、そ
してビニロン繊維コードの場合には 0.6以下の範囲にす
ることによって、十分なコーナリングパワーが得られ
る。For the reinforcing element of the circumferential belt layer 6, PET,
When using nylon, PEN, or vinylon fiber cords, use a double-twist structure with a total denier number D T of 10
The range is 00d to 6000d, and the twisting coefficient N t of this reinforcing element is
Sufficient cornering power can be obtained by setting the range of 0.3 or less for PET fiber cord or nylon fiber cord, 0.5 or less for PEN fiber cord, and 0.6 or less for vinylon fiber cord. .
【００１９】尚、補強素子として使用する上記繊維コー
ドは、仕事損失が大きく発熱しやすい傾向にあるため、
高速走行時には、これらの繊維コードが融解してタイヤ
バーストに至る可能性がある。このため、周方向ベルト
層６の上記繊維コードの正接損失 tanδを、初期張力１
kgf ／本、歪振幅 0.1％, 周波数 20 Hz, 雰囲気温度25
℃の条件下で0.3 以下とすることによって、これらの
繊維コードの融解を防止することができる。Since the above fiber cord used as the reinforcing element has a large work loss and tends to easily generate heat,
At high speeds, these fiber cords may melt and lead to a tire burst. Therefore, the tangent loss tan δ of the fiber cord of the circumferential belt layer 6 is calculated as follows:
kgf / piece, strain amplitude 0.1%, frequency 20 Hz, ambient temperature 25
By setting it to 0.3 or less under the condition of ° C, it is possible to prevent melting of these fiber cords.
【００２０】なお、双撚り構造にするのは、繊維コード
自体の圧縮疲労性の向上と作業性の点からであり、総デ
ニール数を1000d 〜6000d の範囲にするのは、1000d 未
満だと物理的にコードを打ち込むのが難しいからであ
り、一方、6000d を超えた場合にはコードが太くなりす
ぎ、それとともにゴム量も増加せざるをえなくなり、タ
イヤ重量の増加を招く結果となるからである。また、撚
り係数Ｎt は、小さすぎるとコードがばらけて作業性が
悪化する恐れがあるため、ＰＥＴ、ナイロン、ＰＥＮ、
及びビニロンのいずれの繊維コードも0.1 以上とするこ
とが好ましい。The double twist structure is used from the viewpoint of improving the compression fatigue resistance of the fiber cord itself and workability, and the total denier number in the range of 1000d to 6000d is physically less than 1000d. This is because it is difficult to drive the cord, and on the other hand, when it exceeds 6000d, the cord becomes too thick, and the amount of rubber must be increased, which results in an increase in tire weight. is there. If the twist coefficient N t is too small, the cords may come apart and workability may deteriorate, so PET, nylon, PEN,
It is preferable that both the fiber cords of vinylon and vinylon be 0.1 or more.
【００２１】また、周方向ベルト層６の補強素子に、Ｐ
ＥＴ、ナイロン、ＰＥＮ、又はビニロンの繊維コードを
用いることで、圧縮疲労によるコード切れが、従来使用
していた芳香族ポリアミド繊維コードに比し生じにくく
なる。Further, the reinforcing element of the circumferential belt layer 6 is made of P
By using the ET, nylon, PEN, or vinylon fiber cord, cord breakage due to compression fatigue is less likely to occur than in the conventionally used aromatic polyamide fiber cord.
【００２２】一方、周方向ベルト層６にスチールコード
を用いる場合には、コードの弾性率を3000kgf/mm2 以上
とし、かつ、コードの撚り構造を１×Ｎ又は１＋Ｎとす
ることによって、周方向ベルト層６に上述したＰＥＴや
ナイロン等の繊維コードを使用した場合に比し、タイヤ
重量は幾分増加するものの、より一層周方向剛性を高め
ることができ、非常に大きなコーナリングパワーが得ら
れる。しかし、前記弾性率が3000kgf/mm2 未満だと、よ
り効果的に剛性を向上させることができず、また、撚り
構造が１×Ｎ又は１＋Ｎでないと、重量及びコストが優
れているというメリットが薄らいでしまう点から好まし
くない。On the other hand, when steel cords are used for the circumferential belt layer 6, the elastic modulus of the cords is 3000 kgf / mm 2 or more, and the twisted structure of the cords is 1 × N or 1 + N. Compared with the case where the fiber cord such as PET or nylon described above is used for the belt layer 6, the tire weight is somewhat increased, but the circumferential rigidity can be further increased, and a very large cornering power can be obtained. However, if the elastic modulus is less than 3000 kgf / mm 2 , the rigidity cannot be improved more effectively, and if the twist structure is not 1 × N or 1 + N, the weight and cost are excellent. It is not preferable because it becomes thin.
【００２３】また、周方向ベルト層６に１本又は２本以
上のスチールモノフィラメントを用いる場合には、スチ
ールモノフィラメントは、らせん形に形付けされている
ことを条件とする。When one or more steel monofilaments are used for the circumferential belt layer 6, the steel monofilaments are required to be spirally shaped.
【００２４】らせん形の形付けをしたスチールフィラメ
ントの一部分を抜き出したものを図４(a),(b) に示す。
らせん形の形付けは、１本のスチールモノフィラメント
又は２本以上のスチールフィラメントからなる束の径ｄ
に関し、らせんリードＬおよびらせん径Ｄが、それぞれ
Ｌ≦ 100ｄおよび 1.3ｄ＜Ｄ＜ 5.0ｄの範囲に設定する
ことが好ましい。なぜなら、らせんリードＬが 100ｄを
超えると、らせん形の形付けによる効果、すなわち、圧
縮力を受けたときに局所的に生じるバックリング変形を
起こさずに、フィラメントの動きを吸収する、いわゆる
ばね的効果が減少し、らせん形の形付けを施さない在来
の補強素子と特性上の区別がなくなり、局所的バックリ
ング変形による補強素子の破断を抑制することが難しい
ためであり、Ｌ≦80ｄとすることがより有効である。ま
た、らせん径Ｄが 1.3ｄ以下になると、フィラメントに
付加される捩りが強くなって残留応力が増加して破断し
易くなり、一方らせん径Ｄが 5.0ｄ以上になると、タイ
ヤの周方向剛性が不足して、特にコーナリングパワーの
低下を招くことになる。A part of a steel filament having a spiral shape is extracted and shown in FIGS. 4 (a) and 4 (b).
The spiral shaping is the diameter d of a bundle of one steel monofilament or two or more steel filaments.
With respect to the above, it is preferable that the spiral lead L and the spiral diameter D are set in the ranges of L ≦ 100d and 1.3d <D <5.0d, respectively. This is because when the spiral lead L exceeds 100 d, the effect due to the shaping of the spiral shape, that is, buckling deformation that locally occurs when a compressive force is applied, is absorbed and the movement of the filament is absorbed. This is because the effect is reduced, there is no distinction in characteristics from the conventional reinforcing element that is not spirally shaped, and it is difficult to suppress the breaking of the reinforcing element due to local buckling deformation. It is more effective to do. When the spiral diameter D is 1.3d or less, the twist applied to the filament becomes strong and the residual stress increases, which makes it easier to break. On the other hand, when the spiral diameter D is 5.0d or more, the tire circumferential rigidity is increased. Insufficiently causes a decrease in cornering power.
【００２５】なお、らせん形に形付けされたスチールフ
ィラメントがタイヤ子午線に沿う断面に描く形状は、図
４(b) に示した真円のほか、図５に示す楕円にすること
も、周方向ベルト層６の軽量化に有利である。らせん形
状を楕円にする場合は、その長径Ｄ2 を図４(b) におけ
るらせん径Ｄよりも長くした分だけ、短径Ｄ1 をらせん
径Ｄより小さくすることができるので、この結果、周方
向ベルト層６の厚みを薄くすることが可能である。ここ
に、楕円状のらせん形に形付けしたスチールフィラメン
トは、らせん径Ｄ1 およびＤ2 が、 1.3ｄ＜Ｄ1 および
Ｄ2 ＜ 5.0d を満足する範囲に設定することが望まし
い。The shape of the helically shaped steel filament drawn on the cross section along the tire meridian may be not only the perfect circle shown in FIG. 4 (b) but also the ellipse shown in FIG. This is advantageous for reducing the weight of the belt layer 6. When making the spiral shape elliptical, the minor diameter D 1 can be made smaller than the helical diameter D by the amount that the major diameter D 2 is made longer than the helical diameter D in FIG. 4 (b). It is possible to reduce the thickness of the direction belt layer 6. Here, in the steel filament shaped in an elliptical spiral shape, it is desirable that the spiral diameters D 1 and D 2 are set in a range satisfying 1.3d <D 1 and D 2 <5.0d.
【００２６】なお、上記スチールコード、又は１本のス
チールモノフィラメント若しくは２本以上のスチールフ
ィラメントからなる束の打ち込み数は、周方向剛性の確
保と軽量化の双方を満足させるという点から、50mm当た
り15〜50本の範囲にすることが好ましい。The steel cord, or a bundle of one steel monofilament or a bundle of two or more steel filaments, has a driving number of 15 per 50 mm from the viewpoint of ensuring both circumferential rigidity and weight reduction. It is preferably in the range of -50.
【００２７】以上のことから、周方向ベルト層６の補強
素子は、用途等に応じて、ＰＥＴ、ナイロン、ＰＥＮ、
及びビニロンの繊維コードにするか、或いは上記スチー
ル材料からなる補強素子にするかを適宜選択することが
できる。From the above, the reinforcing element of the circumferential belt layer 6 is made of PET, nylon, PEN,
It is possible to appropriately select whether to use vinylon fiber cords or reinforcing elements made of the above steel material.
【００２８】なお、周方向ベルト層６の補強素子が、上
述の条件を満たす場合であっても、周方向ベルト層６の
被覆ゴムの弾性率が低すぎると補強素子が動きやすくな
り、補強素子の局所的なバックリングを起こしやすくな
り、補強素子が破断するおそれがある。そのため、周方
向ベルト層６の被覆ゴムの弾性率を200kgf/mm2以上にす
ることによって、補強素子の破断を生じにくくすること
ができる。Even if the reinforcing element of the circumferential belt layer 6 satisfies the above-mentioned condition, if the elastic modulus of the covering rubber of the circumferential belt layer 6 is too low, the reinforcing element becomes easy to move, and Local buckling is likely to occur and the reinforcing element may be broken. Therefore, by setting the elastic modulus of the covering rubber of the circumferential belt layer 6 to 200 kgf / mm 2 or more, breakage of the reinforcing element can be suppressed.
【００２９】図６に空気入りラジアルタイヤ１の荷重負
荷時に、タイヤに作用する力の関係を図解したが、上記
バックリングについては、トレッドゴム層12とベルト13
とは、タイヤ内圧P1と接地圧P2とでタイヤの径方向の圧
縮力を受け、また、サイド部14の矢印15で示す倒れ込み
によってタイヤの幅方向の圧縮力16を受け、さらに、タ
イヤの接線方向の圧縮力も受ける、全圧縮状態において
ゴムの弾性率が十分にないと、周方向ベルト層を構成し
ている補強素子の動きが大きくなり、該補強素子は、局
所的なバックリングを起こして破断が生じやすくなるの
である。FIG. 6 illustrates the relationship between the forces acting on the tire when the pneumatic radial tire 1 is loaded. Regarding the back ring, the tread rubber layer 12 and the belt 13 are illustrated.
Means that the tire internal pressure P1 and the ground contact pressure P2 receive the radial compression force of the tire, and the side portion 14 receives the compression force 16 in the width direction of the tire due to the collapse shown by the arrow 15, and further, the tangent line of the tire. If the elastic modulus of the rubber is not sufficient in the fully compressed state that is also subjected to the compressive force in the direction, the movement of the reinforcing element that constitutes the circumferential belt layer becomes large, and the reinforcing element causes local buckling. It is easy to break.
【００３０】また、傾斜ベルト層７の補強素子において
も、悪路走行時等において生じる石噛みによって、局所
的にタイヤ径方向の圧縮力（接地圧）が増大したときに
は、周方向ベルト層６の補強素子と同様に、バックリン
グを起こして破断しやすく、加えて、石噛みの小石の鋭
利な角が、バックリングを起こした補強素子に到達した
場合にも、該補強素子が破断しやすくなる。このため、
傾斜ベルト層７の被覆ゴムの弾性率を200kgf/mm2以上に
することによって、補強素子の破断を生じにくくするこ
とができる。Further, also in the reinforcing element of the inclined belt layer 7, when the compressive force (ground pressure) in the tire radial direction locally increases due to stone trapping that occurs during traveling on a bad road, etc. Similar to the reinforcing element, it is easy to break by causing a buckling, and in addition, when the sharp corner of the pebbles that bite the stone reaches the reinforcing element that causes the buckling, the reinforcing element is easily broken. . For this reason,
By setting the elastic modulus of the covering rubber of the inclined belt layer 7 to 200 kgf / mm 2 or more, breakage of the reinforcing element can be suppressed.
【００３１】さらに、周方向ベルト層６の補強素子をら
せん状に巻回することにより、タイヤのユニフォミティ
ーを向上させることができる。周方向ベルト層６の層数
は、軽量化の点から、１〜２層程度が好ましい。Further, by winding the reinforcing element of the circumferential belt layer 6 in a spiral shape, it is possible to improve the uniformity of the tire. From the viewpoint of weight reduction, the number of layers of the circumferential belt layer 6 is preferably about 1 to 2 layers.
【００３２】また、傾斜ベルト層７の補強素子がスチー
ル材料からなることによって、十分なタイヤ強度が得ら
れ、また、タイヤ赤道面５に対する傾斜角度は、15〜45
°の範囲にすることによって、十分な面内剪断剛性が得
られる。Further, since the reinforcing element of the inclined belt layer 7 is made of a steel material, sufficient tire strength can be obtained, and the inclination angle with respect to the tire equatorial plane 5 is 15 to 45.
In the range of °, sufficient in-plane shear rigidity can be obtained.
【００３３】そして、高速走行時のタイヤ幅方向中央部
の迫り出しを一層抑制する必要がある場合には、周方向
ベルト層６を、タイヤ幅方向中央部で少なくとも２層に
することが好ましく、この場合、例えば、図２に示すよ
うに、広幅周方向ベルト層6-1 と、この広幅周方向ベル
ト層6-1 の中央部分のみを覆う狭幅周方向ベルト層6-2
とで周方向ベルト層６を構成してもよいし、また、２層
以上の比較的広幅の周方向ベルト層で構成してもよく、
必要に応じて適宜選択することができる。When it is necessary to further suppress the protrusion of the central portion in the tire width direction during high speed running, it is preferable that the circumferential belt layer 6 has at least two layers in the central portion in the tire width direction. In this case, for example, as shown in FIG. 2, the wide circumferential belt layer 6-1 and the narrow circumferential belt layer 6-2 covering only the central portion of the wide circumferential belt layer 6-1.
May constitute the circumferential belt layer 6, or may comprise a circumferential belt layer having a relatively wide width of two or more layers,
It can be appropriately selected as needed.
【００３４】加えて、ベルト端セパレーションを一層抑
制する必要がある場合には、周方向ベルト層６を、タイ
ヤ幅方向端部で少なくとも２層にすることが好ましく、
この場合も同様に、２層以上の広幅周方向ベルト層で構
成したり、広幅周方向ベルト層6-1 と、この広幅周方向
ベルト層6-1 の両端部分のみを、又は両端部分と中央部
分の双方を覆う狭幅周方向ベルト層6-2 （図３）とで構
成してもよい。このように、周方向ベルト層６の幅や層
数等は、必要に応じて適宜変更できる。In addition, when it is necessary to further suppress the belt edge separation, it is preferable that the circumferential belt layer 6 has at least two layers at the tire width direction end portion.
Also in this case, similarly, it may be composed of two or more wide circumferential belt layers, or only the wide circumferential belt layer 6-1 and both end portions of this wide circumferential belt layer 6-1 or both end portions and the center. It may be configured with a narrow circumferential belt layer 6-2 (FIG. 3) that covers both of the portions. As described above, the width, the number of layers, and the like of the circumferential belt layer 6 can be appropriately changed as necessary.
【００３５】[0035]
【実施例】次に、本発明にしたがう空気入りタイヤの具
体的な実施例を説明する。空気入りラジアルタイヤ１
は、図２に示すタイヤ幅方向断面をもち、タイヤサイズ
が195/85R16 12PRであり、一対のビードコア２間に跨が
ってトロイド状をなすカーカス３のクラウン部４の外周
に、タイヤ赤道面５に対しほぼ 0°で延びる複数本の補
強素子を配列した１層の広幅周方向ベルト層6-1 （幅：
100mm ）と、１層の狭幅周方向ベルト層6-2 （幅：30m
m）とからなる周方向ベルト層６を配置し、さらに該周
方向ベルト層６上に、タイヤ赤道面５に対し所定角度で
延びる複数本のスチールコードを配列した１層の傾斜ベ
ルト層７とを具えている。周方向ベルト層６は、補強素
子をらせん状に巻回することによって配置した。EXAMPLES Next, concrete examples of the pneumatic tire according to the present invention will be described. Pneumatic radial tire 1
Has a tire width direction cross-section shown in FIG. 2, a tire size is 195 / 85R16 12PR, and a tire equatorial plane is formed on the outer periphery of the crown portion 4 of the carcass 3 that forms a toroidal shape across the pair of bead cores 2. One layer of the wide circumferential belt layer 6-1 (width:
100mm) and one narrow circumferential belt layer 6-2 (width: 30m
m) and a circumferential belt layer 6 composed of a plurality of steel cords extending at a predetermined angle with respect to the tire equatorial plane 5 are arranged on the circumferential belt layer 6, and a single inclined belt layer 7 is formed. It is equipped with The circumferential belt layer 6 was arranged by spirally winding the reinforcing element.
【００３６】なお、周方向ベルト層６の補強素子の、材
質、撚り構造、総デニール数、撚り係数、正接損失、周
方向ベルト層６の被覆ゴムの弾性率、傾斜ベルト層７の
補強素子の、材質及びタイヤ赤道面５に対する配設角
度、傾斜ベルト層７の被覆ゴムの弾性率については、表
１にまとめて示す。表１中、実施例はタイヤNo.1〜7 で
あり、比較例はタイヤNo.8〜11であり、従来例はタイヤ
No.12 である。尚、カーカスは、撚り構造が1500d/2 、
打ち込み数が51.7本/50mm のPET 繊維コードをゴム引き
した２プライによって構成した。その他のタイヤ部分に
ついては、一般的な空気入りラジアルタイヤに使用され
るものと同等なものを用いた。The material, twist structure, total denier, twist coefficient, tangent loss, elastic modulus of the covering rubber of the circumferential belt layer 6, and the reinforcing element of the inclined belt layer 7 of the reinforcing element of the circumferential belt layer 6 are as follows. Table 1 shows the material, the arrangement angle with respect to the equatorial plane 5 of the tire, and the elastic modulus of the covering rubber of the inclined belt layer 7. In Table 1, Examples are tire Nos. 1 to 7, Comparative Examples are tire Nos. 8 to 11, and Conventional Examples are tires.
It is No. 12. The carcass has a twist structure of 1500d / 2,
It consisted of 2 plies of rubberized PET fiber cord with 51.7 threads / 50 mm. For the other tire parts, those similar to those used for general pneumatic radial tires were used.
【００３７】[0037]
【表１】 [Table 1]
【００３８】・試験方法 上記の各供試タイヤについて、コーナリング性、高速耐
久性、及び、耐久性の評価を行うための試験をそれぞれ
行った。 （１）コーナリング性試験 コーナリング性は、コーナリングパワーを求めることに
よって評価した。コーナリングパワー（ＣＰ値）は、外
径3000ｍｍのドラム上に、内圧1.7 kgf/cm2 に調整した
供試タイヤをセットし、上記のタイヤサイズと内圧から
JATMA 又はJIS に定められている荷重をタイヤに負荷し
た後、30ｋｍ／ｈの速さで30分間予備走行させ、無負荷
状態で内圧を1.7 kgf ／cm2 に再調整し、再度予備走行
の荷重を負荷し、同一速度の上記ドラム上でスリップア
ングルを正負連続して１°間隔で１〜４°までつけたと
きの、正負各角度でのコーナリングフォース（ＣＦ）の
絶対値を測定し、これらの平均値を、 式：ＣＰ（kgf/deg.) ＝〔ＣＦ(kgf/1deg.) ＋ＣＦ(kgf
/2deg.) ／２＋ＣＦ(kgf/3deg.) ／３＋ＣＦ(kgf/4de
g.) ／４〕÷４ に代入することによって算出した。表２にその試験結果
を示す。なお、表中のＣＰ値は、従来例12を100 とした
指数比で示してあり、大きいほど優れている。Test Method Each of the above-mentioned test tires was subjected to a test for evaluating cornering property, high-speed durability, and durability. (1) Cornering test The cornering property was evaluated by determining the cornering power. For cornering power (CP value), set a test tire adjusted to an internal pressure of 1.7 kgf / cm 2 on a drum with an outer diameter of 3000 mm, and check the above tire size and internal pressure.
After applying the load specified in JATMA or JIS to the tire, preliminarily run at a speed of 30 km / h for 30 minutes, readjust the internal pressure to 1.7 kgf / cm 2 under no load, and load the preliminary running again. And the slip angle was positively and negatively continuously applied to the drum at the same speed at 1 ° intervals up to 1 to 4 °, and the absolute value of the cornering force (CF) at each positive and negative angle was measured. The average value of the formula: CP (kgf / deg.) = [CF (kgf / 1deg.) + CF (kgf
/2deg.)/2+CF(kgf/3deg.)/3+CF(kgf/4de
g.) / 4] / 4 was calculated. Table 2 shows the test results. The CP value in the table is shown as an index ratio with Conventional Example 12 set to 100, and the larger the CP value, the better.
【００３９】（２）高速耐久性試験 高速耐久性は、米国規格FMVSS No．109 のテスト方法に
準じたステップスピード方式にて行い、即ち、30分ごと
にスピードを増して故障するまで試験を行い、故障した
ときの速度（km/h）を測定し、これによって評価した。
表２にその試験結果を示す。なお、表中の数値は、従来
例12を100 とした指数比で示してあり、大きいほど優れ
ている。(2) High-speed durability test The high-speed durability is the same as US standard FMVSS No. The test was performed by the step speed method according to the test method of 109, that is, the test was performed every 30 minutes by increasing the speed until failure, and the speed (km / h) at the time of failure was measured and evaluated.
Table 2 shows the test results. The numerical values in the table are shown as an index ratio with Conventional Example 12 set to 100, and the larger the value, the better.
【００４０】（３）耐久性試験１ 耐久性試験１は、タイヤ内圧1.0 kgf/cm2 、JATMA に定
められている最大負荷能力をタイヤに負荷し、 8°のス
リップアングルで 4時間走行させ、その後、このタイヤ
を分解して周方向ベルト層において、補強素子が破断し
ているか否かを調査し、耐久性を評価した。表２にその
試験結果を示す。なお、表２中には、補強素子が破断し
ている場合は「あり」と、破断していない場合は「な
し」と記載してある。(3) Durability Test 1 In the durability test 1, the tire internal pressure was 1.0 kgf / cm 2 , the maximum load capacity defined in JATMA was applied to the tire, and the tire was run for 4 hours at a slip angle of 8 °. After that, the tire was disassembled to examine whether or not the reinforcing element was broken in the circumferential belt layer, and the durability was evaluated. Table 2 shows the test results. In addition, in Table 2, when the reinforcing element is broken, it is described as “present”, and when it is not broken, it is described as “none”.
【００４１】（４）耐久性試験２ 耐久性試験２は、タイヤのクラウンセンター部に最も近
いリブ溝に、90°の角度の先端部をもつ鉄製の充填物を
嵌め込んだいわゆる" 石噛み状態" にしたタイヤに、JA
TMA に定められている最大内圧を充填し、最大負荷能力
を負荷して、1000km走行させ、その後、このタイヤを分
解し、傾斜ベルト層において、その補強素子が破断して
いるか否かを調査し、耐久性を評価した。表２にその試
験結果を示す。なお、表２中には、補強素子が破断して
いる場合は「あり」と、破断していない場合は「なし」
と記載してある。(4) Durability test 2 Durability test 2 is a so-called "stone trapped state" in which an iron filler having a 90 ° angle tip is fitted in the rib groove closest to the crown center of the tire. "For the tire
It was filled with the maximum internal pressure specified in TMA, loaded with the maximum load capacity, run for 1000 km, and then this tire was disassembled to investigate whether or not the reinforcing element was broken in the inclined belt layer. The durability was evaluated. Table 2 shows the test results. In addition, in Table 2, when the reinforcing element is broken, "Yes", and when not broken, "No"
It is described.
【００４２】[0042]
【表２】 [Table 2]
【００４３】表２の試験結果から、実施例のNo.1〜7
は、従来例のNo.12 に比べ、コーナリング性と高速耐久
性が優れており、しかも、周方向ベルト層と傾斜ベルト
層のいずれの補強素子とも、破断は認められず耐久性も
良好であった。また、比較例のNo.8〜11については、周
方向ベルト層のＰＥＴ繊維コードの撚り係数が適正外で
あるNo.8は、コーナリング性が悪く、またこの撚り係数
と正接損失の双方が適正外であるNo.9は、コーナリング
性と高速耐久性が悪く、さらに、この撚り係数と周方向
ベルト層の被覆ゴムの弾性率の双方が適正外であるNo.1
0 は、コーナリング性と耐久性( 周方向ベルト層のコー
ド切れ発生) が悪く、そして、傾斜ベルト層の被覆ゴム
の弾性率が適正外であるNo.11 は、耐久性( 傾斜ベルト
層のコード切れ発生) が悪かった。From the test results of Table 2, Nos. 1 to 7 of Examples
Is superior in cornering property and high-speed durability to the conventional example No. 12, and no breakage is observed in both the reinforcing elements of the circumferential belt layer and the inclined belt layer, and the durability is also good. It was Regarding Nos. 8 to 11 of the comparative example, the twisting coefficient of the PET fiber cord of the circumferential belt layer is outside the proper range. No. 8 has poor cornering property, and both the twisting coefficient and the tangent loss are proper. Outer No. 9 is poor in cornering property and high-speed durability, and further, both this twisting coefficient and the elastic modulus of the covering rubber of the circumferential belt layer are out of the proper range.
0 is poor cornering and durability (occurrence of cords in the circumferential belt layer), and the elastic modulus of the covering rubber of the inclined belt layer is outside the proper range.No. 11 is durability (cord of the inclined belt layer). (Breakage occurred) was bad.
【００４４】[0044]
【発明の効果】本発明によって、優れたコーナリング性
を有し、しかも、悪路走行時等に生じる石噛み状態のま
まの過酷な使用条件下においても、傾斜ベルト層の耐外
傷性と、周方向ベルト層の補強素子の耐破断性とを含め
た耐久性が良好である空気入りラジアルタイヤ、特に軽
量化を図ることを目的とした汎用の空気入りラジアルタ
イヤの提供が可能になった。EFFECTS OF THE INVENTION According to the present invention, the inclined belt layer has excellent cornering property, and even under a severe use condition such as a stone trapped condition generated when driving on a bad road, the sloped belt layer has a damage resistance and a peripheral surface. It has become possible to provide a pneumatic radial tire having good durability including breakage resistance of the reinforcing element of the directional belt layer, especially a general-purpose pneumatic radial tire for the purpose of weight reduction.
【図１】本発明に従う代表的な空気入りタイヤの幅方向
断面図である。FIG. 1 is a widthwise sectional view of a typical pneumatic tire according to the present invention.
【図２】本発明に従う他の空気入りタイヤの幅方向断面
図である。FIG. 2 is a widthwise sectional view of another pneumatic tire according to the present invention.
【図３】本発明に従う別の空気入りタイヤの幅方向断面
図である。FIG. 3 is a widthwise sectional view of another pneumatic tire according to the present invention.
【図４】(a),(b)は、周方向ベルト層に用いるスチール
フィラメントに施す形付けの説明図である。4 (a) and 4 (b) are explanatory views of shaping applied to a steel filament used for a circumferential belt layer.
【図５】図４(b) に示す形付け形状の変形例である5 is a modification of the shaping shape shown in FIG. 4 (b).
【図６】タイヤに荷重を負荷したときの、トレッドとベ
ルトに作用する力の説明図である。FIG. 6 is an explanatory diagram of forces acting on a tread and a belt when a load is applied to a tire.
【図７】(a),(b)は、周方向ベルト層の被覆ゴムの弾性
率を測定する方法を説明する図である。7 (a) and 7 (b) are diagrams for explaining a method for measuring the elastic modulus of the covering rubber of the circumferential belt layer.
1 空気入りタイヤ 2 ビードコア 3 カーカス 4 カーカスのクラウン部 5 タイヤ赤道面 6 周方向ベルト層 7 傾斜ベルト層 8 治具 9 ゴム試験片 10 試験機 11 レーザー変位計 12 トレッドゴム層 13 ベルト 14 サイド部 15 矢印 16 タイヤの幅方向の圧縮力 P1 タイヤ内圧 P2 接地圧 1 Pneumatic tire 2 Bead core 3 Carcass 4 Carcass crown 5 Tire equatorial plane 6 Circumferential belt layer 7 Inclined belt layer 8 Jig 9 Rubber test piece 10 Testing machine 11 Laser displacement meter 12 Tread rubber layer 13 Belt 14 Side part 15 Arrow 16 Tire width compression force P1 Tire pressure P2 Ground pressure
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Claims (10)
てトロイド状をなすカーカスのクラウン部外周に、タイ
ヤ赤道面に対し実質上平行に複数本の補強素子を配列し
た少なくとも１層の周方向ベルト層と、該周方向ベルト
層上に位置し、タイヤ赤道面に対し傾斜して延びる複数
本の補強素子を配列した１層の傾斜ベルト層とを具える
空気入りラジアルタイヤにおいて、 周方向ベルト層及び傾斜ベルト層の被覆ゴムの弾性率
は、200kgf/mm2以上であり、 周方向ベルト層の補強素子は、ポリエチレンテレフタレ
ート繊維コード又はナイロン繊維コードであり、双撚り
構造を有し、総デニール数ＤT が1000d 〜6000d の範囲
であり、この補強素子の正接損失 tanδが、初期張力 1
kgf/本、歪振幅0.1 ％、周波数20Hz、雰囲気温度25℃の
条件下で 0.3以下であり、 この補強素子の、撚り数をＴ（回数／10cm）、比重をρ
とすると、撚り係数Ｎ t は、 Ｎt ＝Ｔ×（0.139 ×ＤT ／2 ×１／ρ）1/2 ×10-3≦
0.3 の範囲であることを特徴とする空気入りラジアルタイ
ヤ。1. A straddle between at least a pair of bead cores.
Tie around the crown of the carcass that forms a toroidal shape.
(A) Arrange a plurality of reinforcing elements substantially parallel to the equatorial plane.
And at least one circumferential belt layer, and the circumferential belt
Multiple layers located on a layer and extending at an angle to the tire equatorial plane
A slanted belt layer in which book reinforcing elements are arranged
In pneumatic radial tires, the elastic modulus of the rubber covering the circumferential belt layer and the inclined belt layer
Is 200 kgf / mmTwoAbove, the reinforcement element of the circumferential belt layer is made of polyethylene terephthalate.
Bi-twisted cords or nylon fiber cords
Has a structure and total denier number DTRanges from 1000d to 6000d
And the tangent loss tan δ of this reinforcing element is the initial tension 1
kgf / piece, strain amplitude 0.1%, frequency 20Hz, ambient temperature 25 ° C
It is 0.3 or less under the conditions, the number of twists of this reinforcing element is T (number of times / 10 cm), and the specific gravity is ρ
And twist factor N tIs Nt= T x (0.139 x DT/ 2 x 1 / ρ)1/2× 10-3≤
Pneumatic radial tie characterized by a range of 0.3
Ya.
てトロイド状をなすカーカスのクラウン部外周に、タイ
ヤ赤道面に対し実質上平行に複数本の補強素子を配列し
た少なくとも１層の周方向ベルト層と、該周方向ベルト
層上に位置し、タイヤ赤道面に対し傾斜して延びる複数
本の補強素子を配列した１層の傾斜ベルト層とを具える
空気入りラジアルタイヤにおいて、 周方向ベルト層及び傾斜ベルト層の被覆ゴムの弾性率
は、200kgf/mm2以上であり、 周方向ベルト層の補強素子は、ポリエチレンナフタレー
ト繊維コードであり、双撚り構造を有し、総デニール数
ＤT が1000d 〜6000d の範囲であり、この補強素子の正
接損失 tanδが、初期張力 1kgf/本、歪振幅 0.1％、周
波数20Hz、雰囲気温度25℃の条件下で 0.3以下であり、 この補強素子の、撚り数をＴ（回数／10cm）、比重をρ
とすると、撚り係数Ｎ t は、 Ｎt ＝Ｔ×（0.139 ×ＤT ／2 ×１／ρ）1/2 ×10-3≦
0.5 の範囲であることを特徴とする空気入りラジアルタイ
ヤ。2. A straddle between at least a pair of bead cores.
Tie around the crown of the carcass that forms a toroidal shape.
(A) Arrange a plurality of reinforcing elements substantially parallel to the equatorial plane.
And at least one circumferential belt layer, and the circumferential belt
Multiple layers located on a layer and extending at an angle to the tire equatorial plane
A slanted belt layer in which book reinforcing elements are arranged
In pneumatic radial tires, the elastic modulus of the rubber covering the circumferential belt layer and the inclined belt layer
Is 200 kgf / mmTwoAbove, the reinforcing element of the circumferential belt layer is made of polyethylene naphthalate.
Fiber cord with a double twist structure and total denier
DTIs in the range 1000d to 6000d, and
The contact loss tan δ is as follows: initial tension 1 kgf / piece, strain amplitude 0.1%, circumference
It is 0.3 or less under the condition of wave number of 20Hz and ambient temperature of 25 ° C, and the number of twists of this reinforcing element is T (number of times / 10 cm) and the specific gravity is ρ
And twist factor N tIs Nt= T x (0.139 x DT/ 2 x 1 / ρ)1/2× 10-3≤
Pneumatic radial tie characterized by a range of 0.5
Ya.
てトロイド状をなすカーカスのクラウン部外周に、タイ
ヤ赤道面に対し実質上平行に複数本の補強素子を配列し
た少なくとも１層の周方向ベルト層と、該周方向ベルト
層上に位置し、タイヤ赤道面に対し傾斜して延びる複数
本の補強素子を配列した１層の傾斜ベルト層とを具える
空気入りラジアルタイヤにおいて、 周方向ベルト層及び傾斜ベルト層の被覆ゴムの弾性率
は、200kgf/mm2以上であり、 周方向ベルト層の補強素子は、ビニロン繊維コードであ
り、双撚り構造を有し、総デニール数ＤT が1000d 〜60
00d の範囲であり、この補強素子の正接損失 tanδが、
初期張力 1kgf/本、歪振幅 0.1％、周波数20Hz、雰囲気
温度25℃の条件下で 0.3以下であり、 この補強素子の、撚り数をＴ（回数／10cm）、比重をρ
とすると、撚り係数Ｎ t は、 Ｎt ＝Ｔ×（0.139 ×ＤT ／2 ×１／ρ）1/2 ×10-3≦
0.6 の範囲であることを特徴とする空気入りラジアルタイ
ヤ。3. A straddle between at least a pair of bead cores.
Tie around the crown of the carcass that forms a toroidal shape.
(A) Arrange a plurality of reinforcing elements substantially parallel to the equatorial plane.
And at least one circumferential belt layer, and the circumferential belt
Multiple layers located on a layer and extending at an angle to the tire equatorial plane
A slanted belt layer in which book reinforcing elements are arranged
In pneumatic radial tires, the elastic modulus of the rubber covering the circumferential belt layer and the inclined belt layer
Is 200 kgf / mmTwoThe reinforcing elements of the circumferential belt layer are vinylon fiber cords.
And has a double twist structure and total denier DTIs 1000d to 60
It is in the range of 00d, and the tangent loss tan δ of this reinforcing element is
Initial tension 1kgf / piece, strain amplitude 0.1%, frequency 20Hz, atmosphere
It is 0.3 or less under the condition of temperature of 25 ° C, and the number of twists of this reinforcing element is T (number of times / 10 cm) and the specific gravity is ρ
And twist factor N tIs Nt= T x (0.139 x DT/ 2 x 1 / ρ)1/2× 10-3≤
Pneumatic radial tie characterized by a range of 0.6
Ya.
てトロイド状をなすカーカスのクラウン部外周に、タイ
ヤ赤道面に対し実質上平行に複数本の補強素子を配列し
た少なくとも１層の周方向ベルト層と、該周方向ベルト
層上に位置し、タイヤ赤道面に対し傾斜して延びる複数
本の補強素子を配列した１層の傾斜ベルト層とを具える
空気入りラジアルタイヤにおいて、 周方向ベルト層及び傾斜ベルト層の被覆ゴムの弾性率
は、200kgf/mm2以上であり、 周方向ベルト層の補強素子は、弾性率が3000kgf/mm2 以
上、撚り構造が１×Ｎ又は１＋Ｎのスチールコードであ
ることを特徴とする空気入りラジアルタイヤ。4. A circumferential belt of at least one layer in which a plurality of reinforcing elements are arranged substantially parallel to a tire equatorial plane on the outer circumference of a toroidal carcass crown portion that straddles at least a pair of bead cores. A pneumatic radial tire comprising a layer and a single inclined belt layer located on the circumferential belt layer and arranged with a plurality of reinforcing elements extending obliquely with respect to the tire equatorial plane. And the elastic modulus of the covering rubber of the inclined belt layer is 200 kgf / mm 2 or more, and the reinforcing element of the circumferential belt layer is a steel cord having an elastic modulus of 3000 kgf / mm 2 or more and a twist structure of 1 × N or 1 + N. A pneumatic radial tire characterized by being present.
てトロイド状をなすカーカスのクラウン部外周に、タイ
ヤ赤道面に対し実質上平行に複数本の補強素子を配列し
た少なくとも１層の周方向ベルト層と、該周方向ベルト
層上に位置し、タイヤ赤道面に対し傾斜して延びる複数
本の補強素子を配列した１層の傾斜ベルト層とを具える
空気入りラジアルタイヤにおいて、 周方向ベルト層及び傾斜ベルト層の被覆ゴムの弾性率
は、200kgf/mm2以上であり、 周方向ベルト層の補強素子は、らせん形に形付けした１
本又は２本以上のスチールモノフィラメントからなるこ
とを特徴とする空気入りラジアルタイヤ。5. A circumferential belt of at least one layer in which a plurality of reinforcing elements are arranged substantially parallel to a tire equatorial plane on an outer circumference of a toroidal carcass crown portion straddling at least a pair of bead cores. A pneumatic radial tire comprising a layer and a single inclined belt layer located on the circumferential belt layer and arranged with a plurality of reinforcing elements extending obliquely with respect to the tire equatorial plane. And the elastic modulus of the covering rubber of the inclined belt layer is 200 kgf / mm 2 or more, and the reinforcing element of the circumferential belt layer is spirally shaped.
A pneumatic radial tire comprising one or two or more steel monofilaments.
に巻回してなる請求項１〜５のいずれか１項に記載の空
気入りラジアルタイヤ。6. The pneumatic radial tire according to claim 1, wherein the reinforcing element of the circumferential belt layer is spirally wound.
料からなる請求項１〜６のいずれか１項に記載の空気入
りラジアルタイヤ。7. The pneumatic radial tire according to claim 1, wherein the reinforcing element of the inclined belt layer is made of a steel material.
面に対する傾斜角度が15〜45°の範囲である請求項１〜
７のいずれか１項に記載の空気入りラジアルタイヤ。8. The reinforcing element of the inclined belt layer has an inclination angle of 15 to 45 ° with respect to the tire equatorial plane.
7. The pneumatic radial tire according to any one of 7 above.
で少なくとも２層である請求項１〜８のいずれか１項に
記載の空気入りラジアルタイヤ。9. The pneumatic radial tire according to claim 1, wherein the circumferential belt layer is at least two layers in a tire width direction central portion.
で少なくとも２層である請求項１〜９のいずれか１項に
記載の空気入りラジアルタイヤ。10. The pneumatic radial tire according to claim 1, wherein the circumferential belt layer is at least two layers at an end portion in the tire width direction.
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