JPH09144649A - ピストンポンプ - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 本発明はピストンポンプに関し、駆動モータ
の小型化が可能なピストンポンプを提供することを目的
とする。 【解決手段】 モータ１４のシャフト１５には、弾性体
１８が偏心して固定され、更に弾性体１８と同心にロー
タ１９が固定されている。シャフト１５が回転されると
ピストン２８が往復運動されて作動液の吸入・吐出が行
われる。吐出圧に応じて弾性体１８に生ずる弾性変形量
は、ピストン２８が吐出側変位端にある場合と吸入側吐
出端にある場合とで異なる。このため、ピストン２８の
ストロークは吐出圧に応じて減少される。吐出圧の上昇
に応じて吐出量を減少させることによりモータの負荷が
低減される。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、ピストンポンプに
係わり、特に、駆動モータの小型化が可能なピストンポ
ンプを提供することを目的とする。

【０００２】

【従来の技術】従来より、流体の汲み上げを行うポンプ
としてピストンポンプが知られている。ピストンポンプ
はカム、ピストン、及びポンプ室を備えている。カムに
は、駆動源として駆動モータが連結されている。駆動モ
ータによりカムが回転されると、その回転に同期してピ
ストンに往復動が生ずる。ピストンに往復動が生ずると
ポンプ室が拡縮され、流体の吸入・吐出が行われる。か
かる構成を有するピストンポンプとしては、例えば、実
開昭６２−６４８８６号に開示されるピストンポンプが
知られている。上記実開昭６２−６４８８６号に開示さ
れるピストンポンプは、偏心カムを用いてピストンに往
復動を発生させている。また、上記のピストンポンプは
駆動モータのシャフトと偏心カムとの間に、シャフトと
同心に設けられた弾性体を備えている。偏心カムとシャ
フトとの間にかかる弾性体が介在していると、偏心カム
とピストンとの接触時に生ずる騒音等が低減され、ピス
トンポンプの動作音が低減される。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】ところで、例えば車両
用ブレーキ装置では、ホイールシリンダに供給すべきブ
レーキフルード量は、ホイールシリンダ圧が上昇するに
つれて減少する。従って、ホイールシリンダにブレーキ
フルードを供給するのに用いられるポンプに必要とされ
る吐出容量は、吐出圧が増加するにつれて少量となる。
これに対して、上記従来のピストンポンプにおいてはピ
ストンのストロークが一定に保たれるため、カムの一回
転当たりの吐出量も吐出圧に関わらず一定となる。この
ため、上記従来のピストンポンプを、例えば車両用ブレ
ーキ装置等、吐出圧の上昇に応じて必要な吐出量が減少
する油圧装置に適用した場合、吐出圧が高い場合もポン
プの吐出量が低圧時と同様に維持され、駆動モータの負
荷が不必要に上昇する事態を生ずる。上記従来のピスト
ンポンプを、常に円滑に駆動するためには、駆動モータ
に、かかる負荷に対抗し得る能力を付与することが必要
である。このため、上記従来の構成においては、モータ
を小型化することが困難であった。

【０００４】本発明は、上述の点に鑑みてなされたもの
であり、吐出圧が高い場合におけるカム駆動モータの負
荷を低減することにより、モータの小型化が可能なピス
トンポンプを提供することを目的とする。

【０００５】

【課題を解決するための手段】上記の目的は、請求項１
記載の如く、モータと、該モータにより回転されるカム
と、該カムの回転により往復動されるピストンと、該ピ
ストンの往復動により拡張・収縮されるポンプ室とを有
するピストンポンプにおいて、前記ポンプ室の圧力に応
じて前記ピストンの往復動量を減少させる往復動量減少
手段を備えたピストンポンプにより達成される。

【０００６】本発明において、ピストンの往復動量は往
復動量減少手段によりポンプ室の圧力に応じて減少され
る。ピストンの往復動量が減少されると、モータ１回転
当たりのポンプの吐出量が減少される。ポンプ室の圧力
はポンプの吐出側の圧力に一致する。従って、ポンプの
吐出側の圧力に応じてモータ１回転当たりの吐出量が減
少される。モータの負荷はポンプの吐出側の圧力と吐出
量との積に一致する。従って、モータ回転数が一定の場
合、ポンプ室の圧力に応じてモータの負荷は低減され
る。

【０００７】また、上記の目的は、請求項１記載の発明
において、前記往復動量減少手段が前記カムと前記モー
タのシャフトとの間に配設される偏心した弾性体を備え
ると共に、前記カムが該カムの外周回りを回動すること
ができ、かつ、前記ピストンに当接する環状体を備える
ピストンポンプによっても達成される。

【０００８】本発明において、ピストンはポンプ室の圧
力に応じた力でカムを押圧する。弾性体はカムとモータ
のシャフトとの間に設けられている。このため、ピスト
ンによる押圧力によって弾性体には径方向の収縮変形が
生ずる。弾性体はモータのシャフトに対して偏心されて
いる。従って、弾性体に生ずる収縮変形量は、カムの回
転角度により変化する。このため、ピストンが吐出側変
位端にある場合と、吸入側変位端にある場合とで、かか
る収縮変形量は異なる。弾性体の収縮変形量に応じてピ
ストンの位置は吸入側へ移動される。従って、ピストン
の吐出側変位端の位置と吸入側変位端の位置とで、弾性
体の収縮変形によるピストンの移動量は異なる。この結
果、ピストンの吐出側変位端と吸入側変位端との間の変
位量、すなわち往復動量が変化される。

【０００９】ピストンは環状体に当接されている。環状
体とピストンとの間の摩擦力により、ピストンと環状体
との間の相対的な摺動運動は規制される。一方、環状体
は偏心カムの外周回りを回動することができる。従っ
て、カムに回転が生ずると、カムと環状体との間に相対
回転運動が生じて、環状体の回転運動はピストンと環状
体との間の摩擦力により拘束される。このため、環状体
には、ピストンに対する相対的な摺動運動は規制された
状態でその中心がモータのシャフトの回りを回転するよ
うな運動が生ずる。従って、環状体にはピストンに対す
る往復運動のみが生ずる。この結果、ピストンと環状体
との間に作用する摩擦力が低減される。

【００１０】

【発明の実施の形態】図１は本発明の一実施例であるピ
ストンポンプ１０の断面図を示す。ハウジング１１は直
方体の金属製部材であり、ロータ受容部１２及びシリン
ダ部１３を備えている。ロータ受容部１２はハウジング
１１の一面（図１中左面）に２段の段差を有する円筒状
の凹部が形成されることにより設けられており、底部側
（図１中右側）から順に、小径部１２ａ、中径部１２
ｂ、及び、大径部１２ｃを備えている。

【００１１】モータ１４は、モータ１４のフランジ部１
４ａがロータ受容部１２の大径部１２ｃに嵌着されるこ
とによりハウジング１１に装着されている。大径部１２
ｃにはオイルシール１６が装着されている。オイルシー
ル１６によりモータ１４のフランジ部１４ａと大径部１
２ｃとの間のシール性が確保されている。

【００１２】モータ１４のシャフト１５は大径部１５ａ
及び小径部１５ｂを備えている。大径部１５ａはシャフ
ト１５のモータ１４側（図１中左側）に設けられてい
る。大径部１５ａはベアリング１７のインナレースに嵌
着されている。また、ベアリング１７のアウタレースは
ロータ受容部１２の中径部１２ｂに嵌着されている。

【００１３】シャフト１５の小径部１５ｂの外周面には
弾性体１８が装着されている。弾性体１８は円筒状の弾
性部材であり、その中心軸がシャフト１５の中心軸に対
してαだけ偏心されるようにシャフト１５に固定されて
いる。弾性体１８の外周面にはロータ１９が装着されて
いる。ロータ１９は円筒状の剛性部材であり、弾性体１
８と同心に固定されている。従って、ロータ１９はシャ
フト１５に対して、弾性体１８のシャフト１５に対する
偏心方向と同じ方向に、αだけ偏心されている。

【００１４】ハウジング１１のシリンダ部１３は、その
一端（図１中上端）がロータ受容部１２の小径部１２ａ
側面の図１中下部に開口し、他端（図１中下端）がハウ
ジング１１の底面に開口するように設けられている。シ
リンダ部１３のハウジング１１の底面への開口部近傍の
内周面にはネジ山１３ａが形成されている。ネジ山１３
ａにはプラグ２２が螺着されている。プラグ２２とシリ
ンダ部１３との間はオイルシール２３によりシールされ
ている。プラグ２２の図１中上面にはシリンダベース２
４が配設されている。また、シリンダベース２４の図１
中上面にはスプリング２６を介してピストン２８が配設
されている。ピストン２８はスプリング２６によりロー
タ１９に向けて押圧されている。シリンダ部１３内部の
シリンダベース２４とピストン２８との間にはポンプ室
４０が形成されている。

【００１５】図２は図１に示す直線II−IIに沿って切断
した際の断面図を示す。図２に示す如く、ハウジング１
１には、シリンダ部１３とハウジング１１の図２中左側
面及び右側面とを、それぞれ連通する吸入部４２及び吐
出部４４が形成されている。吸入部４２は円筒状の部位
である。吸入部４２にはシリンダ部１３側（図２中右
側）から順に、小径部４２ａ、中径部４２ｂ、及び、大
径部４２ｃが形成されている。小径部４２ａはシリンダ
部１３内に開口し、大径部４２ｃはハウジング１１の図
２中左側表面に開口している。大径部４２ｃの開口部近
傍の内周面にはねじ山４２ｄが形成されている。ねじ山
４２ｄにはコネクタ４５が螺着されている。コネクタ４
５と吸入部４２の大径部４２ｃとの間はオイルシール４
６によりシールされている。コネクタ４５のホース接続
口（以下、吸入口と称す）４５ａには給油ホースを介し
てリザーバ（図示せず）が接続される。

【００１６】吸入部４２の中径部４２ｂには、シート４
７、ボール４８、及び、スプリング４９が配設されてい
る。シート４７は円筒状の部材であり、その一端（図２
中左端）側の底面がコネクタ４５の底面に接するように
配設されている。シート４７の他端（図２中右端）の内
周部にはボール係合面４７ａが形成されている。ボール
係合面４７ａにはボール４８が係合している。ボール４
８と中径部４２ｂの図２中右側端面との間にはスプリン
グ４９が配設されている。スプリング４９はボール４８
をボール係合面４７ａに向けて付勢している。シート４
７、ボール４８、及び、スプリング４９は吸入口４５ａ
からシリンダ部１３へ向かう方向の流れのみを許容する
吸入バルブ５０を構成している。

【００１７】吐出部４４は円筒状の部位である。吐出部
４４にはシリンダ部１３側（図２中左側）から順に、小
径部４４ａ、中径部４４ｂ、及び、大径部４４ｃが形成
されている。小径部４４ａは、ポンプ室４０に開口し、
大径部４４ｃはハウジング１１の図２中右側表面に開口
している。大径部４４ｃのハウジング１１表面への開口
部近傍の内周面にはねじ山４４ｄが形成されている。ね
じ山４４ｄにはコネクタ５２が螺着されている。コネク
タ５２と吐出部４４の大径部４４ｃとの間はオイルシー
ル５４によりシールされている。コネクタ５２のホース
接続口（以下、吐出口と称す）５２ａにはホースを介し
てホイールシリンダ等の油圧装置（図示せず）が接続さ
れる。

【００１８】吐出部４４の中径部４４ｂにはシート５
６、ボール５８、及び、スプリング６０が配設されてい
る。シート５６は円筒状の部材であり、その一端（図２
中左端）側の底面が中径部４４ｂの図２中左側端面と係
合している。シート５６の他端（図２中右端）の内周部
にはボール係合面５６ａが形成されている。ボール係合
面５６ａにはボール５８が係合している。ボール５８
と、コネクタ５２の底面との間にはスプリング６０が配
設されている。スプリング６０はボール５８をボール係
合面５６ａに向けて付勢している。シート５６、ボール
５８、及び、スプリング６０はシリンダ部１３から吐出
口５２ａへ向かう方向の流れのみを許容する吐出バルブ
６２を構成している。

【００１９】上述したピストンポンプの構成によれば、
モータ１４が駆動されると、シャフト１５が回転運動す
る。上述の如く、ロータ１９はシャフト１５にαだけ偏
心して固定されている。シャフト１５が回転するとロー
タ１９は偏心状態を維持したままで回転する（以下、か
かる回転を偏心回転と称す）。かかる偏心回転が生ずる
と、ピストン２８には図１における上下方向の往復運動
が生ずる。

【００２０】図３は、ピストンが最もシャフト１５から
離間した位置（図３中に実線で示す位置）に変位した状
態、および、もっともシャフト１５に近接した状態（図
３中に破線で示す位置）に変位した状態を示す。以下、
図３中に実線で示す位置をピストン２８の吐出側変位
端、図３中に破線で示す位置をピストンの吸入側変位端
と称す。図３に示す如く、本実施例のピストンポンプ１
０においては、ピストン２８に、最大でロータ１９の偏
心量αの２倍のストロークが生ずる。

【００２１】ピストン２８が図１中上方へ向けて運動す
る際には、ポンプ室４０は減圧状態となる。このため、
吸入弁５０が開状態となると共に吐出弁６２が閉状態と
なり、作動液が吸入口４５ａからポンプ室４０へ吸入さ
れる。かかるピストンポンプ１０の動作状態を以下、吸
入過程と称す。一方、ピストン２８が図１中下方へ向け
て運動する際には、ポンプ室４０は加圧状態となる。こ
のため、吐出弁６２が開状態となると共に吸入弁５１が
閉状態となり、作動液がポンプ室４０から吐出口５２ａ
へ吐出される。かかるピストンポンプ１０の動作状態を
以下、吐出過程と称す。ピストンポンプ１０は、ピスト
ン２８の往復運動によって吸入過程と吐出過程とを交互
に繰り返すことにより、吸入口４５ａに接続されたリザ
ーバから吐出口５２ａに接続された油圧装置へ作動液を
圧送する。

【００２２】上述の如く、シャフト１５とロータ１９と
の間には弾性体１８が設けられている。このため、ピス
トン２８のロータ１９への押圧力により、弾性体１８に
は径方向の収縮変形が生ずる。ピストンポンプが吐出過
程にある場合、ピストン２８のロータ１９への押圧力は
ポンプ室４０の内圧に比例して変化する。ポンプ室４０
の内圧は吐出口５２ａに接続される油圧装置の圧力（以
下、吐出圧と称す）に一致するため、ロータ１９への押
圧力は吐出圧に比例することになる。かかる押圧力によ
り、弾性体１８のピストン２８との接触部位には、押圧
力に比例した大きさの径方向の弾性収縮変形δが生ず
る。この結果、ピストン２８の位置は、かかる収縮変形
が生じていない状態（以下、通常状態と称す）に比して
δだけ吸入側変位端側へ移動する。

【００２３】弾性体１８に生ずる径方向の弾性収縮変形
は、押圧力が作用する方向の弾性体１８の厚さｔが厚い
ほど生じ易く、ｔが薄いほど生じ難い。ロータ１９と弾
性体１８とは同心に設けられているため、ピストン２８
が吐出側変位端にある場合には厚さｔは最大となる。ま
た、その厚さｔは、ピストン２８が吸入側変位端にある
場合に最小となる．このため、ピストン２８が吐出側変
位端にある場合、弾性体１８には、ピストン２８が吸入
側変位端にある場合に弾性体１８に生ずる弾性収縮変形
量δ２に比して大きな弾性収縮変形量δ１が生ずる。こ
の場合、ピストン２８が吐出側変位端と吸入側変位端と
の間を変位する際のストローク長は通常状態に比して
（δ１−δ２）だけ減少されることになる。

【００２４】上述の如く、弾性体１８の収縮変形量はピ
ストン２８による押圧力、すなわち、ピストンシリンダ
１０の吐出圧に比例する。このため、ストロークの減少
量はピストンシリンダ１０の吐出圧に比例する。ロータ
１９の１回転当たりの吐出量は、ピストン２８のストロ
ークとシリンダ部１３の断面積との積に一致する。図４
は、ピストンポンプ２８の吐出圧とロータ１回転当たり
の吐出量との関係を、従来のピストンポンプの場合と共
に示す。図４に破線で示す如く、従来のピストンポンプ
においては、吐出圧の変化に関わらずロータ１回転当た
りの吐出量は一定に維持される。これに対して、本実施
例のピストンポンプ１０においては、上述の如く吐出圧
の上昇に応じてストロークが減少するため、図４に実線
で示す如く、吐出圧の上昇に応じてロータ１回転当たり
の吐出量が減少することになる。

【００２５】ところで、ピストンポンプの摺動部等にお
いて摩擦損失がないとすると、モータの負荷はピストン
ポンプのなす仕事の量に一致する。従って、モータの負
荷は吐出圧と吐出量の積に一致する。従来のピストンポ
ンプにおいては、ピストンのストロークは常に一定であ
るため、吐出圧に関わらずモータ１回転当たりの吐出量
は一定である。このため、モータの回転数が一定に保た
れる通常の運転条件の下ではモータの負荷は吐出圧に比
例する。これに対して、本実施例のピストンポンプ１０
においては、上述の如く、吐出圧の上昇に応じて吐出量
が減少されるため、吐出圧が高くなるにつれてモータ負
荷の増加の度合いが低下する。図５はピストンポンプ１
０の吐出圧とモータ負荷との関係を従来のピストンポン
プの場合と共に示す。図５中に実線で示す如く、本実施
例のピストンポンプ１０においては、図５中に破線で示
す従来のピストンポンプの場合に比して、吐出圧が高圧
となった際のモータ負荷が低減されている。

【００２６】図６は、車両用のブレーキ装置におけるホ
イールシリンダ内の油圧と、その油圧に達するまでにホ
イールシリンダで消費される液量との関係を示す。図６
に示す如く、油圧が低い領域では油圧の上昇に対して消
費液量が急激に増加するため、ポンプにより多量のブレ
ーキフルードをホイールシリンダに供給する必要があ
る。一方、油圧が高い領域では油圧の上昇に対する消費
液量の変化が緩やかになるため、ポンプにより供給すべ
きブレーキフルード量は減少する。従って、ポンプ吐出
圧が低圧の場合には大きな吐出量が必要とされるのに対
して、吐出圧が高圧の場合には小さな吐出量しか必要と
されない。

【００２７】このため、本実施例のピストンポンプ１０
を、上述したブレーキ装置の如く吐出圧が高圧の場合に
小さな吐出量しか必要とされない油圧装置に適用するこ
とにより、従来のピストンポンプに比してモータの負荷
を低減することができる。従って、本実施例のピストン
ポンプ１０によれば、モータを低出力化することがで
き、従って、モータの小型化を実現することができる。

【００２８】ピストンポンプ１０の吐出圧に対する吐出
量の関係は、弾性体１８の径あるいは、その構成材料の
弾性定数を変更することにより任意に設定することがで
きる。従って、本実施例のピストンシリンダ１０が適用
される油圧装置の油圧−消費液量特性に応じて、吐出圧
と吐出量との関係を最適に設定することにより、モータ
小型化の効果を最大限に得ることができる。

【００２９】ところで、一般にモータのトルクと回転数
との間には図７に示す如き関係がある。従来のピストン
ポンプにおいては、吐出圧の変動に応じてモータ負荷ト
ルクが変動すると、図７に示す関係に従って、モータ回
転数が変動する。モータ回転数が変動すると、ピストン
ポンプから吐出される油圧の脈動周波数が変動する。油
圧の脈動は油圧装置の動作に悪影響を与えるため、アキ
ュムレータ等の脈動除去装置を用いて脈動の除去が図ら
れる。この場合、脈動除去装置は脈動周波数に応じて設
計されるため、上述の如く脈動周波数が変動すると脈動
の除去を効果的に行うことができない。

【００３０】これに対して、本実施例のピストンポンプ
１０においては、吐出圧に応じて吐出量が減少されるた
め、吐出圧が変動した際のモータ負荷トルクの変動が抑
制され、従って、モータ回転数の変動が抑制される。こ
のため、ピストンポンプから吐出される油圧の脈動周波
数の変動を抑制させることができる。この結果、本実施
例のピストンポンプ１０によれば、脈動除去装置による
脈動の除去を効果的に行うことが可能とされている。

【００３１】なお、ピストンが吐出側変位端にある際の
ポンプ室の圧力は、ピストンが吸入側変位端にある際に
比して高くなる。従って、モータシャフトと同心に十分
な厚みを有する弾性体を設けた構成によっても、ピスト
ンが吐出側変位端にある場合と吸入側変位端にある場合
とで弾性体の収縮量に変化が生じ、吐出圧の上昇に伴う
吐出量の減少の効果を得ることができる。しかしなが
ら、弾性体の厚みを十分大きく設けた場合、ロータの剛
性が低下してロータに振動が発生し易くなる。この結
果、ロータの回転が不安定となって、吐出圧の立ち上が
りに遅延が生ずるなどの問題が生ずることになる。

【００３２】これに対して、本実施例のピストンポンプ
１０においては、弾性体１８をモータシャフトに対して
偏心させることにより吐出量減少の効果を得ているた
め、弾性体の厚みを上記従来のピストンポンプの場合に
比して小さくすることができる。このため、弾性体の配
設に伴うロータ１９の剛性低下が抑制される。この結
果、本実施例のピストンポンプ１０によれば、上述の如
きロータ回転の不安定化による吐出圧の立ち上がりの遅
延等の問題が生ずることが防止される。なお上記実施例
において、ロータ１９が上記したカムに相当している。

【００３３】次に、図８を参照して、本発明の第２の実
施例であるピストンポンプ８０について説明する。図８
において、図１に示すピストンポンプ１１と同一の構成
部分については同一の符号を付してその説明を省略す
る。本実施例は、ロータとしてベアリング８２を用いる
ことにより、ロータとピストンとの間に生ずる摺動摩擦
を低減した点に特徴を有している。

【００３４】図８において、ベアリング８２のインナレ
ース８４は、弾性体１８の外周面に嵌着されている。ベ
アリング８２のアウタレース８６にはスプリング２６に
よりピストン２８が押圧されている。シャフト１５が回
転すると、インナレース８４は弾性体１８と一体となっ
てシャフト１５の中心軸回りに偏心回転する。一方、ア
ウタレース８６には、ピストン２８による押圧力に伴う
摩擦力により、ピストン２８との当接面における相対的
な摺動運動が規制された状態で、その中心がシャフト１
５の回りを回動するような運動が生ずる。この結果、ア
ウタレース８６はインナレース８４に対する相対的な転
がり運動を行いつつ、ピストン２８を図８における上下
方向に往復運動させることになる。かかるピストンの往
復運動によって、ピストンポンプ８０は、上記した第１
の実施例のピストンポンプ１０と同様にして流体の吸入
・吐出を行う。そして、弾性体１８の弾性変形により、
上記した第１の実施例のピストンポンプ１０と同様に、
吐出圧の上昇に伴う吐出量減少の効果を得ることができ
る。

【００３５】上述の如く、本実施例のピストンポンプ８
０においては、ベアリング８２のアウタレース８６とピ
ストン２８との間には摺動は生じず、相対的な転がり運
動のみが生ずる。このため、アウタレース８６とピスト
ン２８との間に生ずる摩擦力が低減されている。従っ
て、本実施例のピストンポンプ８０によれば、モータ１
４のシャフト１５に作用する回転抵抗が低減されること
によりモータ負荷が低減され、モータの小型化が可能と
されている。更に、アウタレース８６及びピストン２８
の当接面における摩耗が低減され、これら部品の寿命を
向上させることができる。

【００３６】なお、上記第２の実施例において、ロータ
１９が上記したカムに、ベアリング８２のアウタレース
８６が請求項２記載の環状体に、それぞれ相当してい
る。

【００３７】

【発明の効果】上述の如く、請求項１記載の発明によれ
ば、ポンプ室の圧力に応じてピストンの往復動量を減少
させることにより、ポンプの吐出圧の上昇に応じて吐出
量を減少させることができる。これにより、モータの負
荷を低減させて、モータを小型化することができる。

【００３８】また、請求項２記載の発明によれば、モー
タのシャフトに対して偏心された弾性体により、往復動
量減少手段を実現することができる。このため、簡単な
構成で上記した請求項１記載の発明の効果を得るこがで
きる。更に、偏心カムに回動可能な環状体にピストンを
当接させることにより、カムとピストンとの間の摩擦力
を低減させることができる。このため、モータの負荷を
低減させることができ、従って、モータを更に小型化す
ることができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の一実施例であるピストンポンプの断面
図である。

【図２】本実施例のピストンポンプを図１に示す直線Ａ
−Ａに沿って切断した際の断面図である。

【図３】ロータの偏心量とピストンのストロークとの関
係を説明する図である。

【図４】本実施例のピストンポンプの吐出圧と吐出量と
の関係を従来のピストンポンプの場合と共に示す図であ
る。

【図５】本実施例のピストンポンプの吐出圧とモータ負
荷との関係を従来のピストンポンプの場合と共に示す図
である。

【図６】ブレーキ装置における油圧とトータル消費液量
との関係を示す図である。

【図７】モータの負荷トルクと回転数との関係を示す図
である。

【図８】本発明の第２の実施例のピストンポンプの断面
図である。

【符号の説明】

１０、８０ ピストンポンプ １４ モータ １５ シャフト １８ 弾性体 １９ ロータ ２８ ピストン ４０ ポンプ室 ８２ ベアリング ８４ インナレース ８６ アウタレース

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 モータと、該モータにより回転されるカ
   ムと、該カムの回転により往復動されるピストンと、該
   ピストンの往復動により拡張・収縮されるポンプ室とを
   有するピストンポンプにおいて、 前記ポンプ室の圧力に応じて前記ピストンの往復動量を
   減少させる往復動量減少手段を備えたことを特徴とする
   ピストンポンプ。
2. 【請求項２】 前記往復動量減少手段が前記カムと前記
   モータのシャフトとの間に配設される偏心した弾性体を
   備えると共に、 前記カムが該カムの外周回りを回動することができ、か
   つ、前記ピストンに当接する環状体を備えることを特徴
   とする請求項１記載のピストンポンプ。