JPH091383A - 被接合部材の接合方法およびろう材 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【目的】 両被接合部材を強固に接合する。 【構成】 両被接合部材２，５間にろう材８を介在さ
せ、次いでろう材８を加熱して両被接合部材２，５を接
合する。ろう材８は、希土類元素ＲＥの含有量が３３．
３原子％＜ＲＥ＜５０原子％であり、また他の成分元素
Ｅ_L の含有量が５０原子％≦Ｅ_L ≦６６．３原子％であ
る合金よりなる。成分元素Ｅ_L はＣｕ、Ｃｏ、Ｆｅおよ
びＮｉから選択される少なくとも一種である。ろう材８
は前記加熱下で固液共存状態となる。ろう材８より生じ
た液相は、種々の材質の被接合部材２，５に対して優れ
た濡れ性を発揮する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は被接合部材の接合方法、
特に、両被接合部材間にろう材を介在させ、次いでその
ろう材を加熱して両被接合部材を接合する接合方法の改
良およびろう材にに関する。

【０００２】

【従来の技術】例えば、希土類元素を含む永久磁石は、
非常に脆いため機械加工性が悪く、また高温下に曝され
ると、金属組織が変化するためそれに伴い磁気特性が影
響を受ける、といった性質を有する。

【０００３】そのため、モータ用ロータにおいて、鋼製
ロータ本体に永久磁石を取付ける場合、あり差し構造、
ねじ止め、溶接等の取付手段を採用することができない
ので、従来は接着剤が用いられている（例えば、特公昭
６１−３３３３９号公報参照）。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、接着剤
を用いると、永久磁石の濡れ性が悪いため接合強度が低
く、また温度上昇に伴いその接合強度が著しく低下す
る、といった問題を生ずる。このような状況下ではモー
タの高速回転化の要請に到底対応することはできない。

【０００５】本発明は前記に鑑み、両被接合部材を強固
に接合し、且つ後処理を不要にし得る前記接合方法およ
びろう材を提供することを目的とする。

【０００６】

【課題を解決するための手段】本発明は、両被接合部材
間にろう材を介在させ、次いで前記ろう材を加熱して両
被接合部材を接合するに当り、前記ろう材は、希土類元
素ＲＥの含有量が３３．３原子％＜ＲＥ＜５０原子％で
あり、また他の成分元素Ｅ_L の含有量が５０原子％≦Ｅ
_L ≦６６．７原子％である合金よりなり、前記成分元素
Ｅ_L はＣｕ、Ｃｏ、ＦｅおよびＮｉから選択される少な
くとも一種であり、前記加熱下で前記ろう材を固液共存
状態にすることを特徴とする。

【０００７】本発明に係るろう材は、希土類元素ＲＥの
含有量が３３．３原子％＜ＲＥ＜５０原子％であり、ま
た他の成分元素Ｅ_L の含有量が５０原子％≦Ｅ_L ≦６
６．７原子％である合金よりなり、前記成分元素Ｅ_L は
Ｃｕ、Ｃｏ、ＦｅおよびＮｉから選択される少なくとも
一種であることを特徴とする。

【０００８】

【作用】前記接合方法において、前記組成のろう材を加
熱下で固相と液相とが共存する固液共存状態にすると、
希土類元素ＲＥを含む液相が高活性であることから、種
種の材質の被接合部材に対して優れた濡れ性を発揮し、
またろう材が優れた耐酸化性を有することもあって、ろ
う材よりなる接合層を介して両被接合部材が強固に接合
される。この場合、各被接合部材と接合層との間には相
互拡散が生じている。また前記組成のろう材は比較的低
い加熱温度で固液共存状態になるので、加熱による両被
接合部材の特性への影響は回避される。

【０００９】さらに、ろう材は接合処理時に固液共存状
態にあって高粘度であるから、両被接合部材間から食出
すことがなく、これにより、食出し部分または食出して
垂下がった部分をグラインダ等を用いて除去する、とい
った後処理は不要となる。

【００１０】例えば、一方の被接合部材が脆い場合、両
被接合部材間から食出したろう材が前記一方の被接合部
材の外面に玉状になって付着すると、その一方の被接合
部材にはろう材付着部を起点として割れが生じるが、こ
の問題は、前記のようにろう材の食出しが防止されるこ
とから回避される。

【００１１】ただし、ろう材において、希土類元素ＲＥ
の含有量がＲＥ＜３３．３原子％では、ろう材の液相発
生温度が高くなりすぎるため好ましくなく、一方、ＲＥ
＞５０原子％では、保管時および接合処理時ならびに接
合処理後において、ろう材およびそのろう材よりなる接
合層が酸化することがあるので好ましくない。その上、
高価な希土類元素ＲＥの含有量が多くなるので、ろう材
の製造コストの上昇を招く。

【００１２】また成分元素Ｅ_L の含有量がＥ_L ＜５０原
子％であるか、Ｅ_L ＞６６．７原子％であると、３３．
３原子％＜ＲＥ＜５０原子％の要件を満足することがで
きない。

【００１３】前記ろう材において、その組成を前記のよ
うに設定する理由は既述の通りである。したがって、こ
のろう材は優れた濡れ性と耐酸化性を有する。

【００１４】ＮｄＦｅＢ系永久磁石、ＳｍＣｏ系永久磁
石等の希土類元素を含む永久磁石の濡れ性の悪さは、そ
の結晶粒界に希土類元素濃度の高い相が存在しているこ
とに起因する。前記ろう材より生じた液相は、高活性で
あると共に前記結晶粒界に存する希土類元素濃度の高い
相と同種の成分ＲＥを含有することから永久磁石に対し
て優れた濡れ性を発揮する。したがって、前記ろう材
は、希土類元素を含む永久磁石の接合に好適である。

【００１５】

【実施例】図１に示す接合体１においては、一方の被接
合部材が、ＮｄＦｅＢ系永久磁石、ＳｍＣｏ系永久磁石
等の希土類元素を含む永久磁石２であり、他方の被接合
部材が、冷間圧延鋼板３を積層してかしめ手段４により
一体化した２つの積層体５である。

【００１６】永久磁石２と各積層体５との間に加熱工程
を経て形成された接合層６が存在する。各接合層６はろ
う材を前記加熱工程で固液共存状態にすることにより形
成される。なお、各積層体５に存する貫通孔７は引張り
試験においてチャックとの連結に用いられる。

【００１７】ろう材は、希土類元素ＲＥの含有量が３
３．３原子％＜ＲＥ＜５０原子％であり、また他の成分
元素Ｅ_L の含有量が５０原子％≦Ｅ_L ≦６６．７原子％
である合金よりなる。

【００１８】希土類元素ＲＥには、Ｙ、Ｌａ、Ｃｅ、Ｐ
ｒ、Ｎｄ、Ｓｍ、Ｅｕ、Ｇｄ、Ｔｂ、Ｄｙ、Ｈｏ、Ｅ
ｒ、Ｔｍ、ＹｂおよびＬｕから選択される少なくとも一
種が該当し、それらは単体、または混合物であるＭｍ
（ミッシュメタル）、Ｄｉ（ジジミウム）の形態で用い
られる。また成分元素Ｅ_L には、Ｃｕ、Ｃｏ、Ｆｅおよ
びＮｉから選択される少なくとも一種が該当する。

【００１９】前記組成を有するろう材は、金属組織上、
包晶組織および共晶組織の一方を有していてもよく、ま
たその組織には少なくとも一種の金属間化合物が含まれ
ていてもよい。

【００２０】表１，２は、各種ろう材の合金系、組成、
液相発生温度Ｔｍおよび液相発生反応を示す。両表中、
「Ｌ」は液相を意味し、これは以下同じである。

【００２１】

【表１】

【００２２】

【表２】

【００２３】表１のＮｄ−Ｃｏ系合金よりなるろう材に
おいて、Ｎｄ含有量が４０原子％であるものはＣｏ₃ Ｎ
ｄ₂ 単相組織を有する。

【００２４】その他のろう材としては、例えばＮｄ含有
量が３３．３原子％＜Ｎｄ＜５０原子％であるＮｄ−Ｃ
ｕ系合金よりなるものを挙げることができる。この場合
の液相発生温度ＴｍはＴｍ＝６７５℃であり、また液相
発生反応は、ＣｕＮｄ→Ｃｕ ₂ Ｎｄ＋Ｌ（包晶タイプ）
である。

【００２５】ろう材の製造に当っては、インゴットを鋳
造し、次いでそのインゴットから薄板状ろう材を切出す
方法、液体急冷法である単ロール法を適用して薄帯を製
造し、次いでその薄帯から箔状ろう材を切出す方法等が
適用される。ろう材の生産性向上の観点からは単ロール
法が優れている。この単ロール法によれば、耐酸化性の
良好な非晶質ろう材を得ることが可能であるが、前記組
成のろう材は、もともと優れた耐酸化性を有するので、
非晶質である必要はない。

【００２６】永久磁石２と各積層体５との接合に当って
は、図２に示すように、１つの積層体５の上向きの接合
面ｂ上に１つのろう材８を、またろう材８の上に一方の
接合面ａを下向きにした永久磁石２を、さらに永久磁石
２の上向きの他方の接合面ａ上にもう１つのろう材８
を、さらにまたろう材８の上にもう１つの積層体５を、
その接合面ｂを下向きにしてそれぞれ重ね合せて重ね合
せ物を作製し、次いで、その重ね合せ物を真空加熱炉内
に設置して、加熱下でろう材８を固液共存状態にし、そ
の後炉冷する、といった方法が採用される。

【００２７】前記接合方法において、前記組成のろう材
８を加熱下で固液共存状態にすると、希土類元素ＲＥを
含む液相が高活性であることから、永久磁石２および各
積層体５に対して優れた濡れ性を発揮し、またろう材８
が優れた耐酸化性を有することもあって、ろう材８より
なる接合層６を介して永久磁石２と各積層体５とが強固
に接合される。この場合、永久磁石２および各積層体５
と、接合層６との間には相互拡散が生じている。

【００２８】ＮｄＦｅＢ系永久磁石、ＳｍＣｏ系永久磁
石等の希土類元素を含む永久磁石２は、接合処理時の加
熱温度ＴがＴ＞６５０℃になると、その磁気特性、特
に、着磁後の保磁力 _IＨ_C （磁化の強さＩ＝０）が低下
傾向となる。ただし、残留磁束密度Ｂｒおよび保磁力 _B
Ｈ_C （磁束密度Ｂ＝０）は殆ど変わらず、したがって最
大磁気エネルギ積（ＢＨ）ｍａｘは略一定である。表
１，２に示したろう材８はその液相発生温度ＴｍがＴｍ
≦６５０℃であって加熱温度Ｔ≦６５０℃で液相を発生
して固液共存状態になるので、接合処理時において永久
磁石２の磁気特性に影響を及ぼすことはない。これは積
層体５の特性についても同様である。

【００２９】またろう材８は接合処理時に固液共存状態
にあって高粘度であるから、永久磁石２および各積層体
５間から食出すことがなく、これにより、食出し部分ま
たは食出して垂下がった部分をグラインダ等を用いて除
去する、といった後処理は不要となり、またろう材８の
食出しに起因した永久磁石２の割れ発生を回避すること
ができる。

【００３０】接合処理における加熱時間ｈは、それが長
過ぎる場合には永久磁石２等の特性に影響を与えるの
で、ｈ≦１０時間であることが望ましく、生産性向上の
観点からはｈ≦１時間である。

【００３１】なお、永久磁石２に対する着磁処理は前記
接合処理後に行われる。 〔実施例１〕純度９９．９％のＣｅと純度９９．９％の
Ｃｕとを、Ｃｅ₄₀Ｃｕ₆₀合金（数値の単位は原子％、こ
れは、ろう材組成において以下同じである。）が得られ
るように秤量し、次いでその秤量物を真空溶解炉を用い
て溶解し、その後、縦１０mm、横１０mm、長さ５０mmの
インゴットを鋳造した。このインゴットにマイクロカッ
タによる切断加工を施して、Ｃｅ₄₀Ｃｕ₆₀合金よりな
り、且つ縦１０mm、横１０mm、厚さ０．５mmの薄板状ろ
う材８を得た。図３に示すように、Ｃｅ₄₀Ｃｕ₆₀合金は
包晶組織を備え、その包晶組織はＣｕ₂ Ｃｅ相をＣｕＣ
ｅ相で包んだ形態を有する。この場合、包晶点は５１６
℃である。このろう材８は、大気中に放置しても変色せ
ず、したがって優れた耐酸化性を有する。

【００３２】一方の被接合部材として、縦１０mm、横１
０mm、厚さ３mmのＮｄＦｅＢ系永久磁石（住友特殊金属
社製、商品名ＮＥＯＭＡＸ−２８ＵＨ、キュリー点３１
０℃）２を選定し、また他方の被接合部材として、厚さ
０．３mmの冷間圧延鋼板３を積層してなり、且つ縦１０
mm、横１０mm、長さ１５mmの積層体５を選定した。

【００３３】図２に示すように、１つの永久磁石２と、
２つの積層体５と、２つのろう材８とを重ね合せて重ね
合せ物を作製し、同様の方法で合計２０個の重ね合せ物
を作製した。

【００３４】次いで、これら重ね合せ物を、真空度１０
^-5Ｔｏｒｒの真空加熱炉内に設置して、加熱温度Ｔ＝５
３０℃、加熱時間ｈ＝３０分間の加熱工程、それに次ぐ
炉冷よりなる接合処理を行って、図１に示すように各積
層体５と永久磁石２とをそれぞれ接合層６を介して接合
した２０個の接合体１を得た。これらの接合体１を例１
とする。

【００３５】この接合処理においては、加熱温度ＴがＴ
＝５３０℃であって、図３に示す包晶点（液相発生温度
Ｔｍ）５１６℃を超えているので、ろう材８は液相発生
反応、即ち、表１に示したように、ＣｕＣｅ→Ｃｕ₂ Ｃ
ｅ＋Ｌを生じて固液共存状態となる。

【００３６】この加熱温度Ｔ＝５３０℃における固相と
液相との割合は、図３に示すようにＣｕ₂ Ｃｅ：Ｌ＝
ｄ：ｃであり、また液相の組成はＣｅ₅₉Ｃｕ₄₁であっ
て、Ｃｅ濃度が高いことから高活性である。

【００３７】各接合体１において、永久磁石２および各
積層体５間からのろう材８の食出しは生じていなかっ
た。また接合体１を大気中に放置しても接合層６の変
色、したがって酸化は認められなかった。

【００３８】前記Ｃｅ₄₀Ｃｕ₆₀合金よりなるろう材８を
用いた場合、図３に示すように包晶点５１６℃で液相を
生じるので、加熱温度ＴをＴ≧５１６℃に設定すること
により、永久磁石２と各積層体５との接合が可能であ
る。このときの液相の組成はＣｅ₆₀Ｃｕ₄₀である。

【００３９】加熱温度Ｔの上昇に伴い液相量が増し、例
えば加熱温度Ｔの上限値であるＴ＝６５０℃では液相量
は全ろう材量の略３分の１となる。このときの液相の組
成はＣｅ₅₂Ｃｕ₄₈である。

【００４０】比較のため、前記同様の１つのＮｄＦｅＢ
系永久磁石２と、前記同様の２つの積層体５と、２層の
エポキシ樹脂系接着剤（日本チバガイギ社製、商品名ア
ラルダイト）とよりなる前記同様の重ね合せ物を合計１
０個作製した。次いで、これら重ね合せ物を乾燥炉内に
設置して、加熱温度２００℃、加熱時間６０分間の加熱
工程、それに次ぐ炉冷よりなる接合処理を行って、各積
層体５と永久磁石２とをそれぞれエポキシ樹脂系接着剤
を介して接合した前記同様の１０個の接合体を得た。こ
れらの接合体を例２とする。

【００４１】接合処理直後において、接合体の例１，２
の各１０個について室温下で引張り試験を行い、また接
合処理から１ケ月経過後において、接合体の例１の残り
の１０個について室温下で引張り試験を行ったところ、
表３の結果を得た。なお、表３の引張強さは平均値であ
り、これは以下同じである。

【００４２】

【表３】

【００４３】表３から明らかなように、ろう材８を用い
た例１は、エポキシ樹脂系接着剤を用いた例２に比べて
接合強度が高く、その接合強度は１５０℃の加熱下にお
いても殆ど変わらず、またそのばらつきも小さかった。
例２は室温下における接合強度が低い上にそのばらつき
が大きく、また１５０℃の加熱下ではその接合強度が室
温下のそれの３分の１に低下することが判明した。

【００４４】さらに例１の場合、１ケ月経過後において
も、その接合強度に変化は見られない。これは接合層
６、したがってろう材８が優れた耐酸化性を有すること
に起因する。

【００４５】次に、接合処理における真空加熱炉の真空
度を１０^-1Ｔｏｒｒに設定した以外は前記と同様の方法
で、前記接合体の例１に対応する接合体１の例１ａを得
た。例１ａの総数は１０個である。

【００４６】接合処理直後において、接合体１の例１ａ
について室温下で引張り試験を行ったところ、その引張
強さは２．７kgｆ／mm² であって、例１ａは表３の例１
に示した、真空度１０^-5Ｔｏｒｒの場合と略同等の接合
強度を有することが判明した。これは、ろう材８が優れ
た耐酸化性を有することに起因する。 〔実施例２〕純度９９．９％のＣｅと純度９９．９％の
Ｃｏとを、Ｃｅ₄₀Ｃｏ₆₀合金が得られるように秤量し、
次いでその秤量物を真空溶解炉を用いて溶解し、その
後、縦１０mm、横１０mm、長さ５０mmのインゴットを鋳
造した。このインゴットにマイクロカッタによる切断加
工を施して、Ｃｅ₄₀Ｃｏ₆₀合金よりなり、且つ縦１０m
m、横１０mm、厚さ０．５mmの薄板状ろう材８を得た。
図４に示すように、Ｃｅ₄₀Ｃｏ₆₀合金は共晶組織を有
し、その共晶組織はＣｏ₂ Ｃｅ相とＣｏＣｅ₃ 相とより
なる。この場合、共晶点は４４０℃である。このろう材
８は、大気中に放置しても変色せず、したがって優れた
耐酸化性を有する。

【００４７】一方の被接合部材として、縦１０mm、横１
０mm、厚さ３mmのＮｄＦｅＢ系永久磁石（住友特殊金属
社製、商品名ＮＥＯＭＡＸ−２８ＵＨ、キュリー点３１
０℃）２を選定し、また他方の被接合部材として、厚さ
０．３mmの冷間圧延鋼板３を積層してなり、且つ縦１０
mm、横１０mm、長さ１５mmの積層体５を選定した。

【００４８】図２に示すように、１つの永久磁石２と、
２つの積層体５と、２つのろう材８とを重ね合せて重ね
合せ物を作製し、同様の方法で合計２０個の重ね合せ物
を作製した。

【００４９】次いで、これら重ね合せ物を、真空度１０
^-5Ｔｏｒｒの真空加熱炉内に設置して、加熱温度Ｔ＝４
６０℃、加熱時間ｈ＝３０分間の加熱工程、それに次ぐ
炉冷よりなる接合処理を行って、図１に示すように各積
層体５と永久磁石２とをそれぞれ接合層６を介して接合
した２０個の接合体１を得た。これらの接合体１を例１
とする。

【００５０】この接合処理においては、加熱温度ＴがＴ
＝４６０℃であって、図４に示す共晶点（液相発生温度
Ｔｍ）４４０℃を超えているので、ろう材８は液相発生
反応、即ち、表２に示したようにＣｏ₂ Ｃｅ＋ＣｏＣｅ
₃ →Ｌを生じて固液共存状態となる。

【００５１】この加熱温度Ｔ＝４６０℃における固相と
液相との割合は、図４に示すようにＣｏ₂ Ｃｅ：Ｌ＝
ｄ：ｃであり、また液相の組成はＣｅ₆₇Ｃｏ₃₃であっ
て、Ｃｅ濃度が高いことから高活性である。

【００５２】各接合体１において、永久磁石２および各
積層体５間からのろう材８の食出しは生じていなかっ
た。また接合体１を大気中に放置しても接合層６の変
色、したがって酸化は認められなかった。

【００５３】前記Ｃｅ₄₀Ｃｏ₆₀合金よりなるろう材８を
用いた場合、図４に示すように共晶点４４０℃で液相を
生じるので、加熱温度ＴをＴ≧４４０℃に設定すること
により永久磁石２と各積層体５との接合が可能である。
このときの液相の組成はＣｅ ₆₈Ｃｏ₃₂である。

【００５４】加熱温度Ｔの上昇に伴い液相量が増し、例
えば加熱温度Ｔの上限値であるＴ＝６５０℃は液相量は
全ろう材量の略４分の１となる。このときの液相の組成
はＣｅ₅₉Ｃｏ₄₁である。

【００５５】接合処理直後において、接合体の例１の１
０個について室温下で引張り試験を行い、また接合処理
から１ケ月経過後において、残りの１０個について室温
下で引張り試験を行ったところ、表４の結果を得た。

【００５６】

【表４】

【００５７】例１の場合、１ケ月経過後においても、そ
の接合強度は接合処理直後と略同じである。これは接合
層６、したがってろう材８が優れた耐酸化性を有するこ
とに起因する。

【００５８】次に、接合処理における真空加熱炉の真空
度を１０^-1Ｔｏｒｒに設定した以外は前記と同様の方法
で、前記接合体１の例１に対応する接合体１の例１ａを
得た。例１ａの総数は１０個である。

【００５９】接合処理直後において、接合体１の例１ａ
について室温下で引張り試験を行ったところ、その引張
強さは２．８kgｆ／mm² であって、例１ａは表４の例１
に示した、真空度１０^-5Ｔｏｒｒの場合に近似する接合
強度を有することが判明した。これは、ろう材８が優れ
た耐酸化性を有することに起因する。

【００６０】図５，６は接合体１としてのモータ用ロー
タを示す。このロータ１は、成層鉄心よりなるロータ本
体（被接合部材）９に、Ｃｅ₄₀Ｃｕ₆₀合金製ろう材を用
いて複数のＮｄＦｅＢ系永久磁石２を接合したものであ
る。回転軸１０のスプライン軸部１１はロータ本体９の
スプライン孔１２に圧入され、そのロータ本体９の一端
部が回転軸１０に溶接部１３を介して接合される。

【００６１】このロータ１においては、それが１０００
０rpm 以上で高速回転してもロータ本体９からの永久磁
石２の脱落は皆無であった。

【００６２】なお、本発明は、希土類元素を含む永久磁
石相互の接合にも適用される。

【００６３】

【発明の効果】請求項１記載の発明によれば、ろう材の
組成および接合処理時におけるろう材の状態を前記のよ
うに特定することによって、両被接合部材を強固に接合
することができる。また両被接合部材間からろう材が食
出すことがないので、食出し部分等の除去、といった後
処理は不要である。さらに、例えば一方の被接合部材が
脆い場合、前記食出し部分がその部材に付着することに
起因したその部材の割れ発生、といった不具合も回避す
ることができる。

【００６４】請求項４記載の発明によれば、希土類元素
を含む永久磁石の接合に好適なろう材を提供することが
できる。

【図面の簡単な説明】

【図１】接合体の斜視図である。

【図２】永久磁石、ろう材および積層体の重ね合せ関係
を示す斜視図である。

【図３】Ｃｕ−Ｃｅ系状態図を示す。

【図４】Ｃｏ−Ｃｅ系状態図を示す。

【図５】モータ用ロータの断面図で、図６の５−５線断
面図に相当する。

【図６】図５の６−６線断面図である。

【符号の説明】

１ 接合体 ２ 永久磁石（被接合部材） ５ 積層体（被接合部材） ８ ろう材

Claims (6)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 両被接合部材（２，５）間にろう材
   （８）を介在させ、次いで前記ろう材（８）を加熱して
   両被接合部材（２，５）を接合するに当り、前記ろう材
   （８）は、希土類元素ＲＥの含有量が３３．３原子％＜
   ＲＥ＜５０原子％であり、また他の成分元素Ｅ_L の含有
   量が５０原子％≦Ｅ_L ≦６６．７原子％である合金より
   なり、前記成分元素Ｅ_L はＣｕ、Ｃｏ、ＦｅおよびＮｉ
   から選択される少なくとも一種であり、前記加熱下で前
   記ろう材（８）を固液共存状態にすることを特徴とす
   る、被接合部材の接合方法。
2. 【請求項２】 前記両被接合部材（２，５）の少なくと
   も一方が希土類元素を含む永久磁石である、請求項１記
   載の被接合部材の接合方法。
3. 【請求項３】 接合処理時の加熱温度ＴがＴ≦６５０℃
   である、請求項１または２記載の被接合部材の接合方
   法。
4. 【請求項４】 希土類元素ＲＥの含有量が３３．３原子
   ％＜ＲＥ＜５０原子％であり、また他の成分元素Ｅ_L の
   含有量が５０原子％≦Ｅ_L ≦６６．７原子％である合金
   よりなり、前記成分元素Ｅ_L はＣｕ、Ｃｏ、Ｆｅおよび
   Ｎｉから選択される少なくとも一種であることを特徴と
   するろう材。
5. 【請求項５】 包晶組織および共晶組織の一方の金属組
   織を有し、その金属組織は少なくとも一種の金属間化合
   物を有する、請求項４記載のろう材。
6. 【請求項６】 液相発生温度ＴｍがＴｍ≦６５０℃であ
   る、請求項４または５記載のろう材。