JPH0913147A

JPH0913147A - 成型性及びめっき密着性に優れた高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法

Info

Publication number: JPH0913147A
Application number: JP16165995A
Authority: JP
Inventors: Masaharu Kameda; 正春亀田; Takayuki Omori; 隆之大森; Hisanari Yatou; 久斉矢頭; Hideaki Irikawa; 秀昭入川; Shuichi Takei; 秀一武井
Original assignee: Nippon Steel Corp
Current assignee: Nippon Steel Corp
Priority date: 1995-06-28
Filing date: 1995-06-28
Publication date: 1997-01-14
Anticipated expiration: 2018-10-20
Also published as: JP3459500B2

Abstract

(57)【要約】（修正有）【目的】成型性ならびに耐食性を必要とする自動車用
バンパーおよびドアインパクトビームなど強度８００Ｍ
Ｐａ以上の構造用強度部材に適する成型性に優れた高強
度合金化溶融亜鉛めっき鋼板。【構成】重量％で、Ｃ：０．０４〜０．１，Ｓｉ：
０．４〜２．０、Ｍｎ：１．５〜３．０，Ｂ：０．００
０５〜０．００５，Ｐ≦０．１，Ｔｉ＞４Ｎ、かつ、Ｔ
ｉ≦０．０５，Ｎｂ≦０．１含有し、残部がＦｅおよび
不可避的不純物からなる鋼板表面に合金化亜鉛めっき層
を有し、合金化溶融亜鉛めっき層中のＦｅ％が５〜２５
％である、引張強度８００ＭＰａ以上の成型性及びめっ
き密着性に優れた高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、成型性ならびに耐食性
を必要とする自動車用バンパーおよびドアインパクトビ
ームなど強度８００ＭＰａ以上の構造用強度部材に適す
る成型性に優れた高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製
造方法に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】近年、地球環境問題に端を発した自動車
の軽量化や衝突安全性の要求から高強度鋼板の使用が増
加しており、さらに耐食性の面から高強度合金化亜鉛め
っき鋼板の使用比率が高まっている。高強度化は同時に
加工性の劣化を伴うため、延性向上策として、例えば、
特公昭６２−４０４０５号公報に強度と加工性の両立を
フェライト・マルテンサイト混合組織鋼により得る方法
が開示されている。しかし、フェライト・マルテンサイ
ト混合組織を得るには、ＣｒやＳｉなどの難亜鉛めっき
元素を含んでいるため、めっき均一性および外観性が劣
化する問題点が存在する。これを解決するため、特公平
５−１２５４８５号公報では、鋼成分の難めっき性元素
であるＳｉを低下させると共にＭｎ／Ｓｉ比を規制し、
さらにめっき浴温度を適正化することで合金化溶融亜鉛
めっきを施している。しかし、これらの場合得られる強
度は６５０ＭＰａ程度であり、それ以上の強度特性と十
分な延性を確保した合金化亜鉛めっき高張力鋼板を製造
するのは困難であった。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】上記のように高強度合
金化溶融亜鉛めっき鋼板においては、高強度化した際の
加工性とめっき性の両立が問題である。本発明は、強度
８００ＭＰａ以上で成型性に優れた高張力合金化溶融亜
鉛めっき鋼板とその製造方法を提供するものである。

【０００４】

【課題を解決するための手段】本発明者らは、鋼成分、
溶融亜鉛めっきラインの通板条件を種々検討した結果、
Ｃを０．０４％以上、Ｓｉを０．４％以上、Ｍｎ，Ｂを
複合添加した鋼板を、溶融亜鉛めっきライン工程の還元
雰囲気炉出側板温をフェライト・オーステナイト共存温
度（Ａｃ₁〜Ａｃ₃）、亜鉛めっき合金化炉の板温を５
５０〜７００℃とすることで、亜鉛めっき浴侵入時に生
じるベイナイト組織をできる限り減少し、強度と延性の
バランスに優れたフェライト・マルテンサイト混合組織
鋼を安定して得ることができ、めっき性に関しても、非
酸化雰囲気炉の空気比（燃料を完全に燃焼させるのに必
要な理論空気量に対する空気量の比率）を１．０〜１．
５にすることで外観性およびめっき密着性に優れた強度
８００ＭＰａ以上の耐食性に優れた鋼板の製造方法を見
出した。

【０００５】すなわち本発明は、重量％で、Ｃ：０．０４〜０．１％Ｓｉ：０．４〜２．０％Ｍｎ：１．５〜３．０％Ｂ：０．０００５〜０．００５％Ｐ：≦０．１％Ｔｉ＞４Ｎかつ、Ｔｉ≦０．０５％Ｎｂ：≦０．１％さらに、Ｃｕ，Ｎｉ，Ｃｒのうち１種もしくは２種以上
を０．５％以下含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純
物からなり、合金化溶融亜鉛めっき層中のＦｅ％が５〜
２５％であることを特徴とする高強度合金化溶融亜鉛め
っき鋼板および上記成分からなる鋼片をＡｒ₃点以上で
熱延し、酸洗後必要に応じて冷延を施し、その後溶融亜
鉛めっきラインを通す際に、弱酸化性雰囲気炉の空気比
を１．０〜１．５、その炉の出側温度を６８０〜８００
℃、Ｆｅ系酸化物還元性雰囲気炉で７２０〜８５０℃に
加熱し続いて、めっき浴侵入時の板温を４４０〜５２０
℃、その後の合金化炉板温５５０〜７００℃にて合金化
処理することを特徴とする成型性に優れた高強度合金化
溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法に関するもので
ある。

【０００６】

【作用】本発明は転炉、電気炉などの溶解炉あるいはさ
らに真空脱ガス処理装置など通常の溶解工程で溶製され
た溶鋼を、連続鋳造法あるいは造塊・分塊法を経て、鋼
片を製造する。該鋼片を構成する成分組成の役割を以下
に記す。Ｃ：Ｃは鋼中の第二相変態生成物の量や形態に影響を与
え、安価に高強度化を図れる元素である。そのため積極
的に添加すべきであるが、０．１％以上の添加は溶接性
を損ねるので、上限は０．１％とする。また、本発明で
はフェライト・マルテンサイト混合組織を得ることで優
れた強度−延性バランスを得るが、Ｃ量が少ないと十分
なマルテンサイト量が得られず、目的とする強度が得ら
れない。そこで、成分範囲は０．０４〜０．１％とす
る。

【０００７】Ｓｉ：Ｓｉは固溶強化元素であり、高強度
化に寄与する。また、フェライト相中のＣの固溶限を減
らすため、Ａｃ₁からＡｃ₃間の温度に加熱したときの
二相分離を促進し、連続焼鈍ラインなどの短時間工程で
フェライト・マルテンサイト二相鋼を製造するには欠か
せない元素である。従来、０．３％以上の添加は鋼板表
面を不均一に活性化するためにめっきムラが発生し、外
観性の観点から製造に問題があった。しかし、本発明で
は酸化還元条件を制御することで広範囲のＳｉ量でめっ
き特性を確保し、さらに合金化工程の合金化炉板温を高
温化し、合金層中のＦｅ％を適切に保つことで、めっき
性と高強度化を両立できる条件が見出された。この理由
は定かでないが、合金化温度が高いことによりめっき浴
侵入後のベイナイト変態が抑制され、二相組織化が達成
できたものと考えられる。この混合組織化とめっき性の
観点からＳｉは０．４％以上必要となる。Ｓｉ量は高い
ほど二相組織を安定化できるが、２．０％以上の添加
は、全温度域でフェライト単相が安定となるため、目的
の混合組織を得ることができない。そこで、成分範囲は
０．４〜２．０％とする。

【０００８】Ｍｎ：Ｍｎは強化元素であり、Ｃと同時に
添加することで様々な第二相組織形態を形成できる。本
発明では、合金化促進の観点から鋼中Ｍｎ量が多いほど
よいこと、さらに合金化めっき工程後の焼入れ性を十分
確保することから、１．５％以上添加する必要がある。
しかし、３．０％以上の添加は加工性が劣化するため、
成分範囲は１．５〜３．０％とする。Ｂ：Ｂは鋼中に固溶した状態で焼入れ性を向上させる元
素であり、しかも微量で効果が得られるため安価に鋼の
焼入れ性を向上できる。この焼入れ性は、Ｍｎと同時に
存在することでさらに向上するが、溶融亜鉛めっき工程
の冷却速度に依存せず十分な焼入れ性を得る観点から、
０．０００５％以上が必要である。しかし、その効果
は、０．００５％以上で飽和するため、０．０００５〜
０．００５％をその成分範囲とする。

【０００９】Ｔｉ：本発明においてＴｉはＢを有効に活
用するためのＮ固定を果たす。すなわち、Ｂは固溶状態
で焼入れ性を格段に向上させるが、鋼中にＮが存在する
とＢはＮと結びつきやすく、結合したＢは焼入れ性への
効果を失う。そこで、Ｂを固溶状態に保つため、Ｂより
Ｎとの親和力が強いＴｉを添加し、高温でＮを固定す
る。そのためＴｉは４×Ｎ（重量％）以上必要である。
それ以上の添加はＴｉＣを形成するが、炭化物が多量に
形成されると焼鈍で生成する第二相のマルテンサイト体
積率が減少することになり、目的の強度を得ることが難
しい。そこで、上限は０．０５％とする。Ｎｂ：Ｎｂは微量の添加で微細組織を得ることができ、
靱性を損なわず高強度化を図れる元素である。しかし、
多量の添加はＴｉと同様炭化物を生成するため、マルテ
ンサイト体積率の減少あるいはその析出強化により強度
と加工性のバランスが劣化する。そのため、上限は０．
１％とする。

【００１０】Ｐ：Ｐは固溶強化能の大きい元素であるた
め、安価に高強度化できることから積極的に添加すべき
である。しかし、多量の添加は靱性を劣化するおそれが
あるので、成分範囲は０．１％以下とする。Ｓ：Ｓは熱間加工における脆化元素であり少量ほどよ
い。通常、熱間割れの防止には、Ｍｎ／Ｓ＞１０（重量
比）以上のＭｎを添加し、Ｓを熱間でＭｎＳとして固定
する必要があるが、本発明では多量のＭｎを鋼中に含ん
でいるため生産性を阻害することなく製造できればよ
く、Ｓ含有量は０．０５％以下とする。Ａｌ：Ａｌは脱酸剤として用いられるが多量の添加は精
錬コストを増加し同時に介在物も増加するため鋼の清浄
度を損ねる。そのため、上限は０．１％とする。Ｃｕ，Ｎｉ，Ｃｒ：Ｃｕ，Ｎｉ，Ｃｒは固溶強化元素で
あり、１種あるいは２種以上の添加により、強度特性を
向上させることができる。また、耐食性を向上させる効
果を持つが、多量の添加は製造コストを高くするのでそ
の上限を０．５％とする。

【００１１】次に本発明鋼の製造条件について説明す
る。Ａｒ₃点以上で熱間圧延を行ない、酸洗した鋼、も
しくはさらに冷延して所定の板厚に処した鋼板に亜鉛め
っきを施す。亜鉛めっきは、弱酸化性雰囲気炉−Ｆｅ系
酸化物還元性雰囲気炉を有する溶融めっきラインを用い
て行う。まず、弱酸化性雰囲気炉で空気比１．０〜１．
５，板温：６８０〜８００℃で被めっき材を加熱する。
弱酸化性雰囲気炉では被めっき材表面の汚れ、圧延油等
を燃焼除去すると共に、空気比と板温条件を調整するこ
とによって被めっき材表面に生成する酸化皮膜の厚み
と、生成する酸化皮膜の質を制御できる。この場合、空
気比が１．０未満では鋼中のＳｉ等の易酸化性元素がＦ
ｅと比較して優先的に酸化されやすく、これらの酸化物
が表面を被覆し難還元性となる。一方、空気比が大きく
なるに従いＳｉ等の易酸化性元素と共に鋼の大部分を占
めるＦｅも酸化されやすくなり、Ｆｅの酸化によってＳ
ｉ等の鋼表面濃化が抑制されＦｅ系酸化皮膜が主として
生成する。しかし、空気比が１．５を越えるとＦｅ系酸
化物が厚く生成し、還元工程時に十分にＦｅ系酸化物を
還元できずめっき性が低下する。従って空気比は１．０
〜１．５とする。

【００１２】また、板温は６８０℃未満であると次の還
元雰囲気炉内で二相分離化を促進する十分な板温に達せ
ず、材質の確保が困難になる。また、８００℃を越える
温度では被めっき材表面に生成する酸化皮膜量が極めて
厚くなり、還元工程時に十分にＦｅ系酸化物を還元でき
ずめっき性を阻害する。従って、板温は６８０〜８００
℃とした。このようにして加熱処理した板を再びＦｅ系
酸化物を還元しうる雰囲気炉で板温７２０〜８５０℃に
加熱する。この加熱炉では弱酸化性雰囲気炉で生成した
Ｆｅ系酸化物を還元しめっき浴との反応性を確保すると
共に材質を確保することが必要である。

【００１３】また、炉内はＦｅ系酸化物が十分に還元可
能な低露点、低Ｏ₂濃度、Ｈ₂を含む不活性ガス雰囲気
が必要である。板温は７２０℃未満ではフェライト・オ
ーステナイト二相域温度に到達せず材質が確保できない
と共にＦｅ系酸化物の還元速度が遅くＦｅ系酸化物が残
存しめっき性を低下させる。また、８５０℃を越えると
オーステナイト単相あるいはオーステナイト相の比率が
高まり、フェライト変態後のオーステナイト相へのＣ濃
縮が遅れ、安定なマルテンサイト組織が得られず、加工
性が劣化する。また、弱酸化性雰囲気炉で生成したＦｅ
系酸化物が還元され、被めっき材に含まれるＳｉ等の易
酸化性元素が濃化し難還元性皮膜を生成する。従って、
材質確保およびめっき性確保に必要なＦｅ系酸化皮膜の
酸化−還元バランスの適正条件として７２０〜８５０℃
の加熱板温とＦｅ系酸化物を還元しうる雰囲気とした。

【００１４】次に冷却して溶融亜鉛めっき浴に浸漬す
る。溶融亜鉛めっき鋼板の場合、侵入板温：４００〜５
２０℃、浴温：４４０〜５２０℃、浴中Ａｌ：０．０５
〜０．２％とする。これらの因子は被めっき材と浴との
反応性を左右し、侵入板温は４００℃未満だと被めっき
材と浴との反応性が大幅に低下しＦｅ−Ａｌ−Ｚｎ系合
金層の成長が抑制されると共に被めっき材が連続通板さ
れるので浴温が低下しめっき後の外観にも悪影響を及ぼ
す。５２０℃を越えると浴と被めっき材との反応性が高
まりＦｅ−Ａｌ−Ｚｎ系合金層が減少しＦｅ−Ｚｎ系合
金層が増加して耐パウダリング性を低下させる。また、
被めっき材との反応性も低下する。従って、侵入板温は
４００〜５２０℃がよい。

【００１５】浴温は４４０℃未満だと浴の粘度が高まり
付着量制御性やめっき後の外観を損なう。また、被めっ
き材との反応性が大きく低下し、不めっきを発生しやす
い。５２０℃を越える場合、浴と被めっき材との反応性
が高まりＦｅ−Ａｌ−Ｚｎ系合金層が減少しＦｅ−Ｚｎ
系合金層が増加して耐パウダリング性が低下する。従っ
て浴温は４４０〜５２０℃とした。浴中Ａｌ濃度は０．
０５％未満であるとめっき浴中での合金層成長が著しく
なりめっき付着量制御が困難となることおよび耐パウダ
リング性の点でも好ましくない。また、めっき浴中Ａｌ
濃度が増加すると合金化を抑制するＦｅ−Ａｌ−Ｚｎ系
合金層の量が増加し合金化炉での合金化に際し、より高
温度で長時間の処理が必要となり生産性を阻害する。従
って浴中Ａｌ濃度は０．０５〜０．２０％とした。

【００１６】さらに溶融亜鉛めっき浴から出てきたスト
リップは付着量を制御し合金化炉へ入る。合金化炉では
めっき層中のＦｅが５〜２５％になるよう加熱する。め
っき層中のＦｅが５％未満であると合金化が十分でなく
外観ムラ、めっき密着性不良などが発生しやすい。めっ
き層中のＦｅが２５％を越える場合、全伸びについては
大きな変化が見られないが過合金となり逆にパウダリン
グ性の密着性不良が発生しやすい。表３のＮｏ．１６の
例がこのような場合である。めっき密着性の観点からは
１５％超〜２５％が特に好ましい。従って、Ｆｅ％を５
〜２５％の範囲で合金化させることとした。なお合金化
処理の板温を５５０〜７００℃とすることでめっき層中
のＦｅが５〜２５％とすることができた。５５０℃未満
だとＦｅ％が５％未満となることに加えベイナイト硬化
相が生じて延性が悪くなる。７００℃を超えるとめっき
層中のＦｅが２５％を超える。尚１５％〜２５％の好ま
しい範囲とするための合金化処理板温は６００〜７００
℃である。

【００１７】

【実施例】以下に本発明の実施例を述べる。転炉にて溶
製した表１に示す成分の鋼を連続鋳造法によって鋼片と
した後、Ａｒ₃点以上で熱間圧延を行い、３．２ｍｍの
熱延板とした。この鋼板を酸洗、さらには１．５ｍｍま
で冷間圧延したのち、表２、表３に示す条件にて合金化
溶融亜鉛めっきラインを通板し、合金化溶融亜鉛めっき
鋼板とした。目付量は両面４０〜６０ｍｇ／ｍｍ² であ
る。外観性は、目視により評価し、めっき密着性は、Ｖ
字曲げ（角度６０°）後、加工後のテーピングを行って
めっき剥離具合を評価した。

【００１８】

【表１】

【００１９】表２に、表１の成分で溶融亜鉛めっきライ
ンを通板した板の材質を示す。本発明鋼では安定して８
００ＭＰａ以上の強度と１５％以上の延性が確保できて
いる。しかし、Ｃ量の少ないＩ鋼ではマルテンサイト組
織が得られずベイナイト組織率が高くなり、強度延性バ
ランスが悪い。また、Ｃ量の多い場合には、硬化するも
のの延性も劣化し、また溶接が困難になる。Ｓｉ量の少
ないＫ鋼では、強度および十分な延性も得ることができ
ない。しかし、Ｓｉ量の高いＬ鋼では、フェライト単相
鋼となるため強度は得られるものの延性は劣化してい
る。また、Ｍｎの低いＭ鋼は十分な強度が得られず、高
いＮ鋼はベイナイト組織が出やすく、強度は高くなるが
十分な延性が得られない。Ｂが適合範囲外のＯ、Ｐ鋼で
は、双方とも目的の組織が得られてないため、強度と加
工性が両立できていない。Ｔｉ，Ｎｂが高いＱ，Ｓ鋼
は、十分な強度が得られるものの析出強化により延性が
確保されないことがわかる。

【００２０】

【表２】

【００２１】次にめっき性について、本発明鋼のＡ，
Ｃ，Ｈについて表３に示す溶融めっきライン条件で製造
した結果を示す。Ａ，Ｃ，Ｈ鋼から本発明の製造条件で
製造した場合、外観ならびにめっき密着性について十分
な結果を得ており、しかも材質特性値も良好である。し
かし、空気比、弱酸化性雰囲気炉内の板温が発明外のＮ
ｏ．７〜１０においては、材質は得られるものの表面外
観に問題があり、還元性雰囲気炉の板温が範囲外のＮ
ｏ．１１，１２については外観、加工性に問題がある。
また、めっき浴侵入板温が低すぎるＮｏ．１３について
はめっき密着性および延性が劣化し、高いＮｏ．１４の
場合には材質が確保できても、密着性が劣化する。合金
化板温が低いＮｏ．１５の場合にはめっき層中のＦｅ％
が低く密着性が劣化しており、かつベイナイト変態が促
しているため強度延性バランスが劣化する。また、合金
化温度が高いＮｏ．１６の場合にはめっき層Ｆｅ％が高
く、めっき密着性が劣化する。

【００２２】

【表３】

【００２３】＊外観 ◎ 肉眼で不めっきなし △ 微小不めっきありまたは外観不均一部発生 × 小さな不めっきあり＊めっき密着性Ｖ字曲げ（角度６０°）後、加工後のテーピングを行っ
てめっき剥離具合を評価した。 ◎ 全く剥離なし〇微小剥離あり △ 小さな剥離あり × 大きな剥離あり

【００２４】

【発明の効果】以上述べたように、本発明によって製造
された高張力溶融亜鉛めっき鋼板は８００ＭＰａ以上の
強度と優れた成型性を有し、外観、めっき密着性も良好
で操業上も特別な問題なく製造することができる優れた
効果を奏するものである。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者入川秀昭福岡県北九州市戸畑区飛幡町１番１号新日本製鐵株式会社八幡製鐵所内 (72)発明者武井秀一福岡県北九州市戸畑区飛幡町１番１号新日本製鐵株式会社八幡製鐵所内

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】重量％で、Ｃ：０．０４〜０．１％Ｓｉ：０．４〜２．０％Ｍｎ：１．５〜３．０％Ｂ：０．０００５〜０．００５％Ｐ：≦０．１％Ｔｉ＞４Ｎかつ、Ｔｉ≦０．０５％Ｎｂ：≦０．１％含有し、残部がＦｅおよび不可避的不
純物からなる鋼板表層に合金化亜鉛めっき層を有し、合
金化溶融亜鉛めっき層中のＦｅ％が５〜２５％であるこ
とを特徴とする、引張強度８００ＭＰａ以上の成型性及
びめっき密着性に優れた高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼
板。
【請求項２】重量％で、Ｃ：０．０４〜０．１％Ｓｉ：０．４〜２．０％Ｍｎ：１．５〜３．０％Ｂ：０．０００５〜０．００５％Ｐ：≦０．１％Ｔｉ＞４Ｎかつ、Ｔｉ≦０．０５％Ｎｂ：≦０．１％さらに、Ｃｕ，Ｎｉ，Ｃｒのうち１種もしくは２種以上
を０．５％以下含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純
物からなる鋼板表層に合金化亜鉛めっき層を有し、合金
化溶融亜鉛めっき層中のＦｅ％が５〜２５％であること
を特徴とする、引張強度８００ＭＰａ以上の成型性及び
めっき密着性高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板。
【請求項３】重量％で、Ｃ：０．０４〜０．１％Ｓｉ：０．４〜２．０％Ｍｎ：１．５〜３．０％Ｂ：０．０００５〜０．００５％Ｐ：≦０．１％Ｔｉ＞４Ｎかつ、Ｔｉ≦０．０５％Ｎｂ：≦０．１％含有し、残部がＦｅおよび不可避的不
純物からなる鋼片をＡｒ₃点以上で熱延し、酸洗後、又
は酸洗後冷延を施し溶融亜鉛めっきラインを通す際に、
弱酸化性雰囲気炉の空気比を１．０〜１．５、その炉の
出側温度を６８０〜８００℃、Ｆｅ系酸化物還元性雰囲
気炉で７２０〜８５０℃に加熱し続いて、めっき浴侵入
時の板温を４４０〜５２０℃、その後の合金化炉板温５
５０〜７００℃にて合金化処理することを特徴とする成
型性及びめっき密着性に優れた高強度合金化溶融亜鉛め
っき鋼板の製造方法。
【請求項４】重量％で、Ｃ：０．０４〜０．１％Ｓｉ：０．４〜２．０％Ｍｎ：１．５〜３．０％Ｂ：０．０００５〜０．００５％Ｐ：≦０．１％Ｔｉ＞４Ｎかつ、Ｔｉ≦０．０５％Ｎｂ：≦０．１％さらに、Ｃｕ，Ｎｉ，Ｃｒのうち１種もしくは２種以上
を０．５％以下含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純
物からなる鋼片をＡｒ₃点以上で熱延し、酸洗後、又は
酸洗後冷延を施し溶融亜鉛めっきラインを通す際に、弱
酸化性雰囲気炉の空気比を１．０〜１．５、その炉の出
側温度を６８０〜８００℃、Ｆｅ系酸化物還元性雰囲気
炉で７２０〜８５０℃に加熱し続いて、めっき浴侵入時
の板温を４４０〜５２０℃、その後の合金化炉板温５５
０〜７００℃にて合金化処理することを特徴とする成型
性及びめっき密着性に優れた高強度合金化溶融亜鉛めっ
き鋼板の製造方法。