JPH09130203A - 二段縦続接続縦結合二重モードｓａｗフィルタ - Google Patents
二段縦続接続縦結合二重モードｓａｗフィルタInfo
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- JPH09130203A JPH09130203A JP30832895A JP30832895A JPH09130203A JP H09130203 A JPH09130203 A JP H09130203A JP 30832895 A JP30832895 A JP 30832895A JP 30832895 A JP30832895 A JP 30832895A JP H09130203 A JPH09130203 A JP H09130203A
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- Japan
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- saw filter
- filter
- saw
- longitudinally coupled
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 帯域外減衰量を大きく保持したまま挿入損失
の増大を招くことなく群遅延偏差を小さくすることがで
きる二段縦続接続縦結合二重モードＳＡＷフィルタを提
供する。 【解決手段】 圧電基板上に少なくとも２個のＩＤＴを
ＩＤＴの励振または受信する弾性表面波（ＳＡＷ）の伝
搬方向に沿って配置し、さらにその両側に反射器を設
け、励振したＳＡＷの振動エネルギーを３個のＩＤＴ内
にほぼ閉じ込めると共に、これら各振動の上記ＩＤＴ間
における音響結合によって発生する一次および三次の２
つの振動モードを利用する縦結合二重モードＳＡＷフィ
ルタを上記圧電基板上に２個並列配置し、これら２個の
縦結合二重モードＳＡＷフィルタを縦続接続した二段縦
続接続縦結合二重モードＳＡＷフィルタであって、上記
２個の縦結合二重モードＳＡＷフィルタのうち一方の縦
結合二重モードＳＡＷフィルタの電極指のピッチをＰ
１、もう一方の縦結合二重モードＳＡＷフィルタの電極
指のピッチをＰ２とした場合、上記Ｐ１とＰ２との関係
が、Ｐ１≠Ｐ２となる様に構成した。
の増大を招くことなく群遅延偏差を小さくすることがで
きる二段縦続接続縦結合二重モードＳＡＷフィルタを提
供する。 【解決手段】 圧電基板上に少なくとも２個のＩＤＴを
ＩＤＴの励振または受信する弾性表面波（ＳＡＷ）の伝
搬方向に沿って配置し、さらにその両側に反射器を設
け、励振したＳＡＷの振動エネルギーを３個のＩＤＴ内
にほぼ閉じ込めると共に、これら各振動の上記ＩＤＴ間
における音響結合によって発生する一次および三次の２
つの振動モードを利用する縦結合二重モードＳＡＷフィ
ルタを上記圧電基板上に２個並列配置し、これら２個の
縦結合二重モードＳＡＷフィルタを縦続接続した二段縦
続接続縦結合二重モードＳＡＷフィルタであって、上記
２個の縦結合二重モードＳＡＷフィルタのうち一方の縦
結合二重モードＳＡＷフィルタの電極指のピッチをＰ
１、もう一方の縦結合二重モードＳＡＷフィルタの電極
指のピッチをＰ２とした場合、上記Ｐ１とＰ２との関係
が、Ｐ１≠Ｐ２となる様に構成した。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、圧電基板上に少な
くとも２個のインタデジタル・トランスジューサ（ＩＤ
Ｔ）を弾性表面波（ＳＡＷ）の伝搬方向に沿って配置
し、さらにその両側に反射器を設けた縦結合二重モード
ＳＡＷフィルタを上記圧電基板上に２個並列配置し、こ
れら２個の縦結合二重モードＳＡＷフィルタを縦続接続
した二段縦続接続縦結合二重モードＳＡＷフィルタに関
し、特に、帯域外減衰量を大きく保持したまま挿入損失
の増大を招くことなく群遅延偏差を小さくすることがで
きる二段縦続接続縦結合二重モードＳＡＷフィルタに関
する。
くとも２個のインタデジタル・トランスジューサ（ＩＤ
Ｔ）を弾性表面波（ＳＡＷ）の伝搬方向に沿って配置
し、さらにその両側に反射器を設けた縦結合二重モード
ＳＡＷフィルタを上記圧電基板上に２個並列配置し、こ
れら２個の縦結合二重モードＳＡＷフィルタを縦続接続
した二段縦続接続縦結合二重モードＳＡＷフィルタに関
し、特に、帯域外減衰量を大きく保持したまま挿入損失
の増大を招くことなく群遅延偏差を小さくすることがで
きる二段縦続接続縦結合二重モードＳＡＷフィルタに関
する。
【０００２】
【従来の技術】従来から、圧電基板上に３個のインタデ
ジタル・トランスジューサ（以下ＩＤＴと略す）を、上
記ＩＤＴの励振または受信する弾性表面波（以下ＳＡＷ
と略す）の伝搬方向に沿って近接配置し、さらにその両
側に反射器を設け、励振したＳＡＷの振動エネルギーを
上記３個のＩＤＴ内にほぼ閉じ込めると共に、これら各
振動の上記ＩＤＴ間における音響結合によって発生する
一次および三次の２つの振動モードを利用して帯域通過
フィルタを構成する、いわゆる縦結合二重モードＳＡＷ
フィルタの提案がなされている（例えば、特開平５−５
５８７２号、特開平５−２６７９９０号、特開平５−３
３５８８１号公報）。図１１（ａ）は、その様な従来の
縦結合二重モードＳＡＷフィルタの基本構成を示す概略
構成図である。すなわち、図１１（ａ）に示す様に、こ
の縦結合二重モードＳＡＷフィルタは、圧電基板１上に
３個のＩＤＴ２、３、４が、ＳＡＷの伝搬方向に沿って
近接配置され、上記ＩＤＴ２、３、４の両側に反射器
５、６が配置された構成となっている。なお、図１１
（ｂ）は、上記構成の縦結合二重モードＳＡＷフィルタ
における振動エネルギーの分布を示している。
ジタル・トランスジューサ（以下ＩＤＴと略す）を、上
記ＩＤＴの励振または受信する弾性表面波（以下ＳＡＷ
と略す）の伝搬方向に沿って近接配置し、さらにその両
側に反射器を設け、励振したＳＡＷの振動エネルギーを
上記３個のＩＤＴ内にほぼ閉じ込めると共に、これら各
振動の上記ＩＤＴ間における音響結合によって発生する
一次および三次の２つの振動モードを利用して帯域通過
フィルタを構成する、いわゆる縦結合二重モードＳＡＷ
フィルタの提案がなされている（例えば、特開平５−５
５８７２号、特開平５−２６７９９０号、特開平５−３
３５８８１号公報）。図１１（ａ）は、その様な従来の
縦結合二重モードＳＡＷフィルタの基本構成を示す概略
構成図である。すなわち、図１１（ａ）に示す様に、こ
の縦結合二重モードＳＡＷフィルタは、圧電基板１上に
３個のＩＤＴ２、３、４が、ＳＡＷの伝搬方向に沿って
近接配置され、上記ＩＤＴ２、３、４の両側に反射器
５、６が配置された構成となっている。なお、図１１
（ｂ）は、上記構成の縦結合二重モードＳＡＷフィルタ
における振動エネルギーの分布を示している。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】ここで、帯域外減衰量
を大きくするため、上記縦結合二重モードＳＡＷフィル
タを図１２に示すごとく多段縦続接続（この場合、２
段）する手法がよく用いられるが、この方法（二段縦続
接続縦結合二重モードＳＡＷフィルタ）においては、帯
域外減衰量が大きくなる一方で通過帯域内の群遅延偏差
が大きくなってしまうという欠点があった。図１３は、
上記従来の二段縦続接続縦結合二重モードＳＡＷフィル
タのフィルタ特性を示す図であり、圧電基板として３６
°Ｙ回転カットＸ方向伝搬ＬｉＴａＯ3 を用いた場合を
示している。なお、図１２に示す従来例では、各縦結合
二重モードＳＡＷフィルタの電極指のピッチＰ１および
Ｐ２は、Ｐ１＝Ｐ２となっている。また、上記従来の二
段縦続接続縦結合二重モードＳＡＷフィルタにおいて、
群遅延偏差を小さくするために、上記反射器の本数を減
らして上記一次および三次の振動モードのエネルギーの
閉じ込めの度合いを小さくする方法もあるが、これま
た、挿入損失の増大を招いてしまうという欠点があっ
た。本発明は、上記事情に鑑みてなされたものであっ
て、帯域外減衰量を大きく保持したまま挿入損失の増大
を招くことなく群遅延偏差を小さくすることができる二
段縦続接続縦結合二重モードＳＡＷフィルタを提供する
ことを目的とする。
を大きくするため、上記縦結合二重モードＳＡＷフィル
タを図１２に示すごとく多段縦続接続（この場合、２
段）する手法がよく用いられるが、この方法（二段縦続
接続縦結合二重モードＳＡＷフィルタ）においては、帯
域外減衰量が大きくなる一方で通過帯域内の群遅延偏差
が大きくなってしまうという欠点があった。図１３は、
上記従来の二段縦続接続縦結合二重モードＳＡＷフィル
タのフィルタ特性を示す図であり、圧電基板として３６
°Ｙ回転カットＸ方向伝搬ＬｉＴａＯ3 を用いた場合を
示している。なお、図１２に示す従来例では、各縦結合
二重モードＳＡＷフィルタの電極指のピッチＰ１および
Ｐ２は、Ｐ１＝Ｐ２となっている。また、上記従来の二
段縦続接続縦結合二重モードＳＡＷフィルタにおいて、
群遅延偏差を小さくするために、上記反射器の本数を減
らして上記一次および三次の振動モードのエネルギーの
閉じ込めの度合いを小さくする方法もあるが、これま
た、挿入損失の増大を招いてしまうという欠点があっ
た。本発明は、上記事情に鑑みてなされたものであっ
て、帯域外減衰量を大きく保持したまま挿入損失の増大
を招くことなく群遅延偏差を小さくすることができる二
段縦続接続縦結合二重モードＳＡＷフィルタを提供する
ことを目的とする。
【０００４】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するた
め、本発明は、圧電基板上に少なくとも２個のインタデ
ジタル・トランスジューサ（ＩＤＴ）を上記ＩＤＴの励
振または受信する弾性表面波（ＳＡＷ）の伝搬方向に沿
って配置し、さらにその両側に反射器を設け、上記励振
したＳＡＷの振動エネルギーを上記３個のＩＤＴ内にほ
ぼ閉じ込めると共に、これら各振動の上記ＩＤＴ間にお
ける音響結合によって発生する一次および三次の２つの
振動モードを利用する縦結合二重モードＳＡＷフィルタ
を上記圧電基板上に２個並列配置し、これら２個の縦結
合二重モードＳＡＷフィルタを縦続接続した二段縦続接
続縦結合二重モードＳＡＷフィルタにおいて、上記２個
の縦結合二重モードＳＡＷフィルタのうち一方の縦結合
二重モードＳＡＷフィルタの電極指のピッチをＰ１、も
う一方の縦結合二重モードＳＡＷフィルタの電極指のピ
ッチをＰ２とした場合、上記Ｐ１とＰ２との関係が、 Ｐ１≠Ｐ２ となることを特徴とする。
め、本発明は、圧電基板上に少なくとも２個のインタデ
ジタル・トランスジューサ（ＩＤＴ）を上記ＩＤＴの励
振または受信する弾性表面波（ＳＡＷ）の伝搬方向に沿
って配置し、さらにその両側に反射器を設け、上記励振
したＳＡＷの振動エネルギーを上記３個のＩＤＴ内にほ
ぼ閉じ込めると共に、これら各振動の上記ＩＤＴ間にお
ける音響結合によって発生する一次および三次の２つの
振動モードを利用する縦結合二重モードＳＡＷフィルタ
を上記圧電基板上に２個並列配置し、これら２個の縦結
合二重モードＳＡＷフィルタを縦続接続した二段縦続接
続縦結合二重モードＳＡＷフィルタにおいて、上記２個
の縦結合二重モードＳＡＷフィルタのうち一方の縦結合
二重モードＳＡＷフィルタの電極指のピッチをＰ１、も
う一方の縦結合二重モードＳＡＷフィルタの電極指のピ
ッチをＰ２とした場合、上記Ｐ１とＰ２との関係が、 Ｐ１≠Ｐ２ となることを特徴とする。
【０００５】他の特徴は、上記電極指ピッチＰ１とＰ２
との関係が、 １．００２≦Ｐ１／Ｐ２≦１．００５ となることである。他の特徴は、上記電極指ピッチＰ１
とＰ２との関係が、 Ｐ１／Ｐ２＝１．００３６ となることである。他の特徴は、上記圧電基板として３
６°Ｙ回転カットＸ方向伝搬ＬｉＴａＯ3を用いたこと
である。
との関係が、 １．００２≦Ｐ１／Ｐ２≦１．００５ となることである。他の特徴は、上記電極指ピッチＰ１
とＰ２との関係が、 Ｐ１／Ｐ２＝１．００３６ となることである。他の特徴は、上記圧電基板として３
６°Ｙ回転カットＸ方向伝搬ＬｉＴａＯ3を用いたこと
である。
【０００６】
【発明の実施の形態】以下、本発明を図示した実施形態
に基づいて説明する。図１は、本発明による二段縦続接
続縦結合二重モードＳＡＷフィルタの概略構成図であ
る。図１に示す様に、この二段縦続接続縦結合二重モー
ドＳＡＷフィルタは、圧電基板１上に第１のインタデジ
タルトランスジューサ（ＩＤＴ）７および２個の第２の
ＩＤＴ８、９を弾性表面波（ＳＡＷ）の伝搬方向に沿っ
て配置し、上記第２のＩＤＴ８、９の両側に反射器１
０、１１を設けて第１の縦結合二重モードＳＡＷフィル
タ１２を形成し、上記第１のＳＡＷフィルタ１２と同様
の構成の第２の縦結合二重モードＳＡＷフィルタ１３を
上記圧電基板１上に形成し、上記第１のＳＡＷフィルタ
１２と第２のＳＡＷフィルタ１３とを並列配置にて縦続
接続した構成となっており、ここで、上記第１のＳＡＷ
フィルタ１２の電極指のピッチＰ１と上記第２のＳＡＷ
フィルタ１３の電極指のピッチＰ２とが互いに異なって
いる（Ｐ１／Ｐ２≠１）。
に基づいて説明する。図１は、本発明による二段縦続接
続縦結合二重モードＳＡＷフィルタの概略構成図であ
る。図１に示す様に、この二段縦続接続縦結合二重モー
ドＳＡＷフィルタは、圧電基板１上に第１のインタデジ
タルトランスジューサ（ＩＤＴ）７および２個の第２の
ＩＤＴ８、９を弾性表面波（ＳＡＷ）の伝搬方向に沿っ
て配置し、上記第２のＩＤＴ８、９の両側に反射器１
０、１１を設けて第１の縦結合二重モードＳＡＷフィル
タ１２を形成し、上記第１のＳＡＷフィルタ１２と同様
の構成の第２の縦結合二重モードＳＡＷフィルタ１３を
上記圧電基板１上に形成し、上記第１のＳＡＷフィルタ
１２と第２のＳＡＷフィルタ１３とを並列配置にて縦続
接続した構成となっており、ここで、上記第１のＳＡＷ
フィルタ１２の電極指のピッチＰ１と上記第２のＳＡＷ
フィルタ１３の電極指のピッチＰ２とが互いに異なって
いる（Ｐ１／Ｐ２≠１）。
【０００７】上記ピッチＰ１とピッチＰ２とを相互に異
ならせることによって帯域外減衰量を大きく保持したま
ま挿入損失の増大を招くことなく群遅延偏差を小さくす
ることができる二段縦続接続縦結合二重モードＳＡＷフ
ィルタを達成できるわけであるが、その理由について以
下に説明する。ここで、群遅延偏差とは、個別規格で規
定する帯域内で最大値と最小値との差を意味する。ま
ず、互いに電極指ピッチが同じである縦結合二重モード
ＳＡＷフィルタを二段縦続接続すると、帯域外減衰量は
大きくなるが、一方の縦結合二重モードＳＡＷフィルタ
ともう一方の縦結合二重モードＳＡＷフィルタの群遅延
時間が極大となる周波数が一致してしまうため通過帯域
内の群遅延偏差が大きくなってしまう。すなわち、１つ
の縦結合二重モードＳＡＷフィルタの群遅延時間が図２
（ａ）に示す様になる場合、上記ＳＡＷフィルタを２つ
縦接続すれば、群遅延時間は、図２（ａ）に示したもの
の和がとられ、極大点が一致してしまうため図２（ｂ）
に示す様になり、通過帯域内の群遅延偏差が大きくなっ
てしまうわけである。
ならせることによって帯域外減衰量を大きく保持したま
ま挿入損失の増大を招くことなく群遅延偏差を小さくす
ることができる二段縦続接続縦結合二重モードＳＡＷフ
ィルタを達成できるわけであるが、その理由について以
下に説明する。ここで、群遅延偏差とは、個別規格で規
定する帯域内で最大値と最小値との差を意味する。ま
ず、互いに電極指ピッチが同じである縦結合二重モード
ＳＡＷフィルタを二段縦続接続すると、帯域外減衰量は
大きくなるが、一方の縦結合二重モードＳＡＷフィルタ
ともう一方の縦結合二重モードＳＡＷフィルタの群遅延
時間が極大となる周波数が一致してしまうため通過帯域
内の群遅延偏差が大きくなってしまう。すなわち、１つ
の縦結合二重モードＳＡＷフィルタの群遅延時間が図２
（ａ）に示す様になる場合、上記ＳＡＷフィルタを２つ
縦接続すれば、群遅延時間は、図２（ａ）に示したもの
の和がとられ、極大点が一致してしまうため図２（ｂ）
に示す様になり、通過帯域内の群遅延偏差が大きくなっ
てしまうわけである。
【０００８】そこで、上記各ＳＡＷフィルタのピッチＰ
１とＰ２とをずらすことにより、図３（ａ）に示す様
に、群遅延時間が極大となる周波数がずれるため、図３
（ｂ）に示す様に、群遅延偏差の小さいフィルタを構成
することができる。ここで、上記第１のＳＡＷフィルタ
１２の電極指のピッチＰ１と上記第２のＳＡＷフィルタ
１３の電極指のピッチＰ２との関係は、１．００２≦Ｐ
１／Ｐ２≦１．００５とするのが望ましく、特に、Ｐ１
／Ｐ２＝１．００３６とするのが最も望ましい。図４
は、図１に示した構成の二段縦続接続縦結合二重モード
ＳＡＷフィルタにおいて、上記ピッチの関係をＰ１／Ｐ
２＝１．００３６とし、上記圧電基板１として３６°Ｙ
回転カットＸ方向伝搬ＬｉＴａＯ3 を使用した場合のフ
ィルタ特性を示した図であり、図５は、上記図３の本実
施形態に関わるフィルタ特性（実線で示す）と、同じ条
件で上記ピッチの関係をＰ１／Ｐ２＝１（従来例の場
合）とした場合のフィルタ特性（点線で示す）とを重ね
合わせて比較した図である。ただし、Ｐ１／Ｐ２≠１と
すると通過帯域幅が狭くなるので、図４の例では図１３
の例よりＩＤＴ対数を少なくすることにより通過帯域幅
を広くしている。
１とＰ２とをずらすことにより、図３（ａ）に示す様
に、群遅延時間が極大となる周波数がずれるため、図３
（ｂ）に示す様に、群遅延偏差の小さいフィルタを構成
することができる。ここで、上記第１のＳＡＷフィルタ
１２の電極指のピッチＰ１と上記第２のＳＡＷフィルタ
１３の電極指のピッチＰ２との関係は、１．００２≦Ｐ
１／Ｐ２≦１．００５とするのが望ましく、特に、Ｐ１
／Ｐ２＝１．００３６とするのが最も望ましい。図４
は、図１に示した構成の二段縦続接続縦結合二重モード
ＳＡＷフィルタにおいて、上記ピッチの関係をＰ１／Ｐ
２＝１．００３６とし、上記圧電基板１として３６°Ｙ
回転カットＸ方向伝搬ＬｉＴａＯ3 を使用した場合のフ
ィルタ特性を示した図であり、図５は、上記図３の本実
施形態に関わるフィルタ特性（実線で示す）と、同じ条
件で上記ピッチの関係をＰ１／Ｐ２＝１（従来例の場
合）とした場合のフィルタ特性（点線で示す）とを重ね
合わせて比較した図である。ただし、Ｐ１／Ｐ２≠１と
すると通過帯域幅が狭くなるので、図４の例では図１３
の例よりＩＤＴ対数を少なくすることにより通過帯域幅
を広くしている。
【０００９】上記図４および図５に示す様に、従来の構
成、すなわちＰ１／Ｐ２＝１の場合群遅延偏差が８４０
ｎｓであるが、Ｐ１／Ｐ２＝１．００３６の場合７２０
ｎｓまで約１２０ｎｓ小さくなっている。また、従来の
反射器本数を減らして群遅延偏差を小さくするという方
法では挿入損失の増大をまねいたが、本発明による構成
を用いれば、挿入損失の増大をまねかずに群遅延偏差を
小さくすることができる。さらに、本発明による構成に
従来の反射器本数を減らして群遅延偏差を小さくすると
いう手法を併用すれば、若干の挿入損失の増大で、より
群遅延偏差を小さくできることは自明である。
成、すなわちＰ１／Ｐ２＝１の場合群遅延偏差が８４０
ｎｓであるが、Ｐ１／Ｐ２＝１．００３６の場合７２０
ｎｓまで約１２０ｎｓ小さくなっている。また、従来の
反射器本数を減らして群遅延偏差を小さくするという方
法では挿入損失の増大をまねいたが、本発明による構成
を用いれば、挿入損失の増大をまねかずに群遅延偏差を
小さくすることができる。さらに、本発明による構成に
従来の反射器本数を減らして群遅延偏差を小さくすると
いう手法を併用すれば、若干の挿入損失の増大で、より
群遅延偏差を小さくできることは自明である。
【００１０】図８および図９は、上記図１に示したＳＡ
ＷフィルタにおいてＰ１／Ｐ２＝１．００５とした場合
のフィルタ特性（実線で示す）と、同じ条件でＰ１／Ｐ
２＝１（従来例の場合）とした場合のフィルタ特性（点
線で示す）とを重ね合わせて比較した図である。図８に
示す様に、Ｐ１／Ｐ２＝１．００５のフィルタ特性はＰ
１／Ｐ２＝１の場合に比べ通過帯域内の群遅延偏差は小
さくなっているが、通過帯域幅が狭くなってしまい、図
９に示す様に、阻止域減衰量も小さくなってしまってい
る。この傾向はＰ１／Ｐ２が１．００５より大きくなる
程顕著になる。
ＷフィルタにおいてＰ１／Ｐ２＝１．００５とした場合
のフィルタ特性（実線で示す）と、同じ条件でＰ１／Ｐ
２＝１（従来例の場合）とした場合のフィルタ特性（点
線で示す）とを重ね合わせて比較した図である。図８に
示す様に、Ｐ１／Ｐ２＝１．００５のフィルタ特性はＰ
１／Ｐ２＝１の場合に比べ通過帯域内の群遅延偏差は小
さくなっているが、通過帯域幅が狭くなってしまい、図
９に示す様に、阻止域減衰量も小さくなってしまってい
る。この傾向はＰ１／Ｐ２が１．００５より大きくなる
程顕著になる。
【００１１】次に、図１に示した構成の二段縦続接続縦
結合二重モードＳＡＷフィルタにおいて上記ピッチの関
係をＰ１／Ｐ２＝１．００２とした場合のフィルタ特性
について図６および図７を参照して説明する。図６およ
び図７は、上記図１に示したＳＡＷフィルタにおいてＰ
１／Ｐ２＝１．００２とした場合のフィルタ特性（実線
で示す）と、同じ条件でＰ１／Ｐ２＝１（従来例の場
合）とした場合のフィルタ特性（点線で示す）とを重ね
合わせて比較した図である。図７に示す様に、Ｐ１／Ｐ
２＝１．００２の場合Ｐ１／Ｐ２＞１．００５の場合の
ような阻止域減衰量の劣化は見られない。また、図６に
示す様に通過帯域幅もＰ１／Ｐ２＝１の場合とほぼ同じ
であるが、群遅延偏差があまり小さくなっておらず効果
が薄い。この傾向はＰ１／Ｐ２が１．００２より小さく
なる程顕著となる。従って、前述した如く、上記ピッチ
の関係Ｐ１／Ｐ２は、１．００２≦Ｐ１／Ｐ２≦１．０
０５とするのが望ましく、特に、Ｐ１／Ｐ２＝１．００
３６とするのが最も望ましい。なお、本発明を説明する
にあたり、圧電材料として３６°Ｙ回転カットＸ方向伝
搬ＬｉＴａＯ3 を用いたものを例として説明してきた
が、本発明はこれのみに限定されるものではなく、他の
圧電材料として、例えばＳＴカット水晶Ｘ−１１２°Ｙ
ＬｉＴａＯ3 、６４°Ｙ回転カットＸ方向伝搬ＬｉＮｂ
Ｏ3 等のＳＡＷフィルタを構成するに適したものを適用
してもよい。また、図１に示した実施形態では中央の第
１ＩＤＴ７を入出力端子としていたが、図１０に示す様
に両側の第２ＩＤＴ８、９より入出力端子を得てもよ
い。また、上記実施形態では反射器１０、１１間に３つ
のＩＤＴ７、８、９を配置し、一次および三次の振動モ
ードを利用する縦結合ＳＡＷフィルタについて話をして
きたが、本発明はこれのみに限定されるものではなく、
例えば反射器間に２つのＩＤＴを近接配置し一次および
二次の振動モードを利用する縦結合二重モードＳＡＷフ
ィルタなどに適用してもよい。
結合二重モードＳＡＷフィルタにおいて上記ピッチの関
係をＰ１／Ｐ２＝１．００２とした場合のフィルタ特性
について図６および図７を参照して説明する。図６およ
び図７は、上記図１に示したＳＡＷフィルタにおいてＰ
１／Ｐ２＝１．００２とした場合のフィルタ特性（実線
で示す）と、同じ条件でＰ１／Ｐ２＝１（従来例の場
合）とした場合のフィルタ特性（点線で示す）とを重ね
合わせて比較した図である。図７に示す様に、Ｐ１／Ｐ
２＝１．００２の場合Ｐ１／Ｐ２＞１．００５の場合の
ような阻止域減衰量の劣化は見られない。また、図６に
示す様に通過帯域幅もＰ１／Ｐ２＝１の場合とほぼ同じ
であるが、群遅延偏差があまり小さくなっておらず効果
が薄い。この傾向はＰ１／Ｐ２が１．００２より小さく
なる程顕著となる。従って、前述した如く、上記ピッチ
の関係Ｐ１／Ｐ２は、１．００２≦Ｐ１／Ｐ２≦１．０
０５とするのが望ましく、特に、Ｐ１／Ｐ２＝１．００
３６とするのが最も望ましい。なお、本発明を説明する
にあたり、圧電材料として３６°Ｙ回転カットＸ方向伝
搬ＬｉＴａＯ3 を用いたものを例として説明してきた
が、本発明はこれのみに限定されるものではなく、他の
圧電材料として、例えばＳＴカット水晶Ｘ−１１２°Ｙ
ＬｉＴａＯ3 、６４°Ｙ回転カットＸ方向伝搬ＬｉＮｂ
Ｏ3 等のＳＡＷフィルタを構成するに適したものを適用
してもよい。また、図１に示した実施形態では中央の第
１ＩＤＴ７を入出力端子としていたが、図１０に示す様
に両側の第２ＩＤＴ８、９より入出力端子を得てもよ
い。また、上記実施形態では反射器１０、１１間に３つ
のＩＤＴ７、８、９を配置し、一次および三次の振動モ
ードを利用する縦結合ＳＡＷフィルタについて話をして
きたが、本発明はこれのみに限定されるものではなく、
例えば反射器間に２つのＩＤＴを近接配置し一次および
二次の振動モードを利用する縦結合二重モードＳＡＷフ
ィルタなどに適用してもよい。
【００１２】
【発明の効果】本発明は、以上説明した様に、二段縦続
接続縦結合二重モードＳＡＷフィルタにおいて、第１の
ＳＡＷフィルタの電極指のピッチＰ１と第２のＳＡＷフ
ィルタの電極指のピッチＰ２とをずらしているので、帯
域外減衰量を大きく保持したまま挿入損失の増大を招く
ことなく群遅延偏差を小さくすることができる。
接続縦結合二重モードＳＡＷフィルタにおいて、第１の
ＳＡＷフィルタの電極指のピッチＰ１と第２のＳＡＷフ
ィルタの電極指のピッチＰ２とをずらしているので、帯
域外減衰量を大きく保持したまま挿入損失の増大を招く
ことなく群遅延偏差を小さくすることができる。
【図１】本発明による二段縦続接続縦結合二重モードＳ
ＡＷフィルタの概略構成図である。
ＡＷフィルタの概略構成図である。
【図２】(a) 及び(b) は従来のＳＡＷフィルタを２つ縦
接続した場合の群遅延時間の説明図である。
接続した場合の群遅延時間の説明図である。
【図３】(a) 及び(b) は本発明のピッチをずらした場合
の群遅延時間の説明図である。
の群遅延時間の説明図である。
【図４】図１に示したＳＡＷフィルタにおいてピッチ関
係をＰ１／Ｐ２＝１．００３６とした場合のフィルタ特
性を示す図である。
係をＰ１／Ｐ２＝１．００３６とした場合のフィルタ特
性を示す図である。
【図５】図４に示した本実施形態（Ｐ１／Ｐ２＝１．０
０３６の場合）に関わるフィルタ特性と図１３に示す従
来例（Ｐ１／Ｐ２＝１の場合）のフィルタ特性とを重ね
合わせて比較した図である。
０３６の場合）に関わるフィルタ特性と図１３に示す従
来例（Ｐ１／Ｐ２＝１の場合）のフィルタ特性とを重ね
合わせて比較した図である。
【図６】本実施形態（Ｐ１／Ｐ２＝１．００２の場合）
に関わるフィルタ特性と従来例（Ｐ１／Ｐ２＝１の場
合）のフィルタ特性とを重ね合わせて比較した図であ
る。
に関わるフィルタ特性と従来例（Ｐ１／Ｐ２＝１の場
合）のフィルタ特性とを重ね合わせて比較した図であ
る。
【図７】本実施形態（Ｐ１／Ｐ２＝１．００２の場合）
に関わるフィルタ特性と従来例（Ｐ１／Ｐ２＝１の場
合）のフィルタ特性とを重ね合わせて比較した図であ
る。
に関わるフィルタ特性と従来例（Ｐ１／Ｐ２＝１の場
合）のフィルタ特性とを重ね合わせて比較した図であ
る。
【図８】本実施形態（Ｐ１／Ｐ２＝１．００５の場合）
に関わるフィルタ特性と従来例（Ｐ１／Ｐ２＝１の場
合）のフィルタ特性とを重ね合わせて比較した図であ
る。
に関わるフィルタ特性と従来例（Ｐ１／Ｐ２＝１の場
合）のフィルタ特性とを重ね合わせて比較した図であ
る。
【図９】本実施形態（Ｐ１／Ｐ２＝１．００５の場合）
に関わるフィルタ特性と従来例（Ｐ１／Ｐ２＝１の場
合）のフィルタ特性とを重ね合わせて比較した図であ
る。
に関わるフィルタ特性と従来例（Ｐ１／Ｐ２＝１の場
合）のフィルタ特性とを重ね合わせて比較した図であ
る。
【図１０】本発明による二段縦続接続縦結合二重モード
ＳＡＷフィルタの変形例の概略構成図である。
ＳＡＷフィルタの変形例の概略構成図である。
【図１１】(a) 及び(b) は従来の縦結合二重モードＳＡ
Ｗフィルタの概略構成図およびその振動エネルギーを示
す図である。
Ｗフィルタの概略構成図およびその振動エネルギーを示
す図である。
【図１２】従来の二段縦続接続縦結合二重モードＳＡＷ
フィルタの概略構成図である。
フィルタの概略構成図である。
【図１３】図１２に示したＳＡＷフィルタのフィルタ特
性を示す図である。
性を示す図である。
１…圧電基板、 ２、３、４、７、８、９…インタデジタル・トランスジ
ューサ（ＩＤＴ）、 ５、６、１０、１１…反射器、 １２、１３…縦結合二重モードＳＡＷフィルタ、 Ｐ１、Ｐ２…電極指のピッチ、
ューサ（ＩＤＴ）、 ５、６、１０、１１…反射器、 １２、１３…縦結合二重モードＳＡＷフィルタ、 Ｐ１、Ｐ２…電極指のピッチ、
Claims (4)
- 【請求項１】 圧電基板上に少なくとも２個のインタデ
ジタル・トランスジューサ（ＩＤＴ）を上記ＩＤＴの励
振または受信する弾性表面波（ＳＡＷ）の伝搬方向に沿
って配置し、さらにその両側に反射器を設け、上記励振
したＳＡＷの振動エネルギーを上記複数個のＩＤＴ内に
ほぼ閉じ込めると共に、これら各振動の上記ＩＤＴ間に
おける音響結合によって発生する２つの振動モードを利
用する縦結合二重モードＳＡＷフィルタを上記圧電基板
上に２個並列配置し、これら２個の縦結合二重モードＳ
ＡＷフィルタを縦続接続した二段縦続接続縦結合二重モ
ードＳＡＷフィルタであって、上記２個の縦結合二重モ
ードＳＡＷフィルタのうち一方の縦結合二重モードＳＡ
Ｗフィルタの電極指のピッチをＰ１、もう一方の縦結合
二重モードＳＡＷフィルタの電極指のピッチをＰ２とし
た場合、上記Ｐ１とＰ２との関係が、 Ｐ１≠Ｐ２ となることを特徴とする二段縦続接続縦結合二重モード
ＳＡＷフィルタ。 - 【請求項２】 上記電極指ピッチＰ１とＰ２との関係
が、 １．００２≦Ｐ１／Ｐ２≦１．００５ となることを特徴とする請求項１に記載の二段縦続接続
縦結合二重モードＳＡＷフィルタ。 - 【請求項３】 上記電極指ピッチＰ１とＰ２との関係
が、 Ｐ１／Ｐ２＝１．００３６ となることを特徴とする請求項１に記載の二段縦続接続
縦結合二重モードＳＡＷフィルタ。 - 【請求項４】 上記圧電基板として３６°Ｙ回転カット
Ｘ方向伝搬ＬｉＴａＯ3 を用いたことを特徴とする請求
項１、２あるいは３に記載の二段縦続接続縦結合二重モ
ードＳＡＷフィルタ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP30832895A JPH09130203A (ja) | 1995-11-01 | 1995-11-01 | 二段縦続接続縦結合二重モードｓａｗフィルタ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP30832895A JPH09130203A (ja) | 1995-11-01 | 1995-11-01 | 二段縦続接続縦結合二重モードｓａｗフィルタ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09130203A true JPH09130203A (ja) | 1997-05-16 |
Family
ID=17979741
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP30832895A Pending JPH09130203A (ja) | 1995-11-01 | 1995-11-01 | 二段縦続接続縦結合二重モードｓａｗフィルタ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09130203A (ja) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6597262B2 (en) * | 2000-10-27 | 2003-07-22 | Murata Manufacturing Co., Ltd. | Surface acoustic wave filter and communication apparatus incorporating the same |
| KR100489778B1 (ko) * | 2001-08-29 | 2005-05-16 | 가부시키가이샤 무라타 세이사쿠쇼 | 탄성 표면파 장치 |
| US7078989B2 (en) | 2002-10-18 | 2006-07-18 | Fujitsu Media Devices Limited | Multi-mode surface acoustic wave filter device and duplexer |
| KR100795873B1 (ko) * | 2005-02-24 | 2008-01-21 | 쿄세라 코포레이션 | 탄성 표면파 소자, 분파기 및 통신 기기 |
| JP2011097237A (ja) * | 2009-10-28 | 2011-05-12 | Kyocera Corp | 弾性表面波装置 |
| JP2018157509A (ja) * | 2017-03-21 | 2018-10-04 | 太陽誘電株式会社 | 弾性波フィルタ |
| KR20220018020A (ko) * | 2019-07-17 | 2022-02-14 | 가부시키가이샤 무라타 세이사쿠쇼 | 탄성파 필터 및 멀티플렉서 |
| WO2024025473A3 (en) * | 2022-07-27 | 2024-03-14 | Rf360 Singapore Pte. Ltd. | Twin double-mode surface-acoustic-wave (dms) filters with opposite polarities and a geometric offset |
-
1995
- 1995-11-01 JP JP30832895A patent/JPH09130203A/ja active Pending
Cited By (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| CN108631744A (zh) * | 2017-03-21 | 2018-10-09 | 太阳诱电株式会社 | 声波滤波器 |
| US10693441B2 (en) | 2017-03-21 | 2020-06-23 | Taiyo Yuden Co., Ltd. | Acoustic wave filter |
| CN108631744B (zh) * | 2017-03-21 | 2022-05-06 | 太阳诱电株式会社 | 声波滤波器 |
| KR20220018020A (ko) * | 2019-07-17 | 2022-02-14 | 가부시키가이샤 무라타 세이사쿠쇼 | 탄성파 필터 및 멀티플렉서 |
| WO2024025473A3 (en) * | 2022-07-27 | 2024-03-14 | Rf360 Singapore Pte. Ltd. | Twin double-mode surface-acoustic-wave (dms) filters with opposite polarities and a geometric offset |
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