JPH089730B2 - 含クロム溶鋼の脱炭精錬法 - Google Patents
含クロム溶鋼の脱炭精錬法Info
- Publication number
- JPH089730B2 JPH089730B2 JP3016386A JP1638691A JPH089730B2 JP H089730 B2 JPH089730 B2 JP H089730B2 JP 3016386 A JP3016386 A JP 3016386A JP 1638691 A JP1638691 A JP 1638691A JP H089730 B2 JPH089730 B2 JP H089730B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- molten steel
- chromium
- metal oxide
- oxygen
- amount
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Landscapes
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
- Carbon Steel Or Casting Steel Manufacturing (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】含クロム溶鋼の脱炭精錬におい
て、脱炭時にクロム酸化物を３０％以上含む金属酸化物
を上吹酸素火点に供給し有価金属の回収効率の向上およ
び脱炭速度の向上を図る含クロム溶鋼の脱炭精錬法に関
する。
て、脱炭時にクロム酸化物を３０％以上含む金属酸化物
を上吹酸素火点に供給し有価金属の回収効率の向上およ
び脱炭速度の向上を図る含クロム溶鋼の脱炭精錬法に関
する。
【０００２】
【従来の技術】従来ステンレス鋼のごとき１１％以上の
クロムを含むような含クロム溶鋼中に酸素ガス及び希釈
ガスを吹込む脱炭法において、金属酸化物を添加し、金
属酸化物中の酸素を脱炭反応に利用するとともに有価金
属を還元回収し、還元剤の添加量削減に利用すること
は、例えば特開昭６２−２４３７１１号に開示されてい
る。この方法は脱炭精錬によって発生したクロム酸化物
を１５％以上含むスラグを出鋼時に炉内に残留させ、該
スラグ中のクロム酸化物を新たに受鋼した粗溶鋼中の
［Ｃ］によって還元する方法である。而して、この方法
は脱炭初期の高［Ｃ］濃度域でスラグ中のクロム酸化物
を還元する方法であるが脱炭初期の溶鋼温度は一般に１
５００℃程度であり、非常に還元速度が小さくまた還元
速度のばらつきも多い。またこの方法では繰返し、脱炭
精錬によって発生したスラグを使用するのみであり、別
途クロム源の添加はなく、クロムの有効な回収とはなら
ない。
クロムを含むような含クロム溶鋼中に酸素ガス及び希釈
ガスを吹込む脱炭法において、金属酸化物を添加し、金
属酸化物中の酸素を脱炭反応に利用するとともに有価金
属を還元回収し、還元剤の添加量削減に利用すること
は、例えば特開昭６２−２４３７１１号に開示されてい
る。この方法は脱炭精錬によって発生したクロム酸化物
を１５％以上含むスラグを出鋼時に炉内に残留させ、該
スラグ中のクロム酸化物を新たに受鋼した粗溶鋼中の
［Ｃ］によって還元する方法である。而して、この方法
は脱炭初期の高［Ｃ］濃度域でスラグ中のクロム酸化物
を還元する方法であるが脱炭初期の溶鋼温度は一般に１
５００℃程度であり、非常に還元速度が小さくまた還元
速度のばらつきも多い。またこの方法では繰返し、脱炭
精錬によって発生したスラグを使用するのみであり、別
途クロム源の添加はなく、クロムの有効な回収とはなら
ない。
【０００３】又他の例として、特開昭５９−１０４４２
０号に示されている方法があり、溶鋼中に酸素ガス及び
希釈ガスを吹込む脱炭法において、［Ｃ］０．２５％以
下の脱炭中期以降で金属酸化物を添加しつつ、該酸化物
を主体として脱炭を行う方法である。而して、中炭域で
は脱炭速度は鋼浴の撹拌に依存するので、金属酸化物を
添加しても脱炭速度の向上にはつながらない。
０号に示されている方法があり、溶鋼中に酸素ガス及び
希釈ガスを吹込む脱炭法において、［Ｃ］０．２５％以
下の脱炭中期以降で金属酸化物を添加しつつ、該酸化物
を主体として脱炭を行う方法である。而して、中炭域で
は脱炭速度は鋼浴の撹拌に依存するので、金属酸化物を
添加しても脱炭速度の向上にはつながらない。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】含クロム溶鋼の脱炭精
錬において、脱炭反応の酸素源としてクロム酸化物を含
有する金属酸化物中の酸素利用を促進させることによっ
て、脱炭酸素効率を向上し、同時に有効にクロムの還元
回収を計り、且つ精錬時間の短縮、精錬コストの低減を
計ることにある。
錬において、脱炭反応の酸素源としてクロム酸化物を含
有する金属酸化物中の酸素利用を促進させることによっ
て、脱炭酸素効率を向上し、同時に有効にクロムの還元
回収を計り、且つ精錬時間の短縮、精錬コストの低減を
計ることにある。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明は上述の課題を有
利に解決したものであり、その要旨は、炭素を０．３％
以上含有する含クロム溶鋼の浴面下および浴面上から酸
素ガスを吹込む処理において、溶鋼温度Ｔ m 、溶鋼の浴
面上から吹込む酸素ガス量Ｗ g が（１）式および（２）
式を満足する条件下で処理することにより浴面に２００
０℃以上の上吹酸素火点部を形成するとともに、前記上
吹酸素火点部にクロム酸化物を３０％以上含有する金属
酸化物を供給して処理するものである。
利に解決したものであり、その要旨は、炭素を０．３％
以上含有する含クロム溶鋼の浴面下および浴面上から酸
素ガスを吹込む処理において、溶鋼温度Ｔ m 、溶鋼の浴
面上から吹込む酸素ガス量Ｗ g が（１）式および（２）
式を満足する条件下で処理することにより浴面に２００
０℃以上の上吹酸素火点部を形成するとともに、前記上
吹酸素火点部にクロム酸化物を３０％以上含有する金属
酸化物を供給して処理するものである。
【０００６】 Ｔ m ≧１５５０ （１）式 Ｗ g ≧０．２ （２）式
【０００７】さらに下記（３）式を満足する条件下で処
理する含クロム溶鋼の脱炭精錬法である。
理する含クロム溶鋼の脱炭精錬法である。
【０００８】
【数２】
【０００９】 Ｔm ：溶鋼温度 ［℃］ Ｗg ：溶鋼浴面上から上吹酸素火点への単位溶鋼当り酸素ガス吹込み量 ［Ｎｍ3 ／ｍｉｎ・Ｔ］ ＷA ：金属酸化物の供給量 ［ｋｇ］ Ｗm ：溶鋼重量 ［ｋｇ］ （％Ｃｒ2 Ｏ3 ）A：金属酸化物中のクロム酸化物濃度 ［％］ ［％Ｃ］i ：金属酸化物供給開始時（直前）の溶鋼炭素量 ［％］ 以下本発明について詳細に説明する。
【００１０】本発明の含クロム溶鋼の脱炭精錬法は、図
１（ａ），（ｂ）に示す如く、ＡＯＤ複合吹錬法、上底
吹き転炉法によるものであり、クロム酸化物を３０％以
上含有する金属酸化物として、クロム鉱石、又はクロム
含有スラグを上吹酸素火点部に添加する。図中１はラン
ス、２は含クロム溶鋼、３はスラグ、４は横吹き羽口、
５は底吹き羽口を示す。
１（ａ），（ｂ）に示す如く、ＡＯＤ複合吹錬法、上底
吹き転炉法によるものであり、クロム酸化物を３０％以
上含有する金属酸化物として、クロム鉱石、又はクロム
含有スラグを上吹酸素火点部に添加する。図中１はラン
ス、２は含クロム溶鋼、３はスラグ、４は横吹き羽口、
５は底吹き羽口を示す。
【００１１】而して、本発明の第１発明は、含クロム溶
鋼の脱炭精錬に当り、使用酸素ガスの削減、および脱炭
速度の増大を計るため、クロム酸化物を３０％以上含む
クロム鉱石やスラグなどの金属酸化物（以下、主として
金属酸化物と称す）を高温の上吹酸素火点部に供給する
方法であり、第２発明は更に金属酸化物中の酸素を脱炭
に有効に使用するために、添加時の温度、上吹き送酸量
および金属酸化物の供給量を制限するものである。本発
明において、クロム鉱石又はスラグの添加は脱炭中のス
ラグ中クロム酸化物濃度を、２Ｃｒ＋３Ｏ＝（Ｃｒ2 Ｏ
3 ）の平衡関係よりから求められる（Ｃｒ 2 Ｏ 3 ）濃度
よりも高濃度に維持するために鋼中［Ｃｒ］の酸化を有
効に抑止する。
鋼の脱炭精錬に当り、使用酸素ガスの削減、および脱炭
速度の増大を計るため、クロム酸化物を３０％以上含む
クロム鉱石やスラグなどの金属酸化物（以下、主として
金属酸化物と称す）を高温の上吹酸素火点部に供給する
方法であり、第２発明は更に金属酸化物中の酸素を脱炭
に有効に使用するために、添加時の温度、上吹き送酸量
および金属酸化物の供給量を制限するものである。本発
明において、クロム鉱石又はスラグの添加は脱炭中のス
ラグ中クロム酸化物濃度を、２Ｃｒ＋３Ｏ＝（Ｃｒ2 Ｏ
3 ）の平衡関係よりから求められる（Ｃｒ 2 Ｏ 3 ）濃度
よりも高濃度に維持するために鋼中［Ｃｒ］の酸化を有
効に抑止する。
【００１２】本発明において、上吹酸素火点部に添加す
るクロム酸化物３０％以上含有する金属酸化物として
は、クロム鉱石、又は含クロム溶鋼精錬時に副生するス
ラグ等のクロム酸化物を含有する金属酸化物を用いるも
のであり、その例を表１に示す。
るクロム酸化物３０％以上含有する金属酸化物として
は、クロム鉱石、又は含クロム溶鋼精錬時に副生するス
ラグ等のクロム酸化物を含有する金属酸化物を用いるも
のであり、その例を表１に示す。
【００１３】
【表１】
【００１４】クロム鉱石又はスラグを使用する場合は粉
状および塊状でも可能であり、添加装置により使いわけ
られる。シュートによる添加では塊状、上吹きランス孔
より添加する場合には粉状のものを用いることが好まし
い。又この様なクロム鉱石、又はスラグの添加の態様
を、図２に示す本発明の複合吹錬における酸素ガス供給
パターン例に基づいて説明する。このパターンではＣｒ
酸化を抑えるために低炭側では送酸量を抑える。本発明
における、クロム鉱石、又はスラグの供給開始時、供給
態様は次の通りである。
状および塊状でも可能であり、添加装置により使いわけ
られる。シュートによる添加では塊状、上吹きランス孔
より添加する場合には粉状のものを用いることが好まし
い。又この様なクロム鉱石、又はスラグの添加の態様
を、図２に示す本発明の複合吹錬における酸素ガス供給
パターン例に基づいて説明する。このパターンではＣｒ
酸化を抑えるために低炭側では送酸量を抑える。本発明
における、クロム鉱石、又はスラグの供給開始時、供給
態様は次の通りである。
【００１５】クロム鉱石又はスラグの添加は一括添加で
もよいが、溶鋼温度の低下を防止し、かつ金属酸化物の
還元を効率的に進めるために、分割添加あるいは連続添
加が好ましい。脱炭開始時は溶鋼温度が低く、脱炭の進
行により温度上昇する。そこで、溶鋼温度が所定温度以
上になった時点でクロム鉱石又はスラグの供給を開始す
る。この供給開始時の溶鋼中［Ｃ］濃度を［Ｃ］i とす
る。［Ｃ］i 濃度が高いほど効率よく金属酸化物の還元
が進行する。分割添加あるいは連続添加を行う場合、以
前に供給した鉱石又はスラグ中の金属酸化物が完全に還
元する前に次の供給を行い、また、最終の供給は溶鋼中
［Ｃ］濃度が０．３％以上にある条件で行なう必要があ
る。
もよいが、溶鋼温度の低下を防止し、かつ金属酸化物の
還元を効率的に進めるために、分割添加あるいは連続添
加が好ましい。脱炭開始時は溶鋼温度が低く、脱炭の進
行により温度上昇する。そこで、溶鋼温度が所定温度以
上になった時点でクロム鉱石又はスラグの供給を開始す
る。この供給開始時の溶鋼中［Ｃ］濃度を［Ｃ］i とす
る。［Ｃ］i 濃度が高いほど効率よく金属酸化物の還元
が進行する。分割添加あるいは連続添加を行う場合、以
前に供給した鉱石又はスラグ中の金属酸化物が完全に還
元する前に次の供給を行い、また、最終の供給は溶鋼中
［Ｃ］濃度が０．３％以上にある条件で行なう必要があ
る。
【００１６】本発明は処理対象クロム含有溶鋼を炭素含
有量０．３％以上のものとした理由は、次記の如く本発
明の効果を有効に得る範囲として限定するものである。
有量０．３％以上のものとした理由は、次記の如く本発
明の効果を有効に得る範囲として限定するものである。
【００１７】図３に溶鋼中［Ｃ］濃度と脱炭酸素効率の
関係を示す。脱炭酸素効率は吹込んだ酸素の中で脱炭に
使用される割合を示す。［Ｃ］濃度が０．３％未満では
急激に脱炭酸素効率が低下する。つまり、溶鋼中のＣｒ
の酸化が進行し、スラグ中のＣｒ2 Ｏ3 濃度が急激に上
昇する。このような状態でＣｒ酸化物を添加しても十分
な効果が得られない。
関係を示す。脱炭酸素効率は吹込んだ酸素の中で脱炭に
使用される割合を示す。［Ｃ］濃度が０．３％未満では
急激に脱炭酸素効率が低下する。つまり、溶鋼中のＣｒ
の酸化が進行し、スラグ中のＣｒ2 Ｏ3 濃度が急激に上
昇する。このような状態でＣｒ酸化物を添加しても十分
な効果が得られない。
【００１８】すなわち、Ｃｒ酸化物を添加する際の溶鋼
中［Ｃ］濃度は０．３％以上、望ましくは０．５％以上
である。
中［Ｃ］濃度は０．３％以上、望ましくは０．５％以上
である。
【００１９】前述のように溶鋼中［Ｃ］濃度が高い程、
金属酸化物の還元が効率よく進行するため、金属酸化物
供給開始は、後述の溶鋼温度１５５０℃以上を満足する
条件下で、受鋼後（通常受鋼時［Ｃ］濃度１．５〜２．
０％）できるだけ脱炭初期に行なうことが望ましい。
金属酸化物の還元が効率よく進行するため、金属酸化物
供給開始は、後述の溶鋼温度１５５０℃以上を満足する
条件下で、受鋼後（通常受鋼時［Ｃ］濃度１．５〜２．
０％）できるだけ脱炭初期に行なうことが望ましい。
【００２０】次に本発明における浴面上からの単位溶鋼
当り酸素ガス吹込み量Ｗg 、及びクロム鉱石又はスラグ
の供給量ＷA 、及び溶鋼温度Ｔm の限定理由について述
べる。
当り酸素ガス吹込み量Ｗg 、及びクロム鉱石又はスラグ
の供給量ＷA 、及び溶鋼温度Ｔm の限定理由について述
べる。
【００２１】図４にＷg を１．０Ｎｍ3 ／ｍｉｎ・Ｔ、
［Ｃ］i を１．２〜１．５％、Ｗmを６０，０００ｋ
ｇ、ＷA を８００〜１５００ｋｇとした時の溶鋼温度Ｔ
m とＣｒ酸化物の還元速度指数の関係を示す。なお、還
元速度指数は、Ｔm ＝１５５０℃の場合を１として指数
化した値である。
［Ｃ］i を１．２〜１．５％、Ｗmを６０，０００ｋ
ｇ、ＷA を８００〜１５００ｋｇとした時の溶鋼温度Ｔ
m とＣｒ酸化物の還元速度指数の関係を示す。なお、還
元速度指数は、Ｔm ＝１５５０℃の場合を１として指数
化した値である。
【００２２】溶鋼温度の高いほど還元速度が大きく、特
に（１）式のＴmで還元速度を高位に維持することが可
能である。
に（１）式のＴmで還元速度を高位に維持することが可
能である。
【００２３】 Ｔm ≧１５５０℃ …（１）式 図５に［Ｃ］i を１．２〜１．５％、Ｗm を６０，００
０ｋｇ、ＷA を８００〜１５００ｋｇ、Ｔm を１６００
〜１７５０℃とした場合の上吹き送酸量Ｗg と上吹き酸
素吹付け火点と溶鋼との温度差およびＣｒ酸化物の還元
速度指数の関係を示す。なお還元速度指数はＷg が０．
２Ｎｍ3 ／ｍｉｎ・Ｔの場合を１．０として指数化した
値である。Ｗg が大きくなるほど火点部の温度が高くな
り、Ｗ g を０．２Ｎｍ 3 ／ｍｉｎ−Ｔ以上としたとき、溶
鋼温度は１５５０℃以上（図４）よりも４５０℃以上高
くなるため、火点部の温度は２０００℃以上になり、こ
れによって還元速度も上昇し、特に、（２）式のＷg で
顕著に効果が表われる。
０ｋｇ、ＷA を８００〜１５００ｋｇ、Ｔm を１６００
〜１７５０℃とした場合の上吹き送酸量Ｗg と上吹き酸
素吹付け火点と溶鋼との温度差およびＣｒ酸化物の還元
速度指数の関係を示す。なお還元速度指数はＷg が０．
２Ｎｍ3 ／ｍｉｎ・Ｔの場合を１．０として指数化した
値である。Ｗg が大きくなるほど火点部の温度が高くな
り、Ｗ g を０．２Ｎｍ 3 ／ｍｉｎ−Ｔ以上としたとき、溶
鋼温度は１５５０℃以上（図４）よりも４５０℃以上高
くなるため、火点部の温度は２０００℃以上になり、こ
れによって還元速度も上昇し、特に、（２）式のＷg で
顕著に効果が表われる。
【００２４】 Ｗg ≧０．２Ｎｍ3 ／ｍｉｎ・Ｔ …（２）式 図６にＷg を０．２〜１．０Ｎｍ3 ／ｍｉｎ・Ｔ、Ｔm
を１６００〜１７５０℃とした場合の金属酸化物ので供
給酸素割合（ｈ）とＣｒ酸化物中の酸素で脱炭される割
合との関係を示す。
を１６００〜１７５０℃とした場合の金属酸化物ので供
給酸素割合（ｈ）とＣｒ酸化物中の酸素で脱炭される割
合との関係を示す。
【００２５】横軸は供給して金属酸化物によって与えら
れる酸素の量［Ｏ］A を溶鋼中［Ｃ］をΔ［％Ｃ］m 脱
炭するのに必要な酸素の量［Ｏ］m で除した値；ｈ＝
［Ｏ］A ／［Ｏ］m であり次式で示される。
れる酸素の量［Ｏ］A を溶鋼中［Ｃ］をΔ［％Ｃ］m 脱
炭するのに必要な酸素の量［Ｏ］m で除した値；ｈ＝
［Ｏ］A ／［Ｏ］m であり次式で示される。
【００２６】
【数３】
【００２７】縦軸は溶鋼中［Ｃ］の前記［Ｏ］A によっ
て脱炭されたΔ［％Ｃ］A を、前記Δ［％Ｃ］m で除し
た値；ｋ＝Δ［％Ｃ］A ／Δ［％Ｃ］m である。すなわ
ち、溶鋼中［Ｃ］をΔ「％Ｃ」m 脱炭する場合におい
て、クロム酸化物を（％Ｃｒ2Ｏ3 ）A 含有する金属酸
化物の供給量ＷA の増加に対する、該金属酸化物中のＣ
ｒ2 Ｏ3 を酸素源とする溶鋼中［Ｃ］の脱炭の割合を示
すものである。
て脱炭されたΔ［％Ｃ］A を、前記Δ［％Ｃ］m で除し
た値；ｋ＝Δ［％Ｃ］A ／Δ［％Ｃ］m である。すなわ
ち、溶鋼中［Ｃ］をΔ「％Ｃ」m 脱炭する場合におい
て、クロム酸化物を（％Ｃｒ2Ｏ3 ）A 含有する金属酸
化物の供給量ＷA の増加に対する、該金属酸化物中のＣ
ｒ2 Ｏ3 を酸素源とする溶鋼中［Ｃ］の脱炭の割合を示
すものである。
【００２８】図６に示すように、ｈ≦０．５の範囲では
ｈの増加、すなわち金属酸化物の供給量ＷA の増加に対
応してｋはほぼ比例的に増大する。
ｈの増加、すなわち金属酸化物の供給量ＷA の増加に対
応してｋはほぼ比例的に増大する。
【００２９】しかしながらｈ＞０．５の範囲ではｈの増
加に対応するｋの増大化は鈍化してくる。またｈ＜０．
０５の範囲では脱炭量が非常に小さくなり効果的ではな
い。したがって０．０５≦ｈ≦０．５の範囲内で金属酸
化物を供給することがより効果的である。
加に対応するｋの増大化は鈍化してくる。またｈ＜０．
０５の範囲では脱炭量が非常に小さくなり効果的ではな
い。したがって０．０５≦ｈ≦０．５の範囲内で金属酸
化物を供給することがより効果的である。
【００３０】すなわち、０．０５≦ｈ≦０．５より次式
が得られる。
が得られる。
【００３１】
【数４】
【００３２】また、脱炭量Δ［％Ｃ］m は本発明による
脱炭完了時の溶鋼中［Ｃ］濃度を［％Ｃ］e として次式
で与えられる。
脱炭完了時の溶鋼中［Ｃ］濃度を［％Ｃ］e として次式
で与えられる。
【００３３】 Δ［％Ｃ］m ＝［％Ｃ］i −［％Ｃ］e ［％Ｃ］e は０．３％以上、望ましくは０．５％以上で
あるためＷA の範囲として（３）式を得た。
あるためＷA の範囲として（３）式を得た。
【００３４】
【数５】
【００３５】
【作用】本発明において添加した金属酸化物（Ｃｒ2 Ｏ
3 ）は下記式によって脱炭反応に消費されると同時
に、還元されて［Ｃｒ］となり、溶鋼中に回収される。
3 ）は下記式によって脱炭反応に消費されると同時
に、還元されて［Ｃｒ］となり、溶鋼中に回収される。
【００３６】 （Ｃｒ2 Ｏ3 ）＋３［Ｃ］→２［Ｃｒ］＋３ＣＯ（ｇ）
… このため、脱炭に必要とされる酸素ガスの量が少なくて
済み、かつ、Ｃｒ源を廉価なクロム鉱石やスラグによっ
て補うことができる。
… このため、脱炭に必要とされる酸素ガスの量が少なくて
済み、かつ、Ｃｒ源を廉価なクロム鉱石やスラグによっ
て補うことができる。
【００３７】上記式の反応は高温及び高［Ｃ］濃度の
場合に促進される。上吹きランスにより酸素を吹込んで
脱炭反応を進行させる方法においては、一定以上の酸素
ガスを鋼浴面に高温の火点部を形成するように供給する
と、下記式のいわゆる二次燃焼および鋼浴との反応に
よって上吹き酸素火点部の温度が上昇する。この領域に
金属酸化物を添加すれば反応が促進される。
場合に促進される。上吹きランスにより酸素を吹込んで
脱炭反応を進行させる方法においては、一定以上の酸素
ガスを鋼浴面に高温の火点部を形成するように供給する
と、下記式のいわゆる二次燃焼および鋼浴との反応に
よって上吹き酸素火点部の温度が上昇する。この領域に
金属酸化物を添加すれば反応が促進される。
【００３８】 ＣＯ＋1/2 Ｏ2 →ＣＯ2 … 脱炭反応は［Ｃ］濃度によって律速過程が変化する。低
［Ｃ］濃度側では律速過程は［Ｃ］の移動であり、撹拌
を強化することによって、［Ｃ］の移動が促進されて、
脱炭速度が増大する。この状態にて金属酸化物を添加し
ても脱炭速度の向上にはつながらない。一方高［Ｃ］濃
度側は酸素の供給が律速過程であり、酸素の供給量を増
大することで脱炭速度が向上する。したがって、金属酸
化物の添加によって脱炭速度の向上がはかれる。
［Ｃ］濃度側では律速過程は［Ｃ］の移動であり、撹拌
を強化することによって、［Ｃ］の移動が促進されて、
脱炭速度が増大する。この状態にて金属酸化物を添加し
ても脱炭速度の向上にはつながらない。一方高［Ｃ］濃
度側は酸素の供給が律速過程であり、酸素の供給量を増
大することで脱炭速度が向上する。したがって、金属酸
化物の添加によって脱炭速度の向上がはかれる。
【００３９】また、添加した金属酸化物（Ｃｒ2 Ｏ3 ）
によって、スラグ中の（Ｃｒ2 Ｏ3）濃度が高くなるた
めに、下記式の進行、すなわち脱炭に伴う溶鋼中［Ｃ
ｒ］の酸化を抑制することができ、Ｃｒ2 Ｏ3 還元用Ｓ
ｉの量が少なくて済む。
によって、スラグ中の（Ｃｒ2 Ｏ3）濃度が高くなるた
めに、下記式の進行、すなわち脱炭に伴う溶鋼中［Ｃ
ｒ］の酸化を抑制することができ、Ｃｒ2 Ｏ3 還元用Ｓ
ｉの量が少なくて済む。
【００４０】 ４［Ｃｒ］＋３ Ｏ2 →２（Ｃｒ2 Ｏ3 ） …
【００４１】
【実施例】ＳＵＳ３０４ステンレス鋼６０ｔｏｎ処理を
前提として、図１（ｂ）の方法により、図２の底吹きガ
スパターンで実施した。
前提として、図１（ｂ）の方法により、図２の底吹きガ
スパターンで実施した。
【００４２】処理クロム含有溶鋼の脱炭精錬開始時組成
を表２に示す。
を表２に示す。
【００４３】
【表２】
【００４４】処理溶鋼６０ｔｏｎ 添加するクロム酸化物は表１の符号のものを用い添加時
期、および態様は表３に示す分割添加で実施した。ま
た、底吹きガスの供給パターンは図２の底吹きガスの供
給パターンと同一方法で行った。
期、および態様は表３に示す分割添加で実施した。ま
た、底吹きガスの供給パターンは図２の底吹きガスの供
給パターンと同一方法で行った。
【００４５】
【表３】
【００４６】Ｎｏ．７はＣｒ酸化物の供給なし Ｎｏ．７，８は酸素上吹きなし、Ｎｏ．９は酸素ガス流
量が本発明外、Ｎｏ．１０はＣｒ酸化物添加時の溶鋼温
度が本発明外、Ｎｏ．１１，１２はＣｒ酸化物の添加量
が本発明の条件に外れる例である。
量が本発明外、Ｎｏ．１０はＣｒ酸化物添加時の溶鋼温
度が本発明外、Ｎｏ．１１，１２はＣｒ酸化物の添加量
が本発明の条件に外れる例である。
【００４７】この実施結果を表４に示す。この表は特開
昭５９−１０４４２０に従って実施したＮｏ．８の例を
全て１００としての指数で示す。
昭５９−１０４４２０に従って実施したＮｏ．８の例を
全て１００としての指数で示す。
【００４８】
【表４】
【００４９】
【発明の効果】本発明は、クロム含有溶鋼の脱炭精錬に
当り、脱炭酸素効率を顕著に向上し、同時に有効にクロ
ムを還元回収し、且つ精錬時間の短縮、精錬コストの低
減等の有利な効果が得られる。
当り、脱炭酸素効率を顕著に向上し、同時に有効にクロ
ムを還元回収し、且つ精錬時間の短縮、精錬コストの低
減等の有利な効果が得られる。
【図１】（ａ）は本発明を実施するＡＯＤ複合吹錬法の
説明図、（ｂ）は上底吹き転炉法の説明図である。
説明図、（ｂ）は上底吹き転炉法の説明図である。
【図２】本発明における複合吹錬法のガス供給パターン
を示す図である。
を示す図である。
【図３】本発明の対象クロム含有溶鋼の炭素量限定理由
の説明図である。
の説明図である。
【図４】本発明における溶鋼温度の限定理由の説明図で
ある。
ある。
【図５】本発明の上吹き送酸量の限定理由の説明図であ
る。
る。
【図６】Ｃｒ酸化物の添加量範囲の限定理由の説明図で
ある。
ある。
１…上吹きランス ２…溶鋼 ３…スラグ ４…横吹き羽口 ５…底吹き羽口
フロントページの続き (72)発明者 平田 浩 福岡県北九州市八幡東区枝光１−１−１ 新日本製鐵株式会社第３技術研究所内 (72)発明者 辻野良二 福岡県北九州市八幡東区枝光１−１−１ 新日本製鐵株式会社第３技術研究所内 (72)発明者 梶岡博幸 福岡県北九州市八幡東区枝光１−１−１ 新日本製鐵株式会社第３技術研究所内 (56)参考文献 特開 昭57−57814（ＪＰ，Ａ)
Claims (2)
- 【請求項１】 炭素を０．３％以上含有する含クロム溶
鋼の浴面下および浴面上から酸素ガスを吹込む処理にお
いて、溶鋼温度Ｔ m 、溶鋼の浴面上から吹込む酸素ガ
ス量Ｗ g が（１）式および（２）式を満足する条件下で
処理することにより浴面に２０００℃以上の上吹酸素火
点部を形成するとともに、前記上吹酸素火点部にクロム
酸化物を３０％以上含有する金属酸化物を供給して処理
することを特徴とする含クロム溶鋼の脱炭精錬法 Ｔ m ≧１５５０ （１）式 Ｗ g ≧０．２ （２）式 Ｔ m ：金属酸化物を供給する時の溶鋼温度 ［℃］ Ｗ g ：溶鋼浴面上から上吹酸素火点への単位溶鋼当り酸素ガス吹込み量 ［Ｎｍ 3 ／ｍｉｎ・Ｔ］ - 【請求項２】 金属酸化物を供給する時の金属酸化物の
供給量ＷA が（３）式を満足する条件下で処理すること
を特徴とする請求項１記載の含クロム溶鋼の脱炭精錬法 【数１】 ＷA ：金属酸化物の供給量 ［ｋｇ］ Ｗm ：溶鋼重量 ［ｋｇ］ （％Ｃｒ2 Ｏ3 ）A：金属酸化物中のクロム酸化物濃度 ［％］ ［％Ｃ］i ：金属酸化物供給開始時（直前）の溶鋼炭素量 ［％］
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3016386A JPH089730B2 (ja) | 1991-02-07 | 1991-02-07 | 含クロム溶鋼の脱炭精錬法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3016386A JPH089730B2 (ja) | 1991-02-07 | 1991-02-07 | 含クロム溶鋼の脱炭精錬法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04254510A JPH04254510A (ja) | 1992-09-09 |
| JPH089730B2 true JPH089730B2 (ja) | 1996-01-31 |
Family
ID=11914831
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3016386A Expired - Lifetime JPH089730B2 (ja) | 1991-02-07 | 1991-02-07 | 含クロム溶鋼の脱炭精錬法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH089730B2 (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB0209365D0 (en) | 2002-04-24 | 2002-06-05 | Boc Group Plc | Injection of solids into liquids |
| GB0213376D0 (en) | 2002-06-11 | 2002-07-24 | Boc Group Plc | Refining ferroalloys |
| GB0511883D0 (en) * | 2005-06-10 | 2005-07-20 | Boc Group Plc | Manufacture of ferroalloys |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5757814A (en) * | 1980-09-20 | 1982-04-07 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Refining method for converter |
-
1991
- 1991-02-07 JP JP3016386A patent/JPH089730B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH04254510A (ja) | 1992-09-09 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP5386825B2 (ja) | Ｍｎ含有極低炭素鋼の溶製方法 | |
| JP3606170B2 (ja) | 低窒素含クロム鋼の製造方法 | |
| JPH089730B2 (ja) | 含クロム溶鋼の脱炭精錬法 | |
| JP4022266B2 (ja) | ステンレス鋼の溶製方法 | |
| JPH09165615A (ja) | 溶融金属の脱窒方法 | |
| JP3220233B2 (ja) | 極低炭・極低硫含クロム溶鋼の精錬方法 | |
| JPH10102119A (ja) | 硫黄快削鋼の製造方法 | |
| JP3044642B2 (ja) | 含クロム溶鋼の脱炭精錬法 | |
| JP2000109924A (ja) | 極低硫鋼の溶製方法 | |
| JP3160508B2 (ja) | 含クロム溶鋼の脱炭精錬方法 | |
| JPH0153329B2 (ja) | ||
| JP3441523B2 (ja) | 含クロム溶鋼の精錬法 | |
| JPH11131122A (ja) | 高炉溶銑とフェロクロム合金を用いたステンレス粗溶鋼の脱炭精錬方法 | |
| JP2002309310A (ja) | 低燐溶銑の製造方法 | |
| JP2615728B2 (ja) | 含Ｃｒ銑の脱炭方法 | |
| JP3757435B2 (ja) | 含クロム溶鋼の脱炭精錬方法 | |
| JP2795513B2 (ja) | 含クロム溶鋼の脱炭精錬法 | |
| JPH0959708A (ja) | ステンレス鋼の効率的な脱炭吹錬方法 | |
| JPH0978119A (ja) | 溶融金属の脱窒方法および脱窒用フラックス | |
| JP3099152B2 (ja) | 含クロム溶鋼の原料配合方法および溶製方法 | |
| JP2515059B2 (ja) | 含クロム溶鋼の脱炭精錬法 | |
| JPH111714A (ja) | 製鋼方法 | |
| JP3531480B2 (ja) | 溶銑の脱燐方法 | |
| JPH0885815A (ja) | 脱炭滓を用いた効率的な含クロム溶鋼の精錬方法 | |
| JPH0539521A (ja) | 含クロム溶鋼の脱炭精錬法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 19960723 |