JPH0875384A - 非共沸混合冷媒用伝熱管とその伝熱管を用いた熱交換器及び組立方法及びその熱交換器を用いた冷凍・空調機 - Google Patents
非共沸混合冷媒用伝熱管とその伝熱管を用いた熱交換器及び組立方法及びその熱交換器を用いた冷凍・空調機Info
- Publication number
- JPH0875384A JPH0875384A JP6289455A JP28945594A JPH0875384A JP H0875384 A JPH0875384 A JP H0875384A JP 6289455 A JP6289455 A JP 6289455A JP 28945594 A JP28945594 A JP 28945594A JP H0875384 A JPH0875384 A JP H0875384A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- heat transfer
- transfer tube
- mixed refrigerant
- azeotropic mixed
- tube
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 238000012546 transfer Methods 0.000 title claims abstract description 139
- 239000003507 refrigerant Substances 0.000 title claims abstract description 132
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 12
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 claims abstract description 8
- 238000005057 refrigeration Methods 0.000 claims description 35
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 23
- 238000004378 air conditioning Methods 0.000 claims description 3
- 230000009471 action Effects 0.000 abstract description 3
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 17
- RWRIWBAIICGTTQ-UHFFFAOYSA-N difluoromethane Chemical compound FCF RWRIWBAIICGTTQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 16
- 239000010410 layer Substances 0.000 description 16
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 14
- 238000009833 condensation Methods 0.000 description 11
- 230000005494 condensation Effects 0.000 description 11
- VOPWNXZWBYDODV-UHFFFAOYSA-N Chlorodifluoromethane Chemical compound FC(F)Cl VOPWNXZWBYDODV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 238000003756 stirring Methods 0.000 description 5
- 238000004804 winding Methods 0.000 description 5
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 4
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 3
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 3
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 description 3
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 3
- 230000008569 process Effects 0.000 description 3
- LVGUZGTVOIAKKC-UHFFFAOYSA-N 1,1,1,2-tetrafluoroethane Chemical compound FCC(F)(F)F LVGUZGTVOIAKKC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 description 2
- 238000009835 boiling Methods 0.000 description 2
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 2
- 230000001737 promoting effect Effects 0.000 description 2
- 238000011160 research Methods 0.000 description 2
- 238000009751 slip forming Methods 0.000 description 2
- 238000009825 accumulation Methods 0.000 description 1
- 230000008859 change Effects 0.000 description 1
- 238000007599 discharging Methods 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- GTLACDSXYULKMZ-UHFFFAOYSA-N pentafluoroethane Chemical compound FC(F)C(F)(F)F GTLACDSXYULKMZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000003825 pressing Methods 0.000 description 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 1
- 239000002356 single layer Substances 0.000 description 1
- 230000002195 synergetic effect Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B1/00—Compression machines, plants or systems with non-reversible cycle
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B39/00—Evaporators; Condensers
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
- F28F1/00—Tubular elements; Assemblies of tubular elements
- F28F1/10—Tubular elements and assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with projections, with recesses
- F28F1/40—Tubular elements and assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with projections, with recesses the means being only inside the tubular element
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
- F28F1/00—Tubular elements; Assemblies of tubular elements
- F28F1/10—Tubular elements and assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with projections, with recesses
- F28F1/40—Tubular elements and assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with projections, with recesses the means being only inside the tubular element
- F28F1/405—Tubular elements and assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with projections, with recesses the means being only inside the tubular element and being formed of wires
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
- F28F13/00—Arrangements for modifying heat-transfer, e.g. increasing, decreasing
- F28F13/02—Arrangements for modifying heat-transfer, e.g. increasing, decreasing by influencing fluid boundary
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B13/00—Compression machines, plants or systems, with reversible cycle
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B9/00—Compression machines, plants or systems, in which the refrigerant is air or other gas of low boiling point
- F25B9/002—Compression machines, plants or systems, in which the refrigerant is air or other gas of low boiling point characterised by the refrigerant
- F25B9/006—Compression machines, plants or systems, in which the refrigerant is air or other gas of low boiling point characterised by the refrigerant the refrigerant containing more than one component
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Geometry (AREA)
- Heat-Exchange Devices With Radiators And Conduit Assemblies (AREA)
- Compression-Type Refrigeration Machines With Reversible Cycles (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】本発明は、非共沸混合冷媒に対して、濃度境界
層を更新することにより、高い伝熱性能を持つ伝熱管、
及びそれを用いた熱交換器、冷凍・空調機を提供するこ
とを目的とする。 【構成】非共沸混合冷媒が流れる伝熱管内面の溝１にク
ロス部分を設ける、あるいは内面に独立した複数の突起
３を設けることにより、濃度境界層をが生じるのを低減
させることを特徴とする伝熱管。また、この伝熱管を用
いたクロスフィンチュ−ブ形熱交換器、および冷凍・空
調機。 【効果】独立した突起により、非共沸混合冷媒内に生じ
る濃度境界層を撹拌させ、拡散抵抗を低減させるととも
に、撹拌作用を促進させることにより、高い伝熱性能を
持つ非共沸混合冷媒用伝熱管を提供することができる。
さらに、この伝熱管を用いることにより、高い伝熱性能
を有する非共沸混合冷媒用熱交換器および冷凍・空調機
を提供することができる。
層を更新することにより、高い伝熱性能を持つ伝熱管、
及びそれを用いた熱交換器、冷凍・空調機を提供するこ
とを目的とする。 【構成】非共沸混合冷媒が流れる伝熱管内面の溝１にク
ロス部分を設ける、あるいは内面に独立した複数の突起
３を設けることにより、濃度境界層をが生じるのを低減
させることを特徴とする伝熱管。また、この伝熱管を用
いたクロスフィンチュ−ブ形熱交換器、および冷凍・空
調機。 【効果】独立した突起により、非共沸混合冷媒内に生じ
る濃度境界層を撹拌させ、拡散抵抗を低減させるととも
に、撹拌作用を促進させることにより、高い伝熱性能を
持つ非共沸混合冷媒用伝熱管を提供することができる。
さらに、この伝熱管を用いることにより、高い伝熱性能
を有する非共沸混合冷媒用熱交換器および冷凍・空調機
を提供することができる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、非共沸混合冷媒を作動
流体とする冷凍機、空調機に用いられる熱交換器に関す
るもので、特に、クロスフィンチュ−ブ形熱交換器の凝
縮器あるいは蒸発器、あるいはそれに用いられるのに好
敵な伝熱管に関する。
流体とする冷凍機、空調機に用いられる熱交換器に関す
るもので、特に、クロスフィンチュ−ブ形熱交換器の凝
縮器あるいは蒸発器、あるいはそれに用いられるのに好
敵な伝熱管に関する。
【０００２】
【従来の技術】ＨＣＦＣ−２２などの単一冷媒を作動流
体として用いる従来の冷凍機、空調機の熱交換器用伝熱
管としては、平滑管のほかに、図２に示すようなねじり
角度が一種類の溝を持った内面らせん溝付き管が用いら
れていた。
体として用いる従来の冷凍機、空調機の熱交換器用伝熱
管としては、平滑管のほかに、図２に示すようなねじり
角度が一種類の溝を持った内面らせん溝付き管が用いら
れていた。
【０００３】また、二種類の溝が交差するクロス溝付き
管としては、単一冷媒を対象として、特開平３−２３４
３０２号公報に記載のものなどが提案されている。
管としては、単一冷媒を対象として、特開平３−２３４
３０２号公報に記載のものなどが提案されている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】従来のシングル溝を持
った内面らせん溝付き管は、単一冷媒に対して優れた伝
熱性能を示す。しかし、図９に従来の内面らせん溝付き
管を用いた時の凝縮熱伝達率を比較して示すように、Ｈ
ＣＦＣ−２２の代替冷媒として有力視されているＨＦＣ
系の２種あるいは３種の非共沸混合冷媒に対しては、単
一冷媒を用いたときほどの効果が得られない。図９は、
従来の内面らせん溝付き管を用いた時の凝縮熱伝達率の
実験結果であり、曲線ａが単一冷媒に対する実験結果で
あり、曲線ｂが非共沸混合冷媒に対する実験結果であ
る。明らかに、非共沸混合冷媒の凝縮熱伝達率は、単一
冷媒の熱伝達率より低下している。図９に示す場合の非
共沸混合冷媒としては、ＨＦＣ−３２、ＨＦＣ−１２
５、ＨＦＣ−１３４ａを各々３０、１０、６０ｗｔ％ず
つ混合したものを用いた。
った内面らせん溝付き管は、単一冷媒に対して優れた伝
熱性能を示す。しかし、図９に従来の内面らせん溝付き
管を用いた時の凝縮熱伝達率を比較して示すように、Ｈ
ＣＦＣ−２２の代替冷媒として有力視されているＨＦＣ
系の２種あるいは３種の非共沸混合冷媒に対しては、単
一冷媒を用いたときほどの効果が得られない。図９は、
従来の内面らせん溝付き管を用いた時の凝縮熱伝達率の
実験結果であり、曲線ａが単一冷媒に対する実験結果で
あり、曲線ｂが非共沸混合冷媒に対する実験結果であ
る。明らかに、非共沸混合冷媒の凝縮熱伝達率は、単一
冷媒の熱伝達率より低下している。図９に示す場合の非
共沸混合冷媒としては、ＨＦＣ−３２、ＨＦＣ−１２
５、ＨＦＣ−１３４ａを各々３０、１０、６０ｗｔ％ず
つ混合したものを用いた。
【０００５】本発明の第１の目的は、非共沸混合冷媒に
対しても高い伝熱性能を有する伝熱管を提供することに
ある。
対しても高い伝熱性能を有する伝熱管を提供することに
ある。
【０００６】本発明の第２の目的は、非共沸混合冷媒に
対しても高い伝熱性能を有する熱交換器、あるいは空気
調和機を提供することにある。
対しても高い伝熱性能を有する熱交換器、あるいは空気
調和機を提供することにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】上記第１の目的を達成す
るために、本発明の伝熱管は、非共沸混合冷媒を用いた
冷凍サイクルの凝縮器あるいは蒸発器に使用される伝熱
管において、内面の溝にクロス部分を設けたことを特徴
とするものである。
るために、本発明の伝熱管は、非共沸混合冷媒を用いた
冷凍サイクルの凝縮器あるいは蒸発器に使用される伝熱
管において、内面の溝にクロス部分を設けたことを特徴
とするものである。
【０００８】又、非共沸混合冷媒を用いた冷凍サイクル
の凝縮器あるいは蒸発器に使用される伝熱管において、
内面に複数の独立した突起を設けたことを特徴とするも
のである。
の凝縮器あるいは蒸発器に使用される伝熱管において、
内面に複数の独立した突起を設けたことを特徴とするも
のである。
【０００９】又、非共沸混合冷媒を用いた冷凍サイクル
の凝縮器あるいは蒸発器に使用される伝熱管において、
内面の溝にスプリングを設けたことを特徴とするもので
ある。 又、非共沸混合冷媒を用いた冷凍サイクルの凝
縮器あるいは蒸発器に使用される伝熱管において、内面
に交差するスプリングを設けたことを特徴とするもので
ある。
の凝縮器あるいは蒸発器に使用される伝熱管において、
内面の溝にスプリングを設けたことを特徴とするもので
ある。 又、非共沸混合冷媒を用いた冷凍サイクルの凝
縮器あるいは蒸発器に使用される伝熱管において、内面
に交差するスプリングを設けたことを特徴とするもので
ある。
【００１０】又、非共沸混合冷媒を用いた冷凍サイクル
の凝縮器あるいは蒸発器に使用される伝熱管において、
内面に複数のらせん状の尾根を設けるとともに、該尾根
にクロスする二次溝を設けたことを特徴とするものであ
る。
の凝縮器あるいは蒸発器に使用される伝熱管において、
内面に複数のらせん状の尾根を設けるとともに、該尾根
にクロスする二次溝を設けたことを特徴とするものであ
る。
【００１１】又、非共沸混合冷媒を用いた冷凍サイクル
の凝縮器あるいは蒸発器に使用される伝熱管において、
非共沸混合冷媒の濃度境界層を分断させ、拡散抵抗を低
減させるための管内面の蒸気流中あるいは液膜中に突き
出した三次元突起、分断フィン、あるいはル−バ−フィ
ンを設けたことを特徴とするものである。
の凝縮器あるいは蒸発器に使用される伝熱管において、
非共沸混合冷媒の濃度境界層を分断させ、拡散抵抗を低
減させるための管内面の蒸気流中あるいは液膜中に突き
出した三次元突起、分断フィン、あるいはル−バ−フィ
ンを設けたことを特徴とするものである。
【００１２】又、非共沸混合冷媒を用いた冷凍サイクル
の凝縮器あるいは蒸発器に使用される伝熱管において、
内面に管軸に対して捩じり角度が１０〜２０°の複数の
らせん状の尾根を設けるとともに、伝熱管の内径をＤｉ
としたとき、尾根のピッチＰｆ１をＤｉとの比でＰｆ１
／Ｄｉ＝０．０５〜０．１の範囲に設定し、かつ該尾根
にクロスする二次溝の深さＨｆ２を前記尾根の深さＨｆ
１に対して４０〜１００％の範囲に設定したことを特徴
とするものである。又、前記尾根のにクロスする二次溝
の切り幅Ｗｆ２を前記尾根の山頂部幅Ｗｔと尾根の底幅
Ｗｂとの間に設定したものである。
の凝縮器あるいは蒸発器に使用される伝熱管において、
内面に管軸に対して捩じり角度が１０〜２０°の複数の
らせん状の尾根を設けるとともに、伝熱管の内径をＤｉ
としたとき、尾根のピッチＰｆ１をＤｉとの比でＰｆ１
／Ｄｉ＝０．０５〜０．１の範囲に設定し、かつ該尾根
にクロスする二次溝の深さＨｆ２を前記尾根の深さＨｆ
１に対して４０〜１００％の範囲に設定したことを特徴
とするものである。又、前記尾根のにクロスする二次溝
の切り幅Ｗｆ２を前記尾根の山頂部幅Ｗｔと尾根の底幅
Ｗｂとの間に設定したものである。
【００１３】上記第２の目的を達成するために、本発明
の熱交換器は、非共沸混合冷媒を用いた冷凍サイクルの
凝縮器あるいは蒸発器において、複数のフィンをほぼ平
行に配置するとともに、請求項１から７のいずれかに記
載の伝熱管を前記フィンに貫通して構成したことを特徴
とするものである。
の熱交換器は、非共沸混合冷媒を用いた冷凍サイクルの
凝縮器あるいは蒸発器において、複数のフィンをほぼ平
行に配置するとともに、請求項１から７のいずれかに記
載の伝熱管を前記フィンに貫通して構成したことを特徴
とするものである。
【００１４】又、非共沸混合冷媒を用いた冷凍サイクル
の凝縮器あるいは蒸発器において、複数のフィンをほぼ
平行に配置するとともに、伝熱管に液体の圧力を作用さ
せて拡管して前記フィンと請求項１から７のいずれかに
記載の伝熱管を密着させて構成したことを特徴とするも
のである。
の凝縮器あるいは蒸発器において、複数のフィンをほぼ
平行に配置するとともに、伝熱管に液体の圧力を作用さ
せて拡管して前記フィンと請求項１から７のいずれかに
記載の伝熱管を密着させて構成したことを特徴とするも
のである。
【００１５】又、非共沸混合冷媒を用いた冷凍サイクル
の凝縮器あるいは蒸発器の組立方法において、前記凝縮
器あるいは蒸発器がクロスフィンチュ−ブ形熱交換器で
あって、請求項１から７のいずれかに記載の伝熱管をフ
ィンに貫通し、伝熱管内に液体の圧力を作用させて拡管
し、前記フィンと伝熱管とを密着させたことを特徴とす
る熱交換器の組立方法である。
の凝縮器あるいは蒸発器の組立方法において、前記凝縮
器あるいは蒸発器がクロスフィンチュ−ブ形熱交換器で
あって、請求項１から７のいずれかに記載の伝熱管をフ
ィンに貫通し、伝熱管内に液体の圧力を作用させて拡管
し、前記フィンと伝熱管とを密着させたことを特徴とす
る熱交換器の組立方法である。
【００１６】又、冷凍・空調機は、非共沸混合冷媒を用
いた冷凍サイクルで構成した冷凍・空調機において、該
冷凍サイクルを構成する凝縮器あるいは蒸発器に請求項
９又は１０に記載の熱交換器で構成したことを特徴とす
るものである。
いた冷凍サイクルで構成した冷凍・空調機において、該
冷凍サイクルを構成する凝縮器あるいは蒸発器に請求項
９又は１０に記載の熱交換器で構成したことを特徴とす
るものである。
【００１７】又、非共沸混合冷媒を用いた冷凍サイクル
で構成した冷凍・空調機において、該冷凍サイクルを構
成する凝縮器及び蒸発器に請求項９又は１０に記載の熱
交換器で構成したことを特徴とするものである。
で構成した冷凍・空調機において、該冷凍サイクルを構
成する凝縮器及び蒸発器に請求項９又は１０に記載の熱
交換器で構成したことを特徴とするものである。
【００１８】
【作用】上記のように構成しているので、管内面の蒸気
流中あるいは液膜中に突き出した三次元突起、分断フィ
ン、あるいはル−バ−フィンなどによって、その先端か
ら新たな濃度境界層を発達させることができ、拡散抵抗
を低減させることができる。その結果、非共沸混合冷媒
に対して高い熱伝達率を有する伝熱管を実現することが
できる。
流中あるいは液膜中に突き出した三次元突起、分断フィ
ン、あるいはル−バ−フィンなどによって、その先端か
ら新たな濃度境界層を発達させることができ、拡散抵抗
を低減させることができる。その結果、非共沸混合冷媒
に対して高い熱伝達率を有する伝熱管を実現することが
できる。
【００１９】更に、本発明によれば、非共沸混合冷媒用
伝熱管において、内面の溝にクロス部分を設けたこと、
あるいは内面に複数の独立した突起を設けたことによ
り、管内を流れる非共沸混合冷媒の撹拌作用を促進さ
せ、非共沸混合冷媒内に生じる濃度分布の不均一を低減
する効果との相乗作用より、非共沸混合冷媒に対して高
い熱伝達率を有する伝熱管を実現することができる。
伝熱管において、内面の溝にクロス部分を設けたこと、
あるいは内面に複数の独立した突起を設けたことによ
り、管内を流れる非共沸混合冷媒の撹拌作用を促進さ
せ、非共沸混合冷媒内に生じる濃度分布の不均一を低減
する効果との相乗作用より、非共沸混合冷媒に対して高
い熱伝達率を有する伝熱管を実現することができる。
【００２０】又、上述した伝熱管を用いることにより、
高い冷媒側熱伝達率を有する非共沸混合冷媒用熱交換器
を実現することができる。
高い冷媒側熱伝達率を有する非共沸混合冷媒用熱交換器
を実現することができる。
【００２１】又、この熱交換器を用いることにより、効
率の高い、コンパクトな非共沸混合冷媒用冷凍・空調機
を実現することができる。
率の高い、コンパクトな非共沸混合冷媒用冷凍・空調機
を実現することができる。
【００２２】
【実施例】本発明の一実施例を図１から図９により説明
する。図１は、本実施例のクロスフィンチューブ形熱交
換器の一部分を示す斜視図、図２は、熱交換器に用いら
れている伝熱管の横断面図、図３、図４は、それぞれ伝
熱管の縦断面図、図５は従来のらせん溝付き管の縦断面
図、図６は、従来のらせん溝付き管の一部を示す横断面
図、図７は、非共沸混合冷媒の気液平衡線図、図８は、
独立した突起を流れる非共沸混合冷媒の濃度境界層と流
線を示す伝熱管の縦断面図、図９は単一冷媒と非共沸混
合冷媒の性能比較図である。
する。図１は、本実施例のクロスフィンチューブ形熱交
換器の一部分を示す斜視図、図２は、熱交換器に用いら
れている伝熱管の横断面図、図３、図４は、それぞれ伝
熱管の縦断面図、図５は従来のらせん溝付き管の縦断面
図、図６は、従来のらせん溝付き管の一部を示す横断面
図、図７は、非共沸混合冷媒の気液平衡線図、図８は、
独立した突起を流れる非共沸混合冷媒の濃度境界層と流
線を示す伝熱管の縦断面図、図９は単一冷媒と非共沸混
合冷媒の性能比較図である。
【００２３】図１は熱交換器の一部分を示しているが、
本実施例の熱交換器は、ほぼ平行に複数のフィン７が配
置され、このフィン７を貫通して伝熱管８が複数本挿入
されている。フィン７の表面には、伝熱管８の間にフィ
ン７を切り起こして形成されるルーバ９が設けられてお
り、図示しないファンにより、矢印６で示すようにフィ
ン７に平行な方向から送風された空気が、フィン７及び
ルーバ９を流れる。一方、伝熱管８内は、非共沸混合冷
媒が流れ、空気と熱交換を行う。
本実施例の熱交換器は、ほぼ平行に複数のフィン７が配
置され、このフィン７を貫通して伝熱管８が複数本挿入
されている。フィン７の表面には、伝熱管８の間にフィ
ン７を切り起こして形成されるルーバ９が設けられてお
り、図示しないファンにより、矢印６で示すようにフィ
ン７に平行な方向から送風された空気が、フィン７及び
ルーバ９を流れる。一方、伝熱管８内は、非共沸混合冷
媒が流れ、空気と熱交換を行う。
【００２４】伝熱管８の内面には、図３あるいは図４に
示されるように管壁５から***して形成された独立した
突起３が設けられている。この独立した突起３は、図３
に示すように、管壁５をクロス状に削って菱形状の突起
を形成する、図４に示すように、管壁５にクロス溝１を
形成して突起部分を設けることにより形成できる。又、
図示はしていないが、伝熱管８の外壁を押圧することに
よっても形成できる。
示されるように管壁５から***して形成された独立した
突起３が設けられている。この独立した突起３は、図３
に示すように、管壁５をクロス状に削って菱形状の突起
を形成する、図４に示すように、管壁５にクロス溝１を
形成して突起部分を設けることにより形成できる。又、
図示はしていないが、伝熱管８の外壁を押圧することに
よっても形成できる。
【００２５】ここで、本実施例の伝熱管の作用・効果を
説明する前に、通常の内面らせん溝付き管について図
５、図６により説明する。図５に示すように、管壁５に
は、らせん状に溝１ａが設けられており、一般には、管
内径は６〜１０ｍｍ、溝深さは０．１〜０．３ｍｍ、溝
ピッチは０．１〜０．３ｍｍ、らせん溝１ａの角度は０
〜２５度であり、溝１ａの形状は台形、フィン先端角度
は３０〜４０度に形成されている。このらせん溝付き管
内を、例えばＨＦＣー３２とＨＦＣー１３４ａの２種類
の混合冷媒が流れて凝縮する場合を考える。
説明する前に、通常の内面らせん溝付き管について図
５、図６により説明する。図５に示すように、管壁５に
は、らせん状に溝１ａが設けられており、一般には、管
内径は６〜１０ｍｍ、溝深さは０．１〜０．３ｍｍ、溝
ピッチは０．１〜０．３ｍｍ、らせん溝１ａの角度は０
〜２５度であり、溝１ａの形状は台形、フィン先端角度
は３０〜４０度に形成されている。このらせん溝付き管
内を、例えばＨＦＣー３２とＨＦＣー１３４ａの２種類
の混合冷媒が流れて凝縮する場合を考える。
【００２６】横軸に一方の冷媒、ここではＨＦＣ−１３
４ａのモル濃度をとり、縦軸には温度をとった非共沸混
合冷媒の気液平衡線図である図７に示す曲線イは、露点
曲線と呼ばれ、沸騰を開始する温度を表す。曲線イより
上側では、非共沸混合冷媒は気体の状態にある。又、曲
線ロは、沸点曲線と呼ばれ、この曲線ロより下側では、
非共沸混合冷媒は液体の状態にある。ＨＦＣー３２のモ
ル濃度が、Ｃの状態にある非共沸混合冷媒が気体の状態
Ｃ１から次第に冷却されて、液の状態になる過程を考え
る。Ｃ１の状態の蒸気が冷却されて温度Ｔ２になると、
露点温度に到達し、凝縮が始まり、温度がＴ３より低下
し、温度Ｔ４に至って凝縮が完了する。
４ａのモル濃度をとり、縦軸には温度をとった非共沸混
合冷媒の気液平衡線図である図７に示す曲線イは、露点
曲線と呼ばれ、沸騰を開始する温度を表す。曲線イより
上側では、非共沸混合冷媒は気体の状態にある。又、曲
線ロは、沸点曲線と呼ばれ、この曲線ロより下側では、
非共沸混合冷媒は液体の状態にある。ＨＦＣー３２のモ
ル濃度が、Ｃの状態にある非共沸混合冷媒が気体の状態
Ｃ１から次第に冷却されて、液の状態になる過程を考え
る。Ｃ１の状態の蒸気が冷却されて温度Ｔ２になると、
露点温度に到達し、凝縮が始まり、温度がＴ３より低下
し、温度Ｔ４に至って凝縮が完了する。
【００２７】このように、非共沸混合冷媒では、凝縮温
度が一定でなく、ある範囲を変化する特徴があり、又、
凝縮する液の濃度とそのまま残る蒸気の濃度が、異なる
特徴がある。すなわち、図７に示すように、温度がＴ３
のときＨＦＣー３２の濃度はＣ３とならないで、濃度Ｂ
３の凝縮液と濃度Ｄ３の蒸気とに分かれてしまう。この
ような特性を有する非共沸混合冷媒を、図５に示すらせ
ん溝付き管内を流した場合、凝縮性能は低下する。
度が一定でなく、ある範囲を変化する特徴があり、又、
凝縮する液の濃度とそのまま残る蒸気の濃度が、異なる
特徴がある。すなわち、図７に示すように、温度がＴ３
のときＨＦＣー３２の濃度はＣ３とならないで、濃度Ｂ
３の凝縮液と濃度Ｄ３の蒸気とに分かれてしまう。この
ような特性を有する非共沸混合冷媒を、図５に示すらせ
ん溝付き管内を流した場合、凝縮性能は低下する。
【００２８】この理由は、次のように説明できる。ＨＦ
Ｃー３２は、ＨＦＣ１３４ａに比べ、凝縮しにくい性質
を有している。このため、凝縮面では、ＨＦＣ１３４ａ
の濃度の高い液が凝縮し、ＨＦＣー３２の濃度の高い蒸
気が取り残される。その結果、気液界面には濃度分布が
生じ、特に蒸気側のＨＦＣー３２の濃度が高い領域（こ
れを以下濃度境界層という）は、管中心部に存在する濃
度Ｃの蒸気の凝縮を阻害する作用をするので、凝縮性能
が低下する。らせん溝付き管では、図５に示すように、
管壁５近くの冷媒ガスは、らせん溝１ａ、溝と溝との間
の尾根１０に導かれてらせん溝１ａの方向に流れる。非
共沸混合冷媒の場合には、比較的凝縮しやすい冷媒と比
較的凝縮しにくい冷媒が混在するので、比較的凝縮しや
すい冷媒が、先に凝縮して液体になり、比較的凝縮しに
くい冷媒は、ガスのまま残って、濃度境界層を形成す
る。図５に示すように、内面らせん溝付き管内の濃度境
界層１１は、らせん溝１ａに沿って形成される。図６に
示すように、濃度境界層１１は連続して形成されるた
め、図５に示すように次第に厚くなり、比較的凝縮しや
すい冷媒は管壁５に拡散するのを妨げる働きをする。特
に図６に示すように、低温、低速である溝部において不
凝縮ガスの蓄積が顕著となり、凝縮するガスの拡散抵抗
層となり、気体の凝縮を阻害し、非共沸混合冷媒の熱伝
達率が低下する。
Ｃー３２は、ＨＦＣ１３４ａに比べ、凝縮しにくい性質
を有している。このため、凝縮面では、ＨＦＣ１３４ａ
の濃度の高い液が凝縮し、ＨＦＣー３２の濃度の高い蒸
気が取り残される。その結果、気液界面には濃度分布が
生じ、特に蒸気側のＨＦＣー３２の濃度が高い領域（こ
れを以下濃度境界層という）は、管中心部に存在する濃
度Ｃの蒸気の凝縮を阻害する作用をするので、凝縮性能
が低下する。らせん溝付き管では、図５に示すように、
管壁５近くの冷媒ガスは、らせん溝１ａ、溝と溝との間
の尾根１０に導かれてらせん溝１ａの方向に流れる。非
共沸混合冷媒の場合には、比較的凝縮しやすい冷媒と比
較的凝縮しにくい冷媒が混在するので、比較的凝縮しや
すい冷媒が、先に凝縮して液体になり、比較的凝縮しに
くい冷媒は、ガスのまま残って、濃度境界層を形成す
る。図５に示すように、内面らせん溝付き管内の濃度境
界層１１は、らせん溝１ａに沿って形成される。図６に
示すように、濃度境界層１１は連続して形成されるた
め、図５に示すように次第に厚くなり、比較的凝縮しや
すい冷媒は管壁５に拡散するのを妨げる働きをする。特
に図６に示すように、低温、低速である溝部において不
凝縮ガスの蓄積が顕著となり、凝縮するガスの拡散抵抗
層となり、気体の凝縮を阻害し、非共沸混合冷媒の熱伝
達率が低下する。
【００２９】本実施例の伝熱管は、上記のように溝と溝
との間の尾根１０はクロス部分によって分断された独立
した突起３を設けているので、この独立した突起３に
は、冷媒蒸気の流れ、あるいは冷媒液膜内の流れが衝突
する。そのため、図８に示すように、濃度境界層１２
は、独立した各突起３の先端から個別に発達するので、
濃度境界層の厚さが薄くなる。その結果、冷媒濃度の拡
散抵抗が低減され、高い物質伝達率が得られる。又、独
立した突起３は、非共沸混合冷媒の蒸気と凝縮液の流れ
を撹拌する効果がある。
との間の尾根１０はクロス部分によって分断された独立
した突起３を設けているので、この独立した突起３に
は、冷媒蒸気の流れ、あるいは冷媒液膜内の流れが衝突
する。そのため、図８に示すように、濃度境界層１２
は、独立した各突起３の先端から個別に発達するので、
濃度境界層の厚さが薄くなる。その結果、冷媒濃度の拡
散抵抗が低減され、高い物質伝達率が得られる。又、独
立した突起３は、非共沸混合冷媒の蒸気と凝縮液の流れ
を撹拌する効果がある。
【００３０】一例として図９には、従来のらせん溝付き
管の凝縮熱伝達率を曲線ｂで、本実施例の伝熱管の凝縮
熱伝達率を曲線ｃで示しているが、この図９から分かる
ように、本実施例の伝熱管の凝縮熱伝達率は、従来のら
せん溝付き管のそれより高い性能となる。
管の凝縮熱伝達率を曲線ｂで、本実施例の伝熱管の凝縮
熱伝達率を曲線ｃで示しているが、この図９から分かる
ように、本実施例の伝熱管の凝縮熱伝達率は、従来のら
せん溝付き管のそれより高い性能となる。
【００３１】以上の説明では、凝縮器について述べてき
たが、蒸発器として用いた場合も非共沸混合冷媒の液体
に生じる濃度境界層が独立した突起により分断され、
又、この突起によって濃度境界層が撹拌されるので、蒸
発の場合も高い熱伝達率を得ることができる。
たが、蒸発器として用いた場合も非共沸混合冷媒の液体
に生じる濃度境界層が独立した突起により分断され、
又、この突起によって濃度境界層が撹拌されるので、蒸
発の場合も高い熱伝達率を得ることができる。
【００３２】本実施例の他の実施例を図１０から図１３
により説明する。図１０は、本実施例の伝熱管の横断面
図、図１１は、本実施例の伝熱管の一部を示す斜視図、
図１２、図１３はそれぞれ実験結果を示す図である。
により説明する。図１０は、本実施例の伝熱管の横断面
図、図１１は、本実施例の伝熱管の一部を示す斜視図、
図１２、図１３はそれぞれ実験結果を示す図である。
【００３３】本実施例の突起は、図１０、図１１に示す
ように、尾根１０がピッチＰｆ１で、高さＨｆ１で形成
されており、この尾根１０にクロス部を形成するための
２次溝１０ａが深さＨｆ２で形成されている。又、尾根
１０を形成する一次溝は捩じり角度αで、この尾根１０
とクロス（以下交差ともいう）して二次溝が交差角度β
で形成されている。
ように、尾根１０がピッチＰｆ１で、高さＨｆ１で形成
されており、この尾根１０にクロス部を形成するための
２次溝１０ａが深さＨｆ２で形成されている。又、尾根
１０を形成する一次溝は捩じり角度αで、この尾根１０
とクロス（以下交差ともいう）して二次溝が交差角度β
で形成されている。
【００３４】ここで、実験などを行った結果、一般的な
伝熱管の管内径Ｄｉは、Ｄｉ＝３．０〜７．０ｍｍであ
り、この伝熱管の場合、尾根１０の高さは、管内径Ｄｉ
との比でＨｆ１／Ｄｉ＝０．０３〜０．１程度が望まし
く、尾根１０の形成されるピッチＰｆ１は、管内径Ｄｉ
との比でＰｆ１／Ｄｉ＝０．０５〜０．１程度が適して
いる。又、二次溝の深さＨｆ２は、尾根１０を形成する
一次溝の深さＨｆ１の４０〜１００％である範囲が望ま
しい。二次溝の深さＨｆ２をこのように設定する理由
は、二次溝の深さＨｆ２が浅すぎると、液膜が界面を撹
乱する効果が減じるためであり、又、凝縮液が二次溝に
沿って排出するのを妨げるためである。このように、二
次溝の深さＨｆ２が浅すぎると、非共沸混合冷媒に対す
る伝熱促進効果が得られなくなる。なお、熱交換器の性
能を変更させる場合は、尾根１０の形成されるピッチＰ
ｆ１は、狭くすることも広くすることも可能である。
伝熱管の管内径Ｄｉは、Ｄｉ＝３．０〜７．０ｍｍであ
り、この伝熱管の場合、尾根１０の高さは、管内径Ｄｉ
との比でＨｆ１／Ｄｉ＝０．０３〜０．１程度が望まし
く、尾根１０の形成されるピッチＰｆ１は、管内径Ｄｉ
との比でＰｆ１／Ｄｉ＝０．０５〜０．１程度が適して
いる。又、二次溝の深さＨｆ２は、尾根１０を形成する
一次溝の深さＨｆ１の４０〜１００％である範囲が望ま
しい。二次溝の深さＨｆ２をこのように設定する理由
は、二次溝の深さＨｆ２が浅すぎると、液膜が界面を撹
乱する効果が減じるためであり、又、凝縮液が二次溝に
沿って排出するのを妨げるためである。このように、二
次溝の深さＨｆ２が浅すぎると、非共沸混合冷媒に対す
る伝熱促進効果が得られなくなる。なお、熱交換器の性
能を変更させる場合は、尾根１０の形成されるピッチＰ
ｆ１は、狭くすることも広くすることも可能である。
【００３５】また、２次溝の切り幅ＷＦ２は尾根１０の
断面形状にも影響するが、例えば尾根１０の断面形状が
長方形に近く、また尾根１０の高さを一定とした場合、
尾根の底幅Ｗbと尾根１０の山頂幅Ｗｔの比Ｗｔ/Ｗｂが
１に近い場合、Ｗｆ２をＷｂより大きくすると二次溝を
切らなかった場合に比べて、見掛けの伝熱面積が減少す
るため、Ｗｆ２はＷｔ〜Ｗｂの間に設定することが望ま
しい。切り幅の形状は矩形、Ｖ字型等如何なる形状でも
良く、尾根１０を傾斜させることによって開口部を設け
ることもできる。
断面形状にも影響するが、例えば尾根１０の断面形状が
長方形に近く、また尾根１０の高さを一定とした場合、
尾根の底幅Ｗbと尾根１０の山頂幅Ｗｔの比Ｗｔ/Ｗｂが
１に近い場合、Ｗｆ２をＷｂより大きくすると二次溝を
切らなかった場合に比べて、見掛けの伝熱面積が減少す
るため、Ｗｆ２はＷｔ〜Ｗｂの間に設定することが望ま
しい。切り幅の形状は矩形、Ｖ字型等如何なる形状でも
良く、尾根１０を傾斜させることによって開口部を設け
ることもできる。
【００３６】尾根１０を形成する１次溝の深さＨｆ１が
一定の場合、尾根１０の底幅Ｗｂと尾根の山頂幅Ｗｔの
比Ｗｔ／Ｗｂが０．５以下であることが望ましい。尾根
１０の断面形状をこのような構造にすることにより、伝
熱面積を減らさずに、尾根１０と尾根１０で囲まれた溝
部の断面積を増やすことができる。
一定の場合、尾根１０の底幅Ｗｂと尾根の山頂幅Ｗｔの
比Ｗｔ／Ｗｂが０．５以下であることが望ましい。尾根
１０の断面形状をこのような構造にすることにより、伝
熱面積を減らさずに、尾根１０と尾根１０で囲まれた溝
部の断面積を増やすことができる。
【００３７】また、一次溝に対して二次溝が交差する角
度βは、一次溝が捩じり角度α＝１０〜２０°で捻じれ
ている場合、一次溝の捩じり角度αの１．５倍〜４倍で
あることが望ましい。
度βは、一次溝が捩じり角度α＝１０〜２０°で捻じれ
ている場合、一次溝の捩じり角度αの１．５倍〜４倍で
あることが望ましい。
【００３８】このように構成した場合の非共沸混合冷媒
の性能測定結果を図１２、図１３に示す。図１２は、横
軸に質量速度をとり、縦軸に平均凝縮熱伝達率をとっ
て、各種伝熱管の性能比較を示した図であり、図１３
は、横軸に質量速度をとり、縦軸に熱流速１０ｋＷ、乾
き度０．６での局所蒸発熱伝達率をとって、各種伝熱管
の性能比較を示した図である。図１２、図１３から分か
るように、本実施例の伝熱管は、非共沸混合冷媒を用い
た場合、従来のらせん溝付き管が著しく低下するのに対
し、破線で示した単一冷媒ＨＣＦＣ−２２と従来のらせ
ん溝付き管の性能に近い値を示す。又、平滑管と比較し
て、２倍以上の性能の向上を図ることができる。 な
お、本実施例では、尾根１０の底部は連続的に形成さ
れ、クロス部が設けられている例を示したが、図３、図
４に示す実施例においてもこのように形成してもよい。
の性能測定結果を図１２、図１３に示す。図１２は、横
軸に質量速度をとり、縦軸に平均凝縮熱伝達率をとっ
て、各種伝熱管の性能比較を示した図であり、図１３
は、横軸に質量速度をとり、縦軸に熱流速１０ｋＷ、乾
き度０．６での局所蒸発熱伝達率をとって、各種伝熱管
の性能比較を示した図である。図１２、図１３から分か
るように、本実施例の伝熱管は、非共沸混合冷媒を用い
た場合、従来のらせん溝付き管が著しく低下するのに対
し、破線で示した単一冷媒ＨＣＦＣ−２２と従来のらせ
ん溝付き管の性能に近い値を示す。又、平滑管と比較し
て、２倍以上の性能の向上を図ることができる。 な
お、本実施例では、尾根１０の底部は連続的に形成さ
れ、クロス部が設けられている例を示したが、図３、図
４に示す実施例においてもこのように形成してもよい。
【００３９】本発明の他の実施例を図１４から図１６に
より説明する。図１４は、本実施例の横断面図、図１５
は、図１４の変形例を示す横断面図、図１６は、実験結
果を示す図である。
より説明する。図１４は、本実施例の横断面図、図１５
は、図１４の変形例を示す横断面図、図１６は、実験結
果を示す図である。
【００４０】非共沸混合冷媒を適用した場合、伝熱管内
面に、クロス部分を設ける、あるいは独立した突起を形
成させるものと同様の効果を得る他の方法として、内面
溝付管２３内にスプリング状の挿入物を設置することが
考えられる。図１４は、その一例を示したものであり、
内面溝の捻じれ方向とスプリングの巻方向を同じ方向に
設定する場合は、両者が交差する角度を大きく設定して
おり、又、内面溝の捻じれ方向とスプリングの巻方向が
異なる場合は、多くの交差部分が形成されるようにスプ
リングの巻ピッチを決定している。また、図１５に示す
ように、内面平滑管に巻き方向が違う２本以上のスプリ
ング１９、２０を挿入することにより、伝熱管内に交差
部分を設けてもよい。スプリング１９、２０を伝熱管内
壁に密着させた場合は、スプリング１９、２０は伝熱面
と同様の効果を奏するので、冷媒の攪拌効果及び熱伝達
が期待できる。又、伝熱管内径より小さい径で巻いたス
プリングを１点あるいは数点で伝熱管内壁に固定するこ
とにより、冷媒の流れによりスプリングに振動が生じ、
壁面近傍の冷媒を攪乱することができるため、非共沸混
合冷媒を用いた場合に生じる拡散抵抗を低減する効果が
期待できる。
面に、クロス部分を設ける、あるいは独立した突起を形
成させるものと同様の効果を得る他の方法として、内面
溝付管２３内にスプリング状の挿入物を設置することが
考えられる。図１４は、その一例を示したものであり、
内面溝の捻じれ方向とスプリングの巻方向を同じ方向に
設定する場合は、両者が交差する角度を大きく設定して
おり、又、内面溝の捻じれ方向とスプリングの巻方向が
異なる場合は、多くの交差部分が形成されるようにスプ
リングの巻ピッチを決定している。また、図１５に示す
ように、内面平滑管に巻き方向が違う２本以上のスプリ
ング１９、２０を挿入することにより、伝熱管内に交差
部分を設けてもよい。スプリング１９、２０を伝熱管内
壁に密着させた場合は、スプリング１９、２０は伝熱面
と同様の効果を奏するので、冷媒の攪拌効果及び熱伝達
が期待できる。又、伝熱管内径より小さい径で巻いたス
プリングを１点あるいは数点で伝熱管内壁に固定するこ
とにより、冷媒の流れによりスプリングに振動が生じ、
壁面近傍の冷媒を攪乱することができるため、非共沸混
合冷媒を用いた場合に生じる拡散抵抗を低減する効果が
期待できる。
【００４１】また、凝縮過程では、凝縮液膜をスプリン
グに沿って排出させる効果が得られ、蒸発過程において
は、スプリングが液の攪拌を促進して気泡の発生と離脱
を助ける効果を有するため、蒸発伝熱特性を向上させる
ことができる。
グに沿って排出させる効果が得られ、蒸発過程において
は、スプリングが液の攪拌を促進して気泡の発生と離脱
を助ける効果を有するため、蒸発伝熱特性を向上させる
ことができる。
【００４２】実験結果の一例として、フィン高さ０．１
５mm、捻じれ角１８°の内面溝付管内に線径ｔ＝０．３
mm、ピッチｐ＝３．０mm、コイル外径Ｄｃ＝６．０mmの
スプリングコイルを挿入した伝熱管を非共沸混合冷媒に
適用した結果を図１６に示す。図１６において、横軸は
乾き度を、縦軸は局所の熱伝達率を示している。図１６
において、左端側が凝縮器の入口を、右端側が凝縮器の
出口であり、相変化が進み、乾き度が小さくなるに従
い、熱伝達率も低下することが分かる。図１６中に示し
た内面溝付管の熱伝達率と比較して、スプリングを入れ
た場合は、熱交換器出口付近で性能が向上している。単
層流の場合、ｐ／ｄ＝１０〜２０で効果は最大になると
されているが、この非共沸混合冷媒を用いた実験結果で
は、ｐ／ｄ＝１０で最大となった。
５mm、捻じれ角１８°の内面溝付管内に線径ｔ＝０．３
mm、ピッチｐ＝３．０mm、コイル外径Ｄｃ＝６．０mmの
スプリングコイルを挿入した伝熱管を非共沸混合冷媒に
適用した結果を図１６に示す。図１６において、横軸は
乾き度を、縦軸は局所の熱伝達率を示している。図１６
において、左端側が凝縮器の入口を、右端側が凝縮器の
出口であり、相変化が進み、乾き度が小さくなるに従
い、熱伝達率も低下することが分かる。図１６中に示し
た内面溝付管の熱伝達率と比較して、スプリングを入れ
た場合は、熱交換器出口付近で性能が向上している。単
層流の場合、ｐ／ｄ＝１０〜２０で効果は最大になると
されているが、この非共沸混合冷媒を用いた実験結果で
は、ｐ／ｄ＝１０で最大となった。
【００４３】スプリングコイルは、単線であっても、撚
り線状であってもよく、また長手方向に細かくコイル、
あるいは折り曲げたりしてあってもよい。また、長手方
向に線径を変化させたり、あるいは変形させてあるもの
を用いてもよい。スプリングの巻ピッチは、全長にわた
ってピッチを一定とする場合の他に、部分的に変化させ
たり、冷媒の流れ方向に従って、徐々に変えるてもよ
く、このように冷媒の状態に応じてスプリングに加工を
加えることにより、熱交換器全長にわたって性能を向上
させることができる。
り線状であってもよく、また長手方向に細かくコイル、
あるいは折り曲げたりしてあってもよい。また、長手方
向に線径を変化させたり、あるいは変形させてあるもの
を用いてもよい。スプリングの巻ピッチは、全長にわた
ってピッチを一定とする場合の他に、部分的に変化させ
たり、冷媒の流れ方向に従って、徐々に変えるてもよ
く、このように冷媒の状態に応じてスプリングに加工を
加えることにより、熱交換器全長にわたって性能を向上
させることができる。
【００４４】次に、熱交換器について説明する。図１に
示す熱交換器は、このような伝熱管で構成しているの
で、非共沸混合冷媒を用いた場合、従来の熱交換器と比
較して、熱交換器の性能が向上する。熱交換器の総合的
な伝熱性能を表すものとして、熱通過率がある。熱通過
率には、空気側熱伝達率、冷媒側伝達率、接触熱抵抗な
どが影響する。図１７に、横軸に空気流速を、縦軸に熱
通過率をとり、各種熱交換器の性能を比較して示した。
図１７において、曲線ａ２は、従来のらせん溝付き管に
単一冷媒のＨＣＦＣー２２を流した場合、曲線ｂ２は、
従来のらせん溝付き管に非共沸混合冷媒を流した場合、
曲線ｃ２は、本実施例の伝熱管に熱交換器に非共沸混合
冷媒を流した場合を示している。この図１７から分かる
ように、従来のらせん溝付き管では、非共沸混合冷媒を
用いると性能が著しく低下するが、本実施例の伝熱管で
は、単一冷媒ＨＣＦＣー２２と近い熱通過率を得ること
ができる。
示す熱交換器は、このような伝熱管で構成しているの
で、非共沸混合冷媒を用いた場合、従来の熱交換器と比
較して、熱交換器の性能が向上する。熱交換器の総合的
な伝熱性能を表すものとして、熱通過率がある。熱通過
率には、空気側熱伝達率、冷媒側伝達率、接触熱抵抗な
どが影響する。図１７に、横軸に空気流速を、縦軸に熱
通過率をとり、各種熱交換器の性能を比較して示した。
図１７において、曲線ａ２は、従来のらせん溝付き管に
単一冷媒のＨＣＦＣー２２を流した場合、曲線ｂ２は、
従来のらせん溝付き管に非共沸混合冷媒を流した場合、
曲線ｃ２は、本実施例の伝熱管に熱交換器に非共沸混合
冷媒を流した場合を示している。この図１７から分かる
ように、従来のらせん溝付き管では、非共沸混合冷媒を
用いると性能が著しく低下するが、本実施例の伝熱管で
は、単一冷媒ＨＣＦＣー２２と近い熱通過率を得ること
ができる。
【００４５】又、本実施例の伝熱管を、図１に示すよう
なクロスフィンチューブ形熱交換器として組み立てる場
合、伝熱管とフィンとを密着させる必要がある。従来
は、伝熱管をマンドレルで機械的に拡管することが多か
ったが、本実施例の伝熱管の場合、菅内面は複雑な形状
をしているので、機械拡管を行うと変形するため、性能
が大幅に低下することが懸念される。図１８は、本実施
例の伝熱管の拡管方法の違いによる冷媒側熱伝達率の違
いを示した図であり、曲線ｃは、拡管前の性能を、曲線
ｄは、液圧拡管後の性能を、曲線ｅは、機械拡管後の性
能を示している。図１８から、液圧拡管による方法は、
拡管前の性能とほぼ同等の性能を維持できるため、本実
施例のように複雑な形状のものには、液圧拡管方法を適
用するのが望ましい。
なクロスフィンチューブ形熱交換器として組み立てる場
合、伝熱管とフィンとを密着させる必要がある。従来
は、伝熱管をマンドレルで機械的に拡管することが多か
ったが、本実施例の伝熱管の場合、菅内面は複雑な形状
をしているので、機械拡管を行うと変形するため、性能
が大幅に低下することが懸念される。図１８は、本実施
例の伝熱管の拡管方法の違いによる冷媒側熱伝達率の違
いを示した図であり、曲線ｃは、拡管前の性能を、曲線
ｄは、液圧拡管後の性能を、曲線ｅは、機械拡管後の性
能を示している。図１８から、液圧拡管による方法は、
拡管前の性能とほぼ同等の性能を維持できるため、本実
施例のように複雑な形状のものには、液圧拡管方法を適
用するのが望ましい。
【００４６】次に、本実施例の熱交換器を非共沸混合冷
媒を用いた空気調和機に適用した場合について説明す
る。図１９は、非共沸混合冷媒を用いたヒートポンプ式
冷凍サイクルの構成を示した図である。冷房運転時に
は、室内熱交換器１７は蒸発器として働き、室外熱交換
器１５は凝縮器として働く。又、暖房運転時には、室内
熱交換器１７は凝縮器として働き、室外熱交換器１５は
蒸発器として働く。この室内熱交換器、室外熱交換器の
両方に、本実施例の熱交換器を適用した場合と従来の熱
交換器を適用した場合の冷房時と暖房時の性能を動作係
数の比として図２０に示す。ここで、動作係数（ＣＯ
Ｐ）は、冷房能力あるいは暖房能力を全電気入力で割っ
た値で定義されるものであり、動作係数の比とは、従来
の熱交換器に単一冷媒であるＨＣＦＣー２２を用いた時
の動作係数の値を基準として、非共沸混合冷媒として、
三種の冷媒ＨＦＣー３２、ＨＦＣー１２５、ＨＦＣ−１
３４ａをそれぞれ３０ｗｔ％、１０ｗｔ％、６０ｗｔ％
ずつ混合した混合冷媒を用いた時の動作係数の比（％）
である。図２０から分かるように、従来の空気調和機で
は、非共沸混合冷媒を用いた場合、性能は大きく低下す
るが、本実施例の空気調和機では、性能を単一冷媒のと
きと同等にすることができる。
媒を用いた空気調和機に適用した場合について説明す
る。図１９は、非共沸混合冷媒を用いたヒートポンプ式
冷凍サイクルの構成を示した図である。冷房運転時に
は、室内熱交換器１７は蒸発器として働き、室外熱交換
器１５は凝縮器として働く。又、暖房運転時には、室内
熱交換器１７は凝縮器として働き、室外熱交換器１５は
蒸発器として働く。この室内熱交換器、室外熱交換器の
両方に、本実施例の熱交換器を適用した場合と従来の熱
交換器を適用した場合の冷房時と暖房時の性能を動作係
数の比として図２０に示す。ここで、動作係数（ＣＯ
Ｐ）は、冷房能力あるいは暖房能力を全電気入力で割っ
た値で定義されるものであり、動作係数の比とは、従来
の熱交換器に単一冷媒であるＨＣＦＣー２２を用いた時
の動作係数の値を基準として、非共沸混合冷媒として、
三種の冷媒ＨＦＣー３２、ＨＦＣー１２５、ＨＦＣ−１
３４ａをそれぞれ３０ｗｔ％、１０ｗｔ％、６０ｗｔ％
ずつ混合した混合冷媒を用いた時の動作係数の比（％）
である。図２０から分かるように、従来の空気調和機で
は、非共沸混合冷媒を用いた場合、性能は大きく低下す
るが、本実施例の空気調和機では、性能を単一冷媒のと
きと同等にすることができる。
【００４７】
【発明の効果】以上述べたように、本発明によれば、非
共沸混合冷媒を用いた冷凍サイクルの凝縮器あるいは蒸
発器に使用される伝熱管において、管内面の蒸気流中あ
るいは液膜中に突き出した三次元突起、分断フィン、あ
るいはル−バ−フィンなどによって、その先端から新た
な濃度境界層を発達させることにより、拡散抵抗を低減
させることができる。その結果、非共沸混合冷媒を用い
た場合でも、高い伝熱性能を有する伝熱管を提供するこ
とができる。
共沸混合冷媒を用いた冷凍サイクルの凝縮器あるいは蒸
発器に使用される伝熱管において、管内面の蒸気流中あ
るいは液膜中に突き出した三次元突起、分断フィン、あ
るいはル−バ−フィンなどによって、その先端から新た
な濃度境界層を発達させることにより、拡散抵抗を低減
させることができる。その結果、非共沸混合冷媒を用い
た場合でも、高い伝熱性能を有する伝熱管を提供するこ
とができる。
【００４８】また、本発明によれば、混合冷媒用クロス
溝付き伝熱管内の溝にクロス部分を設ける、あるいは内
面に複数の独立した突起を設けたので、非共沸混合冷媒
内に生じる濃度分布の不均一を低減することができると
ともに、液膜内の撹拌作用が促進される。その結果、高
い熱伝達率を有する非共沸混合冷媒用伝熱管を提供する
ことができる。この効果は、図９に示す一例から分かる
ように、質量速度の広範囲にわったって、熱伝達率が向
上していることが分かる。
溝付き伝熱管内の溝にクロス部分を設ける、あるいは内
面に複数の独立した突起を設けたので、非共沸混合冷媒
内に生じる濃度分布の不均一を低減することができると
ともに、液膜内の撹拌作用が促進される。その結果、高
い熱伝達率を有する非共沸混合冷媒用伝熱管を提供する
ことができる。この効果は、図９に示す一例から分かる
ように、質量速度の広範囲にわったって、熱伝達率が向
上していることが分かる。
【００４９】また、本発明によれば、非共沸混合冷媒を
用いた冷凍サイクルにおいても、冷媒側熱伝達率を高く
維持することができるので、高い伝熱性能を有する非共
沸混合冷媒用熱交換器を提供することができる。
用いた冷凍サイクルにおいても、冷媒側熱伝達率を高く
維持することができるので、高い伝熱性能を有する非共
沸混合冷媒用熱交換器を提供することができる。
【００５０】また、本発明熱交換器を用いることによ
り、動作係数（ＣＯＰ）の高い冷凍機、空調機を提供す
ることができる。
り、動作係数（ＣＯＰ）の高い冷凍機、空調機を提供す
ることができる。
【００５１】
【図１】本発明の一実施例のクロスフィンチューブ形熱
交換器の一部分を示す斜視図である。
交換器の一部分を示す斜視図である。
【図２】熱交換器に用いられている伝熱管の横断面図で
ある。
ある。
【図３】伝熱管の縦断面図である。
【図４】伝熱管の縦断面図である。
【図５】従来のらせん溝付き管の縦断面図である。
【図６】従来のらせん溝付き管の一部を示す横断面図で
ある。
ある。
【図７】非共沸混合冷媒の気液平衡線図である。
【図８】独立した突起を流れる非共沸混合冷媒の濃度境
界層と流線を示す伝熱管の縦断面図である。
界層と流線を示す伝熱管の縦断面図である。
【図９】単一冷媒と非共沸混合冷媒の性能比較図であ
る。
る。
【図１０】本発明の他の実施例の伝熱管の横断面図であ
る。
る。
【図１１】本実施例の伝熱管の一部を示す斜視図であ
る。
る。
【図１２】単一冷媒と非共沸混合冷媒の性能比較図であ
る。
る。
【図１３】単一冷媒と非共沸混合冷媒の性能比較図であ
る。
る。
【図１４】本発明の他の実施例である伝熱管の横断面図
である。
である。
【図１５】図１４の変形例を示す伝熱管の横断面図であ
る。
る。
【図１６】スプリングコイルを挿入した伝熱管を非共沸
混合冷媒に適用した結果を示す図である。
混合冷媒に適用した結果を示す図である。
【図１７】横軸に空気流速を、縦軸に熱通過率をとり、
各種熱交換器の性能を比較して示す図である。
各種熱交換器の性能を比較して示す図である。
【図１８】横軸に空気流速を、縦軸に冷媒側熱伝達率を
とり、各種熱交換器の性能を比較して示す図である。
とり、各種熱交換器の性能を比較して示す図である。
【図１９】ヒ−トポンプ式冷凍サイクルの系統図であ
る。
る。
【図２０】従来空調機と本発明空調機の性能比較図であ
る。
る。
１…溝１、２…溝２、３…独立突起、４ａ…冷媒入口、
４ｂ…冷媒出口、５…管壁、６…空気流、７…フィン、
８…伝熱管、９…ル−バ、１０…連続突起、１１…連続
突起に沿う濃度境界層、１２…独立突起に沿う濃度境界
層、１３…圧縮機、１４…四方弁、１５…室外熱交換
器、１６…膨張弁、１７…室内熱交換器、１８…従の熱
交換器使用時、１９…本発明の熱交換器使用時。
４ｂ…冷媒出口、５…管壁、６…空気流、７…フィン、
８…伝熱管、９…ル−バ、１０…連続突起、１１…連続
突起に沿う濃度境界層、１２…独立突起に沿う濃度境界
層、１３…圧縮機、１４…四方弁、１５…室外熱交換
器、１６…膨張弁、１７…室内熱交換器、１８…従の熱
交換器使用時、１９…本発明の熱交換器使用時。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 工藤 光夫 茨城県土浦市神立町502番地 株式会社日 立製作所機械研究所内 (72)発明者 福島 敏彦 茨城県土浦市神立町502番地 株式会社日 立製作所機械研究所内 (72)発明者 大谷 忠男 茨城県土浦市木田余町3550番地 日立電線 株式会社システムマテリアル研究所内
Claims (13)
- 【請求項１】非共沸混合冷媒を用いた冷凍サイクルの凝
縮器あるいは蒸発器に使用される伝熱管において、内面
の溝にクロス部分を設けたことを特徴とする非共沸混合
冷媒用の伝熱管。 - 【請求項２】非共沸混合冷媒を用いた冷凍サイクルの凝
縮器あるいは蒸発器に使用される伝熱管において、内面
に複数の独立した突起を設けたことを特徴とする非共沸
混合冷媒用の伝熱管。 - 【請求項３】非共沸混合冷媒を用いた冷凍サイクルの凝
縮器あるいは蒸発器に使用される伝熱管において、内面
の溝にスプリングを設けたことを特徴とする非共沸混合
冷媒用の伝熱管。 - 【請求項４】非共沸混合冷媒を用いた冷凍サイクルの凝
縮器あるいは蒸発器に使用される伝熱管において、内面
に交差するスプリングを設けたことを特徴とする非共沸
混合冷媒用の伝熱管。 - 【請求項５】非共沸混合冷媒を用いた冷凍サイクルの凝
縮器あるいは蒸発器に使用される伝熱管において、内面
に複数のらせん状の尾根を設けるとともに、該尾根にク
ロスする二次溝を設けたことを特徴とする非共沸混合冷
媒用の伝熱管。 - 【請求項６】非共沸混合冷媒を用いた冷凍サイクルの凝
縮器あるいは蒸発器に使用される伝熱管において、非共
沸混合冷媒の濃度境界層を分断させ、拡散抵抗を低減さ
せるための管内面の蒸気流中あるいは液膜中に突き出し
た三次元突起、分断フィン、あるいはル−バ−フィンを
設けたことを特徴とする非共沸混合冷媒用伝熱管。 - 【請求項７】非共沸混合冷媒を用いた冷凍サイクルの凝
縮器あるいは蒸発器に使用される伝熱管において、内面
に管軸に対して捩じり角度が１０〜２０°の複数のらせ
ん状の尾根を設けるとともに、伝熱管の内径をＤｉとし
たとき、尾根のピッチＰｆ１をＤｉとの比でＰｆ１／Ｄ
ｉ＝０．０５〜０．１の範囲に設定し、かつ該尾根にク
ロスする二次溝の深さＨｆ２を前記尾根の深さＨｆ１に
対して４０〜１００％の範囲に設定したことを特徴とす
る非共沸混合冷媒用の伝熱管。 - 【請求項８】前記尾根にクロスする二次溝の切り幅Ｗｆ
２を前記尾根の山頂部幅Ｗｔと尾根の底幅Ｗｂとの間に
設定した請求項６に記載の非共沸混合冷媒用の伝熱管。 - 【請求項９】非共沸混合冷媒を用いた冷凍サイクルの凝
縮器あるいは蒸発器において、複数のフィンをほぼ平行
に配置するとともに、請求項１から７のいずれかに記載
の伝熱管を前記フィンに貫通して構成したことを特徴と
する非共沸混合冷媒用の熱交換器。 - 【請求項１０】非共沸混合冷媒を用いた冷凍サイクルの
凝縮器あるいは蒸発器において、複数のフィンをほぼ平
行に配置するとともに、伝熱管に液体の圧力を作用させ
て拡管して前記フィンと請求項１から７のいずれかに記
載の伝熱管を密着させて構成したことを特徴とする非共
沸混合冷媒用の熱交換器。 - 【請求項１１】非共沸混合冷媒を用いた冷凍サイクルの
凝縮器あるいは蒸発器の組立方法において、前記凝縮器
あるいは蒸発器がクロスフィンチュ−ブ形熱交換器であ
って、請求項１から７のいずれかに記載の伝熱管をフィ
ンに貫通し、伝熱管内に液体の圧力を作用させて拡管
し、前記フィンと伝熱管とを密着させたことを特徴とす
る熱交換器の組立方法。 - 【請求項１２】非共沸混合冷媒を用いた冷凍サイクルで
構成した冷凍・空調機において、該冷凍サイクルを構成
する凝縮器あるいは蒸発器に請求項９又は１０に記載の
熱交換器で構成したことを特徴とする冷凍・空調機。 - 【請求項１３】非共沸混合冷媒を用いた冷凍サイクルで
構成した冷凍・空調機において、該冷凍サイクルを構成
する凝縮器及び蒸発器に請求項９又は１０に記載の熱交
換器で構成したことを特徴とする冷凍・空調機。
Priority Applications (6)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6289455A JPH0875384A (ja) | 1994-07-01 | 1994-11-24 | 非共沸混合冷媒用伝熱管とその伝熱管を用いた熱交換器及び組立方法及びその熱交換器を用いた冷凍・空調機 |
| TW084106588A TW335443B (en) | 1994-07-01 | 1995-06-27 | Heat transfer tube for zeotropic refrigerant mixture, heat exchange with the heat transfer tubes, method of assembling the heat exchanger, and refrigerator and air conditiioner with the heat exchange |
| CN95107756A CN1082178C (zh) | 1994-07-01 | 1995-06-30 | 冷冻循环装置 |
| MYPI95001833A MY130596A (en) | 1994-07-01 | 1995-07-01 | Heat transfer tube for zeotropic refrigerant mixture, heat exchanger with the heat transfer tubes, method of assembling the heat exchanger, and refrigerator and air conditioner with the heat exchangers |
| US09/123,466 US6018963A (en) | 1994-07-01 | 1998-07-28 | Refrigeration cycle |
| KR1019990001944A KR100300640B1 (ko) | 1994-07-01 | 1999-01-22 | 비공비 혼합냉매용 전열관을 사용한 냉동사이클 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6-150785 | 1994-07-01 | ||
| JP15078594 | 1994-07-01 | ||
| JP6289455A JPH0875384A (ja) | 1994-07-01 | 1994-11-24 | 非共沸混合冷媒用伝熱管とその伝熱管を用いた熱交換器及び組立方法及びその熱交換器を用いた冷凍・空調機 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0875384A true JPH0875384A (ja) | 1996-03-19 |
Family
ID=26480264
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6289455A Pending JPH0875384A (ja) | 1994-07-01 | 1994-11-24 | 非共沸混合冷媒用伝熱管とその伝熱管を用いた熱交換器及び組立方法及びその熱交換器を用いた冷凍・空調機 |
Country Status (6)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6018963A (ja) |
| JP (1) | JPH0875384A (ja) |
| KR (1) | KR100300640B1 (ja) |
| CN (1) | CN1082178C (ja) |
| MY (1) | MY130596A (ja) |
| TW (1) | TW335443B (ja) |
Cited By (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2008029639A1 (fr) * | 2006-09-08 | 2008-03-13 | Tsinghua University | tube ondulÉ pour Échangeur thermique destinÉ À une alimentation en eau chaude |
| JP2008249163A (ja) * | 2007-03-29 | 2008-10-16 | Daikin Ind Ltd | 給湯用熱交換器 |
| KR100906769B1 (ko) * | 2002-01-31 | 2009-07-10 | 한라공조주식회사 | 오뚜기형 유로를 갖는 열교환기용 튜브 및 이를 이용한열교환기 |
| WO2010134719A2 (ko) * | 2009-05-18 | 2010-11-25 | Shin Sang Yong | 열전모듈이 구비된 차량용 공조장치 |
| JP2011133217A (ja) * | 2009-12-22 | 2011-07-07 | Wieland Werke Ag | 伝熱器管および伝熱器管の製造方法 |
| JP2011185467A (ja) * | 2010-03-05 | 2011-09-22 | Hitachi Cable Ltd | 伝熱管及び熱交換器 |
| JP2011525607A (ja) * | 2008-06-23 | 2011-09-22 | エフィシェント・エナージー・ゲーエムベーハー | 蒸発器、凝縮器、ヒートポンプ、作動液体の蒸発方法、および、作動蒸気の凝縮方法 |
| JP2017531152A (ja) * | 2014-10-06 | 2017-10-19 | ブレイズウェイ，インコーポレイテッド | 複数の改良を伴う伝熱管 |
| WO2018134975A1 (ja) * | 2017-01-20 | 2018-07-26 | 三菱電機株式会社 | 熱交換器および冷凍サイクル装置並びに熱交換器の製造方法 |
| CN110375568A (zh) * | 2018-04-13 | 2019-10-25 | 宏碁股份有限公司 | 循环散热模块 |
| US10900722B2 (en) | 2014-10-06 | 2021-01-26 | Brazeway, Inc. | Heat transfer tube with multiple enhancements |
| US10996006B2 (en) | 2018-03-07 | 2021-05-04 | Acer Incorporated | Cycling heat dissipation module |
| WO2021176651A1 (ja) * | 2020-03-05 | 2021-09-10 | 三菱電機株式会社 | 熱交換器及び空気調和機 |
Families Citing this family (26)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6298909B1 (en) * | 2000-03-01 | 2001-10-09 | Mitsubishi Shindoh Co. Ltd. | Heat exchange tube having a grooved inner surface |
| DE10041919C1 (de) * | 2000-08-25 | 2001-10-31 | Wieland Werke Ag | Innenberipptes Wärmeaustauschrohr mit versetzt angeordneten Rippen unterschiedlicher Höhe |
| DE10065797A1 (de) * | 2000-12-30 | 2002-07-04 | Creavis Tech & Innovation Gmbh | Vorrichtung zur Kondensationsbeschleunigung mit Hilfe strukturierter Oberflächen |
| US7311137B2 (en) * | 2002-06-10 | 2007-12-25 | Wolverine Tube, Inc. | Heat transfer tube including enhanced heat transfer surfaces |
| CN101435671B (zh) * | 2002-06-10 | 2011-09-28 | 沃尔弗林管子公司 | 传热管以及用于制造该传热管的方法及工具 |
| US8573022B2 (en) * | 2002-06-10 | 2013-11-05 | Wieland-Werke Ag | Method for making enhanced heat transfer surfaces |
| US6732788B2 (en) * | 2002-08-08 | 2004-05-11 | The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Navy | Vorticity generator for improving heat exchanger efficiency |
| US6675881B1 (en) * | 2002-11-07 | 2004-01-13 | Pratt And Whitney Canada Corp. | Heat exchanger with fins formed from slots |
| JP4597475B2 (ja) * | 2002-12-12 | 2010-12-15 | 住友軽金属工業株式会社 | 熱交換器用クロスフィンチューブの製造方法及びクロスフィン型熱交換器 |
| FR2855601B1 (fr) * | 2003-05-26 | 2005-06-24 | Trefimetaux | Tubes rainures pour echangeurs thermiques a fluide monophasique, typiquement aqueux |
| US20060112535A1 (en) | 2004-05-13 | 2006-06-01 | Petur Thors | Retractable finning tool and method of using |
| WO2006105002A2 (en) * | 2005-03-25 | 2006-10-05 | Wolverine Tube, Inc. | Tool for making enhanced heat transfer surfaces |
| CN100458344C (zh) * | 2005-12-13 | 2009-02-04 | 金龙精密铜管集团股份有限公司 | 一种电制冷满液式机组用铜冷凝换热管 |
| CN100458346C (zh) * | 2005-12-16 | 2009-02-04 | 金龙精密铜管集团股份有限公司 | 一种溴冷机组蒸发器用铜蒸发换热管 |
| US20070151713A1 (en) * | 2005-12-31 | 2007-07-05 | Lg Electronics Inc. | Heat exchanger |
| JP2011511241A (ja) * | 2008-01-18 | 2011-04-07 | エフィシェント・エナージー・ゲーエムベーハー | 蒸発させることおよび熱ポンプのためのシステムであって、システムから気体を除去するための装置および方法 |
| CN103851945B (zh) * | 2012-12-07 | 2017-05-24 | 诺而达奥托铜业（中山）有限公司 | 具有粗糙内表面的内螺纹管 |
| CN103062568A (zh) * | 2013-01-11 | 2013-04-24 | 中国兵器工业集团第七0研究所 | 一种流体管道内棱形结构的柱体 |
| US10480872B2 (en) * | 2014-09-12 | 2019-11-19 | Trane International Inc. | Turbulators in enhanced tubes |
| CN106796090A (zh) * | 2014-09-12 | 2017-05-31 | 特灵国际有限公司 | 增强管内的湍流器 |
| US20170284714A1 (en) * | 2015-01-09 | 2017-10-05 | Mitsubishi Electric Corporation | Heat exchanger and refrigeration cycle apparatus including the same |
| US9945618B1 (en) * | 2017-01-04 | 2018-04-17 | Wieland Copper Products, Llc | Heat transfer surface |
| CN109751750A (zh) * | 2017-11-08 | 2019-05-14 | 开利公司 | 用于空调***的末端产品的换热管及其制造方法 |
| GB201806020D0 (en) | 2018-02-23 | 2018-05-30 | Rolls Royce | Conduit |
| CA3139673A1 (en) * | 2020-12-02 | 2022-06-02 | Carrier Corporation | Heat transfer tube for air conditioner application |
| EP4390292A1 (en) | 2022-12-22 | 2024-06-26 | Wieland-Werke AG | Heat exchanger tube |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS538855A (en) * | 1976-07-13 | 1978-01-26 | Hitachi Cable Ltd | Condensing heat transmission wall |
| US5458191A (en) * | 1994-07-11 | 1995-10-17 | Carrier Corporation | Heat transfer tube |
-
1994
- 1994-11-24 JP JP6289455A patent/JPH0875384A/ja active Pending
-
1995
- 1995-06-27 TW TW084106588A patent/TW335443B/zh active
- 1995-06-30 CN CN95107756A patent/CN1082178C/zh not_active Expired - Fee Related
- 1995-07-01 MY MYPI95001833A patent/MY130596A/en unknown
-
1998
- 1998-07-28 US US09/123,466 patent/US6018963A/en not_active Expired - Fee Related
-
1999
- 1999-01-22 KR KR1019990001944A patent/KR100300640B1/ko not_active IP Right Cessation
Cited By (20)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100906769B1 (ko) * | 2002-01-31 | 2009-07-10 | 한라공조주식회사 | 오뚜기형 유로를 갖는 열교환기용 튜브 및 이를 이용한열교환기 |
| JP4768029B2 (ja) * | 2006-09-08 | 2011-09-07 | 清華大学 | 給湯用コルゲート伝熱管 |
| JPWO2008029639A1 (ja) * | 2006-09-08 | 2010-01-21 | 清華大学 | 給湯用コルゲート伝熱管 |
| AU2007292663B2 (en) * | 2006-09-08 | 2010-08-12 | Daikin Industries, Ltd. | Hot water corrugated heat transfer tube |
| WO2008029639A1 (fr) * | 2006-09-08 | 2008-03-13 | Tsinghua University | tube ondulÉ pour Échangeur thermique destinÉ À une alimentation en eau chaude |
| JP2008249163A (ja) * | 2007-03-29 | 2008-10-16 | Daikin Ind Ltd | 給湯用熱交換器 |
| US9732994B2 (en) | 2008-06-23 | 2017-08-15 | Efficient Energy Gmbh | Device and method for an efficient surface evaporation and for an efficient condensation |
| JP2011525607A (ja) * | 2008-06-23 | 2011-09-22 | エフィシェント・エナージー・ゲーエムベーハー | 蒸発器、凝縮器、ヒートポンプ、作動液体の蒸発方法、および、作動蒸気の凝縮方法 |
| WO2010134719A2 (ko) * | 2009-05-18 | 2010-11-25 | Shin Sang Yong | 열전모듈이 구비된 차량용 공조장치 |
| WO2010134719A3 (ko) * | 2009-05-18 | 2011-02-24 | Shin Sang Yong | 열전모듈이 구비된 차량용 공조장치 |
| JP2011133217A (ja) * | 2009-12-22 | 2011-07-07 | Wieland Werke Ag | 伝熱器管および伝熱器管の製造方法 |
| JP2011185467A (ja) * | 2010-03-05 | 2011-09-22 | Hitachi Cable Ltd | 伝熱管及び熱交換器 |
| JP2017531152A (ja) * | 2014-10-06 | 2017-10-19 | ブレイズウェイ，インコーポレイテッド | 複数の改良を伴う伝熱管 |
| US10551130B2 (en) | 2014-10-06 | 2020-02-04 | Brazeway, Inc. | Heat transfer tube with multiple enhancements |
| US10900722B2 (en) | 2014-10-06 | 2021-01-26 | Brazeway, Inc. | Heat transfer tube with multiple enhancements |
| WO2018134975A1 (ja) * | 2017-01-20 | 2018-07-26 | 三菱電機株式会社 | 熱交換器および冷凍サイクル装置並びに熱交換器の製造方法 |
| JPWO2018134975A1 (ja) * | 2017-01-20 | 2019-04-11 | 三菱電機株式会社 | 熱交換器および冷凍サイクル装置並びに熱交換器の製造方法 |
| US10996006B2 (en) | 2018-03-07 | 2021-05-04 | Acer Incorporated | Cycling heat dissipation module |
| CN110375568A (zh) * | 2018-04-13 | 2019-10-25 | 宏碁股份有限公司 | 循环散热模块 |
| WO2021176651A1 (ja) * | 2020-03-05 | 2021-09-10 | 三菱電機株式会社 | 熱交換器及び空気調和機 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US6018963A (en) | 2000-02-01 |
| KR100300640B1 (ko) | 2001-09-22 |
| TW335443B (en) | 1998-07-01 |
| CN1082178C (zh) | 2002-04-03 |
| CN1122444A (zh) | 1996-05-15 |
| MY130596A (en) | 2007-07-31 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPH0875384A (ja) | 非共沸混合冷媒用伝熱管とその伝熱管を用いた熱交換器及び組立方法及びその熱交換器を用いた冷凍・空調機 | |
| JP4679542B2 (ja) | フィンチューブ熱交換器、およびそれを用いた熱交換器ユニット並びに空気調和機 | |
| US6412549B1 (en) | Heat transfer pipe for refrigerant mixture | |
| JPH07113555A (ja) | 空気調和機 | |
| WO2007017969A1 (ja) | 空気調和機及び空気調和機の製造方法 | |
| JP2000039283A (ja) | 熱交換器 | |
| JP2003262485A (ja) | フィンチューブ型熱交換器、その製造方法及び冷凍空調装置 | |
| JP6400257B1 (ja) | 熱交換器および空気調和機 | |
| JP2000193389A (ja) | 空気調和機の室外ユニット | |
| JP3331518B2 (ja) | 内面フィン付き伝熱管及び熱交換器 | |
| JP3356151B2 (ja) | フィンチューブ型熱交換器およびそれを用いた冷凍空調装置 | |
| JP2001091183A (ja) | フィンチューブ型熱交換器 | |
| JP2001304783A (ja) | 室外熱交換器、室内熱交換器、及び空気調和装置 | |
| JPH11257800A (ja) | 熱交換器及びその熱交換器を備えた空気調和装置 | |
| JP2003090691A (ja) | フィンチューブ型熱交換器およびこれを用いた冷凍サイクル | |
| JPWO2017208419A1 (ja) | フィンチューブ型熱交換器、および、このフィンチューブ型熱交換器を備えたヒートポンプ装置 | |
| JPH10103886A (ja) | 非共沸混合冷媒用熱交換器、及び冷凍・空調装置 | |
| JP4186359B2 (ja) | 熱交換器および該熱交換器を備えた空調冷凍装置 | |
| JP3811909B2 (ja) | 伝熱管およびそれを用いた熱交換器 | |
| JP3430909B2 (ja) | 空気調和機 | |
| JP3367235B2 (ja) | 車両用空調装置の冷凍サイクル | |
| JP2002350080A (ja) | 内面溝付伝熱管 | |
| JPH0968396A (ja) | 熱交換器 | |
| WO2018134975A1 (ja) | 熱交換器および冷凍サイクル装置並びに熱交換器の製造方法 | |
| JPH08210730A (ja) | 非共沸混合冷媒用伝熱管とその伝熱管を用いた熱交換器及びその熱交換器を用いた冷凍・空調機 |