JPH0860308A - 伸線性に優れたステンレス鋼材 - Google Patents
伸線性に優れたステンレス鋼材Info
- Publication number
- JPH0860308A JPH0860308A JP21194594A JP21194594A JPH0860308A JP H0860308 A JPH0860308 A JP H0860308A JP 21194594 A JP21194594 A JP 21194594A JP 21194594 A JP21194594 A JP 21194594A JP H0860308 A JPH0860308 A JP H0860308A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steel
- inclusions
- stainless steel
- wire
- ppm
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】精錬コストを安価に抑えつつ１ｍｍ以下の極細
線を良好に伸線加工可能なステンレス鋼材を提供する。 【構成】ステンレス鋼材をＣ：≦０．１５％、Ｓｉ：≦
１．０％、Ｍｎ：≦２．０％、Ｎｉ：７〜３０％、Ｃ
ｒ：１５〜２５％、Ｐ：≦０．０５％、Ｓ：≦０．０３
％、残部実質的にＦｅから成り、鋼中に存在する介在物
が鋼中へのＣａ添加により生成したＣａＯを含む複合介
在物となっており、且つ鋼中のＯの総量が４０〜１００
ｐｐｍに規制されたものとする。
線を良好に伸線加工可能なステンレス鋼材を提供する。 【構成】ステンレス鋼材をＣ：≦０．１５％、Ｓｉ：≦
１．０％、Ｍｎ：≦２．０％、Ｎｉ：７〜３０％、Ｃ
ｒ：１５〜２５％、Ｐ：≦０．０５％、Ｓ：≦０．０３
％、残部実質的にＦｅから成り、鋼中に存在する介在物
が鋼中へのＣａ添加により生成したＣａＯを含む複合介
在物となっており、且つ鋼中のＯの総量が４０〜１００
ｐｐｍに規制されたものとする。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は伸線性に優れたステン
レス鋼材に関する。
レス鋼材に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、各種金網やフィルタ，精密機器用
ばねの微細化ないし小型化のため、その構成線材として
線径１ｍｍ以下、例えば５０μｍ程度のステンレス鋼線
材を用いることが行われている。
ばねの微細化ないし小型化のため、その構成線材として
線径１ｍｍ以下、例えば５０μｍ程度のステンレス鋼線
材を用いることが行われている。
【０００３】通常これら金網やばね用の線材は伸線加工
によって製造されるが、線径が１ｍｍ以下の極細線の場
合、伸線加工の際に鋼中に存在する介在物を起点として
断線を起し、良好に伸線加工を行うことが難しいといっ
た問題があった。
によって製造されるが、線径が１ｍｍ以下の極細線の場
合、伸線加工の際に鋼中に存在する介在物を起点として
断線を起し、良好に伸線加工を行うことが難しいといっ
た問題があった。
【０００４】そこでこのような極細線材を製造する場
合、一般には通常の大気精錬を行った後、ＥＳＲ，ＶＡ
Ｒ等の再溶解精錬を行って鋼をより清浄化し、介在物を
低減し、また微細化しているのが実情である。しかしな
がらこのような特殊精錬を行った場合、当然ながら製造
コストが高くなる問題を生ずる。
合、一般には通常の大気精錬を行った後、ＥＳＲ，ＶＡ
Ｒ等の再溶解精錬を行って鋼をより清浄化し、介在物を
低減し、また微細化しているのが実情である。しかしな
がらこのような特殊精錬を行った場合、当然ながら製造
コストが高くなる問題を生ずる。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本願の発明はこのような
事情を背景としてなされたものであり、通常の大気精錬
を行うだけで良好に伸線を行い得るステンレス鋼材を提
供することを目的とするものである。而して本願の発明
のステンレス鋼材は、鋼中に存在する介在物がＣａＯを
含む複合介在物となっており、且つ鋼中のＯの総量が４
０〜１００ｐｐｍに規制されていることを特徴とする
（請求項１）。
事情を背景としてなされたものであり、通常の大気精錬
を行うだけで良好に伸線を行い得るステンレス鋼材を提
供することを目的とするものである。而して本願の発明
のステンレス鋼材は、鋼中に存在する介在物がＣａＯを
含む複合介在物となっており、且つ鋼中のＯの総量が４
０〜１００ｐｐｍに規制されていることを特徴とする
（請求項１）。
【０００６】本願の別の発明は、請求項１において、鋼
中のＣａが総量で１０〜２０ｐｐｍに規制されているこ
とを特徴とする（請求項２）。
中のＣａが総量で１０〜２０ｐｐｍに規制されているこ
とを特徴とする（請求項２）。
【０００７】本願の更に別の発明は、請求項１又は２に
おいて、鋼中のＡｌが総量で３０ｐｐｍ以下に規制され
ていることを特徴とする（請求項３）。
おいて、鋼中のＡｌが総量で３０ｐｐｍ以下に規制され
ていることを特徴とする（請求項３）。
【０００８】本願の更に別の発明は、請求項１，２又は
３において、鋼組成が重量％でＣ：≦０．１５％，Ｓ
ｉ：≦１．０％，Ｍｎ：≦２．０％，Ｎｉ：７〜３０
％，Ｃｒ：１５〜２５％，Ｐ：≦０．０５％，Ｓ：≦
０．０３％，残部実質的にＦｅから成る組成とされてい
ることを特徴とする（請求項４）。
３において、鋼組成が重量％でＣ：≦０．１５％，Ｓ
ｉ：≦１．０％，Ｍｎ：≦２．０％，Ｎｉ：７〜３０
％，Ｃｒ：１５〜２５％，Ｐ：≦０．０５％，Ｓ：≦
０．０３％，残部実質的にＦｅから成る組成とされてい
ることを特徴とする（請求項４）。
【０００９】
【作用】上記のように請求項１の発明は、鋼中の介在物
をＣａＯを含む複合介在物としたものである。一般にス
テンレス鋼材において存在している介在物の形態は、Ａ
ｌ2Ｏ3−Ｃｒ2Ｏ3−ＭｇＯを主体とするもので、このも
のは硬く、かかる介在物を含んだステンレス鋼材を伸線
加工すると、特に１ｍｍ以下、例えば５０μｍ程度の極
細線を伸線加工で得ようとすると線径に対して介在物の
粒径比率が大となり、即ち断面における介在物の占める
比率が大となり、伸線加工時にかかる介在物を起点とし
て断線を生じやすくなる。
をＣａＯを含む複合介在物としたものである。一般にス
テンレス鋼材において存在している介在物の形態は、Ａ
ｌ2Ｏ3−Ｃｒ2Ｏ3−ＭｇＯを主体とするもので、このも
のは硬く、かかる介在物を含んだステンレス鋼材を伸線
加工すると、特に１ｍｍ以下、例えば５０μｍ程度の極
細線を伸線加工で得ようとすると線径に対して介在物の
粒径比率が大となり、即ち断面における介在物の占める
比率が大となり、伸線加工時にかかる介在物を起点とし
て断線を生じやすくなる。
【００１０】しかるに本発明に従って介在物をＣａＯを
含む複合介在物とした場合、介在物を低融点化，軟質化
することができる。Ｃａ添加によって生成するＣａＯを
含む複合介在物の形態は、例えばＣａＯ−ＳｉＯ2−Ａ
ｌ2Ｏ3−Ｃｒ2Ｏ3−ＭｎＯ−ＭｇＯを主体とするものと
なり、而してこの形態の介在物は精錬中にスラグ中に移
行しやすいとともに鋼中において低融点且つ軟質であっ
て可塑性に富み、圧延加工時に容易に圧延方向に延びた
形態となる。即ち線材の線径に対して介在物の伸線方向
と直角方向の径が小さいものとなり、断線の起点となり
にくくなる。
含む複合介在物とした場合、介在物を低融点化，軟質化
することができる。Ｃａ添加によって生成するＣａＯを
含む複合介在物の形態は、例えばＣａＯ−ＳｉＯ2−Ａ
ｌ2Ｏ3−Ｃｒ2Ｏ3−ＭｎＯ−ＭｇＯを主体とするものと
なり、而してこの形態の介在物は精錬中にスラグ中に移
行しやすいとともに鋼中において低融点且つ軟質であっ
て可塑性に富み、圧延加工時に容易に圧延方向に延びた
形態となる。即ち線材の線径に対して介在物の伸線方向
と直角方向の径が小さいものとなり、断線の起点となり
にくくなる。
【００１１】因みに本発明によれば、例えば５０μｍの
極細線を伸線加工するに際して介在物の径（伸線方向と
直角方向の径）を線径の１／３以下となすことができ、
伸線加工に際しての断線を防止し得、良好に伸線加工を
施すことが可能である（伸線方向と直角方向の介在物の
径が線径の１／３以下であれば断線を防止できることが
本発明者らにより確認されている）。
極細線を伸線加工するに際して介在物の径（伸線方向と
直角方向の径）を線径の１／３以下となすことができ、
伸線加工に際しての断線を防止し得、良好に伸線加工を
施すことが可能である（伸線方向と直角方向の介在物の
径が線径の１／３以下であれば断線を防止できることが
本発明者らにより確認されている）。
【００１２】本発明は、鋼中のＯの総量を４０〜１００
ｐｐｍに規制することを特徴としている。ここでＯの総
量を１００ｐｐｍ以下に規制しているのは、Ｏの総量が
これより多くなると介在物の総量が増すとともに大型化
し、硬質化することによる。
ｐｐｍに規制することを特徴としている。ここでＯの総
量を１００ｐｐｍ以下に規制しているのは、Ｏの総量が
これより多くなると介在物の総量が増すとともに大型化
し、硬質化することによる。
【００１３】一方Ｏの総量を４０ｐｐｍ以上としている
のは次の理由による。一般にＯの量は少ない方が介在物
の量が少なく且つ微細化して望ましいと考えられる。し
かしながらＯの量がある一定レベルよりも少なくなる
と、鋼の溶製時に炉の耐火材中の成分、例えばＡｌ2Ｏ3
やＭｇＯがそれぞれＡｌ＋Ｏ，Ｍｇ＋Ｏに解離し、結果
的に鋼中のＡｌやＭｇが増してしまい、これらが介在物
の構成に関与して介在物を硬質化してしまうことが判明
した。
のは次の理由による。一般にＯの量は少ない方が介在物
の量が少なく且つ微細化して望ましいと考えられる。し
かしながらＯの量がある一定レベルよりも少なくなる
と、鋼の溶製時に炉の耐火材中の成分、例えばＡｌ2Ｏ3
やＭｇＯがそれぞれＡｌ＋Ｏ，Ｍｇ＋Ｏに解離し、結果
的に鋼中のＡｌやＭｇが増してしまい、これらが介在物
の構成に関与して介在物を硬質化してしまうことが判明
した。
【００１４】即ちこれを防止するためにＯの総量を一定
以上（４０ｐｐｍ以上）とした方が望ましいことが判明
した。ここでＯのより望ましい量は５０〜７０ｐｐｍで
ある。
以上（４０ｐｐｍ以上）とした方が望ましいことが判明
した。ここでＯのより望ましい量は５０〜７０ｐｐｍで
ある。
【００１５】尚、鋼中のＯの量は製鋼時のスラグ中の塩
基度（ＣａＯ／ＳｉＯ2比）と関係しており、その塩基
度を１．６〜２．０とすることによって鋼中のＯの量を
上記量にコントロ−ルすることができる。
基度（ＣａＯ／ＳｉＯ2比）と関係しており、その塩基
度を１．６〜２．０とすることによって鋼中のＯの量を
上記量にコントロ−ルすることができる。
【００１６】上記のように本発明は、鋼中の介在物をＣ
ａＯを含む複合介在物とするものであり、そのためには
Ｃａを総量で１０ｐｐｍ以上とするのが良い（請求項
２）。このようにすることによって鋼中の介在物を有効
にＣａＯを含む複合介在物とすることができる。一方Ｃ
ａを２０ｐｐｍを超えて多く添加すると、介在物の総量
が多くなりすぎ、却って不都合な結果を招来する。
ａＯを含む複合介在物とするものであり、そのためには
Ｃａを総量で１０ｐｐｍ以上とするのが良い（請求項
２）。このようにすることによって鋼中の介在物を有効
にＣａＯを含む複合介在物とすることができる。一方Ｃ
ａを２０ｐｐｍを超えて多く添加すると、介在物の総量
が多くなりすぎ、却って不都合な結果を招来する。
【００１７】他方Ａｌについては総量で３０ｐｐｍ以下
とするのが良いことが確認されている。Ａｌの量が３０
ｐｐｍを超えて多くなると介在物が硬質化し、また総量
も多くなることによる。
とするのが良いことが確認されている。Ａｌの量が３０
ｐｐｍを超えて多くなると介在物が硬質化し、また総量
も多くなることによる。
【００１８】本発明は以下の化学組成、即ちＣ：≦０．
１５％、Ｓｉ：≦１．０％、Ｍｎ：≦２．０％、Ｎｉ：
７〜３０％、Ｃｒ：１５〜２５％、Ｐ：≦０．０５％、
Ｓ：≦０．０３％、残部実質的にＦｅから成る組成のス
テンレス鋼に好適に適用することができる。
１５％、Ｓｉ：≦１．０％、Ｍｎ：≦２．０％、Ｎｉ：
７〜３０％、Ｃｒ：１５〜２５％、Ｐ：≦０．０５％、
Ｓ：≦０．０３％、残部実質的にＦｅから成る組成のス
テンレス鋼に好適に適用することができる。
【００１９】ここでＣは母相に固溶して基地を強化する
が、０．１５％より多いと耐食性が損なわれるので０．
１５％以下とする。Ｓｉは脱酸材として加えられるが多
すぎるとフェライトが生成しやすくなるので１．０％以
下とするのが良い。Ｍｎは脱酸材，脱硫材として加えら
れるが多すぎると加工性，耐食性が低下するので２．０
％以下とするのが良い。Ｐは耐食性を劣化させるので、
０．０５％以下とするのが良い。Ｓは熱間加工性を害す
るので、できるだけ少量であることが望ましく、上限を
０．０３％以下とするのが良い。
が、０．１５％より多いと耐食性が損なわれるので０．
１５％以下とする。Ｓｉは脱酸材として加えられるが多
すぎるとフェライトが生成しやすくなるので１．０％以
下とするのが良い。Ｍｎは脱酸材，脱硫材として加えら
れるが多すぎると加工性，耐食性が低下するので２．０
％以下とするのが良い。Ｐは耐食性を劣化させるので、
０．０５％以下とするのが良い。Ｓは熱間加工性を害す
るので、できるだけ少量であることが望ましく、上限を
０．０３％以下とするのが良い。
【００２０】Ｎｉはオーステナイト安定化元素であり、
ステンレス鋼をオーステナイト層として耐食性を向上さ
せるための主要な元素であり、７％以上とするのが良
い。しかしながら必要以上に多いとコストが高くなるの
で３０％以下とするのが良い。
ステンレス鋼をオーステナイト層として耐食性を向上さ
せるための主要な元素であり、７％以上とするのが良
い。しかしながら必要以上に多いとコストが高くなるの
で３０％以下とするのが良い。
【００２１】Ｃｒは耐食性を向上させるために必要な成
分であり１５％以上含有させるのが良い。但し多量に含
有させるとフェライトを生成するので２５％以下とする
のが良い。
分であり１５％以上含有させるのが良い。但し多量に含
有させるとフェライトを生成するので２５％以下とする
のが良い。
【００２２】
【表１】
【００２３】表１に示す化学組成のオーステナイト系ス
テンレス鋼を電気アーク炉，ＡＯＤ炉にて溶製した。こ
のときスラグの塩基度（ＣａＯ／ＳｉＯ2比）を１．８
として溶製を行った。これをビレットに成形し、その後
線材圧延を行って直径５．５ｍｍの伸線素材を得た。
テンレス鋼を電気アーク炉，ＡＯＤ炉にて溶製した。こ
のときスラグの塩基度（ＣａＯ／ＳｉＯ2比）を１．８
として溶製を行った。これをビレットに成形し、その後
線材圧延を行って直径５．５ｍｍの伸線素材を得た。
【００２４】次いで固溶化熱処理及び酸洗・皮膜形成処
理を行った上５０μｍまでの伸線加工を実施し、加工性
の良否を調べた。結果が鋼中の介在物組成，伸線方向と
直角方向の最大径とともに表２に示してある。
理を行った上５０μｍまでの伸線加工を実施し、加工性
の良否を調べた。結果が鋼中の介在物組成，伸線方向と
直角方向の最大径とともに表２に示してある。
【００２５】
【表２】
【００２６】この結果に見られるように、Ｏを４０〜１
００ｐｐｍ，特に５０〜７０ｐｐｍに規制し、またＣａ
を１０〜２０ｐｐｍ，Ａｌを３０ｐｐｍ以下に規制した
Ｎｏ．１，３，５については介在物組成がＣａＯを含む
複合介在物となっており、これらについては介在物にお
ける伸線方向と直角方向の最大径が何れも１６μｍ以
下、即ち線径の１／３以下となっており、何れも５０μ
ｍまで良好に伸線加工を行うことができたが、他のもの
については伸線中に断線を起し、良好に伸線加工を行う
ことができなかった。
００ｐｐｍ，特に５０〜７０ｐｐｍに規制し、またＣａ
を１０〜２０ｐｐｍ，Ａｌを３０ｐｐｍ以下に規制した
Ｎｏ．１，３，５については介在物組成がＣａＯを含む
複合介在物となっており、これらについては介在物にお
ける伸線方向と直角方向の最大径が何れも１６μｍ以
下、即ち線径の１／３以下となっており、何れも５０μ
ｍまで良好に伸線加工を行うことができたが、他のもの
については伸線中に断線を起し、良好に伸線加工を行う
ことができなかった。
【００２７】次に各供試材について疲労試験を行い、耐
疲労性を調べたところ表２に示す結果が得られた。この
結果から分かるようにＮｏ．１，３，５については耐疲
労性も良好であった。
疲労性を調べたところ表２に示す結果が得られた。この
結果から分かるようにＮｏ．１，３，５については耐疲
労性も良好であった。
【００２８】以上本発明の実施例を詳述したがこれはあ
くまで一例示であり、本発明はその主旨を逸脱しない範
囲において種々変更を加えた形態で構成可能である。
くまで一例示であり、本発明はその主旨を逸脱しない範
囲において種々変更を加えた形態で構成可能である。
【００２９】
【発明の効果】以上のように本発明によれば、鋼中の介
在物をＣａＯを含む低融点，軟質の可塑性に富んだ複合
介在物となし得、これによりステンレス鋼の伸線加工に
際して介在物に起因する断線を有効に防止でき、１ｍｍ
以下の極細線でも良好に且つ精錬コストを安価に抑えつ
つ伸線加工できるようになる。
在物をＣａＯを含む低融点，軟質の可塑性に富んだ複合
介在物となし得、これによりステンレス鋼の伸線加工に
際して介在物に起因する断線を有効に防止でき、１ｍｍ
以下の極細線でも良好に且つ精錬コストを安価に抑えつ
つ伸線加工できるようになる。
Claims (4)
- 【請求項１】 鋼中に存在する介在物がＣａＯを含む複
合介在物となっており、且つ鋼中のＯの総量が４０〜１
００ｐｐｍに規制されていることを特徴とする伸線性に
優れたステンレス鋼材。 - 【請求項２】 請求項１において、鋼中のＣａが総量で
１０〜２０ｐｐｍに規制されていることを特徴とする伸
線性に優れたステンレス鋼材。 - 【請求項３】 請求項１又は２において、鋼中のＡｌが
総量で３０ｐｐｍ以下に規制されていることを特徴とす
る伸線性に優れたステンレス鋼材。 - 【請求項４】 請求項１，２又は３において、鋼組成が
重量％でＣ：≦０．１５％，Ｓｉ：≦１．０％，Ｍｎ：
≦２．０％，Ｎｉ：７〜３０％，Ｃｒ：１５〜２５％，
Ｐ：≦０．０５％，Ｓ：≦０．０３％，残部実質的にＦ
ｅから成る組成とされていることを特徴とする伸線性に
優れたステンレス鋼材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21194594A JPH0860308A (ja) | 1994-08-11 | 1994-08-11 | 伸線性に優れたステンレス鋼材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21194594A JPH0860308A (ja) | 1994-08-11 | 1994-08-11 | 伸線性に優れたステンレス鋼材 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0860308A true JPH0860308A (ja) | 1996-03-05 |
Family
ID=16614302
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21194594A Pending JPH0860308A (ja) | 1994-08-11 | 1994-08-11 | 伸線性に優れたステンレス鋼材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0860308A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2776306A1 (fr) * | 1998-03-18 | 1999-09-24 | Ugine Savoie Sa | Acier inoxydable austenitique pour l'elaboration notamment de fil |
| JP2011184716A (ja) * | 2010-03-05 | 2011-09-22 | Nippon Steel & Sumikin Stainless Steel Corp | 鍛造性に優れるマルテンサイト系ステンレス快削鋼棒線 |
| JP2011184717A (ja) * | 2010-03-05 | 2011-09-22 | Nippon Steel & Sumikin Stainless Steel Corp | 鍛造性に優れるフェライト系ステンレス快削鋼棒線 |
| WO2012133291A1 (ja) * | 2011-03-25 | 2012-10-04 | 日新製鋼株式会社 | オーステナイト系ステンレス鋼 |
-
1994
- 1994-08-11 JP JP21194594A patent/JPH0860308A/ja active Pending
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2776306A1 (fr) * | 1998-03-18 | 1999-09-24 | Ugine Savoie Sa | Acier inoxydable austenitique pour l'elaboration notamment de fil |
| EP0947591A1 (fr) * | 1998-03-18 | 1999-10-06 | Ugine-Savoie Imphy | Acier inoxydable austénitique pour l'élaboration notamment de fil |
| US6123784A (en) * | 1998-03-18 | 2000-09-26 | Ugine-Savoie Imphy | Austenitic stainless steel especially for making wire |
| JP2011184716A (ja) * | 2010-03-05 | 2011-09-22 | Nippon Steel & Sumikin Stainless Steel Corp | 鍛造性に優れるマルテンサイト系ステンレス快削鋼棒線 |
| JP2011184717A (ja) * | 2010-03-05 | 2011-09-22 | Nippon Steel & Sumikin Stainless Steel Corp | 鍛造性に優れるフェライト系ステンレス快削鋼棒線 |
| WO2012133291A1 (ja) * | 2011-03-25 | 2012-10-04 | 日新製鋼株式会社 | オーステナイト系ステンレス鋼 |
| JP2012201945A (ja) * | 2011-03-25 | 2012-10-22 | Nisshin Steel Co Ltd | 表面光沢性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼 |
| CN103443319A (zh) * | 2011-03-25 | 2013-12-11 | 日新制钢株式会社 | 奥氏体系不锈钢 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP2295197B1 (en) | Flux-cored wire for welding of duplex stainless steel which enables the miniaturization of solidified crystal particles | |
| JP3294245B2 (ja) | 伸線性及び伸線後の耐疲労性に優れた高炭素鋼線材 | |
| JPH0593246A (ja) | 高耐食二相ステンレス鋼とその製造方法 | |
| CN108723636A (zh) | 具有低裂纹敏感性的焊丝药粉、药芯焊丝及制备与应用 | |
| JP3719131B2 (ja) | 疲労強度に優れたＳｉ脱酸鋼およびその製造方法 | |
| JP2005264335A (ja) | 疲労強度に優れたＳｉ脱酸鋼およびその製造方法 | |
| JPH0674485B2 (ja) | 高清浄度鋼 | |
| JPH0860308A (ja) | 伸線性に優れたステンレス鋼材 | |
| JP2000126893A (ja) | セルフシールド溶接用フラックスコアードワイヤ | |
| JPH0674484B2 (ja) | 高清浄度鋼 | |
| JPH0577740B2 (ja) | ||
| JPH06155079A (ja) | ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ | |
| JP2991923B2 (ja) | 被削性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼 | |
| JP3533196B2 (ja) | 高疲労強度ばね用鋼線とその製法 | |
| JP3025406B2 (ja) | 被削性に優れたフェライト系およびマルテンサイト系ステンレス鋼 | |
| DE112022000186T5 (de) | Nickellegierung mit überlegenen Oberflächeneigenschaften und Verfahren zur Herstellung derselben | |
| JP3190224B2 (ja) | ステンレスクラッド鋼用潜弧溶接ワイヤ | |
| JP2782745B2 (ja) | 冷間加工用快削ステンレス鋼 | |
| JP2003211268A (ja) | 大入熱溶接の溶接継手 | |
| JP2001279385A (ja) | 機械構造用マルテンサイト系析出硬化型ステンレス鋼 | |
| JPH06346194A (ja) | 伸線性に優れたステンレス鋼線材 | |
| JP2001152279A (ja) | 快削鋼 | |
| JP2687839B2 (ja) | 伸線性および撚線性に優れた高炭素鋼線材 | |
| JPH10287953A (ja) | 機械的性質とドリル穴あけ加工性に優れた機械構造用鋼 | |
| JPH08295932A (ja) | 疲労特性の優れた高強度鋼線 |