JPH0842783A - 管継手 - Google Patents
管継手Info
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- JPH0842783A JPH0842783A JP6201488A JP20148894A JPH0842783A JP H0842783 A JPH0842783 A JP H0842783A JP 6201488 A JP6201488 A JP 6201488A JP 20148894 A JP20148894 A JP 20148894A JP H0842783 A JPH0842783 A JP H0842783A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- inner corner
- forming layer
- corner forming
- thickness
- pipe joint
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16L—PIPES; JOINTS OR FITTINGS FOR PIPES; SUPPORTS FOR PIPES, CABLES OR PROTECTIVE TUBING; MEANS FOR THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16L41/00—Branching pipes; Joining pipes to walls
- F16L41/02—Branch units, e.g. made in one piece, welded, riveted
- F16L41/021—T- or cross-pieces
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Non-Disconnectible Joints And Screw-Threaded Joints (AREA)
- Branch Pipes, Bends, And The Like (AREA)
- Protection Of Pipes Against Damage, Friction, And Corrosion (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【構成】 チーズ型金属製継手本体１と、その内部に溶
融プラスチックの射出成型にて一体に形成された防蝕コ
ア２とを、備えた管継手に於て、上記継手本体１の分岐
内隅部３に密着した上記防蝕コア２の内隅形成層４の肉
厚を、局部的に増大させた。 【効果】 使用時に生ずる乱流やウォーターハンマーの
負荷が分岐内隅部３に特に掛かりやすいが、十分にその
分岐内隅部３の強度が向上して、破損せず、寿命が延び
る。
融プラスチックの射出成型にて一体に形成された防蝕コ
ア２とを、備えた管継手に於て、上記継手本体１の分岐
内隅部３に密着した上記防蝕コア２の内隅形成層４の肉
厚を、局部的に増大させた。 【効果】 使用時に生ずる乱流やウォーターハンマーの
負荷が分岐内隅部３に特に掛かりやすいが、十分にその
分岐内隅部３の強度が向上して、破損せず、寿命が延び
る。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、内部にプラスチック製
防蝕部───防蝕コア───を有するチーズ型の管継手
に関する。
防蝕部───防蝕コア───を有するチーズ型の管継手
に関する。
【０００２】
【従来の技術】一般に、この種の管継手としては、ソケ
ット型ではあるが、実開平２−22490号の形状のものが
知られており、チーズ型のものでは、図８に示すような
形状のものが知られている。つまり、３方に開口部31，
41，41を有するチーズ型───Ｔ型───の金属製継手
本体42と、その内面に一体に形成されたプラスチック製
防蝕コア43とから構成されており、（図示省略の）内面
コーティング層を有する接続パイプの端部の雄ネジ部
を、上記開口部41の雌ネジ部44に螺着する。
ット型ではあるが、実開平２−22490号の形状のものが
知られており、チーズ型のものでは、図８に示すような
形状のものが知られている。つまり、３方に開口部31，
41，41を有するチーズ型───Ｔ型───の金属製継手
本体42と、その内面に一体に形成されたプラスチック製
防蝕コア43とから構成されており、（図示省略の）内面
コーティング層を有する接続パイプの端部の雄ネジ部
を、上記開口部41の雌ネジ部44に螺着する。
【０００３】このパイプ接続状態で、プラスチック製防
蝕部（「防蝕コア」ということもある）の円筒状突部
に、接続パイプの内面コーティング層が接触して、管継
手内部を送られる（水や湯等の）流体が金属製継手本体
42に接するのを防止する構成である。
蝕部（「防蝕コア」ということもある）の円筒状突部
に、接続パイプの内面コーティング層が接触して、管継
手内部を送られる（水や湯等の）流体が金属製継手本体
42に接するのを防止する構成である。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】図８に示した従来のチ
ーズ型（Ｔ型）管継手に於て、使用時、分岐内隅部45，
45に乱流が起こり易く、かつウォーターハンマーの衝撃
を受け易く（負荷が大きく）、この分岐内隅部45，45に
於て、防蝕コア43が部分的に破壊される場合があった。
言い換えると、防蝕コア43の内隅形成層46は、防蝕コア
43の他の部分の肉厚と同等の厚さ寸法であったが、この
内隅形成層46が、使用時の流体の激しい乱流やウォータ
ーハンマー作用で、破壊されることがあった。
ーズ型（Ｔ型）管継手に於て、使用時、分岐内隅部45，
45に乱流が起こり易く、かつウォーターハンマーの衝撃
を受け易く（負荷が大きく）、この分岐内隅部45，45に
於て、防蝕コア43が部分的に破壊される場合があった。
言い換えると、防蝕コア43の内隅形成層46は、防蝕コア
43の他の部分の肉厚と同等の厚さ寸法であったが、この
内隅形成層46が、使用時の流体の激しい乱流やウォータ
ーハンマー作用で、破壊されることがあった。
【０００５】特に、プラスチックの射出成型の都合上、
ウエルド（樹脂融着部）が、この内隅形成層46に存在し
たとき、上記破壊を発生する危険性が高い。
ウエルド（樹脂融着部）が、この内隅形成層46に存在し
たとき、上記破壊を発生する危険性が高い。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明は、チーズ型金属
製継手本体と、その内部に溶融プラスチックの射出成型
にて一体に形成された防蝕コアとを、備えた管継手に於
て、上記継手本体の分岐内隅部に密着した上記防蝕コア
の内隅形成層の肉厚を、局部的に増大させた。
製継手本体と、その内部に溶融プラスチックの射出成型
にて一体に形成された防蝕コアとを、備えた管継手に於
て、上記継手本体の分岐内隅部に密着した上記防蝕コア
の内隅形成層の肉厚を、局部的に増大させた。
【０００７】また、本発明は、チーズ型金属製継手本体
と、その内部にライナー及び吐出ゲートを介して溶融プ
ラスチックを射出すると共に、上記チーズ型金属製継手
本体の中央分岐部の管路軸心がストレート状内面に交わ
る点の近傍に上記吐出ゲートを配置して射出成型された
防蝕コアとを、備えた管継手に於て、上記継手本体の分
岐内隅部に密着した上記防蝕コアの内隅形成層の肉厚
を、局部的に増大させた。
と、その内部にライナー及び吐出ゲートを介して溶融プ
ラスチックを射出すると共に、上記チーズ型金属製継手
本体の中央分岐部の管路軸心がストレート状内面に交わ
る点の近傍に上記吐出ゲートを配置して射出成型された
防蝕コアとを、備えた管継手に於て、上記継手本体の分
岐内隅部に密着した上記防蝕コアの内隅形成層の肉厚
を、局部的に増大させた。
【０００８】また、局部的に肉厚を増大させた内隅形成
層の先端縁の形状が、管路軸心方向から見て直線状の弦
又は円弧を示すように、上記内隅形成層の横断面を三日
月型とした。
層の先端縁の形状が、管路軸心方向から見て直線状の弦
又は円弧を示すように、上記内隅形成層の横断面を三日
月型とした。
【０００９】また、内隅形成層の肉厚を、それ以外の基
本肉厚の1.5 倍〜3.0 倍に設定する。
本肉厚の1.5 倍〜3.0 倍に設定する。
【００１０】
【作用】（請求項１によれば）使用時に生ずる流体の乱
流やウォーターハンマーによって、内隅形成層が破壊さ
れることを、その肉厚を増大して補強することで防止で
きる。
流やウォーターハンマーによって、内隅形成層が破壊さ
れることを、その肉厚を増大して補強することで防止で
きる。
【００１１】（請求項２によれば）分岐内隅部に於て、
射出された溶融プラスチックが合流して、ウエルド（樹
脂融着部）を生ずるが、この分岐内隅部の肉厚が大きい
ので、射出成型時の溶融プラスチックの流れる隙間（成
型コアピンと金属製継手本体との隙間寸法）が大きく、
ウエルドが十分強く連結一体化されて、耐久性に富んだ
良好な状態となる。そのため、使用時に内隅形成層が破
壊されることを防止できる。
射出された溶融プラスチックが合流して、ウエルド（樹
脂融着部）を生ずるが、この分岐内隅部の肉厚が大きい
ので、射出成型時の溶融プラスチックの流れる隙間（成
型コアピンと金属製継手本体との隙間寸法）が大きく、
ウエルドが十分強く連結一体化されて、耐久性に富んだ
良好な状態となる。そのため、使用時に内隅形成層が破
壊されることを防止できる。
【００１２】（請求項３又は４によれば）内隅形成層の
形状が三日月型であることによって、他の部分との接続
部位の応力分布が均等化して、一層強度上有利であっ
て、ウォーターハンマー等による破壊を防止できる。
形状が三日月型であることによって、他の部分との接続
部位の応力分布が均等化して、一層強度上有利であっ
て、ウォーターハンマー等による破壊を防止できる。
【００１３】（請求項５によれば）内隅形成層の強度が
十分に大きくなる。そして、1.5 倍未満だと、その補強
作用が小さすぎる。逆に、３倍を越えると、かえって強
度が低下し、射出も難しくなる。
十分に大きくなる。そして、1.5 倍未満だと、その補強
作用が小さすぎる。逆に、３倍を越えると、かえって強
度が低下し、射出も難しくなる。
【００１４】
【実施例】以下、実施例を示す図面に基づいて本発明を
詳説する。
詳説する。
【００１５】図１に於て、全体がチーズ型（Ｔ型）のね
じ込み式の管継手を例示する。この管継手は、90°の中
心角をもって配置された３個の開口部６，６，６を有す
る鋳鉄等の金属製のチーズ型継手本体１と、その内部に
溶融プラスチックの射出成型にて一体に形成された防蝕
コア２（「プラスチック製防蝕部」とも言う）を有す
る。
じ込み式の管継手を例示する。この管継手は、90°の中
心角をもって配置された３個の開口部６，６，６を有す
る鋳鉄等の金属製のチーズ型継手本体１と、その内部に
溶融プラスチックの射出成型にて一体に形成された防蝕
コア２（「プラスチック製防蝕部」とも言う）を有す
る。
【００１６】各開口部６には雌ネジ部７が形成され、
（図示省略の）パイプの先端ネジ部がそれに螺着して接
続される。防蝕コア２は、この雌ネジ部７と所定の円筒
状間隙８をもって対向する円筒部９を有し、この円筒部
９は（図示省略した）被接続パイプの内面ライニング層
に接触する。
（図示省略の）パイプの先端ネジ部がそれに螺着して接
続される。防蝕コア２は、この雌ネジ部７と所定の円筒
状間隙８をもって対向する円筒部９を有し、この円筒部
９は（図示省略した）被接続パイプの内面ライニング層
に接触する。
【００１７】図２は図１のＣ−Ｃ断面図、図３は図１の
Ｅ−Ｅ断面図であって、この図２と図３及び図１に示す
如く、継手本体１の分岐内隅部３に密着した防蝕コア２
の内隅形成層４の肉厚Ｔ4 を、局部的に増大させてい
る。（図１のように）この管継手は２本の管路軸心Ｏ
ｘ，Ｏｙを有するＴ字分岐型であるが、局部的に肉厚Ｔ
4を増大させた内隅形成層４の先端縁４ａの形状が、上
記管路軸心Ｏｘ，Ｏｙ方向から見て直線状の弦を示すよ
うに、内隅形成層４の横断面を（図２，図３に示す如
く）三日月型とする。
Ｅ−Ｅ断面図であって、この図２と図３及び図１に示す
如く、継手本体１の分岐内隅部３に密着した防蝕コア２
の内隅形成層４の肉厚Ｔ4 を、局部的に増大させてい
る。（図１のように）この管継手は２本の管路軸心Ｏ
ｘ，Ｏｙを有するＴ字分岐型であるが、局部的に肉厚Ｔ
4を増大させた内隅形成層４の先端縁４ａの形状が、上
記管路軸心Ｏｘ，Ｏｙ方向から見て直線状の弦を示すよ
うに、内隅形成層４の横断面を（図２，図３に示す如
く）三日月型とする。
【００１８】あるいは、図４，図５に示す如く、内隅形
成層４の先端縁４ａの形状が、管路軸心Ｏｘ，Ｏｙ方向
から見て円弧を示すように、内隅形成層４の横断面形状
を三日月型とするも好ましい。
成層４の先端縁４ａの形状が、管路軸心Ｏｘ，Ｏｙ方向
から見て円弧を示すように、内隅形成層４の横断面形状
を三日月型とするも好ましい。
【００１９】そして、上記内隅形成層４の肉厚Ｔ4 を、
それ以外の基本肉厚Ｔ0 の1.5 倍〜3.0 倍に設定するの
が望ましい。即ち、1.5 倍未満であれば、十分な厚肉に
よる補強が期待しがたいと共に、3.0 倍を越えると、射
出成型時の肉厚の不均等によって引け巣等の不具合を生
じたり、プラスチック自体が大きく管路内へ突出しすぎ
て、逆に強度が低下する虞があるためである。
それ以外の基本肉厚Ｔ0 の1.5 倍〜3.0 倍に設定するの
が望ましい。即ち、1.5 倍未満であれば、十分な厚肉に
よる補強が期待しがたいと共に、3.0 倍を越えると、射
出成型時の肉厚の不均等によって引け巣等の不具合を生
じたり、プラスチック自体が大きく管路内へ突出しすぎ
て、逆に強度が低下する虞があるためである。
【００２０】しかして、図６に於て、金属製継手本体１
の内部に防蝕コア２を射出成型する装置の一例を示し
（同図は射出成型中の状態を示す）、継手本体１の雌ネ
ジ部７，７，７に螺着される３本のネジコア15，15，15
と、その中に挿入摺動自在な３本のスライドコアピン1
6，17，18とを、この装置は具備している。
の内部に防蝕コア２を射出成型する装置の一例を示し
（同図は射出成型中の状態を示す）、継手本体１の雌ネ
ジ部７，７，７に螺着される３本のネジコア15，15，15
と、その中に挿入摺動自在な３本のスライドコアピン1
6，17，18とを、この装置は具備している。
【００２１】この３本のスライドコアピン16，17，18の
先端を（図６のように）突き合わせて、スプール孔19，
ライナー20，吐出ゲート21を介して、溶融プラスチック
（点々をもって図示した）を射出して、防蝕コア２を成
型する。
先端を（図６のように）突き合わせて、スプール孔19，
ライナー20，吐出ゲート21を介して、溶融プラスチック
（点々をもって図示した）を射出して、防蝕コア２を成
型する。
【００２２】ところで、図１と図６に示すようにチーズ
型金属製継手本体１の中央分岐部22の管路軸心Ｏｙがス
トレート状内面23と交わる点Ｇの近傍に上記吐出ゲート
21が配置されている。
型金属製継手本体１の中央分岐部22の管路軸心Ｏｙがス
トレート状内面23と交わる点Ｇの近傍に上記吐出ゲート
21が配置されている。
【００２３】図７の（イ）は図６の（Ｈ−Ｈ）断面を示
すが、この図７と図６から判るように、溶融プラスチッ
クはスプール孔19からライナー20，吐出ゲート21を介し
て、スライドコアピン16外周面と継手本体１の内面との
間隙24へ流入し、180 °反対側の（継手本体１の）分岐
内隅部３の位置にて合流し、相互に流入樹脂先端部25，
25が接触して、図７の（ロ）に示すように樹脂融着部26
（いわゆる「ウエルド」）が形成される。（図７はスラ
イドコアピン16を抜き去った後の樹脂固化後の状態の断
面図である。）
すが、この図７と図６から判るように、溶融プラスチッ
クはスプール孔19からライナー20，吐出ゲート21を介し
て、スライドコアピン16外周面と継手本体１の内面との
間隙24へ流入し、180 °反対側の（継手本体１の）分岐
内隅部３の位置にて合流し、相互に流入樹脂先端部25，
25が接触して、図７の（ロ）に示すように樹脂融着部26
（いわゆる「ウエルド」）が形成される。（図７はスラ
イドコアピン16を抜き去った後の樹脂固化後の状態の断
面図である。）
【００２４】この溶融樹脂流入時、継手本体１の分岐内
隅部３に対応する間隙24ａは、他よりも大きいので、溶
融樹脂の流れが良いため、先端部25，25が強固に一体化
する。即ち、継手本体１の分岐内隅部３に密着した防蝕
コア内隅形成層４の肉厚Ｔ4を、他の部位よりも増大さ
せる形状・寸法としたため、上述の如くこれに対応した
間隙24ａが局部的に大きくなり、溶融樹脂の流れが良好
となって、樹脂融着部（ウエルド）26の亀裂等の虞がな
い、強度の大きい一体化を達成できる。
隅部３に対応する間隙24ａは、他よりも大きいので、溶
融樹脂の流れが良いため、先端部25，25が強固に一体化
する。即ち、継手本体１の分岐内隅部３に密着した防蝕
コア内隅形成層４の肉厚Ｔ4を、他の部位よりも増大さ
せる形状・寸法としたため、上述の如くこれに対応した
間隙24ａが局部的に大きくなり、溶融樹脂の流れが良好
となって、樹脂融着部（ウエルド）26の亀裂等の虞がな
い、強度の大きい一体化を達成できる。
【００２５】このように、チーズ型管継手の防蝕コア２
の内隅形成層４の近傍に於て、使用時、流体の乱流及び
ウォーターハンマー等による衝撃時負荷が繰返し加わる
ことが多いが、特に、その内隅形成層４に上述の樹脂融
着部（ウエルド）26が来る場合には、内隅形成層４の強
度・耐久性が問題となる。本発明では、このような内隅
形成層４の肉厚Ｔ4 を局部的に増大して、強度アップを
図ったので、破損を防止して、著しく寿命が延びる。
の内隅形成層４の近傍に於て、使用時、流体の乱流及び
ウォーターハンマー等による衝撃時負荷が繰返し加わる
ことが多いが、特に、その内隅形成層４に上述の樹脂融
着部（ウエルド）26が来る場合には、内隅形成層４の強
度・耐久性が問題となる。本発明では、このような内隅
形成層４の肉厚Ｔ4 を局部的に増大して、強度アップを
図ったので、破損を防止して、著しく寿命が延びる。
【００２６】なお、上述の図例では、継手本体１の分岐
内隅部３の内面横断面形状は円形の場合を示したが、そ
の内面横断面形状を、大きなアールの弓型又は弦の形状
として、肉厚を局部的に増加して、金属製継手本体１の
内隅部位の強度アップを図るも好ましい。即ち、この内
隅部位には、図６に例示した方法で樹脂射出圧力が作用
した場合に、大きな応力集中を発生して、亀裂の心配が
あるが、その補強を図るのが望ましいのである。
内隅部３の内面横断面形状は円形の場合を示したが、そ
の内面横断面形状を、大きなアールの弓型又は弦の形状
として、肉厚を局部的に増加して、金属製継手本体１の
内隅部位の強度アップを図るも好ましい。即ち、この内
隅部位には、図６に例示した方法で樹脂射出圧力が作用
した場合に、大きな応力集中を発生して、亀裂の心配が
あるが、その補強を図るのが望ましいのである。
【００２７】また、上述の実施例では、防蝕コア２の内
隅形成層４の先端縁４ａが角張った断面形状を示した
が、これに適度の丸味（アール）を持たせるも好ましい
ことである。つまり、流体の通過抵抗の減少、乱流の発
生減少、樹脂自体の強度向上等のために好ましい。
隅形成層４の先端縁４ａが角張った断面形状を示した
が、これに適度の丸味（アール）を持たせるも好ましい
ことである。つまり、流体の通過抵抗の減少、乱流の発
生減少、樹脂自体の強度向上等のために好ましい。
【００２８】
【発明の効果】本発明は上述の構成により次のような著
大な効果を奏する。
大な効果を奏する。
【００２９】 （請求項１又は２によれば）内隅形成
層４の肉厚Ｔ4 の増大によって、管継手内を流れる流体
の乱流やウォーターハンマー等による（衝撃的）負荷が
繰返し加えられたときにも、十分な耐久性を発揮する
（破壊しない）。
層４の肉厚Ｔ4 の増大によって、管継手内を流れる流体
の乱流やウォーターハンマー等による（衝撃的）負荷が
繰返し加えられたときにも、十分な耐久性を発揮する
（破壊しない）。
【００３０】 （請求項２によれば）溶融樹脂の融着
部（ウエルド）26がちょうど内隅形成層４に来てしまう
が、この融着部（ウエルド）26の強度が大きくて、破損
しない。
部（ウエルド）26がちょうど内隅形成層４に来てしまう
が、この融着部（ウエルド）26の強度が大きくて、破損
しない。
【００３１】 （請求項３又は４によれば）内隅形成
層４の肉厚の変化、及び他の部分との接続部の肉厚の変
化が、緩やかであるため、応力集中を生じないと共に、
応力分布も均等化して、一層、強度的に有利となる。
層４の肉厚の変化、及び他の部分との接続部の肉厚の変
化が、緩やかであるため、応力集中を生じないと共に、
応力分布も均等化して、一層、強度的に有利となる。
【００３２】 （請求項５によれば）内隅形成層４の
肉厚が強度的に最適となり、さらに確実に剥離や破損を
防止できる。即ち、1.5 倍未満であると樹脂自体の強度
が不十分で剥離・破損を生ずる。逆に、３倍を越える
と、金属製の継手本体１の補強が得られないで、かえっ
て強度が低下すると共に、射出成型時に（肉厚差が大き
いため）引け巣等を生じて、困難となる。
肉厚が強度的に最適となり、さらに確実に剥離や破損を
防止できる。即ち、1.5 倍未満であると樹脂自体の強度
が不十分で剥離・破損を生ずる。逆に、３倍を越える
と、金属製の継手本体１の補強が得られないで、かえっ
て強度が低下すると共に、射出成型時に（肉厚差が大き
いため）引け巣等を生じて、困難となる。
【図１】本発明の一実施例を示す断面図である。
【図２】図１のＣ−Ｃ断面図である。
【図３】図１のＥ−Ｅ断面図である。
【図４】図２の変形例を示す図である。
【図５】図３の変形例を示す図である。
【図６】射出成型方法を説明する断面図である。
【図７】射出成型方法とウエルドを説明する図である。
【図８】従来例を示す断面図である。
１ 継手本体 ２ 防蝕コア ３ 分岐内隅部 ４ 内隅形成層 ４ａ 先端縁 20 ライナー 21 吐出ゲート 22 中央分岐部 23 ストレート状内面 Ｇ 点 Ｔ4 肉厚 Ｔ0 基本肉厚
Claims (5)
- 【請求項１】 チーズ型金属製継手本体１と、その内部
に溶融プラスチックの射出成型にて一体に形成された防
蝕コア２とを、備えた管継手に於て、上記継手本体１の
分岐内隅部３に密着した上記防蝕コア２の内隅形成層４
の肉厚Ｔ4 を、局部的に増大させたことを特徴とする管
継手。 - 【請求項２】 チーズ型金属製継手本体１と、その内部
にライナー20及び吐出ゲート21を介して溶融プラスチッ
クを射出すると共に、上記チーズ型金属製継手本体１の
中央分岐部22の管路軸心Ｏｙがストレート状内面23に交
わる点Ｇの近傍に上記吐出ゲート21を配置して射出成型
された防蝕コア２とを、備えた管継手に於て、上記継手
本体１の分岐内隅部３に密着した上記防蝕コア２の内隅
形成層４の肉厚Ｔ4 を、局部的に増大させたことを特徴
とする管継手。 - 【請求項３】 局部的に肉厚Ｔ4 を増大させた内隅形成
層４の先端縁４ａの形状が、管路軸心Ｏｘ，Ｏｙ方向か
ら見て直線状の弦を示すように、上記内隅形成層４の横
断面を三日月型とした請求項１又は２記載の管継手。 - 【請求項４】 局部的に肉厚Ｔ4 を増大させた内隅形成
層４の先端縁４ａの形状が、管路軸心Ｏｘ，Ｏｙ方向か
ら見て円弧を示すように、上記内隅形成層４の横断面を
三日月型とした請求項１又は２記載の管継手。 - 【請求項５】 内隅形成層４の肉厚Ｔ4 を、それ以外の
基本肉厚Ｔ0 の1.5 倍〜3.0 倍に設定した請求項１，
２，３又は４記載の管継手。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6201488A JPH0842783A (ja) | 1994-08-02 | 1994-08-02 | 管継手 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6201488A JPH0842783A (ja) | 1994-08-02 | 1994-08-02 | 管継手 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0842783A true JPH0842783A (ja) | 1996-02-16 |
Family
ID=16441896
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6201488A Pending JPH0842783A (ja) | 1994-08-02 | 1994-08-02 | 管継手 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0842783A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002292685A (ja) * | 2001-03-30 | 2002-10-09 | Toto Ltd | 樹脂製中空体の成形方法及び成形品 |
| JP2007055057A (ja) * | 2005-08-24 | 2007-03-08 | Shin Kobe Electric Mach Co Ltd | 樹脂射出成形品 |
-
1994
- 1994-08-02 JP JP6201488A patent/JPH0842783A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002292685A (ja) * | 2001-03-30 | 2002-10-09 | Toto Ltd | 樹脂製中空体の成形方法及び成形品 |
| JP2007055057A (ja) * | 2005-08-24 | 2007-03-08 | Shin Kobe Electric Mach Co Ltd | 樹脂射出成形品 |
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