JPH0842783A - 管継手 - Google Patents
管継手Info
- Publication number
- JPH0842783A JPH0842783A JP6201488A JP20148894A JPH0842783A JP H0842783 A JPH0842783 A JP H0842783A JP 6201488 A JP6201488 A JP 6201488A JP 20148894 A JP20148894 A JP 20148894A JP H0842783 A JPH0842783 A JP H0842783A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- inner corner
- forming layer
- corner forming
- thickness
- pipe joint
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16L—PIPES; JOINTS OR FITTINGS FOR PIPES; SUPPORTS FOR PIPES, CABLES OR PROTECTIVE TUBING; MEANS FOR THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16L41/00—Branching pipes; Joining pipes to walls
- F16L41/02—Branch units, e.g. made in one piece, welded, riveted
- F16L41/021—T- or cross-pieces
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Non-Disconnectible Joints And Screw-Threaded Joints (AREA)
- Branch Pipes, Bends, And The Like (AREA)
- Protection Of Pipes Against Damage, Friction, And Corrosion (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【構成】 チーズ型金属製継手本体1と、その内部に溶
融プラスチックの射出成型にて一体に形成された防蝕コ
ア2とを、備えた管継手に於て、上記継手本体1の分岐
内隅部3に密着した上記防蝕コア2の内隅形成層4の肉
厚を、局部的に増大させた。 【効果】 使用時に生ずる乱流やウォーターハンマーの
負荷が分岐内隅部3に特に掛かりやすいが、十分にその
分岐内隅部3の強度が向上して、破損せず、寿命が延び
る。
融プラスチックの射出成型にて一体に形成された防蝕コ
ア2とを、備えた管継手に於て、上記継手本体1の分岐
内隅部3に密着した上記防蝕コア2の内隅形成層4の肉
厚を、局部的に増大させた。 【効果】 使用時に生ずる乱流やウォーターハンマーの
負荷が分岐内隅部3に特に掛かりやすいが、十分にその
分岐内隅部3の強度が向上して、破損せず、寿命が延び
る。
Description
【0001】
【産業上の利用分野】本発明は、内部にプラスチック製
防蝕部───防蝕コア───を有するチーズ型の管継手
に関する。
防蝕部───防蝕コア───を有するチーズ型の管継手
に関する。
【0002】
【従来の技術】一般に、この種の管継手としては、ソケ
ット型ではあるが、実開平2−22490号の形状のものが
知られており、チーズ型のものでは、図8に示すような
形状のものが知られている。つまり、3方に開口部31,
41,41を有するチーズ型───T型───の金属製継手
本体42と、その内面に一体に形成されたプラスチック製
防蝕コア43とから構成されており、(図示省略の)内面
コーティング層を有する接続パイプの端部の雄ネジ部
を、上記開口部41の雌ネジ部44に螺着する。
ット型ではあるが、実開平2−22490号の形状のものが
知られており、チーズ型のものでは、図8に示すような
形状のものが知られている。つまり、3方に開口部31,
41,41を有するチーズ型───T型───の金属製継手
本体42と、その内面に一体に形成されたプラスチック製
防蝕コア43とから構成されており、(図示省略の)内面
コーティング層を有する接続パイプの端部の雄ネジ部
を、上記開口部41の雌ネジ部44に螺着する。
【0003】このパイプ接続状態で、プラスチック製防
蝕部(「防蝕コア」ということもある)の円筒状突部
に、接続パイプの内面コーティング層が接触して、管継
手内部を送られる(水や湯等の)流体が金属製継手本体
42に接するのを防止する構成である。
蝕部(「防蝕コア」ということもある)の円筒状突部
に、接続パイプの内面コーティング層が接触して、管継
手内部を送られる(水や湯等の)流体が金属製継手本体
42に接するのを防止する構成である。
【0004】
【発明が解決しようとする課題】図8に示した従来のチ
ーズ型(T型)管継手に於て、使用時、分岐内隅部45,
45に乱流が起こり易く、かつウォーターハンマーの衝撃
を受け易く(負荷が大きく)、この分岐内隅部45,45に
於て、防蝕コア43が部分的に破壊される場合があった。
言い換えると、防蝕コア43の内隅形成層46は、防蝕コア
43の他の部分の肉厚と同等の厚さ寸法であったが、この
内隅形成層46が、使用時の流体の激しい乱流やウォータ
ーハンマー作用で、破壊されることがあった。
ーズ型(T型)管継手に於て、使用時、分岐内隅部45,
45に乱流が起こり易く、かつウォーターハンマーの衝撃
を受け易く(負荷が大きく)、この分岐内隅部45,45に
於て、防蝕コア43が部分的に破壊される場合があった。
言い換えると、防蝕コア43の内隅形成層46は、防蝕コア
43の他の部分の肉厚と同等の厚さ寸法であったが、この
内隅形成層46が、使用時の流体の激しい乱流やウォータ
ーハンマー作用で、破壊されることがあった。
【0005】特に、プラスチックの射出成型の都合上、
ウエルド(樹脂融着部)が、この内隅形成層46に存在し
たとき、上記破壊を発生する危険性が高い。
ウエルド(樹脂融着部)が、この内隅形成層46に存在し
たとき、上記破壊を発生する危険性が高い。
【0006】
【課題を解決するための手段】本発明は、チーズ型金属
製継手本体と、その内部に溶融プラスチックの射出成型
にて一体に形成された防蝕コアとを、備えた管継手に於
て、上記継手本体の分岐内隅部に密着した上記防蝕コア
の内隅形成層の肉厚を、局部的に増大させた。
製継手本体と、その内部に溶融プラスチックの射出成型
にて一体に形成された防蝕コアとを、備えた管継手に於
て、上記継手本体の分岐内隅部に密着した上記防蝕コア
の内隅形成層の肉厚を、局部的に増大させた。
【0007】また、本発明は、チーズ型金属製継手本体
と、その内部にライナー及び吐出ゲートを介して溶融プ
ラスチックを射出すると共に、上記チーズ型金属製継手
本体の中央分岐部の管路軸心がストレート状内面に交わ
る点の近傍に上記吐出ゲートを配置して射出成型された
防蝕コアとを、備えた管継手に於て、上記継手本体の分
岐内隅部に密着した上記防蝕コアの内隅形成層の肉厚
を、局部的に増大させた。
と、その内部にライナー及び吐出ゲートを介して溶融プ
ラスチックを射出すると共に、上記チーズ型金属製継手
本体の中央分岐部の管路軸心がストレート状内面に交わ
る点の近傍に上記吐出ゲートを配置して射出成型された
防蝕コアとを、備えた管継手に於て、上記継手本体の分
岐内隅部に密着した上記防蝕コアの内隅形成層の肉厚
を、局部的に増大させた。
【0008】また、局部的に肉厚を増大させた内隅形成
層の先端縁の形状が、管路軸心方向から見て直線状の弦
又は円弧を示すように、上記内隅形成層の横断面を三日
月型とした。
層の先端縁の形状が、管路軸心方向から見て直線状の弦
又は円弧を示すように、上記内隅形成層の横断面を三日
月型とした。
【0009】また、内隅形成層の肉厚を、それ以外の基
本肉厚の1.5 倍〜3.0 倍に設定する。
本肉厚の1.5 倍〜3.0 倍に設定する。
【0010】
【作用】(請求項1によれば)使用時に生ずる流体の乱
流やウォーターハンマーによって、内隅形成層が破壊さ
れることを、その肉厚を増大して補強することで防止で
きる。
流やウォーターハンマーによって、内隅形成層が破壊さ
れることを、その肉厚を増大して補強することで防止で
きる。
【0011】(請求項2によれば)分岐内隅部に於て、
射出された溶融プラスチックが合流して、ウエルド(樹
脂融着部)を生ずるが、この分岐内隅部の肉厚が大きい
ので、射出成型時の溶融プラスチックの流れる隙間(成
型コアピンと金属製継手本体との隙間寸法)が大きく、
ウエルドが十分強く連結一体化されて、耐久性に富んだ
良好な状態となる。そのため、使用時に内隅形成層が破
壊されることを防止できる。
射出された溶融プラスチックが合流して、ウエルド(樹
脂融着部)を生ずるが、この分岐内隅部の肉厚が大きい
ので、射出成型時の溶融プラスチックの流れる隙間(成
型コアピンと金属製継手本体との隙間寸法)が大きく、
ウエルドが十分強く連結一体化されて、耐久性に富んだ
良好な状態となる。そのため、使用時に内隅形成層が破
壊されることを防止できる。
【0012】(請求項3又は4によれば)内隅形成層の
形状が三日月型であることによって、他の部分との接続
部位の応力分布が均等化して、一層強度上有利であっ
て、ウォーターハンマー等による破壊を防止できる。
形状が三日月型であることによって、他の部分との接続
部位の応力分布が均等化して、一層強度上有利であっ
て、ウォーターハンマー等による破壊を防止できる。
【0013】(請求項5によれば)内隅形成層の強度が
十分に大きくなる。そして、1.5 倍未満だと、その補強
作用が小さすぎる。逆に、3倍を越えると、かえって強
度が低下し、射出も難しくなる。
十分に大きくなる。そして、1.5 倍未満だと、その補強
作用が小さすぎる。逆に、3倍を越えると、かえって強
度が低下し、射出も難しくなる。
【0014】
【実施例】以下、実施例を示す図面に基づいて本発明を
詳説する。
詳説する。
【0015】図1に於て、全体がチーズ型(T型)のね
じ込み式の管継手を例示する。この管継手は、90°の中
心角をもって配置された3個の開口部6,6,6を有す
る鋳鉄等の金属製のチーズ型継手本体1と、その内部に
溶融プラスチックの射出成型にて一体に形成された防蝕
コア2(「プラスチック製防蝕部」とも言う)を有す
る。
じ込み式の管継手を例示する。この管継手は、90°の中
心角をもって配置された3個の開口部6,6,6を有す
る鋳鉄等の金属製のチーズ型継手本体1と、その内部に
溶融プラスチックの射出成型にて一体に形成された防蝕
コア2(「プラスチック製防蝕部」とも言う)を有す
る。
【0016】各開口部6には雌ネジ部7が形成され、
(図示省略の)パイプの先端ネジ部がそれに螺着して接
続される。防蝕コア2は、この雌ネジ部7と所定の円筒
状間隙8をもって対向する円筒部9を有し、この円筒部
9は(図示省略した)被接続パイプの内面ライニング層
に接触する。
(図示省略の)パイプの先端ネジ部がそれに螺着して接
続される。防蝕コア2は、この雌ネジ部7と所定の円筒
状間隙8をもって対向する円筒部9を有し、この円筒部
9は(図示省略した)被接続パイプの内面ライニング層
に接触する。
【0017】図2は図1のC−C断面図、図3は図1の
E−E断面図であって、この図2と図3及び図1に示す
如く、継手本体1の分岐内隅部3に密着した防蝕コア2
の内隅形成層4の肉厚T4 を、局部的に増大させてい
る。(図1のように)この管継手は2本の管路軸心O
x,Oyを有するT字分岐型であるが、局部的に肉厚T
4を増大させた内隅形成層4の先端縁4aの形状が、上
記管路軸心Ox,Oy方向から見て直線状の弦を示すよ
うに、内隅形成層4の横断面を(図2,図3に示す如
く)三日月型とする。
E−E断面図であって、この図2と図3及び図1に示す
如く、継手本体1の分岐内隅部3に密着した防蝕コア2
の内隅形成層4の肉厚T4 を、局部的に増大させてい
る。(図1のように)この管継手は2本の管路軸心O
x,Oyを有するT字分岐型であるが、局部的に肉厚T
4を増大させた内隅形成層4の先端縁4aの形状が、上
記管路軸心Ox,Oy方向から見て直線状の弦を示すよ
うに、内隅形成層4の横断面を(図2,図3に示す如
く)三日月型とする。
【0018】あるいは、図4,図5に示す如く、内隅形
成層4の先端縁4aの形状が、管路軸心Ox,Oy方向
から見て円弧を示すように、内隅形成層4の横断面形状
を三日月型とするも好ましい。
成層4の先端縁4aの形状が、管路軸心Ox,Oy方向
から見て円弧を示すように、内隅形成層4の横断面形状
を三日月型とするも好ましい。
【0019】そして、上記内隅形成層4の肉厚T4 を、
それ以外の基本肉厚T0 の1.5 倍〜3.0 倍に設定するの
が望ましい。即ち、1.5 倍未満であれば、十分な厚肉に
よる補強が期待しがたいと共に、3.0 倍を越えると、射
出成型時の肉厚の不均等によって引け巣等の不具合を生
じたり、プラスチック自体が大きく管路内へ突出しすぎ
て、逆に強度が低下する虞があるためである。
それ以外の基本肉厚T0 の1.5 倍〜3.0 倍に設定するの
が望ましい。即ち、1.5 倍未満であれば、十分な厚肉に
よる補強が期待しがたいと共に、3.0 倍を越えると、射
出成型時の肉厚の不均等によって引け巣等の不具合を生
じたり、プラスチック自体が大きく管路内へ突出しすぎ
て、逆に強度が低下する虞があるためである。
【0020】しかして、図6に於て、金属製継手本体1
の内部に防蝕コア2を射出成型する装置の一例を示し
(同図は射出成型中の状態を示す)、継手本体1の雌ネ
ジ部7,7,7に螺着される3本のネジコア15,15,15
と、その中に挿入摺動自在な3本のスライドコアピン1
6,17,18とを、この装置は具備している。
の内部に防蝕コア2を射出成型する装置の一例を示し
(同図は射出成型中の状態を示す)、継手本体1の雌ネ
ジ部7,7,7に螺着される3本のネジコア15,15,15
と、その中に挿入摺動自在な3本のスライドコアピン1
6,17,18とを、この装置は具備している。
【0021】この3本のスライドコアピン16,17,18の
先端を(図6のように)突き合わせて、スプール孔19,
ライナー20,吐出ゲート21を介して、溶融プラスチック
(点々をもって図示した)を射出して、防蝕コア2を成
型する。
先端を(図6のように)突き合わせて、スプール孔19,
ライナー20,吐出ゲート21を介して、溶融プラスチック
(点々をもって図示した)を射出して、防蝕コア2を成
型する。
【0022】ところで、図1と図6に示すようにチーズ
型金属製継手本体1の中央分岐部22の管路軸心Oyがス
トレート状内面23と交わる点Gの近傍に上記吐出ゲート
21が配置されている。
型金属製継手本体1の中央分岐部22の管路軸心Oyがス
トレート状内面23と交わる点Gの近傍に上記吐出ゲート
21が配置されている。
【0023】図7の(イ)は図6の(H−H)断面を示
すが、この図7と図6から判るように、溶融プラスチッ
クはスプール孔19からライナー20,吐出ゲート21を介し
て、スライドコアピン16外周面と継手本体1の内面との
間隙24へ流入し、180 °反対側の(継手本体1の)分岐
内隅部3の位置にて合流し、相互に流入樹脂先端部25,
25が接触して、図7の(ロ)に示すように樹脂融着部26
(いわゆる「ウエルド」)が形成される。(図7はスラ
イドコアピン16を抜き去った後の樹脂固化後の状態の断
面図である。)
すが、この図7と図6から判るように、溶融プラスチッ
クはスプール孔19からライナー20,吐出ゲート21を介し
て、スライドコアピン16外周面と継手本体1の内面との
間隙24へ流入し、180 °反対側の(継手本体1の)分岐
内隅部3の位置にて合流し、相互に流入樹脂先端部25,
25が接触して、図7の(ロ)に示すように樹脂融着部26
(いわゆる「ウエルド」)が形成される。(図7はスラ
イドコアピン16を抜き去った後の樹脂固化後の状態の断
面図である。)
【0024】この溶融樹脂流入時、継手本体1の分岐内
隅部3に対応する間隙24aは、他よりも大きいので、溶
融樹脂の流れが良いため、先端部25,25が強固に一体化
する。即ち、継手本体1の分岐内隅部3に密着した防蝕
コア内隅形成層4の肉厚T4を、他の部位よりも増大さ
せる形状・寸法としたため、上述の如くこれに対応した
間隙24aが局部的に大きくなり、溶融樹脂の流れが良好
となって、樹脂融着部(ウエルド)26の亀裂等の虞がな
い、強度の大きい一体化を達成できる。
隅部3に対応する間隙24aは、他よりも大きいので、溶
融樹脂の流れが良いため、先端部25,25が強固に一体化
する。即ち、継手本体1の分岐内隅部3に密着した防蝕
コア内隅形成層4の肉厚T4を、他の部位よりも増大さ
せる形状・寸法としたため、上述の如くこれに対応した
間隙24aが局部的に大きくなり、溶融樹脂の流れが良好
となって、樹脂融着部(ウエルド)26の亀裂等の虞がな
い、強度の大きい一体化を達成できる。
【0025】このように、チーズ型管継手の防蝕コア2
の内隅形成層4の近傍に於て、使用時、流体の乱流及び
ウォーターハンマー等による衝撃時負荷が繰返し加わる
ことが多いが、特に、その内隅形成層4に上述の樹脂融
着部(ウエルド)26が来る場合には、内隅形成層4の強
度・耐久性が問題となる。本発明では、このような内隅
形成層4の肉厚T4 を局部的に増大して、強度アップを
図ったので、破損を防止して、著しく寿命が延びる。
の内隅形成層4の近傍に於て、使用時、流体の乱流及び
ウォーターハンマー等による衝撃時負荷が繰返し加わる
ことが多いが、特に、その内隅形成層4に上述の樹脂融
着部(ウエルド)26が来る場合には、内隅形成層4の強
度・耐久性が問題となる。本発明では、このような内隅
形成層4の肉厚T4 を局部的に増大して、強度アップを
図ったので、破損を防止して、著しく寿命が延びる。
【0026】なお、上述の図例では、継手本体1の分岐
内隅部3の内面横断面形状は円形の場合を示したが、そ
の内面横断面形状を、大きなアールの弓型又は弦の形状
として、肉厚を局部的に増加して、金属製継手本体1の
内隅部位の強度アップを図るも好ましい。即ち、この内
隅部位には、図6に例示した方法で樹脂射出圧力が作用
した場合に、大きな応力集中を発生して、亀裂の心配が
あるが、その補強を図るのが望ましいのである。
内隅部3の内面横断面形状は円形の場合を示したが、そ
の内面横断面形状を、大きなアールの弓型又は弦の形状
として、肉厚を局部的に増加して、金属製継手本体1の
内隅部位の強度アップを図るも好ましい。即ち、この内
隅部位には、図6に例示した方法で樹脂射出圧力が作用
した場合に、大きな応力集中を発生して、亀裂の心配が
あるが、その補強を図るのが望ましいのである。
【0027】また、上述の実施例では、防蝕コア2の内
隅形成層4の先端縁4aが角張った断面形状を示した
が、これに適度の丸味(アール)を持たせるも好ましい
ことである。つまり、流体の通過抵抗の減少、乱流の発
生減少、樹脂自体の強度向上等のために好ましい。
隅形成層4の先端縁4aが角張った断面形状を示した
が、これに適度の丸味(アール)を持たせるも好ましい
ことである。つまり、流体の通過抵抗の減少、乱流の発
生減少、樹脂自体の強度向上等のために好ましい。
【0028】
【発明の効果】本発明は上述の構成により次のような著
大な効果を奏する。
大な効果を奏する。
【0029】 (請求項1又は2によれば)内隅形成
層4の肉厚T4 の増大によって、管継手内を流れる流体
の乱流やウォーターハンマー等による(衝撃的)負荷が
繰返し加えられたときにも、十分な耐久性を発揮する
(破壊しない)。
層4の肉厚T4 の増大によって、管継手内を流れる流体
の乱流やウォーターハンマー等による(衝撃的)負荷が
繰返し加えられたときにも、十分な耐久性を発揮する
(破壊しない)。
【0030】 (請求項2によれば)溶融樹脂の融着
部(ウエルド)26がちょうど内隅形成層4に来てしまう
が、この融着部(ウエルド)26の強度が大きくて、破損
しない。
部(ウエルド)26がちょうど内隅形成層4に来てしまう
が、この融着部(ウエルド)26の強度が大きくて、破損
しない。
【0031】 (請求項3又は4によれば)内隅形成
層4の肉厚の変化、及び他の部分との接続部の肉厚の変
化が、緩やかであるため、応力集中を生じないと共に、
応力分布も均等化して、一層、強度的に有利となる。
層4の肉厚の変化、及び他の部分との接続部の肉厚の変
化が、緩やかであるため、応力集中を生じないと共に、
応力分布も均等化して、一層、強度的に有利となる。
【0032】 (請求項5によれば)内隅形成層4の
肉厚が強度的に最適となり、さらに確実に剥離や破損を
防止できる。即ち、1.5 倍未満であると樹脂自体の強度
が不十分で剥離・破損を生ずる。逆に、3倍を越える
と、金属製の継手本体1の補強が得られないで、かえっ
て強度が低下すると共に、射出成型時に(肉厚差が大き
いため)引け巣等を生じて、困難となる。
肉厚が強度的に最適となり、さらに確実に剥離や破損を
防止できる。即ち、1.5 倍未満であると樹脂自体の強度
が不十分で剥離・破損を生ずる。逆に、3倍を越える
と、金属製の継手本体1の補強が得られないで、かえっ
て強度が低下すると共に、射出成型時に(肉厚差が大き
いため)引け巣等を生じて、困難となる。
【図1】本発明の一実施例を示す断面図である。
【図2】図1のC−C断面図である。
【図3】図1のE−E断面図である。
【図4】図2の変形例を示す図である。
【図5】図3の変形例を示す図である。
【図6】射出成型方法を説明する断面図である。
【図7】射出成型方法とウエルドを説明する図である。
【図8】従来例を示す断面図である。
1 継手本体 2 防蝕コア 3 分岐内隅部 4 内隅形成層 4a 先端縁 20 ライナー 21 吐出ゲート 22 中央分岐部 23 ストレート状内面 G 点 T4 肉厚 T0 基本肉厚
Claims (5)
- 【請求項1】 チーズ型金属製継手本体1と、その内部
に溶融プラスチックの射出成型にて一体に形成された防
蝕コア2とを、備えた管継手に於て、上記継手本体1の
分岐内隅部3に密着した上記防蝕コア2の内隅形成層4
の肉厚T4 を、局部的に増大させたことを特徴とする管
継手。 - 【請求項2】 チーズ型金属製継手本体1と、その内部
にライナー20及び吐出ゲート21を介して溶融プラスチッ
クを射出すると共に、上記チーズ型金属製継手本体1の
中央分岐部22の管路軸心Oyがストレート状内面23に交
わる点Gの近傍に上記吐出ゲート21を配置して射出成型
された防蝕コア2とを、備えた管継手に於て、上記継手
本体1の分岐内隅部3に密着した上記防蝕コア2の内隅
形成層4の肉厚T4 を、局部的に増大させたことを特徴
とする管継手。 - 【請求項3】 局部的に肉厚T4 を増大させた内隅形成
層4の先端縁4aの形状が、管路軸心Ox,Oy方向か
ら見て直線状の弦を示すように、上記内隅形成層4の横
断面を三日月型とした請求項1又は2記載の管継手。 - 【請求項4】 局部的に肉厚T4 を増大させた内隅形成
層4の先端縁4aの形状が、管路軸心Ox,Oy方向か
ら見て円弧を示すように、上記内隅形成層4の横断面を
三日月型とした請求項1又は2記載の管継手。 - 【請求項5】 内隅形成層4の肉厚T4 を、それ以外の
基本肉厚T0 の1.5 倍〜3.0 倍に設定した請求項1,
2,3又は4記載の管継手。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP6201488A JPH0842783A (ja) | 1994-08-02 | 1994-08-02 | 管継手 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP6201488A JPH0842783A (ja) | 1994-08-02 | 1994-08-02 | 管継手 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH0842783A true JPH0842783A (ja) | 1996-02-16 |
Family
ID=16441896
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP6201488A Pending JPH0842783A (ja) | 1994-08-02 | 1994-08-02 | 管継手 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH0842783A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2002292685A (ja) * | 2001-03-30 | 2002-10-09 | Toto Ltd | 樹脂製中空体の成形方法及び成形品 |
JP2007055057A (ja) * | 2005-08-24 | 2007-03-08 | Shin Kobe Electric Mach Co Ltd | 樹脂射出成形品 |
-
1994
- 1994-08-02 JP JP6201488A patent/JPH0842783A/ja active Pending
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2002292685A (ja) * | 2001-03-30 | 2002-10-09 | Toto Ltd | 樹脂製中空体の成形方法及び成形品 |
JP2007055057A (ja) * | 2005-08-24 | 2007-03-08 | Shin Kobe Electric Mach Co Ltd | 樹脂射出成形品 |
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