JPH0841550A - 異方性の小さいオーステナイト系ステンレス鋼板または鋼帯の製造方法 - Google Patents
異方性の小さいオーステナイト系ステンレス鋼板または鋼帯の製造方法Info
- Publication number
- JPH0841550A JPH0841550A JP17701294A JP17701294A JPH0841550A JP H0841550 A JPH0841550 A JP H0841550A JP 17701294 A JP17701294 A JP 17701294A JP 17701294 A JP17701294 A JP 17701294A JP H0841550 A JPH0841550 A JP H0841550A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- hot
- rolling
- austenitic stainless
- anisotropy
- rolled sheet
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【構成】オーステナイト系ステンレス鋼のスラブを１２
００℃以上１３００℃以下の温度範囲に加熱し、熱間粗
圧延後、熱間仕上圧延を９４０℃以上で終了し、９６０
〜１２００℃で熱延板焼鈍を行った後、デスケーリング
を施し、以下の式で示されるΔｒの絶対値｜Δｒ｜が
０．２０以下である異方性の小さいオーステナイト系ス
テンレス鋼板または鋼帯を得る。 Δｒ＝｛（ｒ0 ＋ｒ90）／２｝−ｒ45 ただし、ｒ0 ，ｒ90，ｒ45は、それぞれ圧延方向に対し
て０°、４５°、９０°の方向のランクフォード値を表
わす。 【効果】本発明によれば、熱延板焼鈍、焼鈍後の冷間圧
延および最終焼鈍を省略した熱延板状態で、従来と同等
以上の加工性を有し、特に機械的性質の面内異方性の小
さいオーステナイト系ステンレス鋼板または鋼帯を製造
することができる。
００℃以上１３００℃以下の温度範囲に加熱し、熱間粗
圧延後、熱間仕上圧延を９４０℃以上で終了し、９６０
〜１２００℃で熱延板焼鈍を行った後、デスケーリング
を施し、以下の式で示されるΔｒの絶対値｜Δｒ｜が
０．２０以下である異方性の小さいオーステナイト系ス
テンレス鋼板または鋼帯を得る。 Δｒ＝｛（ｒ0 ＋ｒ90）／２｝−ｒ45 ただし、ｒ0 ，ｒ90，ｒ45は、それぞれ圧延方向に対し
て０°、４５°、９０°の方向のランクフォード値を表
わす。 【効果】本発明によれば、熱延板焼鈍、焼鈍後の冷間圧
延および最終焼鈍を省略した熱延板状態で、従来と同等
以上の加工性を有し、特に機械的性質の面内異方性の小
さいオーステナイト系ステンレス鋼板または鋼帯を製造
することができる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明はオーステナイト系ステン
レス鋼板または鋼帯の製造方法に関し、熱間圧延、焼鈍
後の鋼板または鋼帯の冷間圧延および最終焼鈍を省略
し、かつ従来の製品と同等以上の加工性を有し、特に面
内異方性の小さい特性を有するオーステナイト系ステン
レス鋼板または鋼帯の製造方法に関する。
レス鋼板または鋼帯の製造方法に関し、熱間圧延、焼鈍
後の鋼板または鋼帯の冷間圧延および最終焼鈍を省略
し、かつ従来の製品と同等以上の加工性を有し、特に面
内異方性の小さい特性を有するオーステナイト系ステン
レス鋼板または鋼帯の製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】ＳＵＳ３０４鋼に代表されるオーステナ
イト系ステンレス鋼薄板は、従来から、電気炉によるス
ラブ溶製後、熱間圧延を行って熱延板を製造し、その後
熱延焼鈍、デスケーリングを行った後、冷間圧延、最終
焼鈍を経て冷延板製品として製造されている。
イト系ステンレス鋼薄板は、従来から、電気炉によるス
ラブ溶製後、熱間圧延を行って熱延板を製造し、その後
熱延焼鈍、デスケーリングを行った後、冷間圧延、最終
焼鈍を経て冷延板製品として製造されている。
【０００３】冷間圧延の主な目的は、薄板製品のために
製品板厚を高精度で制御すること、表面性状を向上させ
外観の優れた製品にすることなどである。しかしながら
高い表面性状や板厚精度が要求されない製品であれば、
冷間圧延工程、最終焼鈍工程を省略できるために、省工
程による生産性の著しい向上が期待される。
製品板厚を高精度で制御すること、表面性状を向上させ
外観の優れた製品にすることなどである。しかしながら
高い表面性状や板厚精度が要求されない製品であれば、
冷間圧延工程、最終焼鈍工程を省略できるために、省工
程による生産性の著しい向上が期待される。
【０００４】一方、従来のような熱間圧延や冷間圧延で
は、熱延板や冷延板製品の機械的性質に大きな面内異方
性が生じるため、例えばイアリングが大きく発生し、材
料歩留を低下させる原因となっている。
は、熱延板や冷延板製品の機械的性質に大きな面内異方
性が生じるため、例えばイアリングが大きく発生し、材
料歩留を低下させる原因となっている。
【０００５】従来、このようなオーステナイト系ステン
レス鋼板の面内異方性を制御する方法が特開昭５２−２
８４２４号公報、および特開昭６１−２４６３２３号公
報に開示されている。
レス鋼板の面内異方性を制御する方法が特開昭５２−２
８４２４号公報、および特開昭６１−２４６３２３号公
報に開示されている。
【０００６】しかしながら、特開昭５２−２８４２４号
公報に開示された技術は、熱延板焼鈍を省略して冷間圧
延することにより圧延方向に対して４５°方向のｒ値を
向上させ、むしろ機械的性質の面内異方性を大きくしよ
うというものである。
公報に開示された技術は、熱延板焼鈍を省略して冷間圧
延することにより圧延方向に対して４５°方向のｒ値を
向上させ、むしろ機械的性質の面内異方性を大きくしよ
うというものである。
【０００７】また、特開昭６１−２４６３２３号公報に
開示された技術は、熱延板焼鈍を省略して冷間圧延する
ことにより機械的性質の面内異方性を小さくするもので
あるが、対象はあくまでも冷延板であり熱延板における
機械的性質の面内異方性は考慮されていない。
開示された技術は、熱延板焼鈍を省略して冷間圧延する
ことにより機械的性質の面内異方性を小さくするもので
あるが、対象はあくまでも冷延板であり熱延板における
機械的性質の面内異方性は考慮されていない。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】本発明はかかる事情に
鑑みてなされたものであって、熱延板焼鈍、焼鈍後の冷
間圧延および最終焼鈍を省略した熱延板状態で、従来と
同等以上の加工性を有し、特に機械的性質の面内異方性
の小さいオーステナイト系ステンレス鋼板または鋼帯の
製造方法を提供することを目的とする。
鑑みてなされたものであって、熱延板焼鈍、焼鈍後の冷
間圧延および最終焼鈍を省略した熱延板状態で、従来と
同等以上の加工性を有し、特に機械的性質の面内異方性
の小さいオーステナイト系ステンレス鋼板または鋼帯の
製造方法を提供することを目的とする。
【０００９】
【課題を解決するための手段および作用】本発明は、上
記課題を解決するために、オーステナイト系ステンレス
鋼のスラブを１２００℃以上１３００℃以下の温度範囲
に加熱し、熱間粗圧延後、熱間仕上圧延を９４０℃以上
で終了し、９６０〜１２００℃で熱延板焼鈍を行った
後、デスケーリングを施し、以下の式で示されるΔｒの
絶対値｜Δｒ｜が０．２０以下であることを特徴とす
る、異方性の小さいオーステナイト系ステンレス鋼板ま
たは鋼帯の製造方法を提供する。
記課題を解決するために、オーステナイト系ステンレス
鋼のスラブを１２００℃以上１３００℃以下の温度範囲
に加熱し、熱間粗圧延後、熱間仕上圧延を９４０℃以上
で終了し、９６０〜１２００℃で熱延板焼鈍を行った
後、デスケーリングを施し、以下の式で示されるΔｒの
絶対値｜Δｒ｜が０．２０以下であることを特徴とす
る、異方性の小さいオーステナイト系ステンレス鋼板ま
たは鋼帯の製造方法を提供する。
【００１０】Δｒ＝｛（ｒ0 ＋ｒ90）／２｝−ｒ45 ただし、ｒ0 ，ｒ90，ｒ45は、それぞれ圧延方向に対し
て０°、４５°、９０°の方向のランクフォード値を表
わす。
て０°、４５°、９０°の方向のランクフォード値を表
わす。
【００１１】以下、本発明について具体的に説明する。
本願発明者らは、各種オーステナイト系ステンレス鋼板
を用いて、｜Δｒ｜を指標として機械的性質の面内異方
性について検討した結果、｜Δｒ｜の大小つまり機械的
性質の面内異方性の大小は熱間圧延の圧延条件が強く影
響することを見出した。ここで、Δｒは圧延方向に対し
て０°、４５°、９０°の方向のランクフォード値をそ
れぞれｒ0 ，ｒ90，ｒ45と表わした場合に、以下に示す
式で表わされ、Δｒの絶対値｜Δｒ｜が小さいほど機械
的性質の面内異方性が小さい。
本願発明者らは、各種オーステナイト系ステンレス鋼板
を用いて、｜Δｒ｜を指標として機械的性質の面内異方
性について検討した結果、｜Δｒ｜の大小つまり機械的
性質の面内異方性の大小は熱間圧延の圧延条件が強く影
響することを見出した。ここで、Δｒは圧延方向に対し
て０°、４５°、９０°の方向のランクフォード値をそ
れぞれｒ0 ，ｒ90，ｒ45と表わした場合に、以下に示す
式で表わされ、Δｒの絶対値｜Δｒ｜が小さいほど機械
的性質の面内異方性が小さい。
【００１２】Δｒ＝｛（ｒ0 ＋ｒ90）／２｝−ｒ45 すなわち、熱間圧延終了時にある程度再結晶が進行して
いると熱延板の異方性が小さくなる傾向がある。本発明
はこのような知見に基づいてなされたものであり、基本
的に以下のＡ〜Ｄの工程により、熱延板焼鈍、焼鈍後の
冷間圧延および最終焼鈍を省略した熱延板状態で、上記
Δｒの絶対値｜Δｒ｜が０．２０以下である異方性の小
さいオーステナイト系ステンレス鋼板または鋼帯を製造
するものである。
いると熱延板の異方性が小さくなる傾向がある。本発明
はこのような知見に基づいてなされたものであり、基本
的に以下のＡ〜Ｄの工程により、熱延板焼鈍、焼鈍後の
冷間圧延および最終焼鈍を省略した熱延板状態で、上記
Δｒの絶対値｜Δｒ｜が０．２０以下である異方性の小
さいオーステナイト系ステンレス鋼板または鋼帯を製造
するものである。
【００１３】（Ａ）オーステナイト系ステンレス鋼のス
ラブを１２００℃以上１３００℃以下の温度範囲に加熱
する。 （Ｂ）熱間粗圧延後、熱間仕上圧延を９４０℃以上で終
了する。
ラブを１２００℃以上１３００℃以下の温度範囲に加熱
する。 （Ｂ）熱間粗圧延後、熱間仕上圧延を９４０℃以上で終
了する。
【００１４】（Ｃ）９６０〜１２００℃で熱延板焼鈍を
行う。 （Ｄ）熱延板をデスケーリングする。 Ａ工程においては、オーステナイト系ステンレス鋼のス
ラブを１２００℃以上の温度に加熱するが、これは後述
するＢ工程において熱間仕上圧延の終了温度を９４０℃
以上にするために必須である。しかし、この温度が１３
００℃を超えるとデルタフェライトが急激に増加し、熱
間加工性を阻害し、肌荒れの原因となる。したがってス
ラブ加熱の上限は１３００℃とする。
行う。 （Ｄ）熱延板をデスケーリングする。 Ａ工程においては、オーステナイト系ステンレス鋼のス
ラブを１２００℃以上の温度に加熱するが、これは後述
するＢ工程において熱間仕上圧延の終了温度を９４０℃
以上にするために必須である。しかし、この温度が１３
００℃を超えるとデルタフェライトが急激に増加し、熱
間加工性を阻害し、肌荒れの原因となる。したがってス
ラブ加熱の上限は１３００℃とする。
【００１５】Ｂ工程においては、熱間圧延終了時にある
程度再結晶を進行させて熱延板の異方性を小さくする観
点から、粗圧延を高温で行って結晶粒をできるだけ粗粒
化することが必要である。そのために、熱間仕上圧延の
終了温度を９４０℃以上に規定する。この温度が９４０
℃未満では再結晶が起こらないため、結晶粒が展伸粒化
した組織となり、異方性が大きくなる。これに対して、
この温度が９４０℃を超えると部分的に再結晶した結晶
粒が形成されはじめ、１０１０℃を超えると完全に再結
晶し、さらに高温になるにしたがって粒成長した組織と
なる。そして、上述したように熱間圧延終了時にある程
度再結晶が進行していると熱延板の異方性が小さくなる
傾向があるから、完全に再結晶する１０１０℃超えのみ
ならず、９４０〜１０１０℃の再結晶が部分的に進行し
ている場合にも異方性が小さくなる。すなわち、熱間仕
上圧延の終了温度が９４０℃以上であれば｜Δｒ｜が
０．２０以下となり、機械的性質の面内異方性が十分に
小さいものとなる。
程度再結晶を進行させて熱延板の異方性を小さくする観
点から、粗圧延を高温で行って結晶粒をできるだけ粗粒
化することが必要である。そのために、熱間仕上圧延の
終了温度を９４０℃以上に規定する。この温度が９４０
℃未満では再結晶が起こらないため、結晶粒が展伸粒化
した組織となり、異方性が大きくなる。これに対して、
この温度が９４０℃を超えると部分的に再結晶した結晶
粒が形成されはじめ、１０１０℃を超えると完全に再結
晶し、さらに高温になるにしたがって粒成長した組織と
なる。そして、上述したように熱間圧延終了時にある程
度再結晶が進行していると熱延板の異方性が小さくなる
傾向があるから、完全に再結晶する１０１０℃超えのみ
ならず、９４０〜１０１０℃の再結晶が部分的に進行し
ている場合にも異方性が小さくなる。すなわち、熱間仕
上圧延の終了温度が９４０℃以上であれば｜Δｒ｜が
０．２０以下となり、機械的性質の面内異方性が十分に
小さいものとなる。
【００１６】なお、この工程には往復圧延やタンデム圧
延などを採用することができるが、生産性を向上させる
観点からはタンデム圧延が好ましい。Ｃ工程の熱延板焼
鈍工程は、９６０〜１２００℃で行う。この温度が９６
０℃未満では機械的性質が十分なものにならず、｜Δｒ
｜がかえって大きくなる傾向にある。また、１２００℃
を超えても機械的性質や｜Δｒ｜に大きな変化がなく、
コスト面を考慮すると１２００℃を超えることは好まし
くない。したがって熱延板焼鈍を９６０〜１２００℃の
範囲に規定する。この工程は連続焼鈍炉で行っても、箱
焼鈍炉で行ってもよいが、生産性の面からは連続焼鈍炉
を用いることが好ましい。
延などを採用することができるが、生産性を向上させる
観点からはタンデム圧延が好ましい。Ｃ工程の熱延板焼
鈍工程は、９６０〜１２００℃で行う。この温度が９６
０℃未満では機械的性質が十分なものにならず、｜Δｒ
｜がかえって大きくなる傾向にある。また、１２００℃
を超えても機械的性質や｜Δｒ｜に大きな変化がなく、
コスト面を考慮すると１２００℃を超えることは好まし
くない。したがって熱延板焼鈍を９６０〜１２００℃の
範囲に規定する。この工程は連続焼鈍炉で行っても、箱
焼鈍炉で行ってもよいが、生産性の面からは連続焼鈍炉
を用いることが好ましい。
【００１７】Ｄ工程のデスケーリング工程は特に限定さ
れるものではなく、通常用いられる方法が採用され、シ
ョットブラストなどの機械的手段と硝弗酸などの酸洗手
段との組み合わせなどにより行うことができる。
れるものではなく、通常用いられる方法が採用され、シ
ョットブラストなどの機械的手段と硝弗酸などの酸洗手
段との組み合わせなどにより行うことができる。
【００１８】なお、本発明はオーステナイト系ステンレ
ス鋼を対象とするものであり、その鋼種は特に限定され
ないが、代表的にはＪＩＳのＳＵＳ３０４が挙げられ、
その他ＳＵＳ３０４Ｌ、ＳＵＳ３０１、ＳＵＳ３１６、
ＳＵＳ３１６Ｌなどに適用することができる。
ス鋼を対象とするものであり、その鋼種は特に限定され
ないが、代表的にはＪＩＳのＳＵＳ３０４が挙げられ、
その他ＳＵＳ３０４Ｌ、ＳＵＳ３０１、ＳＵＳ３１６、
ＳＵＳ３１６Ｌなどに適用することができる。
【００１９】
【実施例】以下、本発明の実施例について説明する。オ
ーステナイトステンレス鋼としてＳＵＳ３０４、ＳＵＳ
３０４Ｌ、ＳＵＳ３０１、ＳＵＳ３１６、ＳＵＳ３１６
Ｌを選び、各鋼種のスラブを種々の温度で加熱後、種々
の条件で熱間粗圧延および仕上圧延を行い、板厚１．０
〜８．０ｍｍの熱延板とした。その後種々の温度で熱延
板焼鈍を行い、さらにデスケールを施した。
ーステナイトステンレス鋼としてＳＵＳ３０４、ＳＵＳ
３０４Ｌ、ＳＵＳ３０１、ＳＵＳ３１６、ＳＵＳ３１６
Ｌを選び、各鋼種のスラブを種々の温度で加熱後、種々
の条件で熱間粗圧延および仕上圧延を行い、板厚１．０
〜８．０ｍｍの熱延板とした。その後種々の温度で熱延
板焼鈍を行い、さらにデスケールを施した。
【００２０】その際の鋼種、スラブ加熱温度、熱間仕上
圧延終了温度、焼鈍温度、鋼板の最終板厚を表１に示
す。なお、ＳＵＳ３０４、ＳＵＳ３０４Ｌ、ＳＵＳ３０
１、ＳＵＳ３１６、ＳＵＳ３１６Ｌの化学成分は以下の
とおりである。
圧延終了温度、焼鈍温度、鋼板の最終板厚を表１に示
す。なお、ＳＵＳ３０４、ＳＵＳ３０４Ｌ、ＳＵＳ３０
１、ＳＵＳ３１６、ＳＵＳ３１６Ｌの化学成分は以下の
とおりである。
【００２１】 ＳＵＳ３０４：０．０５Ｃ−１８．３Ｃｒ−８．２Ｎｉ ＳＵＳ３０４Ｌ：０．０１Ｃ−１８．４Ｃｒ−９．５Ｎ
ｉ ＳＵＳ３０１：０．０６Ｃ−１６．６Ｃｒ−６．３Ｎｉ ＳＵＳ３１６：０．５５Ｃ−１６．６Ｃｒ−１０．８Ｎ
ｉ−２．３Ｍｏ ＳＵＳ３１６Ｌ：０．０１５Ｃ−１６．７Ｃｒ−１２．
９Ｎｉ−２．６Ｍｏ これらの熱延板について、肌荒れの有無、｜Δｒ｜の
値、およびイアリング率を評価した。その結果を表１に
併記する。
ｉ ＳＵＳ３０１：０．０６Ｃ−１６．６Ｃｒ−６．３Ｎｉ ＳＵＳ３１６：０．５５Ｃ−１６．６Ｃｒ−１０．８Ｎ
ｉ−２．３Ｍｏ ＳＵＳ３１６Ｌ：０．０１５Ｃ−１６．７Ｃｒ−１２．
９Ｎｉ−２．６Ｍｏ これらの熱延板について、肌荒れの有無、｜Δｒ｜の
値、およびイアリング率を評価した。その結果を表１に
併記する。
【００２２】
【表１】
【００２３】表１から明らかなように、本発明の範囲を
満足するＮｏ．１〜１０では、｜Δｒ｜が０．２０％以
下と機械的性質の面内異方性が小さく、したがってイア
リング率も５％未満と低い値となることが確認された。
これは、本発明に従って製造された鋼板は、熱間仕上圧
延終了温度が９４０℃以上であるために金属組織が部分
的再結晶あるいは完全再結晶になっいるからである。
満足するＮｏ．１〜１０では、｜Δｒ｜が０．２０％以
下と機械的性質の面内異方性が小さく、したがってイア
リング率も５％未満と低い値となることが確認された。
これは、本発明に従って製造された鋼板は、熱間仕上圧
延終了温度が９４０℃以上であるために金属組織が部分
的再結晶あるいは完全再結晶になっいるからである。
【００２４】これに対し、比較例であるＮｏ．１１，１
２は、スラブ加熱温度、熱間仕上げ圧延終了温度が低い
ために｜Δｒ｜が増大している。また、Ｎｏ．１３は逆
にスラブ加熱温度が１３１０℃と高すぎるため、｜Δｒ
｜は良好な値を示したものの、肌荒れが発生した。Ｎ
ｏ．１４〜１６は、スラブ加熱温度は低くはないが熱間
仕上圧延終了温度が低いためにやはり｜Δｒ｜が大きか
った。Ｎｏ．１７〜１９は、熱間仕上げ圧延後の熱延板
焼鈍温度が低いためにやはり｜Δｒ｜が大きかった。
２は、スラブ加熱温度、熱間仕上げ圧延終了温度が低い
ために｜Δｒ｜が増大している。また、Ｎｏ．１３は逆
にスラブ加熱温度が１３１０℃と高すぎるため、｜Δｒ
｜は良好な値を示したものの、肌荒れが発生した。Ｎ
ｏ．１４〜１６は、スラブ加熱温度は低くはないが熱間
仕上圧延終了温度が低いためにやはり｜Δｒ｜が大きか
った。Ｎｏ．１７〜１９は、熱間仕上げ圧延後の熱延板
焼鈍温度が低いためにやはり｜Δｒ｜が大きかった。
【００２５】
【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
熱延板焼鈍、焼鈍後の冷間圧延および最終焼鈍を省略し
た熱延板状態で、従来と同等以上の加工性を有し、特に
機械的性質の面内異方性の小さいオーステナイト系ステ
ンレス鋼板または鋼帯を製造することができ、幅広い用
途に適用することが可能となる。
熱延板焼鈍、焼鈍後の冷間圧延および最終焼鈍を省略し
た熱延板状態で、従来と同等以上の加工性を有し、特に
機械的性質の面内異方性の小さいオーステナイト系ステ
ンレス鋼板または鋼帯を製造することができ、幅広い用
途に適用することが可能となる。
Claims (1)
- 【請求項１】 オーステナイト系ステンレス鋼のスラブ
を１２００℃以上１３００℃以下の温度範囲に加熱し、
熱間粗圧延後、熱間仕上圧延を９４０℃以上で終了し、
９６０〜１２００℃で熱延板焼鈍を行った後、デスケー
リングを施し、以下の式で示されるΔｒの絶対値｜Δｒ
｜が０．２０以下であることを特徴とするする、異方性
の小さいオーステナイト系ステンレス鋼板または鋼帯の
製造方法。 Δｒ＝｛（ｒ0 ＋ｒ90）／２｝−ｒ45 ただし、ｒ0 ，ｒ90，ｒ45は、それぞれ圧延方向に対し
て０°、４５°、９０°の方向のランクフォード値を表
わす。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17701294A JPH0841550A (ja) | 1994-07-28 | 1994-07-28 | 異方性の小さいオーステナイト系ステンレス鋼板または鋼帯の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17701294A JPH0841550A (ja) | 1994-07-28 | 1994-07-28 | 異方性の小さいオーステナイト系ステンレス鋼板または鋼帯の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0841550A true JPH0841550A (ja) | 1996-02-13 |
Family
ID=16023626
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17701294A Pending JPH0841550A (ja) | 1994-07-28 | 1994-07-28 | 異方性の小さいオーステナイト系ステンレス鋼板または鋼帯の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0841550A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1999058731A1 (de) * | 1998-05-13 | 1999-11-18 | Abb Patent Gmbh | Anordnung und verfahren zum erzeugen von warmband |
-
1994
- 1994-07-28 JP JP17701294A patent/JPH0841550A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1999058731A1 (de) * | 1998-05-13 | 1999-11-18 | Abb Patent Gmbh | Anordnung und verfahren zum erzeugen von warmband |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN100447280C (zh) | 冲压级低碳钢热轧薄板及其制造方法 | |
| US4824491A (en) | Process for the production of a strip of a chromium stainless steel of a duplex structure having high strength and elongation as well as reduced plane anisotropy | |
| JPH01172524A (ja) | 耐食性に優れた高延性高強度の複相組織クロムステンレス鋼帯の製造法 | |
| JPS5827329B2 (ja) | 延性に優れた低降伏比型高張力熱延鋼板の製造方法 | |
| JPS6383230A (ja) | 焼付硬化性およびプレス成形性の優れた高強度冷延鋼板の製造方法 | |
| JPH07316650A (ja) | 低降伏比高強度熱延鋼板の製造方法 | |
| JPH0681036A (ja) | リジング性および加工性に優れたフエライト系ステンレス鋼板の製造方法 | |
| JP2000144320A (ja) | 鉄筋用異形棒鋼およびその製造方法 | |
| JPH0841550A (ja) | 異方性の小さいオーステナイト系ステンレス鋼板または鋼帯の製造方法 | |
| JP3297798B2 (ja) | ロール成形用オーステナイト系ステンレス鋼板の製造方法 | |
| JPH02141536A (ja) | 耳発生の小さい絞り缶用鋼板の製造方法 | |
| JP2695858B2 (ja) | 加工性の良好なオーステナイト系ステンレス鋼薄板の製造方法 | |
| JPH08260044A (ja) | 異方性が小さく高強度のオーステナイト系ステンレス鋼板または鋼帯の製造方法 | |
| JPH0953118A (ja) | 高ヤング率熱延鋼板の製造方法 | |
| JPH02141535A (ja) | 耳発生の小さい絞り缶用鋼板の製造法 | |
| JPH07100823B2 (ja) | 面内異方性の小さい高延性高強度の複相組織クロムステンレス鋼帯の製造法 | |
| JPH08120348A (ja) | 面内異方性の小さい硬質缶用鋼板の製造方法 | |
| JP2001234290A (ja) | 曲げ加工性に優れた高強度ステンレス鋼板 | |
| JP3804169B2 (ja) | 耐リジング性に優れるフェライト系ステンレス薄鋼板の製造方法 | |
| JPH06271943A (ja) | 成形性および耐リジング性に優れ、しかも異方性の小さいフェライト系ステンレス鋼板の製造方法 | |
| JP2612453B2 (ja) | 絞り性にすぐれる熱延軟鋼板の製造方法 | |
| JPH10280035A (ja) | 加工性と耐熱性に優れた高純フェライト系ステンレス熱延鋼帯の製造方法 | |
| JP2001181742A (ja) | フェライト系ステンレス冷延鋼板の製造方法およびこの方法に用いるステンレス熱延鋼板 | |
| JPH06328214A (ja) | フェライト系ステンレス鋼の置き割れ防止方法 | |
| JPS62270726A (ja) | 加工性の優れた冷延鋼板の製造法 |