JPH08312357A - 内燃機関のインタクーラ - Google Patents
内燃機関のインタクーラInfo
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- JPH08312357A JPH08312357A JP7120025A JP12002595A JPH08312357A JP H08312357 A JPH08312357 A JP H08312357A JP 7120025 A JP7120025 A JP 7120025A JP 12002595 A JP12002595 A JP 12002595A JP H08312357 A JPH08312357 A JP H08312357A
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- intercooler
- passage
- core
- air
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
- Y02T10/00—Road transport of goods or passengers
- Y02T10/10—Internal combustion engine [ICE] based vehicles
- Y02T10/12—Improving ICE efficiencies
Landscapes
- Supercharger (AREA)
- Heat-Exchange Devices With Radiators And Conduit Assemblies (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 内燃機関のインタクーラから発生する騒音を
低減する。 【構成】 入口タンク9に導入された吸気を通過させて
外気への放熱を促す複数の吸気コア流路11を備える内
燃機関のインタクーラ7において、各吸気コア流路11
に発生する気柱振動の共鳴周波数が吸気系の固有振動数
と一致しないように各吸気コア流路11の通路長を設定
する。
低減する。 【構成】 入口タンク9に導入された吸気を通過させて
外気への放熱を促す複数の吸気コア流路11を備える内
燃機関のインタクーラ7において、各吸気コア流路11
に発生する気柱振動の共鳴周波数が吸気系の固有振動数
と一致しないように各吸気コア流路11の通路長を設定
する。
Description
【0001】
【産業上の利用分野】本発明は、内燃機関の吸気系から
発生する騒音の低減をはかるようにしたインタクーラの
改良に関するものである。
発生する騒音の低減をはかるようにしたインタクーラの
改良に関するものである。
【0002】
【従来の技術】吸気系にインタクーラを備える内燃機関
として、例えば図8、図9に示すようなものがある(例
えば、実開平1−96530号公報、実開平4−172
80号公報、参照)。
として、例えば図8、図9に示すようなものがある(例
えば、実開平1−96530号公報、実開平4−172
80号公報、参照)。
【0003】図8において、1は機関、2は機関1の排
気ガスの圧力エネルギーを利用して吸気を過給するター
ボチャージャである。
気ガスの圧力エネルギーを利用して吸気を過給するター
ボチャージャである。
【0004】機関1の気筒から排出される排気ガスは排
気管3を通ってタービン4に導入される。タービン4は
排気ガスの圧力エネルギーにより高速回転し、シャフト
を介して連結されたコンプレッサ5を回転駆動する。
気管3を通ってタービン4に導入される。タービン4は
排気ガスの圧力エネルギーにより高速回転し、シャフト
を介して連結されたコンプレッサ5を回転駆動する。
【0005】コンプレッサ5は吸気管6から吸入される
空気をその回転数に応じて過給し、吸気管6を通して機
関1の気筒に供給する。
空気をその回転数に応じて過給し、吸気管6を通して機
関1の気筒に供給する。
【0006】コンプレッサ5と機関1を結ぶ吸気管6の
途中にインタクーラ7が設置される。インタクーラ7
は、コンプレッサ5によって圧縮されることにより温度
上昇した吸気の熱を外気に放熱する働きをする。機関1
に送られる吸気がインタクーラ7で冷却されることによ
り、機関1のノッキングを抑えつつ吸気充填効率を高め
て高出力化がはかれる。
途中にインタクーラ7が設置される。インタクーラ7
は、コンプレッサ5によって圧縮されることにより温度
上昇した吸気の熱を外気に放熱する働きをする。機関1
に送られる吸気がインタクーラ7で冷却されることによ
り、機関1のノッキングを抑えつつ吸気充填効率を高め
て高出力化がはかれる。
【0007】図9に示すように、インタクーラ7は、吸
気と外気の熱交換を促すコア部8と、図中矢印で示すよ
うにコンプレッサ5から圧送される吸気をコア部8に導
入する入口タンク9と、コア部8を通過した吸気を集め
て吸気管6を介して機関1に導く出口タンク10とを備
える。
気と外気の熱交換を促すコア部8と、図中矢印で示すよ
うにコンプレッサ5から圧送される吸気をコア部8に導
入する入口タンク9と、コア部8を通過した吸気を集め
て吸気管6を介して機関1に導く出口タンク10とを備
える。
【0008】図10に示すように、コア部8は内部に吸
気を導く偏平な筒形をした複数のチューブ12と、各チ
ューブ12の外側に外気を導く外気コア流路13とをそ
れぞれ備える。
気を導く偏平な筒形をした複数のチューブ12と、各チ
ューブ12の外側に外気を導く外気コア流路13とをそ
れぞれ備える。
【0009】各チューブ12は波板状の複数のアウタフ
ィン18を介して積層される。アウタフィン18を介し
て外気コア流路13を流れる外気に対する放熱面積が確
保される。
ィン18を介して積層される。アウタフィン18を介し
て外気コア流路13を流れる外気に対する放熱面積が確
保される。
【0010】各チューブ12の内側には波板状をしたイ
ンナフィン15が介装される。各チューブ12の内部は
インナフィン15を介して吸気を導く複数の吸気コア流
路11が細路状に画成される。インナフィン15を介し
てチューブ12内を流れる吸気に接する面積が確保さ
れ、吸気と外気との間で行われる熱交換が促される。
ンナフィン15が介装される。各チューブ12の内部は
インナフィン15を介して吸気を導く複数の吸気コア流
路11が細路状に画成される。インナフィン15を介し
てチューブ12内を流れる吸気に接する面積が確保さ
れ、吸気と外気との間で行われる熱交換が促される。
【0011】
【発明が解決しようとする課題】ところで、インナフィ
ン15を介して複数の細路に画成される吸気コア流路1
1は、その両端部が入口タンク9と出口タンク10のそ
れぞれに開放された管路となっているため、吸気コア流
路11に気柱振動が発生する。
ン15を介して複数の細路に画成される吸気コア流路1
1は、その両端部が入口タンク9と出口タンク10のそ
れぞれに開放された管路となっているため、吸気コア流
路11に気柱振動が発生する。
【0012】インナフィン15の端部16は各チューブ
12の開口端部17と並んで、インナフィン15を介し
て管路状に画成される各吸気コア流路11は全て均等な
通路長を持っているため、各吸気コア流路11に発生す
る気柱振動の共鳴周波数が、吸気マニホールド等で構成
される吸気系の固振動数と一致すると共振して、各吸気
コア流路11から高周波の気流音が発生し、インタクー
ラ1の外側に漏れる騒音となる。
12の開口端部17と並んで、インナフィン15を介し
て管路状に画成される各吸気コア流路11は全て均等な
通路長を持っているため、各吸気コア流路11に発生す
る気柱振動の共鳴周波数が、吸気マニホールド等で構成
される吸気系の固振動数と一致すると共振して、各吸気
コア流路11から高周波の気流音が発生し、インタクー
ラ1の外側に漏れる騒音となる。
【0013】この対策として、入口タンク9と出口タン
ク10の外側を覆う遮音材11を設けたり、あるいは入
口タンク9と出口タンク10の肉厚を増大させる必要が
生じ、重量の増大等を招く。
ク10の外側を覆う遮音材11を設けたり、あるいは入
口タンク9と出口タンク10の肉厚を増大させる必要が
生じ、重量の増大等を招く。
【0014】本発明は上記の問題点を解消し、内燃機関
のインタクーラから発生する騒音を低減することを目的
とする。
のインタクーラから発生する騒音を低減することを目的
とする。
【0015】
【課題を解決するための手段】請求項1に記載の内燃機
関のインタクーラは、過給機から圧送される吸気を導入
する入口タンクと、入口タンクに導入された吸気を通過
させて冷却媒体への放熱を促す複数の吸気コア流路と、
各吸気コア流路を通過した吸気を集めて機関に導く出口
タンクと、を備える内燃機関のインタクーラにおいて、
前記各吸気コア流路に発生する気柱振動の共鳴周波数が
吸気系の固有振動数と一致しないように各吸気コア流路
の通路長を設定する。
関のインタクーラは、過給機から圧送される吸気を導入
する入口タンクと、入口タンクに導入された吸気を通過
させて冷却媒体への放熱を促す複数の吸気コア流路と、
各吸気コア流路を通過した吸気を集めて機関に導く出口
タンクと、を備える内燃機関のインタクーラにおいて、
前記各吸気コア流路に発生する気柱振動の共鳴周波数が
吸気系の固有振動数と一致しないように各吸気コア流路
の通路長を設定する。
【0016】請求項2に記載の内燃機関のインタクーラ
は、請求項1に記載の発明において、前記各吸気コア流
路を偏平な筒形をしたチューブの内側に波板状をしたイ
ンナフィンを介して画成し、インナフィンの端部をチュ
ーブの開口端部に対してチューブの内奥に所定のオフセ
ット量Lを持って配置する。
は、請求項1に記載の発明において、前記各吸気コア流
路を偏平な筒形をしたチューブの内側に波板状をしたイ
ンナフィンを介して画成し、インナフィンの端部をチュ
ーブの開口端部に対してチューブの内奥に所定のオフセ
ット量Lを持って配置する。
【0017】請求項3に記載の内燃機関のインタクーラ
は、過給機から圧送される吸気が導入される入口タンク
と、入口タンクに導入された吸気を通過させて冷却媒体
への放熱を促す複数の吸気コア流路と、各吸気コア流路
を通過した吸気を集めて機関に導く出口タンクと、を備
える内燃機関のインタクーラにおいて、前記各吸気コア
流路に発生する気柱振動の共鳴周波数を互いに相違させ
る。
は、過給機から圧送される吸気が導入される入口タンク
と、入口タンクに導入された吸気を通過させて冷却媒体
への放熱を促す複数の吸気コア流路と、各吸気コア流路
を通過した吸気を集めて機関に導く出口タンクと、を備
える内燃機関のインタクーラにおいて、前記各吸気コア
流路に発生する気柱振動の共鳴周波数を互いに相違させ
る。
【0018】請求項4に記載の内燃機関のインタクーラ
は、請求項3に記載の発明において、前記各吸気コア流
路を偏平な筒形をした複数のチューブの内側に波板状を
した複数のインナフィンを介して画成し、各インナフィ
ンの吸気コア流路方向の長さを互いに相違させる。
は、請求項3に記載の発明において、前記各吸気コア流
路を偏平な筒形をした複数のチューブの内側に波板状を
した複数のインナフィンを介して画成し、各インナフィ
ンの吸気コア流路方向の長さを互いに相違させる。
【0019】請求項5に記載の内燃機関のインタクーラ
は、請求項3に記載の発明において、前記各吸気コア流
路を偏平な筒形をした複数のチューブの内側に波板状を
した複数のインナフィンを介して画成し、各チューブの
吸気コア流路方向の長さを互いに相違させる。
は、請求項3に記載の発明において、前記各吸気コア流
路を偏平な筒形をした複数のチューブの内側に波板状を
した複数のインナフィンを介して画成し、各チューブの
吸気コア流路方向の長さを互いに相違させる。
【0020】
【作用】請求項1に記載の内燃機関のインタクーラにお
いて、各吸気コア流路をその両端が開放された管路とし
てみると、各吸気コア流路に発生する気柱振動の共鳴周
波数は、吸気コア流路の通路長または通路断面積に依存
する。
いて、各吸気コア流路をその両端が開放された管路とし
てみると、各吸気コア流路に発生する気柱振動の共鳴周
波数は、吸気コア流路の通路長または通路断面積に依存
する。
【0021】したがって、インタクーラの各吸気コア流
路の通路長を任意に設定することにより、各吸気コア流
路に発生する気柱振動の共鳴周波数が吸気系の固有振動
数と一致することが避けられ、インタクーラから発生す
る気流音の音圧レベルを低減することができる。
路の通路長を任意に設定することにより、各吸気コア流
路に発生する気柱振動の共鳴周波数が吸気系の固有振動
数と一致することが避けられ、インタクーラから発生す
る気流音の音圧レベルを低減することができる。
【0022】請求項2に記載の内燃機関のインタクーラ
において、インナフィンの端部をチューブの開口端部に
対してチューブの内奥に所定のオフセット量Lを持って
配置する構造により、吸気コア流路の通路長を任意に設
定することが可能となり、各吸気コア流路発生する気柱
振動の共鳴周波数が吸気系の固有振動数と一致すること
が避けられ、インタクーラから発生する気流音の音圧レ
ベルを低減することができる。
において、インナフィンの端部をチューブの開口端部に
対してチューブの内奥に所定のオフセット量Lを持って
配置する構造により、吸気コア流路の通路長を任意に設
定することが可能となり、各吸気コア流路発生する気柱
振動の共鳴周波数が吸気系の固有振動数と一致すること
が避けられ、インタクーラから発生する気流音の音圧レ
ベルを低減することができる。
【0023】また、インナフィンの長さを調節してイン
タクーラから発生する気流音の音圧レベルを低減する構
造のため、排気量等の異なる機関に対応してインタクー
ラの外寸を変える必要がなく、生産性を高められる。
タクーラから発生する気流音の音圧レベルを低減する構
造のため、排気量等の異なる機関に対応してインタクー
ラの外寸を変える必要がなく、生産性を高められる。
【0024】請求項3に記載の内燃機関のインタクーラ
において、各吸気コア流路をその両端が開放された管路
としてみると、各吸気コア流路に発生する気柱振動の共
鳴周波数は、吸気コア流路の通路長または通路断面積に
依存する。
において、各吸気コア流路をその両端が開放された管路
としてみると、各吸気コア流路に発生する気柱振動の共
鳴周波数は、吸気コア流路の通路長または通路断面積に
依存する。
【0025】したがって、インタクーラの各吸気コア流
路の通路長を互いに相違させることにより、各吸気コア
流路に発生する気柱振動の共鳴周波数が相違し、吸気系
の固有振動数と一致してインタクーラから発生する気流
音の音圧レベルが急増することが抑制できる。
路の通路長を互いに相違させることにより、各吸気コア
流路に発生する気柱振動の共鳴周波数が相違し、吸気系
の固有振動数と一致してインタクーラから発生する気流
音の音圧レベルが急増することが抑制できる。
【0026】請求項4に記載の内燃機関のインタクーラ
において、各インナフィンの長さを調節して各吸気コア
流路の通路長を互いに相違させる構造により、排気量等
の異なる機関に対応して、インナフィンの断面形を変更
したり、インタクーラの外寸を変える必要がなく、生産
性を高められる。
において、各インナフィンの長さを調節して各吸気コア
流路の通路長を互いに相違させる構造により、排気量等
の異なる機関に対応して、インナフィンの断面形を変更
したり、インタクーラの外寸を変える必要がなく、生産
性を高められる。
【0027】請求項5に記載の内燃機関のインタクーラ
において、各チューブの長さを調節して各吸気コア流路
の通路長を互いに相違させる構造により、排気量等の異
なる機関に対応して、インナフィンの断面形を変更した
り、インタクーラの外寸を変える必要がなく、生産性を
高められる。
において、各チューブの長さを調節して各吸気コア流路
の通路長を互いに相違させる構造により、排気量等の異
なる機関に対応して、インナフィンの断面形を変更した
り、インタクーラの外寸を変える必要がなく、生産性を
高められる。
【0028】
【実施例】以下、本発明の実施例を添付図面に基づいて
説明する。
説明する。
【0029】図2において、7は図示しないターボチャ
ージャのコンプレッサ(圧縮機)から機関の各気筒に送
られる吸気を冷却するインタクーラである。
ージャのコンプレッサ(圧縮機)から機関の各気筒に送
られる吸気を冷却するインタクーラである。
【0030】インタクーラ7は、コンプレッサによって
圧縮されることにより温度上昇した吸気の熱を外気に放
熱する働きをする。機関に送られる吸気がインタクーラ
7で冷却されることにより、機関のノッキングを抑えつ
つ吸気充填効率を高めて高出力化がはかれる。
圧縮されることにより温度上昇した吸気の熱を外気に放
熱する働きをする。機関に送られる吸気がインタクーラ
7で冷却されることにより、機関のノッキングを抑えつ
つ吸気充填効率を高めて高出力化がはかれる。
【0031】インタクーラ7は、吸気と外気(冷却媒
体)の熱交換を促すコア部8と、図中矢印で示すように
コンプレッサ5から圧送される吸気をコア部8に導入す
る入口タンク9と、コア部8を通過した吸気を集めて吸
気管6を介して機関1に導く出口タンク10とを備え
る。
体)の熱交換を促すコア部8と、図中矢印で示すように
コンプレッサ5から圧送される吸気をコア部8に導入す
る入口タンク9と、コア部8を通過した吸気を集めて吸
気管6を介して機関1に導く出口タンク10とを備え
る。
【0032】図1にも示すように、コア部8は吸気を導
く偏平な筒形をした複数のチューブ12と、各チューブ
12の外側に外気を導く外気コア流路13とをそれぞれ
備える。
く偏平な筒形をした複数のチューブ12と、各チューブ
12の外側に外気を導く外気コア流路13とをそれぞれ
備える。
【0033】各チューブ12は波板状をした複数のアウ
タフィン18を介して積層される。アウタフィン18を
介して外気コア流路13を流れる外気に対する放熱面積
が確保される。
タフィン18を介して積層される。アウタフィン18を
介して外気コア流路13を流れる外気に対する放熱面積
が確保される。
【0034】各チューブ12の内側には波板状のインナ
フィン15が介装され、各チューブ12の内部はインナ
フィン15を介して吸気を導く複数の吸気コア流路11
が細路状に画成される。インナフィン15を介してチュ
ーブ12内を流れる吸気に接する面積が確保され、吸気
と外気との間で行われる熱交換が促される。
フィン15が介装され、各チューブ12の内部はインナ
フィン15を介して吸気を導く複数の吸気コア流路11
が細路状に画成される。インナフィン15を介してチュ
ーブ12内を流れる吸気に接する面積が確保され、吸気
と外気との間で行われる熱交換が促される。
【0035】ところで、インナフィン15を介して複数
の細路に画成される吸気コア流路11は、その両端部が
入口タンク9と出口タンク10のそれぞれに開放された
管路となっているため、吸気コア流路11に気柱振動が
発生する。
の細路に画成される吸気コア流路11は、その両端部が
入口タンク9と出口タンク10のそれぞれに開放された
管路となっているため、吸気コア流路11に気柱振動が
発生する。
【0036】しかしながら、インナフィン15の端部1
6は各チューブ12の開口端部17と並んで、インナフ
ィン15を介して管路状に画成される各吸気コア流路1
1は全て均等な通路長を持っているため、各吸気コア流
路11に発生する気柱振動の共鳴周波数が吸気系の固振
動数と一致すると共振して、各吸気コア流路11から高
周波の気流音が発生し、インタクーラ1の外側に漏れる
騒音となる。
6は各チューブ12の開口端部17と並んで、インナフ
ィン15を介して管路状に画成される各吸気コア流路1
1は全て均等な通路長を持っているため、各吸気コア流
路11に発生する気柱振動の共鳴周波数が吸気系の固振
動数と一致すると共振して、各吸気コア流路11から高
周波の気流音が発生し、インタクーラ1の外側に漏れる
騒音となる。
【0037】これに対処して本発明は、インナフィン1
5を介して管路状に画成される各吸気コア流路11の通
路長を任意に設定することにより、各吸気コア流路11
に発生する気柱振動の共鳴周波数が吸気系の固有振動波
数と一致しないようにする。
5を介して管路状に画成される各吸気コア流路11の通
路長を任意に設定することにより、各吸気コア流路11
に発生する気柱振動の共鳴周波数が吸気系の固有振動波
数と一致しないようにする。
【0038】この実施例では、各インナフィン15の一
端部16を各チューブ12の一開口端部17より内奥に
位置させる。したがって、インナフィン15を介して複
数の細路に画成される吸気コア流路11は、一方の端部
が出口タンク10に開放され、他方の端部が各チューブ
12の開口端部17の間に画成された入口空間19を介
して入口タンク9に開放された管路となる。
端部16を各チューブ12の一開口端部17より内奥に
位置させる。したがって、インナフィン15を介して複
数の細路に画成される吸気コア流路11は、一方の端部
が出口タンク10に開放され、他方の端部が各チューブ
12の開口端部17の間に画成された入口空間19を介
して入口タンク9に開放された管路となる。
【0039】各インナフィン15の一端部16は各チュ
ーブ12の一開口端部17より一定のオフセット量Lを
持って内奥に位置する。
ーブ12の一開口端部17より一定のオフセット量Lを
持って内奥に位置する。
【0040】以上のように構成され、次に作用について
説明する。
説明する。
【0041】各吸気コア流路11を両端が開放された管
路とすると、これに発生する気柱振動の共鳴周波数f
(kHz)は、次の式で表される。
路とすると、これに発生する気柱振動の共鳴周波数f
(kHz)は、次の式で表される。
【0042】
【数1】
【0043】ただし、Cを音速、lを管路の長さ
(m)、rを管路の半径(m)、kを開放端補正値とす
る。
(m)、rを管路の半径(m)、kを開放端補正値とす
る。
【0044】上記(1)式より、各吸気コア流路11に
発生する気柱振動の共鳴周波数は、上記管路長さlに相
当する各吸気コア流路11の長さに依存する。したがっ
て、各インナフィン端部16の各チューブ開口端部17
に対するオフセット量Lを任意に設定して管路長さlを
調節することにより、各吸気コア流路11に発生する気
柱振動の共鳴周波数が吸気系の固有振動数と一致するこ
とが避けられる。
発生する気柱振動の共鳴周波数は、上記管路長さlに相
当する各吸気コア流路11の長さに依存する。したがっ
て、各インナフィン端部16の各チューブ開口端部17
に対するオフセット量Lを任意に設定して管路長さlを
調節することにより、各吸気コア流路11に発生する気
柱振動の共鳴周波数が吸気系の固有振動数と一致するこ
とが避けられる。
【0045】具体的には、音速C=331+0.6×2
5(°C)=346m/s2、各吸気コア流路11の長
さl=160×10-3(m)、管路半径r=11,28
×10-3(m)、開放端補正値k=1.22とする場
合、各吸気コア流路11に発生する気柱振動の共鳴周波
数fは、次式で算出される。
5(°C)=346m/s2、各吸気コア流路11の長
さl=160×10-3(m)、管路半径r=11,28
×10-3(m)、開放端補正値k=1.22とする場
合、各吸気コア流路11に発生する気柱振動の共鳴周波
数fは、次式で算出される。
【0046】
【数2】
【0047】この場合に、各吸気コア流路11に発生す
る5次の共鳴周波数fは、f=0.923×5=4.6
1kHzとなって吸気系の固有振動数が近似する場合、
インタクーラ7から発生する気流音が急増する。
る5次の共鳴周波数fは、f=0.923×5=4.6
1kHzとなって吸気系の固有振動数が近似する場合、
インタクーラ7から発生する気流音が急増する。
【0048】これに対処して、一つの実施例として、各
インナフィン端部16の各チューブ開口端部17に対す
るオフセット量Lを7.5mmに設定する。この場合、
各吸気コア流路11に発生する気柱振動の共鳴周波数f
は、次式で算出される。
インナフィン端部16の各チューブ開口端部17に対す
るオフセット量Lを7.5mmに設定する。この場合、
各吸気コア流路11に発生する気柱振動の共鳴周波数f
は、次式で算出される。
【0049】
【数3】
【0050】この場合に、各吸気コア流路11に発生す
る5次の共鳴周波数fは、f=0.961×5=4.8
0kHzとなって吸気系の固有振動数に対して0.2k
Hzの周波数差が生じることによりインタクーラ7から
気流音が発生することを抑えられる。
る5次の共鳴周波数fは、f=0.961×5=4.8
0kHzとなって吸気系の固有振動数に対して0.2k
Hzの周波数差が生じることによりインタクーラ7から
気流音が発生することを抑えられる。
【0051】図3は機関の吸気系から発生する騒音の音
圧レベルを解析した結果を示す特性図である。図中に斜
線を入れて示すように、吸気系から発生する騒音の音圧
レベルがインタクーラ7に発生する気流音により特定の
高周波数域で急増することを解消できる。
圧レベルを解析した結果を示す特性図である。図中に斜
線を入れて示すように、吸気系から発生する騒音の音圧
レベルがインタクーラ7に発生する気流音により特定の
高周波数域で急増することを解消できる。
【0052】このように、インナフィン15の長さを調
節してインタクーラ7から発生する気流音の音圧レベル
を低減する構造により、インナフィン15の断面形を変
更したり、チューブ12の長さを変更しないため、排気
量等の異なる機関に対応してインタクーラ7の外寸を変
える必要がなく、生産性を高められる。
節してインタクーラ7から発生する気流音の音圧レベル
を低減する構造により、インナフィン15の断面形を変
更したり、チューブ12の長さを変更しないため、排気
量等の異なる機関に対応してインタクーラ7の外寸を変
える必要がなく、生産性を高められる。
【0053】次に、図4に示す他の実施例について説明
する。なお、図2等との対応部分には同一符号を付す。
する。なお、図2等との対応部分には同一符号を付す。
【0054】各インナフィン15を介して管路状に画成
される各吸気コア流路11の通路長を互いに相違させる
ことにより、各吸気コア流路11に発生する気柱振動の
共鳴周波数を各チューブ12毎に相違させる。
される各吸気コア流路11の通路長を互いに相違させる
ことにより、各吸気コア流路11に発生する気柱振動の
共鳴周波数を各チューブ12毎に相違させる。
【0055】一部の各インナフィン15の一端部16を
各チューブ12の一開口端部17より内奥に位置させ
る。各インナフィン15の一端部16は各チューブ12
の一開口端部17に対するオフセット量Lを互いに相違
させる。
各チューブ12の一開口端部17より内奥に位置させ
る。各インナフィン15の一端部16は各チューブ12
の一開口端部17に対するオフセット量Lを互いに相違
させる。
【0056】この場合、インタクーラ7の各吸気コア流
路11の通路長さを互いに相違させることにより、各吸
気コア流路11に発生する気柱振動の共鳴周波数が相違
し、吸気系の固有振動数と一致してインタクーラ7から
発生する気流音の音圧レベルが急増することが抑制でき
る。
路11の通路長さを互いに相違させることにより、各吸
気コア流路11に発生する気柱振動の共鳴周波数が相違
し、吸気系の固有振動数と一致してインタクーラ7から
発生する気流音の音圧レベルが急増することが抑制でき
る。
【0057】このように、インナフィン15の長さを調
節してインタクーラ7から発生する気流音の音圧レベル
を低減する構造により、インナフィン15の断面形を変
更したり、チューブ12の長さを変更しないため、排気
量等の異なる機関に対応してインタクーラ7の外寸を変
える必要がなく、生産性を高められる。
節してインタクーラ7から発生する気流音の音圧レベル
を低減する構造により、インナフィン15の断面形を変
更したり、チューブ12の長さを変更しないため、排気
量等の異なる機関に対応してインタクーラ7の外寸を変
える必要がなく、生産性を高められる。
【0058】次に、図5に示す他の実施例について説明
する。なお、図2等との対応部分には同一符号を付す。
する。なお、図2等との対応部分には同一符号を付す。
【0059】各インナフィン15の一端部16を吸気コ
ア流路11の通路方向と傾斜して形成する。したがっ
て、各インナフィン15の一端部16の各チューブ12
の一開口端部17に対するオフセット量Lが次第に変化
する。
ア流路11の通路方向と傾斜して形成する。したがっ
て、各インナフィン15の一端部16の各チューブ12
の一開口端部17に対するオフセット量Lが次第に変化
する。
【0060】この場合も、インタクーラ7の各吸気コア
流路11の通路長さを互いに相違させることにより、各
吸気コア流路11に発生する気柱振動の共鳴周波数が相
違し、吸気系の固有振動数と一致してインタクーラ7か
ら発生する気流音の音圧レベルが急増することが抑制で
きる。
流路11の通路長さを互いに相違させることにより、各
吸気コア流路11に発生する気柱振動の共鳴周波数が相
違し、吸気系の固有振動数と一致してインタクーラ7か
ら発生する気流音の音圧レベルが急増することが抑制で
きる。
【0061】このように、インナフィン15の長さを調
節してインタクーラ7から発生する気流音の音圧レベル
を低減する構造により、インナフィン15の断面形を変
更したり、チューブ12の長さを変更しないため、排気
量等の異なる機関に対応してインタクーラ7の外寸を変
える必要がなく、生産性を高められる。
節してインタクーラ7から発生する気流音の音圧レベル
を低減する構造により、インナフィン15の断面形を変
更したり、チューブ12の長さを変更しないため、排気
量等の異なる機関に対応してインタクーラ7の外寸を変
える必要がなく、生産性を高められる。
【0062】次に、図6に示す他の実施例について説明
する。なお、図2等との対応部分には同一符号を付す。
する。なお、図2等との対応部分には同一符号を付す。
【0063】各チューブ12の長さを互いに相違させ
て、インタクーラ7の各吸気コア流路11の通路長さを
互いに相違させる。
て、インタクーラ7の各吸気コア流路11の通路長さを
互いに相違させる。
【0064】各チューブ12の端部17を入口タンク9
に突出させ、それぞれの突出量を段階的に増加させる。
に突出させ、それぞれの突出量を段階的に増加させる。
【0065】各チューブ12に介装されるインナフィン
も、各チューブ12の長さに対応して相違させている。
も、各チューブ12の長さに対応して相違させている。
【0066】この場合も、インタクーラ7の各吸気コア
流路11の通路長さを互いに相違させることにより、各
吸気コア流路11に発生する気柱振動の共鳴周波数が相
違し、吸気系の固有振動数と一致してインタクーラ7か
ら発生する気流音の音圧レベルが急増することが抑制で
きる。
流路11の通路長さを互いに相違させることにより、各
吸気コア流路11に発生する気柱振動の共鳴周波数が相
違し、吸気系の固有振動数と一致してインタクーラ7か
ら発生する気流音の音圧レベルが急増することが抑制で
きる。
【0067】このように、各チューブ12の長さを調節
してインタクーラ7から発生する気流音の音圧レベルを
低減する構造により、排気量等の異なる機関に対応して
インナフィン15の断面形を変更したり、インタクーラ
7の外寸を変える必要がなく、生産性を高められる。
してインタクーラ7から発生する気流音の音圧レベルを
低減する構造により、排気量等の異なる機関に対応して
インナフィン15の断面形を変更したり、インタクーラ
7の外寸を変える必要がなく、生産性を高められる。
【0068】次に、図7に示す他の実施例について説明
する。なお、図2等との対応部分には同一符号を付す。
する。なお、図2等との対応部分には同一符号を付す。
【0069】この実施例では、各吸気コア流路11を一
体形成した多孔管タイプのチューブ22を備える。
体形成した多孔管タイプのチューブ22を備える。
【0070】各チューブ22の一端部27を吸気コア流
路11の通路方向と傾斜させる。したがって、各チュー
ブ22に並んで開口する各吸気コア流路11の通路長さ
が段階的に変化する。
路11の通路方向と傾斜させる。したがって、各チュー
ブ22に並んで開口する各吸気コア流路11の通路長さ
が段階的に変化する。
【0071】この場合も、インタクーラ7の各吸気コア
流路11の通路長さを互いに相違させることにより、各
吸気コア流路11に発生する気柱振動の共鳴周波数が相
違し、吸気系の固有振動数と一致してインタクーラ7か
ら発生する気流音の音圧レベルが急増することが抑制で
きる。
流路11の通路長さを互いに相違させることにより、各
吸気コア流路11に発生する気柱振動の共鳴周波数が相
違し、吸気系の固有振動数と一致してインタクーラ7か
ら発生する気流音の音圧レベルが急増することが抑制で
きる。
【0072】また、波板状をしたインナフィン15の断
面形を変化させて、インタクーラ7の各吸気コア流路1
1の通路断面積を互いに相違させることにより、各吸気
コア流路11に発生する気柱振動の共鳴周波数が相違
し、吸気系の固有振動数と一致してインタクーラ7から
発生する気流音の音圧レベルが急増することが抑制する
ことも考えられる。
面形を変化させて、インタクーラ7の各吸気コア流路1
1の通路断面積を互いに相違させることにより、各吸気
コア流路11に発生する気柱振動の共鳴周波数が相違
し、吸気系の固有振動数と一致してインタクーラ7から
発生する気流音の音圧レベルが急増することが抑制する
ことも考えられる。
【0073】しかし、この場合、排気量等の異なる機関
に対応してインナフィン15の断面形を変更すると、イ
ンタクーラ7の外寸が変わったり、生産性の悪化を来す
可能性がある。
に対応してインナフィン15の断面形を変更すると、イ
ンタクーラ7の外寸が変わったり、生産性の悪化を来す
可能性がある。
【0074】
【発明の効果】以上説明したように請求項1に記載の内
燃機関のインタクーラは、吸気コア流路に発生する気柱
振動の共鳴周波数が吸気系の固有振動数と一致しないよ
うに各吸気コア流路の通路長を設定することにより、各
インタクーラから発生する気流音の音圧レベルを低減す
ることができる。
燃機関のインタクーラは、吸気コア流路に発生する気柱
振動の共鳴周波数が吸気系の固有振動数と一致しないよ
うに各吸気コア流路の通路長を設定することにより、各
インタクーラから発生する気流音の音圧レベルを低減す
ることができる。
【0075】請求項2に記載の内燃機関のインタクーラ
は、インナフィンの端部をチューブの開口端部に対して
チューブの内奥に所定のオフセット量Lを持って配置す
る構造により、吸気コア流路の通路長を任意に設定する
ことが可能となり、排気量等の異なる機関に対応してイ
ンタクーラの外寸を変える必要がなく実施でき、生産性
を高められる。
は、インナフィンの端部をチューブの開口端部に対して
チューブの内奥に所定のオフセット量Lを持って配置す
る構造により、吸気コア流路の通路長を任意に設定する
ことが可能となり、排気量等の異なる機関に対応してイ
ンタクーラの外寸を変える必要がなく実施でき、生産性
を高められる。
【0076】請求項3に記載の内燃機関のインタクーラ
は、インタクーラの各吸気コア流路の通路長を互いに相
違させることにより、各吸気コア流路に発生する気柱振
動の共鳴周波数が相違し、吸気系の固有振動数と一致し
てインタクーラから発生する気流音の音圧レベルが急増
することが抑制できる。
は、インタクーラの各吸気コア流路の通路長を互いに相
違させることにより、各吸気コア流路に発生する気柱振
動の共鳴周波数が相違し、吸気系の固有振動数と一致し
てインタクーラから発生する気流音の音圧レベルが急増
することが抑制できる。
【0077】請求項4に記載の内燃機関のインタクーラ
は、各インナフィンの長さを調節して各吸気コア流路の
通路長を互いに相違させる構造により、排気量等の異な
る機関に対応して、インナフィンの断面形を変更した
り、インタクーラの外寸を変える必要がなく実施でき、
生産性を高められる。
は、各インナフィンの長さを調節して各吸気コア流路の
通路長を互いに相違させる構造により、排気量等の異な
る機関に対応して、インナフィンの断面形を変更した
り、インタクーラの外寸を変える必要がなく実施でき、
生産性を高められる。
【0078】請求項5に記載の内燃機関のインタクーラ
は、各チューブの長さを調節して各吸気コア流路の通路
長を互いに相違させる構造により、排気量等の異なる機
関に対応して、インナフィンの断面形を変更したり、イ
ンタクーラの外寸を変える必要がなく実施でき、生産性
を高められる。
は、各チューブの長さを調節して各吸気コア流路の通路
長を互いに相違させる構造により、排気量等の異なる機
関に対応して、インナフィンの断面形を変更したり、イ
ンタクーラの外寸を変える必要がなく実施でき、生産性
を高められる。
【図1】本発明の実施例を示すコア部の斜視図。
【図2】同じくインタクーラの平面図。
【図3】同じく機関の吸気系から発生する騒音の音圧レ
ベルを解析した結果を示す特性図。
ベルを解析した結果を示す特性図。
【図4】他の実施例を示すインタクーラの平面図。
【図5】さらに他の実施例を示すインタクーラの側面
図。
図。
【図6】さらに他の実施例を示すインタクーラの平面
図。
図。
【図7】さらに他の実施例を示すインタクーラの側面
図。
図。
【図8】従来例を示す機関のシステム図。
【図9】同じくインタクーラの斜視図。
【図10】同じく図10のA部を示す断面図。
7 インタクーラ 8 コア部 9 入口タンク 10 出口タンク 11 吸気コア流路 12 チューブ 13 外気コア流路 15 インナフィン 16 インナフィン端部 17 チューブ開口端部 18 アウタフィン 19 入口空間
Claims (5)
- 【請求項1】過給機から圧送される吸気を導入する入口
タンクと、 入口タンクに導入された吸気を通過させて冷却媒体への
放熱を促す複数の吸気コア流路と、 各吸気コア流路を通過した吸気を集めて機関に導く出口
タンクと、 を備える内燃機関のインタクーラにおいて、 前記各吸気コア流路に発生する気柱振動の共鳴周波数が
吸気系の固有振動数と一致しないように各吸気コア流路
の通路長を設定したことを特徴とする内燃機関のインタ
クーラ。 - 【請求項2】前記各吸気コア流路を偏平な筒形をしたチ
ューブの内側に波板状をしたインナフィンを介して画成
し、 インナフィンの端部をチューブの開口端部に対してチュ
ーブの内奥に所定のオフセット量Lを持って配置したこ
とを特徴とする請求項1に記載の内燃機関のインタクー
ラ。 - 【請求項3】過給機から圧送される吸気が導入される入
口タンクと、 入口タンクに導入された吸気を通過させて冷却媒体への
放熱を促す複数の吸気コア流路と、 各吸気コア流路を通過した吸気を集めて機関に導く出口
タンクと、 を備える内燃機関のインタクーラにおいて、 前記各吸気コア流路に発生する気柱振動の共鳴周波数を
互いに相違させたことをことを特徴とする内燃機関のイ
ンタクーラ。 - 【請求項4】前記各吸気コア流路を偏平な筒形をした複
数のチューブの内側に波板状をした複数のインナフィン
を介して画成し、 各インナフィンの吸気コア流路方向の長さを互いに相違
させたことを特徴とする請求項3に記載の内燃機関のイ
ンタクーラ。 - 【請求項5】前記各吸気コア流路を偏平な筒形をした複
数のチューブの内側に波板状をした複数のインナフィン
を介して画成し、 各チューブの吸気コア流路方向の長さを互いに相違させ
たことを特徴とする請求項3に記載の内燃機関のインタ
クーラ。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP12002595A JP3453928B2 (ja) | 1995-05-18 | 1995-05-18 | 内燃機関のインタクーラ |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP12002595A JP3453928B2 (ja) | 1995-05-18 | 1995-05-18 | 内燃機関のインタクーラ |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH08312357A true JPH08312357A (ja) | 1996-11-26 |
JP3453928B2 JP3453928B2 (ja) | 2003-10-06 |
Family
ID=14776054
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP12002595A Expired - Fee Related JP3453928B2 (ja) | 1995-05-18 | 1995-05-18 | 内燃機関のインタクーラ |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP3453928B2 (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US6040038A (en) * | 1996-11-22 | 2000-03-21 | Mitsubishi Shindoh Co., Ltd. | Film condenser and metalized film |
US6138354A (en) * | 1997-01-08 | 2000-10-31 | Denso Corporation | Method of manufacturing a corrugated plate by rolling for use as an inner fin of a heat exchanger |
-
1995
- 1995-05-18 JP JP12002595A patent/JP3453928B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US6040038A (en) * | 1996-11-22 | 2000-03-21 | Mitsubishi Shindoh Co., Ltd. | Film condenser and metalized film |
US6251503B1 (en) | 1996-11-22 | 2001-06-26 | Mitsubishi Shindoh Co., Ltd. | Film condenser and metalized film |
US6138354A (en) * | 1997-01-08 | 2000-10-31 | Denso Corporation | Method of manufacturing a corrugated plate by rolling for use as an inner fin of a heat exchanger |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP3453928B2 (ja) | 2003-10-06 |
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Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |