JPH0829726A - ビーム整形光学系 - Google Patents
ビーム整形光学系Info
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- JPH0829726A JPH0829726A JP6183940A JP18394094A JPH0829726A JP H0829726 A JPH0829726 A JP H0829726A JP 6183940 A JP6183940 A JP 6183940A JP 18394094 A JP18394094 A JP 18394094A JP H0829726 A JPH0829726 A JP H0829726A
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- 230000003287 optical effect Effects 0.000 title claims abstract description 78
- 230000004907 flux Effects 0.000 claims abstract description 32
- 239000004065 semiconductor Substances 0.000 claims abstract description 15
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Classifications
-
- G—PHYSICS
- G02—OPTICS
- G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
- G02B3/00—Simple or compound lenses
- G02B3/02—Simple or compound lenses with non-spherical faces
- G02B3/04—Simple or compound lenses with non-spherical faces with continuous faces that are rotationally symmetrical but deviate from a true sphere, e.g. so called "aspheric" lenses
-
- G—PHYSICS
- G02—OPTICS
- G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
- G02B3/00—Simple or compound lenses
- G02B3/02—Simple or compound lenses with non-spherical faces
- G02B3/06—Simple or compound lenses with non-spherical faces with cylindrical or toric faces
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Optics & Photonics (AREA)
- Lenses (AREA)
- Optical Head (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 光学素子の配置が容易で、全長が比較的短
く、且つ収差補正の良好なビーム整形光学系を提供する
こと。 【構成】 本発明においては、楕円形断面を有する光束
をほぼ円形断面を有する平行光束に変換するビーム整形
光学系において、少なくとも１つの面が全体的に円筒面
状の整形レンズを備え、該整形レンズの前記円筒面状の
面の横断形状は実質的に非円形である。好ましい態様に
よれば、前記整形レンズは、互いに相似な２つの楕円筒
面からなり、該２つの楕円筒面の横断形状である２つの
楕円は、焦点を共有する。さらに好ましくは、前記整形
レンズの２つの楕円筒面は、光束の入射側に凹面を向け
ている。
く、且つ収差補正の良好なビーム整形光学系を提供する
こと。 【構成】 本発明においては、楕円形断面を有する光束
をほぼ円形断面を有する平行光束に変換するビーム整形
光学系において、少なくとも１つの面が全体的に円筒面
状の整形レンズを備え、該整形レンズの前記円筒面状の
面の横断形状は実質的に非円形である。好ましい態様に
よれば、前記整形レンズは、互いに相似な２つの楕円筒
面からなり、該２つの楕円筒面の横断形状である２つの
楕円は、焦点を共有する。さらに好ましくは、前記整形
レンズの２つの楕円筒面は、光束の入射側に凹面を向け
ている。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明はビーム整形光学系に関
し、特に半導体レーザからの楕円形断面を有する光束を
ほぼ円形断面を有する平行光束に整形する光学系に関す
る。
し、特に半導体レーザからの楕円形断面を有する光束を
ほぼ円形断面を有する平行光束に整形する光学系に関す
る。
【０００２】
【従来の技術】光ディスクヘッドの光源には、半導体レ
ーザが用いられている。半導体レーザの発光面は楕円形
状をしているので、半導体レーザから放射された光束断
面の強度分布も楕円である。このような楕円形断面を有
する半導体レーザからの光束を効率よく利用するため
に、光束断面を楕円からほぼ円形に整形する、いわゆる
ビーム整形が行われている。
ーザが用いられている。半導体レーザの発光面は楕円形
状をしているので、半導体レーザから放射された光束断
面の強度分布も楕円である。このような楕円形断面を有
する半導体レーザからの光束を効率よく利用するため
に、光束断面を楕円からほぼ円形に整形する、いわゆる
ビーム整形が行われている。
【０００３】図７は、プリズムを使用した従来のビーム
整形光学系の構成を示す図である。図７のビーム整形光
学系では、半導体レーザＬＤからの光束をコリメータレ
ンズ５１で平行光束に変換し、ビーム整形プリズム５２
に入射させる。ビーム整形プリズム５２に入射した光
は、図中上下方向に拡大され、ほぼ円形断面を有する平
行光束となって射出する。ほぼ円形断面を有する平行光
束に整形された光は、ビームスプリッター５３を透過
し、対物レンズ５４を介してディスク５５上に集光され
る。ディスク５５からの反射光は、対物レンズ５４を介
してビームスプリッター５３で図中上方に偏向され、信
号検出される。
整形光学系の構成を示す図である。図７のビーム整形光
学系では、半導体レーザＬＤからの光束をコリメータレ
ンズ５１で平行光束に変換し、ビーム整形プリズム５２
に入射させる。ビーム整形プリズム５２に入射した光
は、図中上下方向に拡大され、ほぼ円形断面を有する平
行光束となって射出する。ほぼ円形断面を有する平行光
束に整形された光は、ビームスプリッター５３を透過
し、対物レンズ５４を介してディスク５５上に集光され
る。ディスク５５からの反射光は、対物レンズ５４を介
してビームスプリッター５３で図中上方に偏向され、信
号検出される。
【０００４】プリズムは簡単な構成の整形光学素子であ
るが、半導体レーザＬＤおよびコリメートレンズ５１の
光路とビームスプリッター５３および対物レンズ５４の
光路とがビーム整形プリズム５２を挟んで傾いてしま
う。このため、各光学素子の配置が困難となる。また、
レーザ光が整形プリズム５２に斜入射（入射角θ＝７０
°〜８０°）する。このため、整形プリズム５２の入射
面におけるレーザ光の反射を抑えるために、整形プリズ
ム５２の入射面に多層膜からなる反射防止膜を設ける必
要があり、コストアップになり易い。
るが、半導体レーザＬＤおよびコリメートレンズ５１の
光路とビームスプリッター５３および対物レンズ５４の
光路とがビーム整形プリズム５２を挟んで傾いてしま
う。このため、各光学素子の配置が困難となる。また、
レーザ光が整形プリズム５２に斜入射（入射角θ＝７０
°〜８０°）する。このため、整形プリズム５２の入射
面におけるレーザ光の反射を抑えるために、整形プリズ
ム５２の入射面に多層膜からなる反射防止膜を設ける必
要があり、コストアップになり易い。
【０００５】図８は、整形プリズムの代わりに円筒レン
ズを用いた従来のビーム整形光学系の構成を示す図であ
る。（ａ）はガリレオタイプの整形光学系を、（ｂ）は
ケプラータイプの整形光学系をそれぞれ示している。
ズを用いた従来のビーム整形光学系の構成を示す図であ
る。（ａ）はガリレオタイプの整形光学系を、（ｂ）は
ケプラータイプの整形光学系をそれぞれ示している。
【０００６】図８（ａ）に示すように、ガリレオタイプ
の整形光学系では、半導体レーザＬＤからの光束をコリ
メータレンズ６１で平行光束に変換する。平行光束に変
換された光は、図面の紙面内において負屈折力を有し且
つ光軸を含み紙面と直交する面内において屈折力を有し
ない円筒レンズ６２に入射する。円筒レンズ６２に入射
した光は図中上下方向に適宜拡大された後、図面の紙面
内において正屈折力を有し且つ光軸を含み紙面と直交す
る面内において屈折力を有しない円筒レンズ６３に入射
する。円筒レンズ６３を通過してほぼ円形断面を有する
平行光束に整形された光は、ビームスプリッター６４を
透過し、対物レンズ６５を介してディスク６６上に集光
される。
の整形光学系では、半導体レーザＬＤからの光束をコリ
メータレンズ６１で平行光束に変換する。平行光束に変
換された光は、図面の紙面内において負屈折力を有し且
つ光軸を含み紙面と直交する面内において屈折力を有し
ない円筒レンズ６２に入射する。円筒レンズ６２に入射
した光は図中上下方向に適宜拡大された後、図面の紙面
内において正屈折力を有し且つ光軸を含み紙面と直交す
る面内において屈折力を有しない円筒レンズ６３に入射
する。円筒レンズ６３を通過してほぼ円形断面を有する
平行光束に整形された光は、ビームスプリッター６４を
透過し、対物レンズ６５を介してディスク６６上に集光
される。
【０００７】一方、図８（ｂ）に示すように、ケプラー
タイプの整形光学系では、半導体レーザＬＤからの光束
をコリメータレンズ６１で平行光束に変換する。平行光
束に変換された光は、図面の紙面内において正屈折力を
有し且つ光軸を含み紙面と直交する面内において屈折力
を有しない円筒レンズ６７に入射する。円筒レンズ６７
に入射した光は図中上下方向に適宜拡大された後、図面
の紙面内において正屈折力を有し且つ光軸を含み紙面と
直交する面内において屈折力を有しない正レンズ６３に
入射する。こうして、円筒レンズ６３を通過した光は、
ほぼ円形断面を有する平行光束に整形される。
タイプの整形光学系では、半導体レーザＬＤからの光束
をコリメータレンズ６１で平行光束に変換する。平行光
束に変換された光は、図面の紙面内において正屈折力を
有し且つ光軸を含み紙面と直交する面内において屈折力
を有しない円筒レンズ６７に入射する。円筒レンズ６７
に入射した光は図中上下方向に適宜拡大された後、図面
の紙面内において正屈折力を有し且つ光軸を含み紙面と
直交する面内において屈折力を有しない正レンズ６３に
入射する。こうして、円筒レンズ６３を通過した光は、
ほぼ円形断面を有する平行光束に整形される。
【０００８】図８（ａ）に示すガリレオタイプおよび図
８（ｂ）に示すケプラータイプのいずれの場合も、収差
を抑えるにはＮＡ（開口数）を小さくする必要がある。
すなわち、２つの円筒レンズの間隔を大きくする必要が
あり、その結果光学系の全長が大きくなってしまう。
８（ｂ）に示すケプラータイプのいずれの場合も、収差
を抑えるにはＮＡ（開口数）を小さくする必要がある。
すなわち、２つの円筒レンズの間隔を大きくする必要が
あり、その結果光学系の全長が大きくなってしまう。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】上述のように、整形プ
リズムを使用した従来のビーム整形光学系では、プリズ
ムを介して光軸が折れ曲がるため、各光学素子の配置が
困難となるという不都合があった。また、レーザ光が整
形プリズムに大きな入射角で斜入射するため、プリズム
の入射面に反射防止膜を設ける必要があり、コストアッ
プになり易いという不都合があった。一方、円筒レンズ
を使用した従来のビーム整形光学系では、収差を抑える
ために、光学系の全長が大きくなってしまうという不都
合があった。
リズムを使用した従来のビーム整形光学系では、プリズ
ムを介して光軸が折れ曲がるため、各光学素子の配置が
困難となるという不都合があった。また、レーザ光が整
形プリズムに大きな入射角で斜入射するため、プリズム
の入射面に反射防止膜を設ける必要があり、コストアッ
プになり易いという不都合があった。一方、円筒レンズ
を使用した従来のビーム整形光学系では、収差を抑える
ために、光学系の全長が大きくなってしまうという不都
合があった。
【００１０】本発明は、前述の課題に鑑みてなされたも
のであり、光学素子の配置が容易で、全長が比較的短
く、且つ収差補正の良好なビーム整形光学系を提供する
ことを目的とする。
のであり、光学素子の配置が容易で、全長が比較的短
く、且つ収差補正の良好なビーム整形光学系を提供する
ことを目的とする。
【００１１】
【課題を解決するための手段】前記課題を解決するため
に、本発明においては、楕円形断面を有する光束をほぼ
円形断面を有する平行光束に変換するビーム整形光学系
において、少なくとも１つの面が全体的に円筒面状の整
形レンズを備え、該整形レンズの前記円筒面状の面の横
断形状は実質的に非円形であることを特徴とするビーム
整形光学系を提供する。
に、本発明においては、楕円形断面を有する光束をほぼ
円形断面を有する平行光束に変換するビーム整形光学系
において、少なくとも１つの面が全体的に円筒面状の整
形レンズを備え、該整形レンズの前記円筒面状の面の横
断形状は実質的に非円形であることを特徴とするビーム
整形光学系を提供する。
【００１２】好ましい態様によれば、前記整形レンズ
は、互いに相似な２つの楕円筒面からなり、該２つの楕
円筒面の横断形状である２つの楕円は、焦点を共有す
る。さらに好ましくは、前記整形レンズの２つの楕円筒
面は、光束の入射側に凹面を向けている。
は、互いに相似な２つの楕円筒面からなり、該２つの楕
円筒面の横断形状である２つの楕円は、焦点を共有す
る。さらに好ましくは、前記整形レンズの２つの楕円筒
面は、光束の入射側に凹面を向けている。
【００１３】
【作用】図１は、本発明のビーム整形光学系の構成およ
び作用を説明するための図であり、光軸をＺ軸としたＸ
ＹＺ直交座標系において（ａ）はＸＺ平面に沿った断面
図を、（ｂ）はＹＺ平面に沿った断面図をそれぞれ示し
ている。
び作用を説明するための図であり、光軸をＺ軸としたＸ
ＹＺ直交座標系において（ａ）はＸＺ平面に沿った断面
図を、（ｂ）はＹＺ平面に沿った断面図をそれぞれ示し
ている。
【００１４】図１のビーム整形光学系では、たとえば半
導体レーザＬＤからの光束がコリメータレンズ１に入射
して平行光束に変換される。コリメータレンズ１を通過
した楕円断面を有する平行光束は、整形レンズ２に入射
する。整形レンズ２は、（ａ）に示すように、ＸＺ平面
において入射ビームを所定の倍率で拡大整形する。すな
わち、ＸＺ平面において整形レンズ２の入射面３は入射
する平行光束を発散する屈折面であり、射出面４は発散
する光束を平行光束に収れんする屈折面である。
導体レーザＬＤからの光束がコリメータレンズ１に入射
して平行光束に変換される。コリメータレンズ１を通過
した楕円断面を有する平行光束は、整形レンズ２に入射
する。整形レンズ２は、（ａ）に示すように、ＸＺ平面
において入射ビームを所定の倍率で拡大整形する。すな
わち、ＸＺ平面において整形レンズ２の入射面３は入射
する平行光束を発散する屈折面であり、射出面４は発散
する光束を平行光束に収れんする屈折面である。
【００１５】一方、（ｂ）に示すように、整形レンズ２
の双方の面３および４はＹＺ平面においては屈折力を有
しないので、入射ビームは拡大されることなくそのまま
透過する。こうして、整形レンズ２を通過した光は、ほ
ぼ円形断面を有する平行光束に整形される。
の双方の面３および４はＹＺ平面においては屈折力を有
しないので、入射ビームは拡大されることなくそのまま
透過する。こうして、整形レンズ２を通過した光は、ほ
ぼ円形断面を有する平行光束に整形される。
【００１６】このように、本発明のビーム整形光学系で
は、少なくとも１つの面が全体的に円筒面状の整形レン
ズを備えている。なお、図１では、整形レンズ２の双方
の面３および４が全体的に円筒面状に形成されている。
そして、整形レンズ２の面３および面４の少なくともい
ずれか一方の面のＸＺ平面における横断形状が実質的に
非円形状に、たとえば楕円形に形成されている。なお、
本明細書において、少なくとも１つの面が全体的に円筒
面状であり、その円筒面状の面の横断形状が実質的に非
円形であるようなレンズを「非球面円筒レンズ」とい
う。
は、少なくとも１つの面が全体的に円筒面状の整形レン
ズを備えている。なお、図１では、整形レンズ２の双方
の面３および４が全体的に円筒面状に形成されている。
そして、整形レンズ２の面３および面４の少なくともい
ずれか一方の面のＸＺ平面における横断形状が実質的に
非円形状に、たとえば楕円形に形成されている。なお、
本明細書において、少なくとも１つの面が全体的に円筒
面状であり、その円筒面状の面の横断形状が実質的に非
円形であるようなレンズを「非球面円筒レンズ」とい
う。
【００１７】このように、本発明のビーム整形光学系で
は、整形レンズが１群１枚のレンズ成分で構成されてい
るが、収差補正上有利ないわゆる非球面を導入した非球
面円筒レンズである。このため、全長が短い光学系であ
るにもかかわらず、収差補正が良好になされる。
は、整形レンズが１群１枚のレンズ成分で構成されてい
るが、収差補正上有利ないわゆる非球面を導入した非球
面円筒レンズである。このため、全長が短い光学系であ
るにもかかわらず、収差補正が良好になされる。
【００１８】また、本発明のビーム整形光学系を光デイ
スクヘッドに適用すると、半導体レーザＬＤ、コリメー
トレンズ、ビームスプリッタおよび対物レンズを、一直
線になった光軸上に位置決めすることができるので、各
光学素子の配置が容易になる。なお、近年の加工技術の
進歩により、横断形状が実質的に非円形の円筒面状の面
もガラスモールドによって容易に量産加工することがで
きるので、実質的なコストアップにはならない。
スクヘッドに適用すると、半導体レーザＬＤ、コリメー
トレンズ、ビームスプリッタおよび対物レンズを、一直
線になった光軸上に位置決めすることができるので、各
光学素子の配置が容易になる。なお、近年の加工技術の
進歩により、横断形状が実質的に非円形の円筒面状の面
もガラスモールドによって容易に量産加工することがで
きるので、実質的なコストアップにはならない。
【００１９】次に、横断形状が実質的に非円形の円筒面
状の面の形状について考えてみる。一般に、２次曲面の
組み合わせで様々な無収差光学系を構成することができ
ることは、よく知られている。本発明の整形レンズで
は、互いに相似な２つの楕円筒面からなり、２つの楕円
筒面の横断形状である２つの楕円が焦点を共有するよう
に形成することにより、アプラナチックな（球面収差が
なく且つ正弦条件を満足する）アフオーカル系を構成す
ることができることを以下に示す。
状の面の形状について考えてみる。一般に、２次曲面の
組み合わせで様々な無収差光学系を構成することができ
ることは、よく知られている。本発明の整形レンズで
は、互いに相似な２つの楕円筒面からなり、２つの楕円
筒面の横断形状である２つの楕円が焦点を共有するよう
に形成することにより、アプラナチックな（球面収差が
なく且つ正弦条件を満足する）アフオーカル系を構成す
ることができることを以下に示す。
【００２０】図２は、アプラナチックなアフオーカル系
を構成する整形レンズの作用を説明する図である。ま
ず、入射面Ｓ１によって、平面波ＡＡ’を球面波ＢＢ’
（中心Ｏ、半径ｆ１）に変換するには、光路長ＡＢと
Ａ’Ｂ’とが等しくなればよい。すなわち、ｒ１＝ＯＡ
とすると、光路長ＡＢおよび光路長Ａ’Ｂ’はそれぞれ
式（１）および（２）で表される。 光路長ＡＢ＝ｎ・（ｆ１−ｒ１） （１） 光路長Ａ’Ｂ’＝ｆ１−ｒ１・ｃｏｓθ （２）
を構成する整形レンズの作用を説明する図である。ま
ず、入射面Ｓ１によって、平面波ＡＡ’を球面波ＢＢ’
（中心Ｏ、半径ｆ１）に変換するには、光路長ＡＢと
Ａ’Ｂ’とが等しくなればよい。すなわち、ｒ１＝ＯＡ
とすると、光路長ＡＢおよび光路長Ａ’Ｂ’はそれぞれ
式（１）および（２）で表される。 光路長ＡＢ＝ｎ・（ｆ１−ｒ１） （１） 光路長Ａ’Ｂ’＝ｆ１−ｒ１・ｃｏｓθ （２）
【００２１】式（１）および（２）から、面Ｓ１の形状
は極座標を用いて次の式（３）のように表わされる。 ｒ１＝（ｎ−１）・ｆ１／（ｎ−ｃｏｓθ） （３） 式（３）は、楕円を表す式である。こうして、式（３）
で表される楕円筒面Ｓ１によって平面波ＡＡ’は、焦点
Ｏを中心とする球面波ＢＢ’に変換される。
は極座標を用いて次の式（３）のように表わされる。 ｒ１＝（ｎ−１）・ｆ１／（ｎ−ｃｏｓθ） （３） 式（３）は、楕円を表す式である。こうして、式（３）
で表される楕円筒面Ｓ１によって平面波ＡＡ’は、焦点
Ｏを中心とする球面波ＢＢ’に変換される。
【００２２】同様に、射出面Ｓ２によって球面波ＣＣ’
（中心Ｏ）を平面波ＤＤ’（Ｄ’は中心Ｏから距離ｆ２
だけ離れている）に変換するためには、光路長ＣＤと光
路長Ｃ’Ｄ’とが等しくなればよい。すなわち、ｒ２＝
ＯＣとすると、光路長ＣＤおよび光路長Ｃ’Ｄ’はそれ
ぞれ式（４）および（５）で表される。 光路長ＣＤ＝ｆ２−ｒ２・ｃｏｓθ （４） 光路長Ｃ’Ｄ’＝ｎ・（ｆ２−ｒ２） （５）
（中心Ｏ）を平面波ＤＤ’（Ｄ’は中心Ｏから距離ｆ２
だけ離れている）に変換するためには、光路長ＣＤと光
路長Ｃ’Ｄ’とが等しくなればよい。すなわち、ｒ２＝
ＯＣとすると、光路長ＣＤおよび光路長Ｃ’Ｄ’はそれ
ぞれ式（４）および（５）で表される。 光路長ＣＤ＝ｆ２−ｒ２・ｃｏｓθ （４） 光路長Ｃ’Ｄ’＝ｎ・（ｆ２−ｒ２） （５）
【００２３】式（４）および（５）から、面Ｓ２の形状
は極座標を用いて次の式（６）のように表わされる。 ｒ２＝（ｎ−１）／ｆ２／（ｎ−ｃｏｓθ） （６） 式（６）も、楕円を表す式である。こうして、式（６）
で表される楕円筒面Ｓ２によって球面波ＣＣ’は、平面
波ＤＤ’に変換される。
は極座標を用いて次の式（６）のように表わされる。 ｒ２＝（ｎ−１）／ｆ２／（ｎ−ｃｏｓθ） （６） 式（６）も、楕円を表す式である。こうして、式（６）
で表される楕円筒面Ｓ２によって球面波ＣＣ’は、平面
波ＤＤ’に変換される。
【００２４】式（３）および（６）を参照してわかるよ
うに、図２において、楕円筒面Ｓ１と楕円筒面Ｓ２は互
いに相似で、且つ焦点Ｏを共有するように配置されてい
る。すなわち、楕円筒面Ｓ１の横断形状である楕円の２
つの焦点のうち図中左側の焦点Ｏは、楕円筒面Ｓ２の横
断形状である楕円の２つの焦点のうち図中左側の焦点位
置と一致している。なお、図２において、点Ａは光が楕
円筒面Ｓ１に入射する点であり、点Ｃは光が楕円筒面Ｓ
２から射出する点である。また、ｆ１は楕円筒面Ｓ１の
横断形状の楕円の長焦点距離（長半径）であり、ｆ２は
楕円筒面Ｓ２の横断形状の楕円の長焦点距離（長半径）
である。
うに、図２において、楕円筒面Ｓ１と楕円筒面Ｓ２は互
いに相似で、且つ焦点Ｏを共有するように配置されてい
る。すなわち、楕円筒面Ｓ１の横断形状である楕円の２
つの焦点のうち図中左側の焦点Ｏは、楕円筒面Ｓ２の横
断形状である楕円の２つの焦点のうち図中左側の焦点位
置と一致している。なお、図２において、点Ａは光が楕
円筒面Ｓ１に入射する点であり、点Ｃは光が楕円筒面Ｓ
２から射出する点である。また、ｆ１は楕円筒面Ｓ１の
横断形状の楕円の長焦点距離（長半径）であり、ｆ２は
楕円筒面Ｓ２の横断形状の楕円の長焦点距離（長半径）
である。
【００２５】こうして、楕円筒面Ｓ１によって平面波Ａ
Ａ’が球面波ＢＢ’に変換され、次いで楕円筒面Ｓ２に
よって球面波ＣＣ’が平面波ＤＤ’に変換される。さら
に、球面波ＢＢ’とＣＣ’とがその中心（すなわちＯ）
を共有する。すなわち、式（３）および（６）でそれぞ
れ表される２つの楕円筒面を有する整形レンズによっ
て、球面収差のないアフォーカル系を構成することがで
きることがわかる。
Ａ’が球面波ＢＢ’に変換され、次いで楕円筒面Ｓ２に
よって球面波ＣＣ’が平面波ＤＤ’に変換される。さら
に、球面波ＢＢ’とＣＣ’とがその中心（すなわちＯ）
を共有する。すなわち、式（３）および（６）でそれぞ
れ表される２つの楕円筒面を有する整形レンズによっ
て、球面収差のないアフォーカル系を構成することがで
きることがわかる。
【００２６】また、入射前の光線の高さＨ１および射出
後の光線の高さＨ２は、それぞれ式（７）および（８）
で表される。 入射前の光線の高さ Ｈ１＝ｒ１・ｓｉｎθ （７） 射出後の光線の高さ Ｈ２＝ｒ２・ｓｉｎθ （８）
後の光線の高さＨ２は、それぞれ式（７）および（８）
で表される。 入射前の光線の高さ Ｈ１＝ｒ１・ｓｉｎθ （７） 射出後の光線の高さ Ｈ２＝ｒ２・ｓｉｎθ （８）
【００２７】さらに、楕円筒面Ｓ１と楕円筒面Ｓ２とは
相似であることから、次の式（９）で表される関係が成
立する。 Ｈ２／Ｈ１＝ｒ２／ｒ１＝ｆ２／ｆ１＝一定（ビーム整形比） （９） このように、式（３）および（６）でそれぞれ表される
２つの楕円筒面を有する整形レンズでは、アフォーカル
系での正弦条件、すなわち入射光線の高さＨ１と射出光
線の高さＨ２との比Ｈ２／Ｈ１が一定であるという条件
を満足している。換言すれば、図２の整形レンズは、正
弦条件を満足したアプラナチックなアフオーカル系であ
る。
相似であることから、次の式（９）で表される関係が成
立する。 Ｈ２／Ｈ１＝ｒ２／ｒ１＝ｆ２／ｆ１＝一定（ビーム整形比） （９） このように、式（３）および（６）でそれぞれ表される
２つの楕円筒面を有する整形レンズでは、アフォーカル
系での正弦条件、すなわち入射光線の高さＨ１と射出光
線の高さＨ２との比Ｈ２／Ｈ１が一定であるという条件
を満足している。換言すれば、図２の整形レンズは、正
弦条件を満足したアプラナチックなアフオーカル系であ
る。
【００２８】楕円筒面Ｓ１および楕円筒面Ｓ２の実際の
面形状は、次の式（１０）乃至（１３）に示す関係にし
たがって決められる。 ｍ＝ｆ２／ｆ１ （１０） ｄ＝ｆ２−ｆ１＝（ｍ−１）・ｆ１ （１１） ａ１＝（ｎ−１）ｆ１／ｎ （１２） ａ２＝（ｎ−１）ｆ２／ｎ＝ｍ・ａ１ （１３）
面形状は、次の式（１０）乃至（１３）に示す関係にし
たがって決められる。 ｍ＝ｆ２／ｆ１ （１０） ｄ＝ｆ２−ｆ１＝（ｍ−１）・ｆ１ （１１） ａ１＝（ｎ−１）ｆ１／ｎ （１２） ａ２＝（ｎ−１）ｆ２／ｎ＝ｍ・ａ１ （１３）
【００２９】ここで、 ｆ１：楕円筒面Ｓ１の長焦点距離 ｆ２：楕円筒面Ｓ２の長焦点距離 ｍ ：ビーム整形倍率 ｄ ：楕円筒面Ｓ１と楕円筒面Ｓ２との間の光軸に沿っ
た距離（中心厚） ｎ ：レンズの屈折率 ａ１：楕円筒面Ｓ１の近軸曲率半径 ａ２：楕円筒面Ｓ２の近軸曲率半径
た距離（中心厚） ｎ ：レンズの屈折率 ａ１：楕円筒面Ｓ１の近軸曲率半径 ａ２：楕円筒面Ｓ２の近軸曲率半径
【００３０】このように、所要のビーム整形比ｍから、
楕円筒面Ｓ１および楕円筒面Ｓ２の屈折力（すなわち焦
点距離）が決まり、屈折力からレンズ厚が決まる。楕円
筒面Ｓ１および楕円筒面Ｓ２の形状は、式（３）および
（６）で与えられる。なお、θ＝０およびθ＝πのとき
の動径ｒの平均値が長半径であり、θ＝ｃｏｓ-1（１／
ｎ）の時のｒ×ｓｉｎθが短半径であるから、楕円筒面
の長半径、短半径および楕円率はそれぞれ次の式（１
４）乃至（１６）で表される。
楕円筒面Ｓ１および楕円筒面Ｓ２の屈折力（すなわち焦
点距離）が決まり、屈折力からレンズ厚が決まる。楕円
筒面Ｓ１および楕円筒面Ｓ２の形状は、式（３）および
（６）で与えられる。なお、θ＝０およびθ＝πのとき
の動径ｒの平均値が長半径であり、θ＝ｃｏｓ-1（１／
ｎ）の時のｒ×ｓｉｎθが短半径であるから、楕円筒面
の長半径、短半径および楕円率はそれぞれ次の式（１
４）乃至（１６）で表される。
【００３１】 長半径＝ｎ・ｆ／（ｎ＋１） （１４） 短半径＝ｆ・〔（ｎ−１）／（ｎ＋１）〕1/2 （１５） ∴楕円率＝（１−１／ｎ2 ）1/2 （１６） このように、整形レンズの楕円筒面の形状は屈折率ｎの
みで決まり、楕円筒面の軸上間隔ｄはビーム整形倍率で
きまる。
みで決まり、楕円筒面の軸上間隔ｄはビーム整形倍率で
きまる。
【００３２】図２では、入射側に凹面を向けた楕円筒面
Ｓ１および同じく入射側に凹面を向けた楕円筒面Ｓ２を
有するガリレオ型に相当するタイプの整形レンズを示し
たが、図３には、入射側に凸面を向けた楕円筒面Ｓ１お
よび同じく入射側に凹面を向けた楕円筒面Ｓ２を有する
ケプラー型に相当するタイプの整形レンズを示してい
る。なお、図３においても、楕円筒面Ｓ１と楕円筒面Ｓ
２は互いに相似で、且つ焦点Ｏを共有するように配置さ
れている。
Ｓ１および同じく入射側に凹面を向けた楕円筒面Ｓ２を
有するガリレオ型に相当するタイプの整形レンズを示し
たが、図３には、入射側に凸面を向けた楕円筒面Ｓ１お
よび同じく入射側に凹面を向けた楕円筒面Ｓ２を有する
ケプラー型に相当するタイプの整形レンズを示してい
る。なお、図３においても、楕円筒面Ｓ１と楕円筒面Ｓ
２は互いに相似で、且つ焦点Ｏを共有するように配置さ
れている。
【００３３】図２のガリレオ型の整形レンズのレンズ厚
Ｄ１および図３のケプラー型の整形レンズのレンズ厚Ｄ
２は、それぞれ次の式（１７）および（１８）で表され
る。 Ｄ１＝ｆ２−ｆ１＝（ｍ−１）・ｆ１ （１７） Ｄ２＝ｆ２＋ｆ１＝（ｍ＋１）・ｆ１ （１８） このように、同じビーム整形比で考えると、図２のガリ
レオ型の整形レンズの方が、図３のケプラー型の整形レ
ンズよりもレンズ厚を小さくすることができるし、形状
にも無理がないことがわかる。
Ｄ１および図３のケプラー型の整形レンズのレンズ厚Ｄ
２は、それぞれ次の式（１７）および（１８）で表され
る。 Ｄ１＝ｆ２−ｆ１＝（ｍ−１）・ｆ１ （１７） Ｄ２＝ｆ２＋ｆ１＝（ｍ＋１）・ｆ１ （１８） このように、同じビーム整形比で考えると、図２のガリ
レオ型の整形レンズの方が、図３のケプラー型の整形レ
ンズよりもレンズ厚を小さくすることができるし、形状
にも無理がないことがわかる。
【００３４】なお、全体的に円筒面状の２次曲面に高次
の非球面係数を加えれば、設計の自由度が更に増えるの
で設計はより容易になる。この場合、整形レンズを構成
する２面のうち１面だけを高次の非球面係数を用いた、
いわゆる球面形状にするだけでも収差は良好になる。非
球面形状は、光軸に垂直な方向の高さをｙ、高さｙにお
ける光軸方向の変位量をＳ（ｙ）、基準の曲率半径を
Ｒ、円錐係数をｋ、ｎ次の非球面係数をＣn としたと
き、以下の数式（１９）で表される。
の非球面係数を加えれば、設計の自由度が更に増えるの
で設計はより容易になる。この場合、整形レンズを構成
する２面のうち１面だけを高次の非球面係数を用いた、
いわゆる球面形状にするだけでも収差は良好になる。非
球面形状は、光軸に垂直な方向の高さをｙ、高さｙにお
ける光軸方向の変位量をＳ（ｙ）、基準の曲率半径を
Ｒ、円錐係数をｋ、ｎ次の非球面係数をＣn としたと
き、以下の数式（１９）で表される。
【００３５】
【数１】 Ｓ（ｙ）＝（ｙ2 ／Ｒ）／〔１＋（１−ｋ・ｙ2 ／Ｒ2 ）1/2 〕 ＋Ｃ2 ・ｙ2 ＋Ｃ4 ・ｙ4 ＋Ｃ6 ・ｙ6 ＋Ｃ8 ・ｙ8 ＋Ｃ10・ｙ10＋・・・ （１９） また、非球面の近軸曲率半径ｒは、次の数式（２０）で
定義される。 ｒ＝１／（２・Ｃ2 ＋１／Ｒ） （２０）
定義される。 ｒ＝１／（２・Ｃ2 ＋１／Ｒ） （２０）
【００３６】上述のような非球面円筒レンズをたとえば
光ディスクヘッドに適用する場合、図４（ａ）に示すよ
うに、整形レンズ４２は通常、コリメートレンズ４１と
ビームスプリッタ４３との間に配置される。この場合、
ビームスプリッタ４３には整形レンズ４２を介してほぼ
円形断面に整形された光束が入射するので、ビームスプ
リッタ４３は正方形状で比較的大きくなる。
光ディスクヘッドに適用する場合、図４（ａ）に示すよ
うに、整形レンズ４２は通常、コリメートレンズ４１と
ビームスプリッタ４３との間に配置される。この場合、
ビームスプリッタ４３には整形レンズ４２を介してほぼ
円形断面に整形された光束が入射するので、ビームスプ
リッタ４３は正方形状で比較的大きくなる。
【００３７】一方、図４（ｂ）に示すように、整形レン
ズ４２をビームスプリッタ４３と対物レンズ４４との間
に配置すると、ビームスプリッタ４３には未だ拡大され
ていない楕円断面を有する光束が入射する。その結果、
ビームスプリッタ４３は長方形状となり、１／ビーム整
形比（＝１／２〜１／３）程度に比較的小さく構成する
ことができる。また、本発明の非球面円筒レンズは、ビ
ーム整形以外にも、画角の大きくないアナモルフィック
光学系（縦横の倍率の異なる光学系）にも適用すること
ができる。
ズ４２をビームスプリッタ４３と対物レンズ４４との間
に配置すると、ビームスプリッタ４３には未だ拡大され
ていない楕円断面を有する光束が入射する。その結果、
ビームスプリッタ４３は長方形状となり、１／ビーム整
形比（＝１／２〜１／３）程度に比較的小さく構成する
ことができる。また、本発明の非球面円筒レンズは、ビ
ーム整形以外にも、画角の大きくないアナモルフィック
光学系（縦横の倍率の異なる光学系）にも適用すること
ができる。
【００３８】
【実施例】本発明の実施例を、添付図面に基づいて説明
する。図５は、比較例として従来の２群２枚の円筒面レ
ンズ、すなわち入射側から順に平凹型の円筒レンズおよ
び平凸型の円筒レンズを配置したビーム整形レンズを示
している。また、図６は、本発明の実施例１乃至３にか
かる１群１枚の楕円筒レンズからなるビーム整形レンズ
を示している。図６のビーム整形レンズは、図１の整形
レンズに対応しており、入射側の楕円筒面Ｓ１と射出側
の楕円筒面Ｓ２とは互いに相似であって焦点を共有して
いる。
する。図５は、比較例として従来の２群２枚の円筒面レ
ンズ、すなわち入射側から順に平凹型の円筒レンズおよ
び平凸型の円筒レンズを配置したビーム整形レンズを示
している。また、図６は、本発明の実施例１乃至３にか
かる１群１枚の楕円筒レンズからなるビーム整形レンズ
を示している。図６のビーム整形レンズは、図１の整形
レンズに対応しており、入射側の楕円筒面Ｓ１と射出側
の楕円筒面Ｓ２とは互いに相似であって焦点を共有して
いる。
【００３９】各比較例および各実施例において共通の諸
元の値は、次のとおりである。 入射ビーム径 ＝２ｍｍ×５ｍｍ 出射ビーム径 ＝５ｍｍφ ビーム整形倍率＝２．５× 波長λ ＝６８０ｍｍ なお、ΔＷ（λrms ）はＲＭＳ球面収差を、ΔＷd （λ
rms ）はレンズ全体を３０’偏心させた時のＲＭＳ波面
収差を、ＴＬ（ｍｍ）は全長（第一面から最終面までの
距離）をそれぞれ示している。このように、長さの単位
は全てｍｍである。
元の値は、次のとおりである。 入射ビーム径 ＝２ｍｍ×５ｍｍ 出射ビーム径 ＝５ｍｍφ ビーム整形倍率＝２．５× 波長λ ＝６８０ｍｍ なお、ΔＷ（λrms ）はＲＭＳ球面収差を、ΔＷd （λ
rms ）はレンズ全体を３０’偏心させた時のＲＭＳ波面
収差を、ＴＬ（ｍｍ）は全長（第一面から最終面までの
距離）をそれぞれ示している。このように、長さの単位
は全てｍｍである。
【００４０】次の表（１）に、比較例１および２の諸元
の値を掲げる。表（１）において、ｒ１は平凹円筒レン
ズの凹面の曲率半径を、ｒ２は平凸円筒レンズの凸面の
曲率半径を、ｄ１は平凹円筒レンズの中心厚を、ｄ２は
平凸円筒レンズの中心厚を、ｔは２つのレンズの間の軸
上空気間隔を表す。なお、屈折率はｄ線（λ＝５８７．
６ｎｍ）に対する値を示している。
の値を掲げる。表（１）において、ｒ１は平凹円筒レン
ズの凹面の曲率半径を、ｒ２は平凸円筒レンズの凸面の
曲率半径を、ｄ１は平凹円筒レンズの中心厚を、ｄ２は
平凸円筒レンズの中心厚を、ｔは２つのレンズの間の軸
上空気間隔を表す。なお、屈折率はｄ線（λ＝５８７．
６ｎｍ）に対する値を示している。
【００４１】
【表１】 比較例１ 比較例２ ガラス ＢＫ７ ＢＫ７ 屈折率 １．５１０２１ １．５１０２１ ｒ１ ７．６５３２ ６．１２２５ ｄ１ １．０ １．０ ｒ２ １９．１３２９ １５．３０６３ ｄ２ ２．０ ２．０ ｔ ２０．５１ １９．０ ＴＬ（ｍｍ） ２３．５ １６．０ ΔＷ（λrms ） ０．０１１ ０．０２１
【００４２】次の表（２）に、実施例１乃至３の諸元の
値を掲げる。表（２）において、ａ１は楕円筒面Ｓ１の
近軸曲率半径を、ａ２は楕円筒面Ｓ２の近軸曲率半径
を、ｆ１は楕円筒面Ｓ１の長焦点距離を、ｆ２は楕円筒
面Ｓ２の長焦点距離を、ｄは整形レンズの中心厚を表
す。なお、屈折率はｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）に対す
る値を示している。
値を掲げる。表（２）において、ａ１は楕円筒面Ｓ１の
近軸曲率半径を、ａ２は楕円筒面Ｓ２の近軸曲率半径
を、ｆ１は楕円筒面Ｓ１の長焦点距離を、ｆ２は楕円筒
面Ｓ２の長焦点距離を、ｄは整形レンズの中心厚を表
す。なお、屈折率はｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）に対す
る値を示している。
【００４３】
【表２】 実施例１ 実施例２ 実施例３ ガラス ＣａＦＫ９５ 同左 同左 屈折率 １．４３２４５１ 同左 同左 ｄ ４．０ ６．０ ８．０ ｆ１ ２．６６６６ ４．０００ ５．３３３３ ｆ２ ６．６６６６ １０．０００ １３．３３３３ ａ１ ０．８０５１ １．２０７６ １．６１０１ ａ２ ２．０１２６ ３．０１９０ ４．０２５３ ＴＬ（ｍｍ） ４．０ ６．０ ８．０ ΔＷ（λrms ） ０．０ ０．０ ０．０ ΔＷd （λrms ）０．００８ ０．００６ ０．００５
【００４４】比較例１および２から明らかなように、従
来の整形レンズでは球面収差を０．０２λｒｍｓに抑え
るためにＮＡを小さくする必要から、全長ＴＬが２０ｍ
ｍ程度必要となる。一方、実施例１乃至３から明らかな
ように、各実施例の整形レンズでは球面収差が０で且つ
全長が４乃至８ｍｍと比較例よりはるかに短くて済むこ
とのがわかる。更に、作用で前述したように各実施例の
整形レンズでは正弦条件も満足されているので、レンズ
全体が光軸に対して３０’偏心しても発生する収差は
０．０１λｒｍｓ以下と極めて小さいことがわかる。換
言すれば、上述の実施例の整形レンズを光学系に組み込
む際に偏心に対する位置決め精度を緩くすることができ
る。
来の整形レンズでは球面収差を０．０２λｒｍｓに抑え
るためにＮＡを小さくする必要から、全長ＴＬが２０ｍ
ｍ程度必要となる。一方、実施例１乃至３から明らかな
ように、各実施例の整形レンズでは球面収差が０で且つ
全長が４乃至８ｍｍと比較例よりはるかに短くて済むこ
とのがわかる。更に、作用で前述したように各実施例の
整形レンズでは正弦条件も満足されているので、レンズ
全体が光軸に対して３０’偏心しても発生する収差は
０．０１λｒｍｓ以下と極めて小さいことがわかる。換
言すれば、上述の実施例の整形レンズを光学系に組み込
む際に偏心に対する位置決め精度を緩くすることができ
る。
【００４５】
【効果】以上説明したように、本発明のビーム整形光学
系では、光学素子の配置が容易で、全長が比較的短く、
且つ収差補正の良好なビーム整形光学系を実現すること
ができる。
系では、光学素子の配置が容易で、全長が比較的短く、
且つ収差補正の良好なビーム整形光学系を実現すること
ができる。
【図１】本発明のビーム整形光学系の構成および作用を
説明するための図であり、光軸をＺ軸としたＸＹＺ直交
座標系において（ａ）はＸＺ平面に沿った断面図を、
（ｂ）はＹＺ平面に沿った断面図をそれぞれ示してい
る。
説明するための図であり、光軸をＺ軸としたＸＹＺ直交
座標系において（ａ）はＸＺ平面に沿った断面図を、
（ｂ）はＹＺ平面に沿った断面図をそれぞれ示してい
る。
【図２】アプラナチックなアフオーカル系を構成する整
形レンズの作用を説明する図である。
形レンズの作用を説明する図である。
【図３】入射側に凸面を向けた楕円筒面Ｓ１および同じ
く入射側に凹面を向けた楕円筒面Ｓ２を有するケプラー
型に相当するタイプの整形レンズを示している。
く入射側に凹面を向けた楕円筒面Ｓ２を有するケプラー
型に相当するタイプの整形レンズを示している。
【図４】本発明の整形レンズたとえば光ディスクヘッド
に適用する場合の光学素子配置について説明する図であ
る。
に適用する場合の光学素子配置について説明する図であ
る。
【図５】比較例として従来の２群２枚の円筒面レンズ、
すなわち入射側から順に平凹円筒レンズおよび平凸円筒
レンズを配置したビーム整形レンズを示している。
すなわち入射側から順に平凹円筒レンズおよび平凸円筒
レンズを配置したビーム整形レンズを示している。
【図６】本発明の実施例１乃至３にかかる１群１枚の楕
円筒レンズからなるビーム整形レンズを示している。
円筒レンズからなるビーム整形レンズを示している。
【図７】プリズムを使用した従来のビーム整形光学系の
構成を示す図である。
構成を示す図である。
【図８】整形プリズムの代わりに円筒レンズを用いた従
来のビーム整形光学系の構成を示す図である。
来のビーム整形光学系の構成を示す図である。
１ コリメータレンズ ２ 整形レンズ ３ 入射側楕円筒面 ４ 射出側楕円筒面 Ｓ１ 入射側楕円筒面 Ｓ２ 射出側楕円筒面
Claims (4)
- 【請求項１】 楕円形断面を有する光束をほぼ円形断面
を有する平行光束に変換するビーム整形光学系におい
て、 少なくとも１つの面が全体的に円筒面状の整形レンズを
備え、該整形レンズの前記円筒面状の面の横断形状は実
質的に非円形であることを特徴とするビーム整形光学
系。 - 【請求項２】 前記整形レンズは、互いに相似な２つの
楕円筒面からなり、該２つの楕円筒面の横断形状である
２つの楕円は、焦点を共有することを特徴とする請求項
１に記載のビーム整形光学系。 - 【請求項３】 前記整形レンズの２つの楕円筒面は、光
束の入射側に凹面を向けていることを特徴とする請求項
２に記載のビーム整形光学系。 - 【請求項４】 前記ビーム整形光学系は、半導体レーザ
からの射出光束をほぼ円形断面を有する平行光束に変換
する光学系であって、 前記半導体レーザ側から順に、前記半導体レーザからの
楕円形断面を有する光束を平行光束に変換するためのコ
リメータレンズと、該コリメータレンズを通過した楕円
形断面を有する平行光束を所定方向に拡大してほぼ円形
断面を有する平行光束に変換するための前記整形レンズ
と、該整形レンズを通過した光を分割するためのビーム
スプリッタとを備えていることを特徴とする請求項１乃
至３のいずれか１項に記載のビーム整形光学系。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6183940A JPH0829726A (ja) | 1994-07-13 | 1994-07-13 | ビーム整形光学系 |
| US08/502,140 US5917660A (en) | 1994-07-13 | 1995-07-13 | Beam converting optical system |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6183940A JPH0829726A (ja) | 1994-07-13 | 1994-07-13 | ビーム整形光学系 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0829726A true JPH0829726A (ja) | 1996-02-02 |
Family
ID=16144473
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6183940A Pending JPH0829726A (ja) | 1994-07-13 | 1994-07-13 | ビーム整形光学系 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5917660A (ja) |
| JP (1) | JPH0829726A (ja) |
Cited By (3)
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| JP2014232265A (ja) * | 2013-05-30 | 2014-12-11 | 株式会社リコー | 光学素子、投射光学系、物体検出装置 |
| US9746412B2 (en) | 2012-05-30 | 2017-08-29 | Iris International, Inc. | Flow cytometer |
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| US6452726B1 (en) | 1999-07-16 | 2002-09-17 | Michael J. Mandella | Collimators and collimator arrays employing ellipsoidal solid immersion lenses |
| US6456439B1 (en) | 1999-07-16 | 2002-09-24 | Michael J. Mandella | Collimator employing an ellipsoidal solid immersion lens |
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| US7453788B2 (en) * | 2003-01-22 | 2008-11-18 | Panasonic Corporation | Optical head, optical information recording/reproducing apparatus, computer, video recording/reproducing apparatus, video reproducing apparatus, server and car navigation system |
| JP2005310344A (ja) * | 2004-03-24 | 2005-11-04 | Konica Minolta Opto Inc | ビーム整形素子及び光ピックアップ装置 |
| JP4039399B2 (ja) * | 2004-03-24 | 2008-01-30 | コニカミノルタオプト株式会社 | ビーム整形素子及び光ピックアップ装置 |
| CN100437189C (zh) * | 2004-03-24 | 2008-11-26 | 柯尼卡美能达精密光学株式会社 | 光束整形元件及使用了该光束整形元件的光拾波装置 |
| KR101136344B1 (ko) * | 2005-04-06 | 2012-04-18 | 삼성전자주식회사 | 광학 렌즈, 이를 갖는 광학 모듈, 이를 갖는 백라이트어셈블리 및 이를 갖는 표시 장치 |
| JP2008109083A (ja) * | 2006-09-29 | 2008-05-08 | Seiko Epson Corp | レーザ光源装置、照明装置、モニタ装置およびプロジェクタ |
| US20090102648A1 (en) * | 2007-10-19 | 2009-04-23 | Everspring Industry Co., Ltd. | Motion detector |
| US9606229B2 (en) * | 2014-09-29 | 2017-03-28 | Honeywell International Inc. | Highly efficient NIR light distribution for imaging based intrusion detection |
| CN113284373A (zh) * | 2021-03-12 | 2021-08-20 | 焦作大学 | 一种用于教学的展示装置 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| US5251060A (en) * | 1991-09-30 | 1993-10-05 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Light-source unit |
| JP3367969B2 (ja) * | 1992-06-29 | 2003-01-20 | キヤノン株式会社 | Ｘ線撮影装置及びｘ線グリッド |
| JPH07301704A (ja) * | 1994-05-02 | 1995-11-14 | Stanley Electric Co Ltd | 平行光線を出入射する曲面光学素子 |
| US5654831A (en) * | 1995-01-04 | 1997-08-05 | Hughes Electronics | Refractive ellipsoid optical surface without spherical aberration |
-
1994
- 1994-07-13 JP JP6183940A patent/JPH0829726A/ja active Pending
-
1995
- 1995-07-13 US US08/502,140 patent/US5917660A/en not_active Expired - Fee Related
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