JPH08294715A - ストリップ連続鋳造熱間圧延熱処理設備およびストリップ連続鋳造熱間圧延熱処理方法 - Google Patents
ストリップ連続鋳造熱間圧延熱処理設備およびストリップ連続鋳造熱間圧延熱処理方法Info
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- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
- Control Of Metal Rolling (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明は、前記した従来技術の有する問題点
を解決するために提案されたもので、その目的とすると
ころは、ストリップ連続鋳造機の下流に熱間圧延機と熱
処理炉を配設して、表面性状と形状寸法および内部組織
の優れたストリップを蛇行せず安定して効率よく製造で
きるストリップ連続鋳造圧延熱処理設備およびストリッ
プ連続鋳造圧延熱処理方法を提供する。 【構成】 ストリップ連続鋳造熱間圧延熱処理設備（ラ
イン）において、ストリップ連続鋳造機と熱間圧延機の
間および熱間圧延機と熱処理炉との間に、ブライドルロ
ールまたはピンチロールによるストリップの張力制御装
置を配設し、さらに、該張力制御装置にストリップをラ
イン中央に誘導するステアリング装置とストリップ通板
位置検出器を配設したことを特徴とする。
を解決するために提案されたもので、その目的とすると
ころは、ストリップ連続鋳造機の下流に熱間圧延機と熱
処理炉を配設して、表面性状と形状寸法および内部組織
の優れたストリップを蛇行せず安定して効率よく製造で
きるストリップ連続鋳造圧延熱処理設備およびストリッ
プ連続鋳造圧延熱処理方法を提供する。 【構成】 ストリップ連続鋳造熱間圧延熱処理設備（ラ
イン）において、ストリップ連続鋳造機と熱間圧延機の
間および熱間圧延機と熱処理炉との間に、ブライドルロ
ールまたはピンチロールによるストリップの張力制御装
置を配設し、さらに、該張力制御装置にストリップをラ
イン中央に誘導するステアリング装置とストリップ通板
位置検出器を配設したことを特徴とする。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、各種材料（普通鋼、ス
テンレス鋼、アルミ合金、銅合金の特殊材料他）を、例
えば双ロール式連続鋳造機により高速（２０〜１５０m/
min ）で連続鋳造し、得られた２〜６mm厚の極薄スラブ
鋳片を高温、高速で連続的に熱間圧延して板厚１〜３mm
のストリップにし、このストリップを連続的に熱処理す
ることが可能なストリップ連続鋳造熱間圧延熱処理設備
およびストリップ連続鋳造熱間圧延熱処理方法に関する
ものである。
テンレス鋼、アルミ合金、銅合金の特殊材料他）を、例
えば双ロール式連続鋳造機により高速（２０〜１５０m/
min ）で連続鋳造し、得られた２〜６mm厚の極薄スラブ
鋳片を高温、高速で連続的に熱間圧延して板厚１〜３mm
のストリップにし、このストリップを連続的に熱処理す
ることが可能なストリップ連続鋳造熱間圧延熱処理設備
およびストリップ連続鋳造熱間圧延熱処理方法に関する
ものである。
【０００２】
【従来の技術】近年、例えば鉄鋼の分野においては、鋼
板を製造する場合に、工程省略による生産性の向上、設
備コストおよび熱原単位の低減等の観点から、連続鋳造
熱間圧延熱処理工程等を連続させたストリップ連続鋳造
熱間圧延プロセスが採用されている。
板を製造する場合に、工程省略による生産性の向上、設
備コストおよび熱原単位の低減等の観点から、連続鋳造
熱間圧延熱処理工程等を連続させたストリップ連続鋳造
熱間圧延プロセスが採用されている。
【０００３】この連続鋳造熱間圧延プロセスとしては、
特開平２−１７９３４３号公報に開示されているよう
に、鋳造機の下流側にピンチロールが配置され、次の熱
間圧延器の下流にテーブルと巻取装置が配設されてい
る。また、特開昭６０−８３７４５号公報では、鋳造機
の直下にガイドレールと多段の圧延ロールが配設されて
いるストリップ連続鋳造熱間圧延設備が開示されてい
る。
特開平２−１７９３４３号公報に開示されているよう
に、鋳造機の下流側にピンチロールが配置され、次の熱
間圧延器の下流にテーブルと巻取装置が配設されてい
る。また、特開昭６０−８３７４５号公報では、鋳造機
の直下にガイドレールと多段の圧延ロールが配設されて
いるストリップ連続鋳造熱間圧延設備が開示されてい
る。
【０００４】一方、通常の連続熱延ラインでは、熱間圧
延機の入側にサイドガイドを配設してストリップをセン
タリングしている。また、熱間圧延機の通板性を安定さ
せるためにこの圧延機入出側でストリップに０．５〜
１．５kg／mm2 の張力を作用させている。
延機の入側にサイドガイドを配設してストリップをセン
タリングしている。また、熱間圧延機の通板性を安定さ
せるためにこの圧延機入出側でストリップに０．５〜
１．５kg／mm2 の張力を作用させている。
【０００５】しかし、ストリップ連続鋳造熱間圧延設備
の場合、熱間圧延機の入側サイドガイドでストリップを
中央に誘導すると、脆弱なストリップの板端部と接触し
て、この板端部を破損させたり、折れ込んだりしてスト
リップが破断することがある。
の場合、熱間圧延機の入側サイドガイドでストリップを
中央に誘導すると、脆弱なストリップの板端部と接触し
て、この板端部を破損させたり、折れ込んだりしてスト
リップが破断することがある。
【０００６】したがって、入側サイドガイドは配設しな
い場合が多く、ストリップが圧延機のセンターから外れ
て圧延されることがあり、この場合ストリップの片側が
大きく伸び、圧延機出側の熱処理炉で蛇行、カテナリー
変動で炉壁と接触して破損したり、通板不能になること
がある。
い場合が多く、ストリップが圧延機のセンターから外れ
て圧延されることがあり、この場合ストリップの片側が
大きく伸び、圧延機出側の熱処理炉で蛇行、カテナリー
変動で炉壁と接触して破損したり、通板不能になること
がある。
【０００７】ストリップ連続鋳造工程におけるストリッ
プに対する張力は、鋳造の引き抜き力で発生するため、
低張力（０．１〜０．５kg／mm2 ）であり、熱間圧延機
の通板性を安定にするためには、高張力（０．５〜１．
５kg／mm2 ）にすることが必要である。
プに対する張力は、鋳造の引き抜き力で発生するため、
低張力（０．１〜０．５kg／mm2 ）であり、熱間圧延機
の通板性を安定にするためには、高張力（０．５〜１．
５kg／mm2 ）にすることが必要である。
【０００８】双ロール式連続鋳造機を用いてストリップ
を鋳造した場合、鋳造過程で鋳造長さ方向に板厚が１０
０〜８００μｍ厚い部分（以下「ホットバンド」と呼
ぶ）が偶発的、かつ急峻（１５Hz以上）に発生すること
がある。熱間圧延機でこのホットバンドを圧延すると、
板端部がよく延ばされ波状に形状が乱れる。この熱間圧
延は、長時間の連続鋳造に同期して低速高負荷連続圧延
となるため、熱間圧延機のワークロールは連続熱間圧延
より厳しい熱負荷を受けることになり、その熱膨張は従
来の１．２〜１．６倍にもなる。そのため、熱間圧延し
たストリップに形状不良が発生する。
を鋳造した場合、鋳造過程で鋳造長さ方向に板厚が１０
０〜８００μｍ厚い部分（以下「ホットバンド」と呼
ぶ）が偶発的、かつ急峻（１５Hz以上）に発生すること
がある。熱間圧延機でこのホットバンドを圧延すると、
板端部がよく延ばされ波状に形状が乱れる。この熱間圧
延は、長時間の連続鋳造に同期して低速高負荷連続圧延
となるため、熱間圧延機のワークロールは連続熱間圧延
より厳しい熱負荷を受けることになり、その熱膨張は従
来の１．２〜１．６倍にもなる。そのため、熱間圧延し
たストリップに形状不良が発生する。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、ストリップ
連続鋳造熱間圧延設備（ライン）において、前記した従
来技術の有する問題点を解決するために提案されたもの
である。すなわち、ストリップの蛇行を防止して通板性
を改善するとともに、ホットバンドをストリップの形状
を崩さず圧延可能にし、かつワークロールの形状変化を
抑制することにより、表面性状と形状寸法および内部組
織の優れた品質の良好なストリップを安定して効率よく
製造できるストリップ連続鋳造圧延熱処理設備およびス
トリップ連続鋳造圧延熱処理方法を提供するものであ
る。
連続鋳造熱間圧延設備（ライン）において、前記した従
来技術の有する問題点を解決するために提案されたもの
である。すなわち、ストリップの蛇行を防止して通板性
を改善するとともに、ホットバンドをストリップの形状
を崩さず圧延可能にし、かつワークロールの形状変化を
抑制することにより、表面性状と形状寸法および内部組
織の優れた品質の良好なストリップを安定して効率よく
製造できるストリップ連続鋳造圧延熱処理設備およびス
トリップ連続鋳造圧延熱処理方法を提供するものであ
る。
【００１０】
【課題を解決するための手段】本発明の第一の発明は、
ストリップ連続鋳造熱間圧延熱処理設備において、スト
リップ連続鋳造機と熱間圧延機の間および熱間圧延機と
熱処理炉との間に、ブライドルロールまたはピンチロー
ルによるストリップの張力制御装置を配設し、該張力制
御装置に、ストリップをライン中央に誘導するステアリ
ング装置とストリップ通板位置検出器を配設したことを
特徴とするストリップ連続鋳造熱間圧延熱処理設備。
ストリップ連続鋳造熱間圧延熱処理設備において、スト
リップ連続鋳造機と熱間圧延機の間および熱間圧延機と
熱処理炉との間に、ブライドルロールまたはピンチロー
ルによるストリップの張力制御装置を配設し、該張力制
御装置に、ストリップをライン中央に誘導するステアリ
ング装置とストリップ通板位置検出器を配設したことを
特徴とするストリップ連続鋳造熱間圧延熱処理設備。
【００１１】第二の発明は、第一の発明において、熱間
圧延機のプロジェクトブロックに、インクリーズベンダ
ーサーボユニットを有しディクリーズベンダー系に蓄圧
器を有することで２０Hz以上の応答性を有する高速板厚
形状制御装置と、熱間圧延機の入側の板厚計と、均一で
平坦なストリップの圧延に必要な圧下量を演算するホッ
トバンド制御装置を配設したことを特徴とするストリッ
プ連続鋳造熱間圧延熱処理設備。
圧延機のプロジェクトブロックに、インクリーズベンダ
ーサーボユニットを有しディクリーズベンダー系に蓄圧
器を有することで２０Hz以上の応答性を有する高速板厚
形状制御装置と、熱間圧延機の入側の板厚計と、均一で
平坦なストリップの圧延に必要な圧下量を演算するホッ
トバンド制御装置を配設したことを特徴とするストリッ
プ連続鋳造熱間圧延熱処理設備。
【００１２】第三の発明は、第一の発明または第二の発
明において、熱間圧延機に、スリットラミナーヘッダー
と、ロール冷却幅可変装置と、熱間圧延機出側のストリ
ップ形状計とを有するロール冷却装置を配設したことを
特徴とするストリップ連続鋳造熱間圧延熱処理設備。
明において、熱間圧延機に、スリットラミナーヘッダー
と、ロール冷却幅可変装置と、熱間圧延機出側のストリ
ップ形状計とを有するロール冷却装置を配設したことを
特徴とするストリップ連続鋳造熱間圧延熱処理設備。
【００１３】第四の発明は、ストリップ連続鋳造熱間圧
延熱処理プロセスにおいて、ストリップ連続鋳造機と熱
間圧延機の間および熱間圧延機と熱処理炉との間に、ブ
ライドルロールまたはピンチロールによるストリップの
張力制御装置を配設し、この張力制御装置の入側でスト
リップの通板位置を検出し、その検出値をステアリング
装置にフィードバックして、ストリップをライン中央に
誘導することを特徴とするストリップ連続鋳造熱間圧延
熱処理方法。
延熱処理プロセスにおいて、ストリップ連続鋳造機と熱
間圧延機の間および熱間圧延機と熱処理炉との間に、ブ
ライドルロールまたはピンチロールによるストリップの
張力制御装置を配設し、この張力制御装置の入側でスト
リップの通板位置を検出し、その検出値をステアリング
装置にフィードバックして、ストリップをライン中央に
誘導することを特徴とするストリップ連続鋳造熱間圧延
熱処理方法。
【００１４】第五の発明は、第四の発明において、熱間
圧延機の入側の板厚計で、ストリップの板厚異常部の板
厚と位置を検出し、異常板厚を解消するに必要な圧下量
と形状制御量を演算し、高速板厚形状制御装置にフィー
ドフォワードして板厚異常部を高速圧下し、高速形状制
御することを特徴とするストリップ連続鋳造熱間圧延熱
処理方法。
圧延機の入側の板厚計で、ストリップの板厚異常部の板
厚と位置を検出し、異常板厚を解消するに必要な圧下量
と形状制御量を演算し、高速板厚形状制御装置にフィー
ドフォワードして板厚異常部を高速圧下し、高速形状制
御することを特徴とするストリップ連続鋳造熱間圧延熱
処理方法。
【００１５】第六の発明は、第四の発明または第五の発
明において、熱間圧延機出側のストリップ形状計の検出
値をロール冷却装置にフィードバックし冷却幅可変装置
を制御し、スリットラミナーヘッダーからの冷却水流に
よるロール冷却幅を制御してロール幅方向の熱膨張を制
御し、熱間圧延機の形状制御性を改善することを特徴と
するストリップ連続鋳造熱間圧延熱処理方法である。
明において、熱間圧延機出側のストリップ形状計の検出
値をロール冷却装置にフィードバックし冷却幅可変装置
を制御し、スリットラミナーヘッダーからの冷却水流に
よるロール冷却幅を制御してロール幅方向の熱膨張を制
御し、熱間圧延機の形状制御性を改善することを特徴と
するストリップ連続鋳造熱間圧延熱処理方法である。
【００１６】
【作用】本発明では、 ストリップ連続鋳造機の下流に配設した熱間圧延機と
熱処理炉の入出側にピンチロールまたはブライドル装置
を配設したことで、熱間圧延機と熱処理炉においてスト
リップが蛇行しない通板性の安定した操業が達成でき
る。 熱間圧延機のプロジェクトブロックに、高速板厚制御
装置と、これと同等の応答性を有する形状制御装置を接
続することで、ホットバンドをストリップの形状を崩さ
ずに圧延できる。 熱間圧延機に、スリット冷却式幅可変式のロール冷却
装置を配設することで低速高熱負荷にさらされるワーク
ロールの熱膨張による形状制御への影響を改善できる。
熱処理炉の入出側にピンチロールまたはブライドル装置
を配設したことで、熱間圧延機と熱処理炉においてスト
リップが蛇行しない通板性の安定した操業が達成でき
る。 熱間圧延機のプロジェクトブロックに、高速板厚制御
装置と、これと同等の応答性を有する形状制御装置を接
続することで、ホットバンドをストリップの形状を崩さ
ずに圧延できる。 熱間圧延機に、スリット冷却式幅可変式のロール冷却
装置を配設することで低速高熱負荷にさらされるワーク
ロールの熱膨張による形状制御への影響を改善できる。
【００１７】以上の効果により、ストリップ連続鋳造設
備の下流に熱間圧延機と熱処理炉を配設したストリップ
連続鋳造熱間圧延熱処理設備（ライン）を実現し、表面
性状、形状寸法および内部組織の優れた品質の良好なス
トリップを安定して効率よく製造することができる。
備の下流に熱間圧延機と熱処理炉を配設したストリップ
連続鋳造熱間圧延熱処理設備（ライン）を実現し、表面
性状、形状寸法および内部組織の優れた品質の良好なス
トリップを安定して効率よく製造することができる。
【００１８】以下に本発明をより詳細に説明する。本発
明の第一の発明と第四の発明においては、通板性の面で
ストリップの蛇行を防止するために、上記した熱間圧延
機と熱処理炉の間にブライドルロールまたはピンチロー
ルによるライン張力制御装置を設置して、ストリップ連
続鋳造機の張力（０．１〜０．５kg／mm2 ）と熱間圧延
機の張力（０．５〜１．５kg／mm2）および熱処理炉の
炉内張力（０．１〜０．５kg／mm2 ）の大きさを変える
ことができる。
明の第一の発明と第四の発明においては、通板性の面で
ストリップの蛇行を防止するために、上記した熱間圧延
機と熱処理炉の間にブライドルロールまたはピンチロー
ルによるライン張力制御装置を設置して、ストリップ連
続鋳造機の張力（０．１〜０．５kg／mm2 ）と熱間圧延
機の張力（０．５〜１．５kg／mm2）および熱処理炉の
炉内張力（０．１〜０．５kg／mm2 ）の大きさを変える
ことができる。
【００１９】さらに、ストリップ連続鋳造機と熱間圧延
機の間および熱間圧延機と熱処理炉間に配設したブライ
ドルロールまたはピンチロールの各入側にストリップの
通板位置を検出するセンサーを配設し、その検出値の信
号をブライドロールまたはピンチロールのステアリング
装置にフィードバックしてストリップをライン中央に誘
導することができる。
機の間および熱間圧延機と熱処理炉間に配設したブライ
ドルロールまたはピンチロールの各入側にストリップの
通板位置を検出するセンサーを配設し、その検出値の信
号をブライドロールまたはピンチロールのステアリング
装置にフィードバックしてストリップをライン中央に誘
導することができる。
【００２０】本発明の第二の発明と第五の発明において
は、高速板厚制御装置を配設することにより、熱間圧延
機の高速（２０Hz以上）油圧圧下装置によりストリップ
のホットバンド部分（１００〜８００μｍ）を高速圧下
することができる。発生する圧延荷重に追従してベンダ
ーを高速制御できないと、熱間圧延機のロール曲りが大
きくなり、ストリップの板幅端部が強く圧下され、板幅
端部が波を打った形状になる。
は、高速板厚制御装置を配設することにより、熱間圧延
機の高速（２０Hz以上）油圧圧下装置によりストリップ
のホットバンド部分（１００〜８００μｍ）を高速圧下
することができる。発生する圧延荷重に追従してベンダ
ーを高速制御できないと、熱間圧延機のロール曲りが大
きくなり、ストリップの板幅端部が強く圧下され、板幅
端部が波を打った形状になる。
【００２１】熱間圧延機のベンダーサーボユニットをプ
ロジェクトブロックに配設することにより、油圧配管長
を０．５ｍ以内にして油圧配管圧力損失を低減し、プロ
ジェクトブロックに配管孔加工することにより配管膨張
を低減し、ディクリーズ側の配管にはインクリーズベン
ダーの増圧、油量増分を高応答で吸収するように蓄圧器
を配設することにより、応答性を改善して圧延荷重変動
に応じた高速制御（２０Hz以上）を達成することができ
る。
ロジェクトブロックに配設することにより、油圧配管長
を０．５ｍ以内にして油圧配管圧力損失を低減し、プロ
ジェクトブロックに配管孔加工することにより配管膨張
を低減し、ディクリーズ側の配管にはインクリーズベン
ダーの増圧、油量増分を高応答で吸収するように蓄圧器
を配設することにより、応答性を改善して圧延荷重変動
に応じた高速制御（２０Hz以上）を達成することができ
る。
【００２２】また、ホットバンドは、予測できないた
め、圧延機の入り側に板厚の変化を検出する板厚計を配
置し、圧延機で所定の板厚偏差内に納めることができる
ように、この板厚異常信号をトラッキングして板厚変動
分を考慮して圧下することができる。ホットバンド圧下
により予測される圧延荷重の変化に応じて、圧延ロール
の曲りを高速ベンダーで制御することにより、ストリッ
プの形状の乱れを防ぐことができる。
め、圧延機の入り側に板厚の変化を検出する板厚計を配
置し、圧延機で所定の板厚偏差内に納めることができる
ように、この板厚異常信号をトラッキングして板厚変動
分を考慮して圧下することができる。ホットバンド圧下
により予測される圧延荷重の変化に応じて、圧延ロール
の曲りを高速ベンダーで制御することにより、ストリッ
プの形状の乱れを防ぐことができる。
【００２３】本発明の第三の発明と第六の発明において
は、スリットラミナー方式の冷却装置を用いることによ
り、高熱伝達率を達成することができる。また、ロール
幅方向でストリップ圧下により接触加熱されているロー
ル中央部位を集中的に冷却できるように、冷却幅を連続
的に変更することができる。集中冷却したところは、４
００００kcal/hr/ｍ3 以上の高熱伝達率を達成できる。
また、熱間圧延機出側のストリップ形状計の検出値をフ
ィードバックしてロール冷却幅を変更し、ロール熱膨張
制御を行うことにより、ストリップの形状を改善すると
ともにロール肌荒れを防止することができる。
は、スリットラミナー方式の冷却装置を用いることによ
り、高熱伝達率を達成することができる。また、ロール
幅方向でストリップ圧下により接触加熱されているロー
ル中央部位を集中的に冷却できるように、冷却幅を連続
的に変更することができる。集中冷却したところは、４
００００kcal/hr/ｍ3 以上の高熱伝達率を達成できる。
また、熱間圧延機出側のストリップ形状計の検出値をフ
ィードバックしてロール冷却幅を変更し、ロール熱膨張
制御を行うことにより、ストリップの形状を改善すると
ともにロール肌荒れを防止することができる。
【００２４】
（実施例１）以下に本発明の実施例を図面に基づいて説
明する。図１は、双ロール式のストリップ連続鋳造ライ
ンにワークロール４ｗとバックアップロール４ｂを備え
た熱間圧延機４と横型熱処理炉５（以下「熱処理炉」と
呼ぶ）を配置したストリップ連続鋳造熱間圧延熱処理設
備の構成例を示す。双ロール下断熱雰囲気シールカバー
３と、熱間圧延機断熱断気シールカバー３８で熱処理炉
入側まで雰囲気制御し、スケール発生の抑制と熱ロスを
軽減して省エネルギー化を図っている。
明する。図１は、双ロール式のストリップ連続鋳造ライ
ンにワークロール４ｗとバックアップロール４ｂを備え
た熱間圧延機４と横型熱処理炉５（以下「熱処理炉」と
呼ぶ）を配置したストリップ連続鋳造熱間圧延熱処理設
備の構成例を示す。双ロール下断熱雰囲気シールカバー
３と、熱間圧延機断熱断気シールカバー３８で熱処理炉
入側まで雰囲気制御し、スケール発生の抑制と熱ロスを
軽減して省エネルギー化を図っている。
【００２５】熱間圧延機４と熱処理炉５の間には、圧延
機入側ピンチロール４４と圧延機出側ピンチロール４５
を配設し、双ロール式連続鋳造機２と熱間圧延機４の張
力制御と、熱間圧延機４入側のストリップのステアリン
グが可能である。圧延機入側ピンチロール４４一本で、
ストリップ間の摩擦係数より熱間圧延機入側の張力を確
保することが難しい場合は、二本で張力を発生させ、二
本同時に蛇行制御を行ってもよい。
機入側ピンチロール４４と圧延機出側ピンチロール４５
を配設し、双ロール式連続鋳造機２と熱間圧延機４の張
力制御と、熱間圧延機４入側のストリップのステアリン
グが可能である。圧延機入側ピンチロール４４一本で、
ストリップ間の摩擦係数より熱間圧延機入側の張力を確
保することが難しい場合は、二本で張力を発生させ、二
本同時に蛇行制御を行ってもよい。
【００２６】熱処理後のストリップは冷却装置６で冷却
され、巻取機マンドレル８に巻き取られてストリップコ
イル９として製品化される。図中、１０は切断機１１前
のピンチロール、７は巻取機前のピンチロールである。
され、巻取機マンドレル８に巻き取られてストリップコ
イル９として製品化される。図中、１０は切断機１１前
のピンチロール、７は巻取機前のピンチロールである。
【００２７】図２は、ストリップ連続鋳造ラインに熱間
圧延機４と竪型熱処理炉４０および圧延機入側ブライド
ルロール３９を配置した連続鋳造熱間圧延熱処理設備の
構成例を示す。竪型熱処理炉４０の張力は、カテナリー
ループ制御のため熱間圧延機４の下流に必要な張力は取
れないので、熱間圧延機４と竪型熱処理炉４０の間と、
竪型熱処理炉４０の出側に、圧延機出側ピンチロール４
５と熱処理炉５出側ピンチロール４６を配設している。
圧延機４と竪型熱処理炉４０および圧延機入側ブライド
ルロール３９を配置した連続鋳造熱間圧延熱処理設備の
構成例を示す。竪型熱処理炉４０の張力は、カテナリー
ループ制御のため熱間圧延機４の下流に必要な張力は取
れないので、熱間圧延機４と竪型熱処理炉４０の間と、
竪型熱処理炉４０の出側に、圧延機出側ピンチロール４
５と熱処理炉５出側ピンチロール４６を配設している。
【００２８】図３は、熱間圧延機４、熱処理炉５に対す
る圧延機入側ブライドルロール３９と、圧延機出側ピン
チロール４５と熱処理炉出側ピンチロール４６によるス
トリップ１の蛇行制御、張力制御のためのステアリング
構造例とその制御システム構成例を示す。
る圧延機入側ブライドルロール３９と、圧延機出側ピン
チロール４５と熱処理炉出側ピンチロール４６によるス
トリップ１の蛇行制御、張力制御のためのステアリング
構造例とその制御システム構成例を示す。
【００２９】図３に示すように、熱間圧延機４の入出側
と熱処理炉５の出側に、ストリップ１の圧延機入側板端
部検出器４７、圧延機出側板端部検出器４８、熱処理炉
出側板端部検出器４９で検出して、圧延機前ブライドル
ステアリング装置４１、圧延機出側ピンチロールステア
リング装置６０、熱処理炉出側ピンチロールステアリン
グ装置６１を、それぞれのステアリング制御装置５７、
５８、５９でフィードバック制御している。
と熱処理炉５の出側に、ストリップ１の圧延機入側板端
部検出器４７、圧延機出側板端部検出器４８、熱処理炉
出側板端部検出器４９で検出して、圧延機前ブライドル
ステアリング装置４１、圧延機出側ピンチロールステア
リング装置６０、熱処理炉出側ピンチロールステアリン
グ装置６１を、それぞれのステアリング制御装置５７、
５８、５９でフィードバック制御している。
【００３０】このステアリング装置については、ピンチ
ロールの場合には図４（ｂ）に示すように、ストリップ
１のセンターをピンチロール５０の本体でグリップし、
作業側と駆動側の圧下装置６３でレベリング制御してス
トリップ１のセンターリングを行っている。図中、６２
はピンチロール駆動装置である。圧延機入側ブライドル
ロール３９の場合は、図４（ａ）に示すように、熱間圧
延機４の入側に近いブライドルロール５１の本体を他方
のブライドルロール軸心（ステアリングピボット軸４
３）を中心に揺動させてセンターリングしている。
ロールの場合には図４（ｂ）に示すように、ストリップ
１のセンターをピンチロール５０の本体でグリップし、
作業側と駆動側の圧下装置６３でレベリング制御してス
トリップ１のセンターリングを行っている。図中、６２
はピンチロール駆動装置である。圧延機入側ブライドル
ロール３９の場合は、図４（ａ）に示すように、熱間圧
延機４の入側に近いブライドルロール５１の本体を他方
のブライドルロール軸心（ステアリングピボット軸４
３）を中心に揺動させてセンターリングしている。
【００３１】図５では、熱処理炉出側ブライドルロール
５３と圧延機出側ブライドルロール５２による熱処理炉
内のステアリング構造の例を示す。図６は、高速サーボ
ベンダーの配置構成を示し、図７は、ホットバンドの圧
延制御システム構成例を示す。
５３と圧延機出側ブライドルロール５２による熱処理炉
内のステアリング構造の例を示す。図６は、高速サーボ
ベンダーの配置構成を示し、図７は、ホットバンドの圧
延制御システム構成例を示す。
【００３２】図６（ａ）、（ｂ）に示すように、非定常
に発生するホットバンド２６を所定の熱間圧延ストリッ
プ１の板厚公差範囲（±１００μｍ以内）に圧延するた
め、２０Hz以上の高応答性の油圧圧下装置１３を装備す
る。また、ベンダーサーボユニット１７をプロジェクト
ブロック１９に配置し、ベンダー油圧制御装置２３によ
り制御され油圧ユニット２２を介して油圧を供給するシ
リンダー２０の油圧配管２１はプロジェクトブロック１
９内にマニホールド化し、長さ０．５ｍ以内として油圧
配管２１の膨張変化の影響を抑制できる。図中１２は圧
延機ハウジングである。
に発生するホットバンド２６を所定の熱間圧延ストリッ
プ１の板厚公差範囲（±１００μｍ以内）に圧延するた
め、２０Hz以上の高応答性の油圧圧下装置１３を装備す
る。また、ベンダーサーボユニット１７をプロジェクト
ブロック１９に配置し、ベンダー油圧制御装置２３によ
り制御され油圧ユニット２２を介して油圧を供給するシ
リンダー２０の油圧配管２１はプロジェクトブロック１
９内にマニホールド化し、長さ０．５ｍ以内として油圧
配管２１の膨張変化の影響を抑制できる。図中１２は圧
延機ハウジングである。
【００３３】バックアップロール１５のベンダー（ＤＥ
Ｃ）１８の設定を変更せずに、ディクリーズ側の油圧配
管２１に蓄圧器５４を配設することで、ベンダー（ＩＮ
Ｃ）１４の増圧、油量増分を高応答で吸収することによ
って、２０Hz以上の高応答性形状制御が達成できる。勿
論、ベンダー（ＤＥＣ）１８のベンダーサーボユニット
１７を０．５ｍ以内に配設することでも達成できる。
尚、ベンダーサーボユニット１７の直近にベンダー（Ｄ
ＥＣ）１８を配置することとなく、比例電磁弁程度で安
価に達成可能である。
Ｃ）１８の設定を変更せずに、ディクリーズ側の油圧配
管２１に蓄圧器５４を配設することで、ベンダー（ＩＮ
Ｃ）１４の増圧、油量増分を高応答で吸収することによ
って、２０Hz以上の高応答性形状制御が達成できる。勿
論、ベンダー（ＤＥＣ）１８のベンダーサーボユニット
１７を０．５ｍ以内に配設することでも達成できる。
尚、ベンダーサーボユニット１７の直近にベンダー（Ｄ
ＥＣ）１８を配置することとなく、比例電磁弁程度で安
価に達成可能である。
【００３４】図７に示すように、この熱間圧延機４の入
側に圧延機入側板厚計２４を配置し、非定常に発生する
ホットバンド２６の厚みと板長さ方向の位置を検出し、
必要な圧下量と予測される圧延荷重変動量に応じた形状
制御量（ベンダー圧力）をホットバンド制御装置４２で
演算し、この値を熱間圧延機４にフィードフォワードし
て、ホットバンド２６の部分を形状を乱さず圧下するこ
とができる。図中、３７は圧延後のストリップの形状を
測定するストリップ形状計である。
側に圧延機入側板厚計２４を配置し、非定常に発生する
ホットバンド２６の厚みと板長さ方向の位置を検出し、
必要な圧下量と予測される圧延荷重変動量に応じた形状
制御量（ベンダー圧力）をホットバンド制御装置４２で
演算し、この値を熱間圧延機４にフィードフォワードし
て、ホットバンド２６の部分を形状を乱さず圧下するこ
とができる。図中、３７は圧延後のストリップの形状を
測定するストリップ形状計である。
【００３５】図８（ａ）は、熱間圧延機４のワークロー
ル４ｗを冷却する冷却装置のスリットラミナー式の冷却
装置のスリットラミナーヘッダー２８とその配置例を示
す。このスリットラミナー方式の冷却装置においては、
元の水圧が３０kg／cm2 レベルでも、従来のスプレー方
式より水量密度を上げることができるため、低サイクル
高熱負荷を受ける熱間圧延機のワークロール４ｗを冷却
することができる。図中、２７はロール冷却水防水板で
ある。
ル４ｗを冷却する冷却装置のスリットラミナー式の冷却
装置のスリットラミナーヘッダー２８とその配置例を示
す。このスリットラミナー方式の冷却装置においては、
元の水圧が３０kg／cm2 レベルでも、従来のスプレー方
式より水量密度を上げることができるため、低サイクル
高熱負荷を受ける熱間圧延機のワークロール４ｗを冷却
することができる。図中、２７はロール冷却水防水板で
ある。
【００３６】図８（ｂ）は、スリットラミナー式のロー
ル冷却装置による冷却の作動状態（スリットラミナーヘ
ッダー２８、スリット板２９、冷却水流３５）の斜視図
を示す。スリット板２９の間隔ａは４〜８mm程度であ
る。このスリットラミナーヘッダー２８の管径は８０〜
１５０mmである。水圧はスリットラミナーヘッダー２８
の入側で、１０〜５０kg／cm2 である。
ル冷却装置による冷却の作動状態（スリットラミナーヘ
ッダー２８、スリット板２９、冷却水流３５）の斜視図
を示す。スリット板２９の間隔ａは４〜８mm程度であ
る。このスリットラミナーヘッダー２８の管径は８０〜
１５０mmである。水圧はスリットラミナーヘッダー２８
の入側で、１０〜５０kg／cm2 である。
【００３７】図９は、スリット２９からの冷却水による
冷却幅の変更方式を示す。図９に示すように、スリット
ラミナーヘッダー２８の中央に圧力水ｗｐの導入孔があ
り、スリット２９の幅方向の両サイドには、ナット構造
を持ちスリットラミナーヘッダー２８内を摺動自在な冷
却幅変更仕切り板３２が配設されている。
冷却幅の変更方式を示す。図９に示すように、スリット
ラミナーヘッダー２８の中央に圧力水ｗｐの導入孔があ
り、スリット２９の幅方向の両サイドには、ナット構造
を持ちスリットラミナーヘッダー２８内を摺動自在な冷
却幅変更仕切り板３２が配設されている。
【００３８】この冷却幅変更仕切り板３２は、冷却幅変
更スクリュー３１と螺合されており、仕切板回転防止キ
ー３３を挟み回転を止めて冷却幅変更スクリュー３１を
冷却幅変更装置３０により回転させることにより摺動し
て、スリット２９をその幅中央を境に均等に開閉する構
造になっている。
更スクリュー３１と螺合されており、仕切板回転防止キ
ー３３を挟み回転を止めて冷却幅変更スクリュー３１を
冷却幅変更装置３０により回転させることにより摺動し
て、スリット２９をその幅中央を境に均等に開閉する構
造になっている。
【００３９】図１０は、スリット２９からワークロール
４ｗに対する冷却水流３５を整流するステンレス製の冷
却整流板３４の配置を示す。スリット２９からの冷却水
流３５はカーテン状であり、ワークロール４ｗ表面では
スプレーのようには広がらないので、噴流の中央部近く
に冷却整流板３４（スリットラミナーヘッダー側頂角５
〜２０度）を取り付け、冷却水流の濡れ範囲を広げてワ
ークロール４ｗの冷却域を広げられるようになってい
る。
４ｗに対する冷却水流３５を整流するステンレス製の冷
却整流板３４の配置を示す。スリット２９からの冷却水
流３５はカーテン状であり、ワークロール４ｗ表面では
スプレーのようには広がらないので、噴流の中央部近く
に冷却整流板３４（スリットラミナーヘッダー側頂角５
〜２０度）を取り付け、冷却水流の濡れ範囲を広げてワ
ークロール４ｗの冷却域を広げられるようになってい
る。
【００４０】図１１は、冷却幅変更装置３０によるワー
クロール４ｗの冷却幅の制御システム構成例を示す。熱
間圧延機４の出側に形状計３７を配置して、出側のスト
リップ形状計の検出値に応じて、冷却幅制御装置３６を
介して冷却幅変更装置３０を制御し、スリット２９から
の冷却水流３５の幅を制御して、ワークロール４ｗの幅
方向の冷却域を制御し、ワークロール４ｗ半径方向の熱
膨張を変化させることにより、ストリップの形状を制御
できる。例えば、図１２（ａ）のようにワークロール４
ｗが太鼓形状のためストリップ１が中伸び状態になれ
ば、ロール冷却幅変更装置３０により図１２（ｂ）のよ
うに、ワークロール４ｗ中央の冷却を強化し、ワークロ
ール４ｗの熱膨張を抑えてストリップ１の中伸びを抑え
て板厚の均一性が高いストリップに圧延することができ
る。
クロール４ｗの冷却幅の制御システム構成例を示す。熱
間圧延機４の出側に形状計３７を配置して、出側のスト
リップ形状計の検出値に応じて、冷却幅制御装置３６を
介して冷却幅変更装置３０を制御し、スリット２９から
の冷却水流３５の幅を制御して、ワークロール４ｗの幅
方向の冷却域を制御し、ワークロール４ｗ半径方向の熱
膨張を変化させることにより、ストリップの形状を制御
できる。例えば、図１２（ａ）のようにワークロール４
ｗが太鼓形状のためストリップ１が中伸び状態になれ
ば、ロール冷却幅変更装置３０により図１２（ｂ）のよ
うに、ワークロール４ｗ中央の冷却を強化し、ワークロ
ール４ｗの熱膨張を抑えてストリップ１の中伸びを抑え
て板厚の均一性が高いストリップに圧延することができ
る。
【００４１】（実施例２）前記図３に示すような蛇行制
御、張力制御構造を備え、図６に示すような板厚制御、
図１１に示すようなワークロールの形状制御構造を併設
して構成された本発明の第一の発明〜第六の発明までを
実施できる、双ロール式ストリップ連続鋳造熱間圧延熱
処理設備を用いて、まず連続鋳造機で板厚２〜６mm、板
幅７００〜１３５０mmのステンレス鋼の薄スラブを、鋳
造速度２０〜１５０m/min で連続鋳造し、得られた９０
０〜１１００℃のステンレス鋼の薄スラブを熱間圧延機
で圧下率１０〜４０％で熱間圧延し、１．５〜３mmのス
テンレス鋼ストリップを製造し、これを熱処理炉で１１
００〜１１５０℃で４〜１０秒間熱処理したのち、冷却
速度２０〜６０℃／秒で５００〜５５０℃に冷却して巻
き取った。
御、張力制御構造を備え、図６に示すような板厚制御、
図１１に示すようなワークロールの形状制御構造を併設
して構成された本発明の第一の発明〜第六の発明までを
実施できる、双ロール式ストリップ連続鋳造熱間圧延熱
処理設備を用いて、まず連続鋳造機で板厚２〜６mm、板
幅７００〜１３５０mmのステンレス鋼の薄スラブを、鋳
造速度２０〜１５０m/min で連続鋳造し、得られた９０
０〜１１００℃のステンレス鋼の薄スラブを熱間圧延機
で圧下率１０〜４０％で熱間圧延し、１．５〜３mmのス
テンレス鋼ストリップを製造し、これを熱処理炉で１１
００〜１１５０℃で４〜１０秒間熱処理したのち、冷却
速度２０〜６０℃／秒で５００〜５５０℃に冷却して巻
き取った。
【００４２】なお、ホットバンドの発生頻度は約１００
回／４００ｔ（７連鋳）であった。この間、本発明の第
一の発明〜第六の発明を同時に実施して、蛇行制御、張
力制御、板厚制御（ホットバンド制御）、ワークロール
の形状制御を行った。
回／４００ｔ（７連鋳）であった。この間、本発明の第
一の発明〜第六の発明を同時に実施して、蛇行制御、張
力制御、板厚制御（ホットバンド制御）、ワークロール
の形状制御を行った。
【００４３】その結果、熱間圧延、熱処理に際して、薄
スラブ、ストリップの蛇行がよく抑制され、ストリップ
の板端が熱処理炉の炉壁に接触することがなく、板厚も
許容公差内に納まっており、形状不良、肌荒れの製品欠
陥も認められなかった。
スラブ、ストリップの蛇行がよく抑制され、ストリップ
の板端が熱処理炉の炉壁に接触することがなく、板厚も
許容公差内に納まっており、形状不良、肌荒れの製品欠
陥も認められなかった。
【００４４】これに対して、蛇行制御と張力制御を行わ
ない場合には、約１０ｍの鋳造したところで蛇行して、
ストリップの側端が熱処理炉の炉壁に接触し通板不良を
起こしたので、鋳造操業を停止させた。また、蛇行制御
と張力制御を行い、ホットバンド制御を行わなかった場
合では、板厚制御、ワークロールの形状制御が十分では
なく、クロップとしてカットを必要とする量が１％程度
増加した。そして、蛇行制御、張力制御、ホットバンド
制御を行い、ワークロールの形状制御を行わない場合で
は、３時間の鋳造で形状制御の安定継続が困難になり、
ストリップに形状不良が発生する恐れがでたため、３時
間の鋳造で鋳造操業を停止した。
ない場合には、約１０ｍの鋳造したところで蛇行して、
ストリップの側端が熱処理炉の炉壁に接触し通板不良を
起こしたので、鋳造操業を停止させた。また、蛇行制御
と張力制御を行い、ホットバンド制御を行わなかった場
合では、板厚制御、ワークロールの形状制御が十分では
なく、クロップとしてカットを必要とする量が１％程度
増加した。そして、蛇行制御、張力制御、ホットバンド
制御を行い、ワークロールの形状制御を行わない場合で
は、３時間の鋳造で形状制御の安定継続が困難になり、
ストリップに形状不良が発生する恐れがでたため、３時
間の鋳造で鋳造操業を停止した。
【００４５】以上の結果から、蛇行制御と張力制御のみ
を行う本発明の第一の発明と第四の発明でも、蛇行制御
と張力制御を行わない従来例を改善できるが、さらに、
第二の発明、第三の発明、第五の発明、第六の発明等の
ように、板厚制御、ワークロールの形状制御をも行うこ
とにより、一段と品質、形状が改善されることが確認さ
れた。
を行う本発明の第一の発明と第四の発明でも、蛇行制御
と張力制御を行わない従来例を改善できるが、さらに、
第二の発明、第三の発明、第五の発明、第六の発明等の
ように、板厚制御、ワークロールの形状制御をも行うこ
とにより、一段と品質、形状が改善されることが確認さ
れた。
【００４６】なお、本発明は、上記実施例に限定される
ものではなく、本発明の請求項１〜請求項６の構成を満
足する範囲で、本発明を構成するために必要な各設備要
素の構造、機構、配置、配置数、寸法、形状、操業条件
等については、製造対象と操業条件に応じて変更される
ものである。また、本発明で製造対象とするものは、ス
テンレス鋼のほか、一般鋼、銅、アルミ、これらを主成
分とする合金等である。
ものではなく、本発明の請求項１〜請求項６の構成を満
足する範囲で、本発明を構成するために必要な各設備要
素の構造、機構、配置、配置数、寸法、形状、操業条件
等については、製造対象と操業条件に応じて変更される
ものである。また、本発明で製造対象とするものは、ス
テンレス鋼のほか、一般鋼、銅、アルミ、これらを主成
分とする合金等である。
【００４７】
【発明の効果】本発明では、 ストリップ連続鋳造機の下流に熱間圧延機と熱処理炉
の入出側にピンチロールまたはブライドル装置を配設し
たのことで、熱間圧延機と熱処理炉においてストリップ
が蛇行しない通板性の安定した操業が達成できる。 高速板厚制御装置と、これと同等の応答性を有する形
状制御装置を持つことで、ホットバンドをストリップの
形状を崩さずに圧延できる。 スリット冷却幅可変式ロール冷却装置により低速高熱
負荷にさらされるワークロールの熱膨張による形状制御
への影響を改善できる。 以上の効果により、ストリップ連続鋳造設備の下流に熱
間圧延機と熱処理炉を配設することができる。その結
果、製造コストを削減し、良好な品質の製品を安定して
供給することができる。
の入出側にピンチロールまたはブライドル装置を配設し
たのことで、熱間圧延機と熱処理炉においてストリップ
が蛇行しない通板性の安定した操業が達成できる。 高速板厚制御装置と、これと同等の応答性を有する形
状制御装置を持つことで、ホットバンドをストリップの
形状を崩さずに圧延できる。 スリット冷却幅可変式ロール冷却装置により低速高熱
負荷にさらされるワークロールの熱膨張による形状制御
への影響を改善できる。 以上の効果により、ストリップ連続鋳造設備の下流に熱
間圧延機と熱処理炉を配設することができる。その結
果、製造コストを削減し、良好な品質の製品を安定して
供給することができる。
【図１】ストリップ連続鋳造熱間圧延ラインの横型熱処
理炉を備え、ピンチロールによる張力制御装置を備えた
本発明のストリップ連続鋳造熱間圧延熱処理設備の配置
例を示す側面概要説明図。
理炉を備え、ピンチロールによる張力制御装置を備えた
本発明のストリップ連続鋳造熱間圧延熱処理設備の配置
例を示す側面概要説明図。
【図２】ストリップ連続鋳造熱間圧延ラインの竪型熱処
理炉を備え、ピンチロールとブライドルロールによる張
力制御装置を備えた本発明のストリップ連続鋳造熱間圧
延熱処理設備の配置例を示す説明図。
理炉を備え、ピンチロールとブライドルロールによる張
力制御装置を備えた本発明のストリップ連続鋳造熱間圧
延熱処理設備の配置例を示す説明図。
【図３】図２に示したストリップ連続鋳造熱間圧延熱処
理設備におけるピンチロールとブライドルのステアリン
グ装置とその制御システム構成例概要を示す側面概要説
明図。
理設備におけるピンチロールとブライドルのステアリン
グ装置とその制御システム構成例概要を示す側面概要説
明図。
【図４】図３に示した本発明のストリップ連続鋳造熱間
圧延熱処理設備におけるステアリング装置の構造例を示
す側面概要説明図で、（ａ）図はブライドルロールによ
るステアリング構造例を示し、（ｂ）図は、ピンチロー
ルによるステアリング構造例を示す。
圧延熱処理設備におけるステアリング装置の構造例を示
す側面概要説明図で、（ａ）図はブライドルロールによ
るステアリング構造例を示し、（ｂ）図は、ピンチロー
ルによるステアリング構造例を示す。
【図５】本発明のストリップ連続鋳造熱間圧延熱処理設
備において、熱間圧延機入側と熱処理炉の入出側にブラ
イドルロールによる張力制御装置を備えた場合のステア
リング装置とその制御システム構成例概要を示す側面概
要説明図。
備において、熱間圧延機入側と熱処理炉の入出側にブラ
イドルロールによる張力制御装置を備えた場合のステア
リング装置とその制御システム構成例概要を示す側面概
要説明図。
【図６】本発明のストリップ連続鋳造熱間圧延熱処理設
備における熱間圧延機の高速インクリーズベンダー構成
例概要を示す正面説明図で、（ａ）図は、全体の構造例
とその制御システム構成例概要を示す説明図、（ｂ）図
は、（ａ）図における油圧供給系統の部分拡大説明図。
備における熱間圧延機の高速インクリーズベンダー構成
例概要を示す正面説明図で、（ａ）図は、全体の構造例
とその制御システム構成例概要を示す説明図、（ｂ）図
は、（ａ）図における油圧供給系統の部分拡大説明図。
【図７】本発明のストリップ連続鋳造熱間圧延熱処理設
備の熱間圧延機におけるホットバンド圧延制御システム
構成例概要を示す側面説明図。
備の熱間圧延機におけるホットバンド圧延制御システム
構成例概要を示す側面説明図。
【図８】本発明のストリップ連続鋳造熱間圧延熱処理設
備の熱間圧延機のロール冷却装置例概要を示す説明図
で、（ａ）図はロールに対するスリットラミナーヘッダ
ーの配置例を示し、（ｂ）図は（ａ）図のスリットラミ
ナーヘッダーの構成例概要を示す立体説明図。
備の熱間圧延機のロール冷却装置例概要を示す説明図
で、（ａ）図はロールに対するスリットラミナーヘッダ
ーの配置例を示し、（ｂ）図は（ａ）図のスリットラミ
ナーヘッダーの構成例概要を示す立体説明図。
【図９】図８に示すスリットラミナーヘッダーにおける
冷却水流の幅変更構造例を示す正面断面説明図。
冷却水流の幅変更構造例を示す正面断面説明図。
【図１０】図８、図９に示すスリットラミナーヘッダー
からの冷却水流の整流構造例概要を示す側面断面説明
図。
からの冷却水流の整流構造例概要を示す側面断面説明
図。
【図１１】図８〜図１０に示すスリットラミナーヘッダ
ーからロールに対する冷却水流の幅制御システム構成例
概要を示す側面説明図。
ーからロールに対する冷却水流の幅制御システム構成例
概要を示す側面説明図。
【図１２】図１１の冷却水流の幅制御システムによって
制御されるロール冷却幅（冷却域）説明図。
制御されるロール冷却幅（冷却域）説明図。
１ ストリップ ２ 双ドラム式連続鋳造機 ３ 双ドラム下断熱雰囲気シールカバー ４ 熱間圧延機 ４ｂ バックアップロール ４ｗ ワークロール ５ 横型熱処理炉 ６ 冷却装置 ７ 巻き取機前面ピンチロール ８ 巻き取機マンドレル ９ 巻き取られたコイル １０ 切断機前ピンチロール １１ 切断機（シャー） １２ 圧延機ハウジング １３ 油圧圧下装置 １４ インクリーズベンダー（ＩＮＣ） １７ ベンダーサーボユニット １８ ディクリーズベンダー（ＤＥＣ） １９ プロジェクトブロック ２０ べンダー油圧シリンダー ２１ ベンダー油圧配管 ２２ ベンダー油圧ユニット ２３ ベンダー油圧制御装置 ２４ 圧延機入側板厚計 ２５ 油圧圧下制御装置 ２６ ホットバンド ２７ ロール冷却水防水板 ２８ スリットラミナーヘッダー ２９ スリット板 ３０ 冷却幅変更装置 ３１ 冷却幅変更スクリュー ３２ 冷却幅変更仕切板（ナット内蔵） ３３ 仕切板回転防止用キー ３４ 冷却整流板 ３５ 冷却水流 ３６ 冷却幅変更制御装置 ３７ ストリップ形状計 ３８ 圧延機断熱断気シールカバー ３９ 圧延機入側ブライドロール ４０ 竪型熱処理炉 ４１ 圧延機前ブライドルステアリング装置 ４２ ホットバンド制御装置 ４３ ステアリングピボット軸 ４４ 圧延機入側ピンチロール ４５ 圧延機出側ピンチロール ４６ 熱処理炉出側ピンチロール ４７ 圧延機入側板端部検出器 ４８ 圧延機出側板端部検出器 ４９ 熱処理炉出側板端部検出器 ５０ ピンチロール本体 ５１ ブライドルロール本体 ５２ 圧延機出側ブライドルロール ５３ 熱処理炉出側ブライドルロール ５４ 蓄圧器 ５５ 圧延機出側ブライドルロールステアリング装置 ５６ 熱処理炉出側ステアリング装置 ５７ 圧延機入側ステアリング制御装置 ５８ 圧延機出側ステアリング制御装置 ５９ 熱処理炉出側ステアリング制御装置 ６０ 圧延機出側ピンチロールステアリング装置 ６１ 熱処理炉出側ピンチロールステアリング装置 ６２ ピンチロール駆動装置 ６３ ピンチロール圧下装置
Claims (6)
- 【請求項１】 ストリップ連続鋳造熱間圧延熱処理設備
において、ストリップ連続鋳造機と熱間圧延機の間およ
び熱間圧延機と熱処理炉との間に、ブライドルロールま
たはピンチロールによるストリップの張力制御装置を配
設し、該張力制御装置に、ストリップをライン中央に誘
導するステアリング装置とストリップ通板位置検出器を
配設したことを特徴とするストリップ連続鋳造熱間圧延
熱処理設備。 - 【請求項２】 前記熱間圧延機のプロジェクトブロック
に、インクリーズベンダーサーボユニットを有しディク
リーズベンダー系に蓄圧器を有することで２０Hz以上の
応答性を有する高速板厚形状制御装置と、熱間圧延機の
入側の板厚計と、均一で平坦なストリップの圧延に必要
な圧下量を演算するホットバンド制御装置を配設したこ
とを特徴とする請求項１記載のストリップ連続鋳造熱間
圧延熱処理設備。 - 【請求項３】 熱間圧延機に、スリットラミナーヘッダ
ーと、ロール冷却幅可変装置と、熱間圧延機出側のスト
リップ形状計とを有するロール冷却装置を配設したこと
を特徴とする請求項１または２記載のストリップ連続鋳
造熱間圧延熱処理設備。 - 【請求項４】 ストリップ連続鋳造熱間圧延熱処理プロ
セスにおいて、ストリップ連続鋳造機と熱間圧延機の間
および熱間圧延機と熱処理炉との間に、ブライドルロー
ルまたはピンチロールによるストリップの張力制御装置
を配設し、この張力制御装置の入側でストリップの通板
位置を検出し、その検出値をステアリング装置にフィー
ドバックして、ストリップをライン中央に誘導すること
を特徴とするストリップ連続鋳造熱間圧延熱処理方法。 - 【請求項５】 熱間圧延機の入側の板厚計で、ストリッ
プの板厚異常部の板厚と位置を検出し、異常板厚を解消
するに必要な圧下量と形状制御量を演算し、高速板厚形
状制御装置にフィードフォワードして板厚異常部を高速
圧下し、高速形状制御することを特徴とする請求項４記
載のストリップ連続鋳造熱間圧延熱処理方法。 - 【請求項６】 熱間圧延機出側のストリップ形状計の検
出値をロール冷却装置にフィードバックして冷却幅可変
装置を制御し、スリットラミナーヘッダーからの冷却水
流によるロール冷却幅を制御してロール幅方向の熱膨張
を制御し、熱間圧延機の形状制御性を改善することを請
求項４または５記載の特徴とするストリップ連続鋳造熱
間圧延熱処理方法。
Priority Applications (1)
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|---|---|---|---|
| JP7096924A JP3056668B2 (ja) | 1995-04-21 | 1995-04-21 | ストリップ連続鋳造熱間圧延熱処理設備およびストリップ連続鋳造熱間圧延熱処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
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|---|---|---|---|
| JP7096924A JP3056668B2 (ja) | 1995-04-21 | 1995-04-21 | ストリップ連続鋳造熱間圧延熱処理設備およびストリップ連続鋳造熱間圧延熱処理方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08294715A true JPH08294715A (ja) | 1996-11-12 |
| JP3056668B2 JP3056668B2 (ja) | 2000-06-26 |
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ID=14177909
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| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7096924A Expired - Fee Related JP3056668B2 (ja) | 1995-04-21 | 1995-04-21 | ストリップ連続鋳造熱間圧延熱処理設備およびストリップ連続鋳造熱間圧延熱処理方法 |
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| JP (1) | JP3056668B2 (ja) |
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- 1995-04-21 JP JP7096924A patent/JP3056668B2/ja not_active Expired - Fee Related
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