JPH0826894B2 - 軽合金ハウジング用すべり軸受 - Google Patents
軽合金ハウジング用すべり軸受Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、自動車用内燃機関等に
用い、銅合金裏金層とアルミニウム軸受合金層を有する
軽合金ハウジング用すべり軸受に関する。
用い、銅合金裏金層とアルミニウム軸受合金層を有する
軽合金ハウジング用すべり軸受に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、すべり軸受としては、既に種々の
ものが知られているが、一般にアルミニウム合金系すべ
り軸受は、裏金（ＪＩＳ・３１４１ＳＰＣＣ，ＳＡＥ１
０１０等）の表面にＡｌ−Ｓｎ系，Ａｌ−Ｐｂ系，Ａｌ
−Ｚｎ系等の軸受合金層を形成してなるものである。し
かし、この時に使用される裏金は、通常炭素量０．２０
％以下の低炭素鋼がほとんどである。又、ハウジングも
鋳鋼，鋳鉄，炭素鋼及び合金鋼が使用され、熱膨張係数
が軸受裏金と類似していることから運転中の昇温によっ
ても、軸受とハウジングは隙間を生じる事なく密着して
おり、特に問題は無かった。
ものが知られているが、一般にアルミニウム合金系すべ
り軸受は、裏金（ＪＩＳ・３１４１ＳＰＣＣ，ＳＡＥ１
０１０等）の表面にＡｌ−Ｓｎ系，Ａｌ−Ｐｂ系，Ａｌ
−Ｚｎ系等の軸受合金層を形成してなるものである。し
かし、この時に使用される裏金は、通常炭素量０．２０
％以下の低炭素鋼がほとんどである。又、ハウジングも
鋳鋼，鋳鉄，炭素鋼及び合金鋼が使用され、熱膨張係数
が軸受裏金と類似していることから運転中の昇温によっ
ても、軸受とハウジングは隙間を生じる事なく密着して
おり、特に問題は無かった。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】従来のすべり軸受の特
徴としては、軸受合金層の特性が主に着目され、裏金に
ついては、むしろその加工性および合金層との接着性の
方に着目されていた。しかし、最近の自動車用内燃機関
の省燃費化，軽量化により、エンジンブロック，コンロ
ッド等のアルミニウム合金への適用が増加する傾向にあ
る。このように、軸受ハウジングがアルミニウム合金化
されると、従来の鋼性裏金を用いた軸受では、熱膨張率
の差が大きく、高温時には軸受とハウジングとの密着性
が損なわれフレッチング（接触２面間に微小な相対運動
が周期的に繰り返される時に生じる表面損傷の現象をい
う）またはマイグレーション（Ｃｕメッキ，フラッシュ
メッキおよびオイルの炭化物等が周期的な相対運動によ
り局部的に集中する現象をいう）による疲労・焼付等の
損傷や共回り損傷が発生する。また一方、エンジンの高
性能化のため高回転化等、使用条件の過酷化から焼付等
の損傷が多発する課題があった。尚、従来高温あるいは
高負荷時におけるハウジングへの密着性を改善するため
に締代を大きくすることが試みられているが、従来の低
炭素鋼の裏金を用いたものは強度が低く、高い組付応力
で組付けた時、弾性限を超えてヘタリを生じ、また熱伝
導率が小さく、熱放散も悪く、非焼付性に劣る点等で十
分満足するまでには至っていない。
徴としては、軸受合金層の特性が主に着目され、裏金に
ついては、むしろその加工性および合金層との接着性の
方に着目されていた。しかし、最近の自動車用内燃機関
の省燃費化，軽量化により、エンジンブロック，コンロ
ッド等のアルミニウム合金への適用が増加する傾向にあ
る。このように、軸受ハウジングがアルミニウム合金化
されると、従来の鋼性裏金を用いた軸受では、熱膨張率
の差が大きく、高温時には軸受とハウジングとの密着性
が損なわれフレッチング（接触２面間に微小な相対運動
が周期的に繰り返される時に生じる表面損傷の現象をい
う）またはマイグレーション（Ｃｕメッキ，フラッシュ
メッキおよびオイルの炭化物等が周期的な相対運動によ
り局部的に集中する現象をいう）による疲労・焼付等の
損傷や共回り損傷が発生する。また一方、エンジンの高
性能化のため高回転化等、使用条件の過酷化から焼付等
の損傷が多発する課題があった。尚、従来高温あるいは
高負荷時におけるハウジングへの密着性を改善するため
に締代を大きくすることが試みられているが、従来の低
炭素鋼の裏金を用いたものは強度が低く、高い組付応力
で組付けた時、弾性限を超えてヘタリを生じ、また熱伝
導率が小さく、熱放散も悪く、非焼付性に劣る点等で十
分満足するまでには至っていない。
【０００４】本発明は、小型・軽量化によるアルミブロ
ックの適用に代表される軽合金ハウジングの対応ならび
に、高速エンジンに代表される高速・高回転による高温
化対応、即ちハウジングの変形に対する追従性が高く、
しかも、熱放散性に優れる銅合金からなる裏金を使用す
ることにより、耐フレッチング性、耐マイグレーション
性及び非焼付性に優れた新規なアルミニウム合金すべり
軸受を提供することをその目的とする。
ックの適用に代表される軽合金ハウジングの対応ならび
に、高速エンジンに代表される高速・高回転による高温
化対応、即ちハウジングの変形に対する追従性が高く、
しかも、熱放散性に優れる銅合金からなる裏金を使用す
ることにより、耐フレッチング性、耐マイグレーション
性及び非焼付性に優れた新規なアルミニウム合金すべり
軸受を提供することをその目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明は、軽合金ハウジ
ングに対応し、かつ高性能化による高温・高負荷による
疲労・焼付等の損傷を防止するため、鋼裏金より熱膨張
係数と熱伝導率が高く、かつ軸受の裏金として十分な強
度をもった高強度の銅合金を裏金として採用するもの
で、本発明の要旨とするところは、 (1). アルミニウム軸受合金層と裏金層から成る多層す
べり軸受において、該裏金の熱膨張係数が１５×１０-6
℃以上、０．２％耐力が２９５Ｎ／ｍｍ2 以上で、且
つ、熱伝導率が０．４０Ｃａｌ／ｃｍ・ｓｅｃ・℃以上
の銅合金であることを特徴とする軽合金ハウジング用す
べり軸受。 (2). 前記第１項記載の軸受合金層が、Ａｌ−Ｓｎ、Ａ
ｌ−Ｐｂ、Ａｌ−Ｚｎ合金系であることを特徴とする軽
合金ハウジング用すべり軸受。 (3). 前記第１項又は第２項記載の軸受合金層と銅合金
裏金層との間にアルミニウムもしくはアルミニウム合金
の中間接着層を有することを特徴とする軽合金ハウジン
グ用すべり軸受。 (4). 前記第１項又は第２項に記載の軸受合金層と銅合
金裏金層との間に、ＮｉもしくはＮｉ合金の中間接着層
を有することを特徴とする軽合金ハウジング用すべり軸
受。 (5). 前記第１項から第４項までのいずれか１項に記載
のすべり軸受において、軸受合金層の表面にＳｎ、Ｉ
ｎ、Ｃｕ、Ｓｂの１種又は２種以上の合計２〜３０％を
含む鉛合金オーバレイ層を有することを特徴とする軽合
金ハウジング用すべり軸受。 (6). 前記すべり軸受の全表面に、０．１〜１０μｍの
厚さのＳｎもしくはＰｂまたはこれらの合金のフラッシ
ュメッキ層を有することを特徴とする前記第１項から第
５項までのいずれか１項に記載の軽合金ハウジング用す
べり軸受。である。
ングに対応し、かつ高性能化による高温・高負荷による
疲労・焼付等の損傷を防止するため、鋼裏金より熱膨張
係数と熱伝導率が高く、かつ軸受の裏金として十分な強
度をもった高強度の銅合金を裏金として採用するもの
で、本発明の要旨とするところは、 (1). アルミニウム軸受合金層と裏金層から成る多層す
べり軸受において、該裏金の熱膨張係数が１５×１０-6
℃以上、０．２％耐力が２９５Ｎ／ｍｍ2 以上で、且
つ、熱伝導率が０．４０Ｃａｌ／ｃｍ・ｓｅｃ・℃以上
の銅合金であることを特徴とする軽合金ハウジング用す
べり軸受。 (2). 前記第１項記載の軸受合金層が、Ａｌ−Ｓｎ、Ａ
ｌ−Ｐｂ、Ａｌ−Ｚｎ合金系であることを特徴とする軽
合金ハウジング用すべり軸受。 (3). 前記第１項又は第２項記載の軸受合金層と銅合金
裏金層との間にアルミニウムもしくはアルミニウム合金
の中間接着層を有することを特徴とする軽合金ハウジン
グ用すべり軸受。 (4). 前記第１項又は第２項に記載の軸受合金層と銅合
金裏金層との間に、ＮｉもしくはＮｉ合金の中間接着層
を有することを特徴とする軽合金ハウジング用すべり軸
受。 (5). 前記第１項から第４項までのいずれか１項に記載
のすべり軸受において、軸受合金層の表面にＳｎ、Ｉ
ｎ、Ｃｕ、Ｓｂの１種又は２種以上の合計２〜３０％を
含む鉛合金オーバレイ層を有することを特徴とする軽合
金ハウジング用すべり軸受。 (6). 前記すべり軸受の全表面に、０．１〜１０μｍの
厚さのＳｎもしくはＰｂまたはこれらの合金のフラッシ
ュメッキ層を有することを特徴とする前記第１項から第
５項までのいずれか１項に記載の軽合金ハウジング用す
べり軸受。である。
【０００６】
【作用】本発明のすべり軸受において、特許請求の範囲
に記載の限定の理由ならびにその作用および効果につい
て説明する。 (1) 熱膨張係数が１５×１０-6／℃以上、０．２％耐
力が２９５Ｎ／ｍｍ2 以上、熱伝導率が０．４０Ｃａｌ
／ｃｍ・ｓｅｃ・℃以上の銅合金からなる裏金。 従来のすべり軸受に使用されている裏金材料は、半
割りまたは鍔付形状等に加工する際の塑性加工性が重要
視され、変形抵抗の小さい０．２０％Ｃ以下の低炭素鋼
がほとんどである。軽合金性ハウジング用軸受は、ハウ
ジングに対する追従性を向上するために、すべり軸受を
組付ける際の締代を大きくする必要性が生じるが、この
時、軸受の強度が弱い、即ち、前述のような炭素量０．
２０％以下の低炭素鋼では、組付応力がヘタリを生じ降
伏してしまう。従って、０．２％耐力が２９５Ｎ／ｍｍ
2 以上のものを必要とする。また、熱膨張係数が１５×
１０-6／℃以下だと、アルミハウジングとの差が大き
く、高温時に締代が低下し、フレッチングあるいはマイ
グレーションの要因となる。 高回転タイプのエンジンにおいて摩擦熱の影響によ
り、軸受温度・油温度が上昇し、油膜厚さを減少させる
とともに、オーバーレイの耐摩耗性を低下させる傾向に
ある。したがって、従来の軸受特性に加え、軸受部から
いかに熱を放出させるかが重要なポイントとなる。熱伝
動率が高い銅合金裏金を用いたものは熱放散性に優れ、
前述のような問題は解消される。熱伝導率が、０．４０
Ｃａｌ／ｃｍ・ｓｅｃ・℃以下だと、その効果は少な
い。 上記高熱膨張係数及び高熱伝導率を有する銅合金として
は、Ｃｕ−Ｃｒ、Ｃｕ−Ｃｄ、Ｃｕ−Ｚｒ、Ｃｕ−Ｆｅ
−Ｐ−Ｍｇ、Ｃｕ−Ｆｅ−Ｐ−Ｚｎ、Ｃｕ−Ｆｅ−Ｃｏ
−Ｐ−Ｓｎ、Ｃｕ−Ｎｉ−Ｓｉ−Ｍｇ系等が具体的に挙
げられるが、その諸物性が満足されれば、その成分系は
あえて限定されるものではない。 (2) Ｐｂ合金オーバーレイ層 すべり軸受用Ｐｂ系オーバーレイに添加される金属Ｓ
ｎ、Ｉｎ、ＣｕおよびＳｂの含有量は、その合計が２重
量％以下では、機械的強度例えば硬さ、引張強さに劣
り、また潤滑油が劣化した時に生じる有機酸に対する耐
腐食性に劣る。また、その合計量が３０重量％を越える
と、特にすべり軸受の使用される温度領域１００〜１５
０℃での機械的強度が著しく低下するので、Ｐｂ系オー
バーレイに添加される金属の合計含有量は、２〜３０重
量％に限定され、好ましくは５〜２５重量％である。
尚、一般にＰｂ系オーバーレイは電気メッキ法にて施さ
れるが、スパッタリング法によるＰｂ合金の生成等もあ
り、特にその方法にこだわるものではない。 (3) ０．１〜１０μｍのフラッシュメッキ フラッシュメッキは、防錆あるいは初期なじみ性をその
主たる目的とし、その厚さは０．１μｍではその効果が
少なく、１０μｍ以上の場合その効果は増大せずかえっ
て弊害となり、マイグレーションの発生要因にもなる。
に記載の限定の理由ならびにその作用および効果につい
て説明する。 (1) 熱膨張係数が１５×１０-6／℃以上、０．２％耐
力が２９５Ｎ／ｍｍ2 以上、熱伝導率が０．４０Ｃａｌ
／ｃｍ・ｓｅｃ・℃以上の銅合金からなる裏金。 従来のすべり軸受に使用されている裏金材料は、半
割りまたは鍔付形状等に加工する際の塑性加工性が重要
視され、変形抵抗の小さい０．２０％Ｃ以下の低炭素鋼
がほとんどである。軽合金性ハウジング用軸受は、ハウ
ジングに対する追従性を向上するために、すべり軸受を
組付ける際の締代を大きくする必要性が生じるが、この
時、軸受の強度が弱い、即ち、前述のような炭素量０．
２０％以下の低炭素鋼では、組付応力がヘタリを生じ降
伏してしまう。従って、０．２％耐力が２９５Ｎ／ｍｍ
2 以上のものを必要とする。また、熱膨張係数が１５×
１０-6／℃以下だと、アルミハウジングとの差が大き
く、高温時に締代が低下し、フレッチングあるいはマイ
グレーションの要因となる。 高回転タイプのエンジンにおいて摩擦熱の影響によ
り、軸受温度・油温度が上昇し、油膜厚さを減少させる
とともに、オーバーレイの耐摩耗性を低下させる傾向に
ある。したがって、従来の軸受特性に加え、軸受部から
いかに熱を放出させるかが重要なポイントとなる。熱伝
動率が高い銅合金裏金を用いたものは熱放散性に優れ、
前述のような問題は解消される。熱伝導率が、０．４０
Ｃａｌ／ｃｍ・ｓｅｃ・℃以下だと、その効果は少な
い。 上記高熱膨張係数及び高熱伝導率を有する銅合金として
は、Ｃｕ−Ｃｒ、Ｃｕ−Ｃｄ、Ｃｕ−Ｚｒ、Ｃｕ−Ｆｅ
−Ｐ−Ｍｇ、Ｃｕ−Ｆｅ−Ｐ−Ｚｎ、Ｃｕ−Ｆｅ−Ｃｏ
−Ｐ−Ｓｎ、Ｃｕ−Ｎｉ−Ｓｉ−Ｍｇ系等が具体的に挙
げられるが、その諸物性が満足されれば、その成分系は
あえて限定されるものではない。 (2) Ｐｂ合金オーバーレイ層 すべり軸受用Ｐｂ系オーバーレイに添加される金属Ｓ
ｎ、Ｉｎ、ＣｕおよびＳｂの含有量は、その合計が２重
量％以下では、機械的強度例えば硬さ、引張強さに劣
り、また潤滑油が劣化した時に生じる有機酸に対する耐
腐食性に劣る。また、その合計量が３０重量％を越える
と、特にすべり軸受の使用される温度領域１００〜１５
０℃での機械的強度が著しく低下するので、Ｐｂ系オー
バーレイに添加される金属の合計含有量は、２〜３０重
量％に限定され、好ましくは５〜２５重量％である。
尚、一般にＰｂ系オーバーレイは電気メッキ法にて施さ
れるが、スパッタリング法によるＰｂ合金の生成等もあ
り、特にその方法にこだわるものではない。 (3) ０．１〜１０μｍのフラッシュメッキ フラッシュメッキは、防錆あるいは初期なじみ性をその
主たる目的とし、その厚さは０．１μｍではその効果が
少なく、１０μｍ以上の場合その効果は増大せずかえっ
て弊害となり、マイグレーションの発生要因にもなる。
【０００７】
【実施例】実施例１ 表１に示される組成の軸受合金層用合金を、７００〜８
００℃で溶解し、連続鋳造により厚さ２６ｍｍ、幅２７
０ｍｍの鋳造ビレットを作成した。この鋳造ビレットを
３５０〜４５０℃で焼鈍後、表面を切削し、圧延した。
更に焼鈍、圧延を繰り返し、厚さ１ｍｍの寸法に仕上
げ、Ａｌ中間層を介し裏金（Ｃｕ−Ｃｒ合金板、Ｃｕ−
Ｆｅ−Ｚｎ−Ｐ合金板及びＳＰＣＣ鋼板）上にロール圧
着してバイメタル材とした。しかる後、熱処理を実施し
た後、プレス、機械加工により、本発明品（試料Ｎｏ１
〜３、８〜１０）および従来品（試料Ｎｏ１５〜１７）
の半円形軸受を得た。この半円形軸受の外径は５６ｍ
ｍ、裏金厚さは１．２ｍｍ、中間接着層厚さは０．０５
ｍｍ及び軸受合金層の厚さは０．２５ｍｍであった。実施例２ 表１に示される組成の軸受合金層用合金を、粉末成形・
押出にて厚さ１ｍｍの合金板を作成した。この合金板を
圧延・焼鈍を繰り返し所定の寸法に仕上げ、Ａｌ中間層
を介し裏金上にロール圧着してバイメタル材とした。し
かる後、熱処理を実施した後、プレス、機械加工によ
り、本発明品（試料Ｎｏ４、５、１１、１２）および従
来品（試料Ｎｏ１８、１９）の半円形軸受を得た。この
半円形軸受の寸法は実施例１と同一である。実施例３ 上記実施例１と同一の方法で得られた鋳造ビレットを、
焼鈍、圧延を繰り返し、所定の寸法に仕上げた後、Ｎｉ
メッキが施された裏金上にロール圧着してバイメタル材
とした。しかる後、熱処理を実施した後、プレス、機械
加工により本発明品（試料Ｎｏ６、７、１３、１４）お
よび従来品（試料Ｎｏ２０、２１）の半円形軸受を得
た。このときの半円形軸受の寸法は実施例１と同一であ
る。実施例４ 上記実施例１ないし３の方法で得られた半円形軸受の表
面に、従来の電気メッキ法により厚さ２０μｍの表面層
を施し、本発明品（試料Ｎｏ６、７、１３、１４）およ
び従来品（試料Ｎｏ２０、２１）の半円形軸受を得た。
このときの半円形軸受の寸法は実施例１と同一である。
００℃で溶解し、連続鋳造により厚さ２６ｍｍ、幅２７
０ｍｍの鋳造ビレットを作成した。この鋳造ビレットを
３５０〜４５０℃で焼鈍後、表面を切削し、圧延した。
更に焼鈍、圧延を繰り返し、厚さ１ｍｍの寸法に仕上
げ、Ａｌ中間層を介し裏金（Ｃｕ−Ｃｒ合金板、Ｃｕ−
Ｆｅ−Ｚｎ−Ｐ合金板及びＳＰＣＣ鋼板）上にロール圧
着してバイメタル材とした。しかる後、熱処理を実施し
た後、プレス、機械加工により、本発明品（試料Ｎｏ１
〜３、８〜１０）および従来品（試料Ｎｏ１５〜１７）
の半円形軸受を得た。この半円形軸受の外径は５６ｍ
ｍ、裏金厚さは１．２ｍｍ、中間接着層厚さは０．０５
ｍｍ及び軸受合金層の厚さは０．２５ｍｍであった。実施例２ 表１に示される組成の軸受合金層用合金を、粉末成形・
押出にて厚さ１ｍｍの合金板を作成した。この合金板を
圧延・焼鈍を繰り返し所定の寸法に仕上げ、Ａｌ中間層
を介し裏金上にロール圧着してバイメタル材とした。し
かる後、熱処理を実施した後、プレス、機械加工によ
り、本発明品（試料Ｎｏ４、５、１１、１２）および従
来品（試料Ｎｏ１８、１９）の半円形軸受を得た。この
半円形軸受の寸法は実施例１と同一である。実施例３ 上記実施例１と同一の方法で得られた鋳造ビレットを、
焼鈍、圧延を繰り返し、所定の寸法に仕上げた後、Ｎｉ
メッキが施された裏金上にロール圧着してバイメタル材
とした。しかる後、熱処理を実施した後、プレス、機械
加工により本発明品（試料Ｎｏ６、７、１３、１４）お
よび従来品（試料Ｎｏ２０、２１）の半円形軸受を得
た。このときの半円形軸受の寸法は実施例１と同一であ
る。実施例４ 上記実施例１ないし３の方法で得られた半円形軸受の表
面に、従来の電気メッキ法により厚さ２０μｍの表面層
を施し、本発明品（試料Ｎｏ６、７、１３、１４）およ
び従来品（試料Ｎｏ２０、２１）の半円形軸受を得た。
このときの半円形軸受の寸法は実施例１と同一である。
【０００８】試験例１ 上記実施例に用いた銅合金板および鋼板の引張強度、熱
膨張係数の各種特性を調査した。そのものの結果を表２
に示す。試験例２ ハウジング材質および温度変化による軸受の変化（締
代、軸受応力等）を比較するために、２０℃でＰｒ（半
径方向圧力）が１の時の計算例を表３に示す。表３の計
算結果から明らかなように、従来の鋼裏金製軸受はステ
ィールハウジングにおいて温度による変化は見られない
が、銅合金裏金製軸受は温度上昇と共に締代、軸受応力
等が大きくなる。一方、アルミハウジングにおいては、
温度上昇と共に締代、軸受応力等は減少し、１５０℃に
到っては銅裏金製軸受は２００℃の２分の１の締代なり
軸受の機能を果たせなくなってしまう。それに比べて銅
合金裏金製軸受は１５０℃においても十分な締代を確保
しており、特にアルミハウジングに顕著な優位性が認め
られた。試験例３ 高速条件下に於ける非焼付性を比較するために、高速焼
付試験機による比較試験をおこなった。このものの試験
条件を表５に示し、焼付試験状態を第１図に示し、焼付
試験での荷重付与条件を第２図に示した。試験は、１時
間のなじみ運転後、潤滑油の給油量を１５０ｍｌ／ｍｉ
ｎとし、静荷重を累積的に増加させ、軸受の背面温度が
２００℃を越えるか、またはトルク変動により、ベルト
がスリップした時、焼付と判定した。そのものの試験結
果すなわち焼付が起こる前の面圧（焼付かない最高面
圧）を表４に示す。本発明品は、表４の試験結果から明
らかなように、特に高速域での焼付特性が従来品に比べ
大幅に向上している。
膨張係数の各種特性を調査した。そのものの結果を表２
に示す。試験例２ ハウジング材質および温度変化による軸受の変化（締
代、軸受応力等）を比較するために、２０℃でＰｒ（半
径方向圧力）が１の時の計算例を表３に示す。表３の計
算結果から明らかなように、従来の鋼裏金製軸受はステ
ィールハウジングにおいて温度による変化は見られない
が、銅合金裏金製軸受は温度上昇と共に締代、軸受応力
等が大きくなる。一方、アルミハウジングにおいては、
温度上昇と共に締代、軸受応力等は減少し、１５０℃に
到っては銅裏金製軸受は２００℃の２分の１の締代なり
軸受の機能を果たせなくなってしまう。それに比べて銅
合金裏金製軸受は１５０℃においても十分な締代を確保
しており、特にアルミハウジングに顕著な優位性が認め
られた。試験例３ 高速条件下に於ける非焼付性を比較するために、高速焼
付試験機による比較試験をおこなった。このものの試験
条件を表５に示し、焼付試験状態を第１図に示し、焼付
試験での荷重付与条件を第２図に示した。試験は、１時
間のなじみ運転後、潤滑油の給油量を１５０ｍｌ／ｍｉ
ｎとし、静荷重を累積的に増加させ、軸受の背面温度が
２００℃を越えるか、またはトルク変動により、ベルト
がスリップした時、焼付と判定した。そのものの試験結
果すなわち焼付が起こる前の面圧（焼付かない最高面
圧）を表４に示す。本発明品は、表４の試験結果から明
らかなように、特に高速域での焼付特性が従来品に比べ
大幅に向上している。
【０００９】表３および表４の試験結果から明らかなよ
うに、本発明で得られたすべり軸受材料は、軽合金ハウ
ジング（アルミハウジング）および高速用エンジン軸受
材料として、従来品（比較材）に比べ、種々な点で大幅
に優れている。すなわち、本発明のすべり軸受材料は、
軽合金ハウジングに於いては、高熱膨張係数を有するた
め、ハウジングの変形に対する吸収能力に優れ、また、
高速用エンジンに於いては、高熱伝導率を有するため、
軸受ならびに潤滑油の温度上昇の抑制効果が高く、安心
してその性能が発揮することができ、本発明の効果が明
瞭であることは明らかである。
うに、本発明で得られたすべり軸受材料は、軽合金ハウ
ジング（アルミハウジング）および高速用エンジン軸受
材料として、従来品（比較材）に比べ、種々な点で大幅
に優れている。すなわち、本発明のすべり軸受材料は、
軽合金ハウジングに於いては、高熱膨張係数を有するた
め、ハウジングの変形に対する吸収能力に優れ、また、
高速用エンジンに於いては、高熱伝導率を有するため、
軸受ならびに潤滑油の温度上昇の抑制効果が高く、安心
してその性能が発揮することができ、本発明の効果が明
瞭であることは明らかである。
【００１０】
【発明の効果】以上のことから、本発明に示した銅合金
裏金を用いて得られたすべり軸受は、特に軽合金ハウジ
ングに対し、大きな締代が得られない場合、あるいは、
内燃機関の高速域に於ける軸受および潤滑油の温度上昇
ならびにハウジングの慣性力増大等の苛酷な条件下に於
いて、非焼付性、耐疲労性、耐フレッチング性という点
で、従来の多層すべり軸受にない優れた性能を有するこ
とは明らかである。
裏金を用いて得られたすべり軸受は、特に軽合金ハウジ
ングに対し、大きな締代が得られない場合、あるいは、
内燃機関の高速域に於ける軸受および潤滑油の温度上昇
ならびにハウジングの慣性力増大等の苛酷な条件下に於
いて、非焼付性、耐疲労性、耐フレッチング性という点
で、従来の多層すべり軸受にない優れた性能を有するこ
とは明らかである。
【００１１】
【表１】
【００１２】
【表２】
【００１３】
【表３】
【００１４】
【表４】
【００１５】
【表５】
【図１】第１図は高速ＤＳ式焼付試験の試験方法を示す
部品断面図である。
部品断面図である。
【図２】第２図は高速ＤＳ式焼付試験での荷重付与条件
を示すグラフである。
を示すグラフである。
Claims (6)
- 【請求項１】 アルミニウム軸合金層と裏金層とを有す
る多層すべり軸受において、該裏金の熱膨張係数が１５
×１０-6／℃以上、０．２％耐力が２９５Ｎ／ｍｍ2 以
上で、且つ、熱伝導率が０．４０Ｃａｌ／ｃｍ・ｓｅｃ
・℃以上を有する銅合金であることを特徴とする軽合金
ハウジング用すべり軸受。 - 【請求項２】 前記請求項１記載の軸受合金層が、Ａｌ
−Ｓｎ，Ａｌ−Ｚｎ，Ａｌ−Ｐｂの合金系であることを
特徴とする軽合金ハウジング用すべり軸受。 - 【請求項３】 前記請求項１および２のいずれか１項に
記載の軸受合金層と銅合金裏金層との間にアルミニウム
もしくはアルミニウム合金の中間接着層を有することを
特徴とする軽合金ハウジング用すべり軸受。 - 【請求項４】 前記請求項１および２のいずれか１項に
記載の軸受合金層と銅合金裏金層との間に、Ｎｉもしく
はＮｉ合金の中間接着層を有することを特徴とする軽合
金ハウジング用すべり軸受。 - 【請求項５】 前記請求項１から４までのいずれか１項
に記載のすべり軸受において、軸受合金層の表面にＳ
ｎ，Ｉｎ，Ｃｕ，Ｓｂの１種または２種以上の合計２〜
３０％を含む鉛合金オーバーレイ層を有することを特徴
とするハウジング用すべり軸受。 - 【請求項６】 前記請求項１から５までのいずれか１項
に記載のすべり軸受の全表面に、０．１〜１０μｍの厚
さのＳｎもしくはＰｂまたはこれらの合金のフラッシュ
メッキ層を有することを特徴とする軽合金ハウジング用
すべり軸受。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4229798A JPH0826894B2 (ja) | 1992-08-28 | 1992-08-28 | 軽合金ハウジング用すべり軸受 |
| DE4328612A DE4328612C2 (de) | 1992-08-28 | 1993-08-25 | Gleitlager für ein Gehäuse aus einer leichten Legierung |
| US08/112,263 US5432013A (en) | 1992-08-28 | 1993-08-27 | Sliding bearing for light alloy housing |
| GB9317851A GB2270128B (en) | 1992-08-28 | 1993-08-27 | Bearings |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4229798A JPH0826894B2 (ja) | 1992-08-28 | 1992-08-28 | 軽合金ハウジング用すべり軸受 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0674238A JPH0674238A (ja) | 1994-03-15 |
| JPH0826894B2 true JPH0826894B2 (ja) | 1996-03-21 |
Family
ID=16897842
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4229798A Expired - Fee Related JPH0826894B2 (ja) | 1992-08-28 | 1992-08-28 | 軽合金ハウジング用すべり軸受 |
Country Status (4)
| Country | Link |
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| JP (1) | JPH0826894B2 (ja) |
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| JP2863900B2 (ja) * | 1995-04-05 | 1999-03-03 | 大同メタル工業株式会社 | 銅系複層軸受 |
| JP2000240666A (ja) | 1998-09-08 | 2000-09-05 | Nsk Ltd | 転がり軸受 |
| DE10038767C1 (de) * | 2000-08-09 | 2002-04-11 | Daimler Chrysler Ag | Magnetostriktiver Drehmomentmeßfühler zur Messung der Torsion von belasteten Wellen |
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| US8093913B2 (en) * | 2008-04-24 | 2012-01-10 | Ihi Corporation | Film thickness measurement device and method |
| FR2990214B1 (fr) * | 2012-05-04 | 2015-04-10 | Total Raffinage Marketing | Lubrifiant moteur pour vehicules a motorisation hybride ou micro-hybride |
| EP3188907B1 (en) * | 2014-09-02 | 2022-05-04 | Saint-Gobain Performance Plastics Pampus GmbH | Corrosion resistant bushing |
| CN105134858B (zh) * | 2015-08-06 | 2018-06-26 | 中国电力科学研究院 | 一种弹簧胶泥减震器 |
| JP6602623B2 (ja) * | 2015-09-25 | 2019-11-06 | Ｎｔｎ株式会社 | コンロッドモジュール及びその製造方法 |
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|---|---|---|---|---|
| GB597113A (en) * | 1945-08-10 | 1948-01-19 | Rupert Martin Bradbury | A bearing alloy |
| GB461845A (en) * | 1936-02-25 | 1937-02-25 | Digby Percy Cornwall Neave | Improvements in the manufacture of copper alloys |
| US2386951A (en) * | 1942-04-23 | 1945-10-16 | Gen Motors Corp | Method of making bearings |
| DE902694C (de) * | 1945-01-03 | 1954-01-25 | Forsch Probieramit Fuer Edelme | Verbundgleitlager auf Kupfer-Blei-Basis |
| US2569149A (en) * | 1945-10-19 | 1951-09-25 | Joseph B Brennan | Bimetallic structure |
| GB692190A (en) * | 1949-11-01 | 1953-06-03 | Glacier Metal Co Ltd | Improvements in or relating to plain bearings and the manufacture thereof |
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| DE1086899B (de) * | 1957-03-28 | 1960-08-11 | Ver Deutsche Metallwerke Ag | Verfahren zur Behandlung von warmaushaertbaren Kupferlegierungen, die 0,1 bis 6% Zirkon, Rest Kupfer mit den ueblichen Verunreinigungen enthalten |
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| DE2747545A1 (de) * | 1977-10-22 | 1979-05-03 | Glyco Metall Werke | Gleitlagerlegierung, insbesondere zur verwendung als gleitschicht, auf kupfer-blei-zinn-basis zur herstellung von mehrschichtgleitlagern |
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-
1992
- 1992-08-28 JP JP4229798A patent/JPH0826894B2/ja not_active Expired - Fee Related
-
1993
- 1993-08-25 DE DE4328612A patent/DE4328612C2/de not_active Expired - Lifetime
- 1993-08-27 GB GB9317851A patent/GB2270128B/en not_active Expired - Fee Related
- 1993-08-27 US US08/112,263 patent/US5432013A/en not_active Expired - Fee Related
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|---|---|
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| DE4328612A1 (de) | 1994-03-10 |
| GB9317851D0 (en) | 1993-10-13 |
| JPH0674238A (ja) | 1994-03-15 |
| US5432013A (en) | 1995-07-11 |
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| GB2270128B (en) | 1995-11-22 |
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