JPH08206898A

JPH08206898A - プレス機械の均圧装置

Info

Publication number: JPH08206898A
Application number: JP7017704A
Authority: JP
Inventors: Norihisa Hirao; 典久平尾; Kazunari Kirii; 一成桐井
Original assignee: Toyota Motor Corp
Current assignee: Toyota Motor Corp
Priority date: 1995-02-06
Filing date: 1995-02-06
Publication date: 1996-08-13
Anticipated expiration: 2013-06-18
Also published as: JP2765504B2

Abstract

(57)【要約】【目的】プレス加工時に均圧用油圧シリンダ内の油圧
が油圧変動で一時的に低下し、必要以上の作動油が逆止
弁を通って流入するポンピング現象を、装置の耐久性を
損なうことなく防止する。【構成】ストローク信号ＳＳがＯＦＦの非プレス加工
時には、比例電磁式リリーフ減圧弁４６によって第１油
圧Ｐ₁に調圧された作動油を逆止弁４８に供給し、油圧
シリンダ３２のシリンダ油圧Ｐを所定の初期油圧とする
一方、ストローク信号ＳＳがＯＮとなるプレス加工時に
は、比例電磁式リリーフ減圧弁４６によって上記第１油
圧Ｐ₁より低い第２油圧Ｐ₂に調圧された作動油を逆止
弁４８に作用させるようにした。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明はプレス機械の均圧装置に
係り、特に、プレス加工時に均圧用油圧シリンダ内の油
圧が一時的に低下して必要以上の作動油が逆止弁を通っ
て流入するポンピング現象を防止する技術に関するもの
である。

【０００２】

【従来の技術】

（ａ）油室が互いに連通させられた複数の油圧シリンダ
と、（ｂ）給油油路を介して前記複数の油圧シリンダに
連結され、その油圧シリンダに所定の給油圧で作動油を
供給する給油手段と、（ｃ）前記給油油路に配設され、
前記給油手段側から前記油圧シリンダ側への作動油の流
れを許容するとともに逆方向の流れを阻止する逆止弁と
を備え、プレス加工に先立って前記油圧シリンダ内のシ
リンダ油圧が前記給油圧以下の所定の初期油圧とされ、
プレス加工時に前記複数の油圧シリンダのピストンがそ
れぞれ追い込まれて中立状態とされることにより、その
複数の油圧シリンダを介して荷重を均等に分配するプレ
ス機械の均圧装置が知られている。特開平５−５７３６
３号公報に記載されている装置はその一例で、上記複数
の油圧シリンダは、しわ押え荷重付与手段によってしわ
押え荷重が作用させられるクッションパッド上に配設さ
れるとともに、その油圧シリンダ上にはそれぞれクッシ
ョンピンが配設されてしわ押え型を支持するようになっ
ており、プレス加工時に前記しわ押え荷重によって油圧
シリンダの作動油が弾性的に圧縮させられ、ピストンが
それぞれ追い込まれて中立状態とされることにより、そ
の油圧シリンダを介してしわ押え荷重を複数のクッショ
ンピンに均等に伝達する。これにより、クッションピン
の長さ寸法のばらつきやクッションパッドの傾きなどに
拘らず、各クッションピンからしわ押え型に均等にしわ
押え荷重が伝達され、クッションピンの分布に応じた荷
重分布でしわ押えが行われる。

【０００３】前記油圧シリンダの初期油圧は、上記のよ
うにクッションピンの長さ寸法のばらつき等に拘らずプ
レス加工時に総ての油圧シリンダのピストンが中立状態
となるように、言い換えればピストンがシリンダ内へ追
い込まれるとともにストローク端に達することがないよ
うに、演算式に従って求めたり試し打ちを行ったりして
定められる。また、逆止弁は、プレス加工時に油圧シリ
ンダ内の油圧が高圧となっても作動油が給油手段側へ逆
流することがなく、且つ油圧シリンダの油漏れ等に拘ら
ずプレス加工前には常に油圧シリンダ内の油圧が上記初
期油圧となるようにするためのものである。かかる逆止
弁は、弁体を閉弁側へ付勢するばねなどの付勢手段を備
えているのが普通で、その付勢手段の付勢力に抗して弁
を開いて油圧シリンダ側へ作動油が流れるため、付勢手
段の付勢力に応じた油圧降下を生じ、プレス加工前の油
圧シリンダ内のシリンダ油圧（初期油圧）はその油圧降
下分だけ給油手段の給油圧より低圧となる。例えば給油
手段の給油圧をＰ₀、シリンダ油圧をＰ、付勢手段の付
勢力による油圧降下量をＰ_Sとすると、次式（１）を満
足する場合に釣り合い、左辺が小さいと逆止弁を通って
作動油が油圧シリンダ側へ流れる。Ｐ＝Ｐ₀−Ｐ_S ・・・（１）

【０００４】ところで、プレス加工時にはピストンが追
い込まれることによってシリンダ油圧は高くなるが、プ
レス加工初期には可動型の衝突に伴う衝撃で急激な油圧
の上下変動が起こり、一時的に逆止弁を通して油圧シリ
ンダ側へ作動油が流入するポンピング現象を生じること
があった。すなわち、上記（１）式における左辺のシリ
ンダ油圧Ｐが一時的に低下し、右辺の油圧（Ｐ₀−
Ｐ_S）よりも低くなるのであり、これは付勢手段を備え
ていない逆止弁についても同様に生じる。そして、この
ようなポンピング現象がプレス加工毎に繰り返される
と、プレス加工前におけるシリンダ油圧すなわち初期油
圧が次第に高くなり、荷重を均等に分配する均圧状態が
得られなくなるなどの不具合を生じる。このため、前記
特開平５−５７３６３号公報に記載の装置は、油圧シリ
ンダと逆止弁との間に電磁開閉弁を設け、可動型の衝突
時には弁を閉じて両者間の油路を遮断することにより上
記ポンピング現象の発生を防止し、可動型が下死点に達
したら電磁開閉弁を開くようになっている。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記油
圧シリンダ側の油圧は、プレス加工時の衝撃で例えば４
００×９．８×１０⁴Ｐａ（４００ｋｇｆ／ｃｍ²）程
度の極めて高い圧力に達するため、電磁開閉弁の耐久性
が十分に得られないという問題があった。また、この電
磁開閉弁の開閉制御は１ショット（１回のプレス加工）
毎に行う必要があるため、上記のように油圧が高いプレ
ス加工の過程で電磁開閉弁の開制御を行うと、弁体の摩
耗などで耐久性が一層低下し、装置の信頼性が損なわれ
る。

【０００６】本発明は以上の事情を背景として為された
もので、その目的とするところは、十分な耐久性を維持
しつつポンピング現象を防止することにある。

【０００７】

【課題を解決するための第１の手段】かかる目的を達成
するために、第１発明は、前記（ａ）複数の油圧シリン
ダと、（ｂ）給油手段と、（ｃ）逆止弁とを備え、プレ
ス加工に先立って前記油圧シリンダ内のシリンダ油圧が
前記給油圧以下の所定の初期油圧とされ、プレス加工時
に前記複数の油圧シリンダのピストンがそれぞれ追い込
まれて中立状態とされることにより、その複数の油圧シ
リンダを介して荷重を均等に分配するプレス機械の均圧
装置において、（ｄ）前記逆止弁よりも前記給油手段側
に配設され、前記シリンダ油圧が前記初期油圧より低下
してもその逆止弁を通してその給油手段側から作動油が
流入することを防止する流入防止手段と、（ｅ）プレス
加工前には前記流入防止手段の機能を停止させ、前記シ
リンダ油圧が前記初期油圧に調圧されることを許容する
が、少なくともプレス加工初期にはその流入防止手段を
作動させる流入防止制御手段とを有することを特徴とす
る。

【０００８】

【作用】このようなプレス機械の均圧装置においては、
プレス加工前には給油手段から逆止弁を通って油圧シリ
ンダ側へ作動油が供給されることにより、給油手段の給
油圧に基づいてシリンダ油圧が所定の初期油圧に調圧さ
れる。すなわち、逆止弁が弁体を閉弁側へ付勢する付勢
手段を備えていなければ、初期油圧は給油圧と略同じ油
圧に調圧され、付勢手段を備えている場合には前記
（１）式のように付勢力による油圧降下分だけ低い油圧
に調圧される。これにより、プレス加工時には複数の油
圧シリンダのピストンがそれぞれ追い込まれて中立状態
とされ、その複数の油圧シリンダを介して荷重が均等に
分配される均圧状態が得られる。

【０００９】一方、少なくともプレス加工初期には、流
入防止制御手段によって流入防止手段が作動させられ、
シリンダ油圧が初期油圧より低下しても逆止弁を通して
給油手段側から油圧シリンダ側へ作動油が流入するポン
ピングが防止される。プレス加工時にはピストンが追い
込まれることによってシリンダ油圧は高くなるが、プレ
ス加工初期には可動型の衝突に伴う衝撃で急激な油圧の
上下変動が起こり、一時的にシリンダ油圧が初期油圧よ
り低くなることがあるのに対し、本発明ではシリンダ油
圧が初期油圧より低くなっても上記流入防止手段によっ
て油圧シリンダ側への作動油の流入が防止されるのであ
る。

【００１０】また、本発明では上記流入防止手段が逆止
弁よりも給油手段側に配設されているため、油圧シリン
ダ側のような大きな油圧が作用することがなく、高い耐
久性が得られるようになる。流入防止手段が逆止弁より
も給油手段側に配設されることにより、逆止弁に油圧シ
リンダ側の大きな油圧が作用するようになるが、逆止弁
はボールやポペット等の弁体が弁座に着座して逆流を阻
止するものであるため、電磁開閉弁に比べて構造が簡単
で高圧に対しても十分な耐久性が得られ、装置全体とし
て優れた耐久性が得られる。

【００１１】以上が本発明特有の作用であるが、上記流
入防止手段としては、給油手段側の油圧を前記給油圧よ
り低くする減圧弁や、給油油路を連結，遮断するととも
に遮断時には逆止弁側の作動油をドレーンさせる電磁切
換弁などの減圧手段が好適に用いられるが、給油油路を
単に連結，遮断するだけの電磁開閉弁などを採用するこ
ともできる。

【００１２】

【第１発明の効果】このように、本発明では可動型の衝
突に伴う衝撃などでプレス加工初期に急激な油圧の上下
変動が起こり、一時的にシリンダ油圧が初期油圧より低
くなっても、給油手段側から油圧シリンダ側へ作動油が
流入するポンピングが防止されるため、その作動油の流
入に伴う初期油圧の増加が回避され、均圧状態が安定し
て得られるようになる。また、流入防止手段が逆止弁よ
りも給油手段側に配設されているため、装置全体として
優れた耐久性が得られるようになり、上記のように均圧
状態が安定して得られることと相まって装置の信頼性が
向上する。

【００１３】

【課題を解決するための第２の手段】第２発明は、上記
第１発明のプレス機械の均圧装置において、前記流入防
止手段が、前記逆止弁よりも前記給油手段側の油圧を低
下させる減圧手段を有するものであることを特徴とす
る。

【００１４】

【作用および第２発明の効果】この第２発明は、逆止弁
よりも給油手段側の油圧を前記給油圧より低くする減圧
弁や、給油油路を連結，遮断するとともに遮断時には逆
止弁側の作動油をドレーンさせる電磁切換弁などの減圧
手段を含んで前記流入防止手段を構成したのであり、こ
のようにすれば油圧シリンダ側への作動油の流入をより
確実に防止できるようになる。すなわち、例えば電磁開
閉弁によって給油油路を単に連結，遮断するだけの場合
には、電磁開閉弁と逆止弁との間が給油圧に維持される
ため、シリンダ油圧が初期油圧より低くなった場合に僅
かではあるが油圧シリンダ側へ作動油が流入してしまう
のである。流入量が油圧シリンダ等の油漏れ量より少な
ければ問題ないが、油漏れ量より多いと初期油圧が徐々
に高くなって好ましくない。

【００１５】

【課題を解決するための第３の手段】第３発明は、上記
第２発明のプレス機械の均圧装置において、前記流入防
止手段が、（ｄ−１）前記給油油路に並列に接続された
並列油路と、（ｄ−２）その並列油路に設けられて前記
給油圧よりも低い油圧に減圧する減圧手段とを有するも
ので、前記流入防止制御手段は、前記逆止弁に前記給油
油路から作動油を供給する状態と前記並列油路から作動
油を供給する状態とに切り換える切換手段を有し、プレ
ス加工前にはその給油油路から作動油が供給される一
方、プレス加工初期にはその並列油路から作動油が供給
されるようにその切換手段を制御するものであることを
特徴とする。

【００１６】

【作用および第３発明の効果】このようなプレス機械の
均圧装置においては、プレス加工前には給油油路から逆
止弁へ作動油が供給されるように切換手段が切り換えら
れ、給油手段の給油圧に基づいてシリンダ油圧が所定の
初期油圧に調圧される一方、プレス加工初期には並列油
路から逆止弁へ作動油が供給されるように切換手段が切
り換えられ、並列油路に設けられた減圧手段によって給
油圧よりも低圧とされた油圧が逆止弁に作用させられ
る。したがって、前記第２発明と同様にプレス加工初期
の油圧変動に起因する油圧シリンダ側への作動油の流入
がより確実に防止される。しかも、本発明では切換手段
によって油路を切り換えるだけで良いため、例えば比例
電磁式リリーフ減圧弁を給油油路に設けて油圧制御を行
う場合に比較し、油圧を速やかに変化させることが可能
で優れた応答性が得られるとともに、装置を安価に構成
できる利点がある。

【００１７】以上が第３発明特有の作用効果であるが、
第１発明や第２発明の実施に際しては上記比例電磁式リ
リーフ減圧弁を流入防止手段として給油油路に介在させ
ることも可能で、その場合には吐出圧（二次油圧）を任
意に変更できるため、プレス加工前には前記給油圧とな
るように減圧させ、プレス加工初期には給油圧より低い
油圧となるように吐出圧を変更すれば良い。すなわち、
比例電磁式リリーフ減圧弁が、所定の給油圧で作動油を
供給する給油手段の一部を兼ねるのであり、給油手段を
含む油圧回路の構成を簡略化できる。

【００１８】

【課題を解決するための第４の手段】第４発明は、前記
（ａ）複数の油圧シリンダと、（ｂ）給油手段と、
（ｃ）逆止弁とを備え、プレス加工に先立って前記油圧
シリンダ内のシリンダ油圧が前記給油圧以下の所定の初
期油圧とされ、プレス加工時に前記複数の油圧シリンダ
のピストンがそれぞれ追い込まれて中立状態とされるこ
とにより、その複数の油圧シリンダを介して荷重を均等
に分配するプレス機械の均圧装置において、（ｆ）前記
逆止弁による油圧降下量を、前記シリンダ油圧を初期油
圧に調圧する調圧時よりも大きくする油圧降下増大手段
と、（ｇ）プレス加工前には前記油圧降下増大手段によ
る油圧降下量の増大を禁止し、前記シリンダ油圧が前記
初期油圧に調圧されることを許容するが、少なくともプ
レス加工初期にはその油圧降下増大手段によって油圧降
下量を増大させる油圧降下制御手段とを有することを特
徴とする。

【００１９】

【作用】このようなプレス機械の均圧装置においては、
プレス加工前には給油手段から逆止弁を通って油圧シリ
ンダ側へ作動油が供給されることにより、給油手段の給
油圧に基づいてシリンダ油圧が所定の初期油圧に調圧さ
れ、これによりプレス加工時には複数の油圧シリンダの
ピストンがそれぞれ追い込まれて中立状態となる均圧状
態が得られる。一方、少なくともプレス加工初期には、
油圧降下制御手段によって油圧降下増大手段が作動させ
られ、逆止弁による油圧降下量が増大させられる。すな
わち、前記（１）式における油圧降下量Ｐ_Sが大きくさ
れるのであり、その増大分をΔＰ_Sとすると、給油圧Ｐ
₀から油圧降下量（Ｐ_S＋ΔＰ_S）を引いた油圧（Ｐ₀
−Ｐ_S−ΔＰ_S）よりもシリンダ油圧Ｐが低くなった場
合に油圧シリンダ側へ作動油が流入する。言い換えれ
ば、プレス加工前の調圧時のシリンダ油圧（初期油圧）
Ｐ＝Ｐ₀−Ｐ_Sよりも油圧降下量の増大分ΔＰ_Sだけ更
にシリンダ油圧Ｐが低下しないと、逆止弁を通って油圧
シリンダ側へ作動油が流入することはないのであり、プ
レス加工初期に一時的にシリンダ油圧Ｐが初期油圧（Ｐ
₀−Ｐ_S）より低くなっても、更に上記油圧降下量の増
大分ΔＰ_S以上油圧が低下しない限り、油圧シリンダ側
へ作動油が流入するポンピング現象は起こらない。

【００２０】また、本発明は油圧降下増大手段によって
逆止弁の油圧降下量を増大させるものであるため、逆止
弁よりも油圧シリンダ側に電磁開閉弁を設ける場合に比
較して耐久性が向上する。逆止弁は電磁開閉弁に比べて
構造が簡単で高圧に対しても十分な耐久性が得られるこ
とから、油圧シリンダ側の高い油圧が逆止弁に直接作用
するようになっても、装置全体として優れた耐久性が得
られる。また、減圧弁により油圧を低下させてポンピン
グを防止する場合に比較して、装置を安価に構成するこ
とが可能である。

【００２１】以上が本発明特有の作用であるが、上記油
圧降下増大手段としては、例えば逆止弁の弁体を閉弁側
へ付勢するばねなどの付勢手段の付勢力（予荷重）を増
大させる付勢力増大手段や、付勢力が異なる付勢手段を
有する複数の逆止弁を並列に接続するとともに電磁切換
弁で油路の接続状態を切り換えるものなど、種々の態様
を採用できる。シリンダ油圧を初期油圧に調圧するプレ
ス加工前の調圧時には逆止弁の油圧降下量が略零で、プ
レス加工初期には付勢手段により弁体を付勢して油圧降
下を生じさせるものでも良い。

【００２２】

【第４発明の効果】このように、本発明ではプレス加工
初期に油圧降下増大手段によって逆止弁の油圧降下量が
増大させられるため、シリンダ油圧が初期油圧より低く
なっても更に油圧降下量の増大分だけ油圧が低下しない
限り、油圧シリンダ側へ作動油が流入することはなく、
その作動油の流入に伴う初期油圧の増加が回避され、均
圧状態が安定して得られるようになる。また、油圧降下
増大手段によって逆止弁の油圧降下量を増大させるだけ
であるため、装置全体として高い耐久性が得られるよう
になり、上記のように均圧状態が安定して得られること
と相まって装置の信頼性が向上する。更に、減圧弁で油
圧を低下させる場合に比較して装置を安価に構成できる
利点がある。

【００２３】

【実施例】以下、本発明の実施例を図面に基づいて詳細
に説明する。図１のプレス機械１０において、ポンチ型
１２が取り付けられるボルスタ１４はベッド１６上の所
定位置に位置決め固定される一方、ダイス型１８が取り
付けられるスライドプレート２０は図示しない昇降駆動
手段により上下移動させられるようになっている。ボル
スタ１４には、クッションピン２４を配設するために多
数の貫通孔２６が設けられており、ボルスタ１４の下方
には、それ等のクッションピン２４を支持するクッショ
ンパッド２８が配設されている。クッションピン２４
は、上記ポンチ型１２と共に配設されるしわ押え型３０
を支持するもので、そのしわ押え型３０の形状等に応じ
て予め定められた所定の位置に任意の数だけ配設され
る。上記ポンチ型１２，ダイス型１８，およびしわ押え
型３０によってプレス金型が構成されており、ダイス型
１８は可動型でポンチ型１２は固定型に相当する。そし
て、ダイス型１８およびしわ押え型３０によってプレス
素材２９の周縁部をしわ押えしつつ、ポンチ型１２およ
びダイス型１８によって絞り加工が行われる。

【００２４】上記クッションパッド２８は、貫通孔２６
に対応して多数の油圧シリンダ３２を備えており、クッ
ションピン２４の下端部はそれぞれ油圧シリンダ３２の
ピストンロッド上に載置されるようになっている。ま
た、クッションパッド２８は図示しないガイドに案内さ
れつつ上下方向へ移動できるようになっているととも
に、しわ押え荷重付与手段として機能するエアシリンダ
３４によって常時上方へ付勢されており、プレス加工時
にダイス型１８がプレス素材２９に当接してしわ押え型
３０がダイス型１８と共に下降させられるようになる
と、エアシリンダ３４のエア室３６の受圧面積およびエ
ア圧に応じた大きさのしわ押え荷重がクッションパッド
２８からクッションピン２４を介してしわ押え型３０に
作用させられる。エア室３６内のエア圧はしわ押え荷重
に応じて調圧されるようになっている。

【００２５】上記多数の油圧シリンダ３２は均圧装置４
０の一構成要素で、その油室は互いに連通させられてお
り、プレス加工に関与する総ての油圧シリンダ３２、す
なわちクッションピン２４が配置された総ての油圧シリ
ンダ３２のピストンが、それぞれプレス加工時に追い込
まれて中立状態とされることにより、その油圧シリンダ
３２を介して各クッションピン２４へ前記しわ押え荷重
が均等に伝達される。油圧シリンダ３２は、給油油路４
２を介してポンプ等の油圧源４４に連結されており、吐
出圧（二次油圧）を制御可能な比例電磁式リリーフ減圧
弁４６および逆止弁４８を介して作動油が供給されると
ともに、比例電磁式リリーフ減圧弁４６の吐出圧に応じ
て油圧シリンダ３２内のシリンダ油圧Ｐが調整される。
逆止弁４８は、ボールやポペットなどの弁体を閉弁側へ
付勢する付勢手段としてスプリング５０を備えているた
め、そのスプリング５０のばね力に対応する油圧降下を
伴い、その油圧降下量をＰ_Sとすると、シリンダ油圧Ｐ
は比例電磁式リリーフ減圧弁４６の吐出圧からその油圧
降下量Ｐ_Sを差し引いた油圧となる。

【００２６】上記比例電磁式リリーフ減圧弁４６の吐出
圧は、マイクロコンピュータ等を有するコントローラ５
２によって制御される。コントローラ５２にはリミット
スイッチなどのプレスストローク検知手段５４が接続さ
れており、プレス機械１０の可動型すなわちダイス型１
８がプレス素材２９に当接するプレス開始位置より少し
手前の位置でＯＮとなり、下死点まで到達した後再び同
じ高さ位置に達するとＯＦＦとなるストローク信号ＳＳ
が供給される。そして、コントローラ５２は、図２に示
すステップを所定のサイクルタイムで繰り返し実行する
ようになっており、先ずステップＳ１でストローク信号
ＳＳがＯＮか否かを判断し、ＯＦＦの時にはステップＳ
３で第１油圧Ｐ₁を吐出圧とする一方、ストローク信号
ＳＳがＯＮの時にはステップＳ２で第２油圧Ｐ₂を吐出
圧とし、何れの場合も逆止弁４８側の油圧がその吐出圧
となるように比例電磁式リリーフ減圧弁４６の励磁電流
を制御する。必要に応じて給油油路４２に油圧センサを
配設し、目的とする油圧値となるように比例電磁式リリ
ーフ減圧弁４６をフィードバック制御することも可能で
ある。

【００２７】上記第１油圧Ｐ₁は、プレス加工前のシリ
ンダ油圧すなわち初期油圧が第１油圧Ｐ₁より前記逆止
弁４８のスプリング５０による油圧降下量Ｐ_Sだけ低い
油圧（Ｐ₁−Ｐ_S）に調圧されることにより、プレス加
工時にはプレス加工に関与する総ての油圧シリンダ３２
のピストンがクッションピン２４の長さ寸法のばらつき
やクッションパッド２８の傾きなどに拘らず中立状態と
なるように、クッションピン２４の使用本数やしわ押え
荷重などのプレス加工条件に応じて、演算式に従って求
めたり試し打ちを行ったりして定められる。また、第２
油圧Ｐ₂は、プレス加工初期にダイス型１８がプレス素
材２９を挟んでしわ押え型３０に衝突した際の衝撃でシ
リンダ油圧Ｐが急激に上下変動した場合でも、逆止弁４
８を通って油圧シリンダ３２側へ作動油が流入するポン
ピング現象が生じないように、上記第１油圧Ｐ₁よりも
所定の油圧だけ低い油圧、或いは十分に低い予め定めら
れた一定油圧などが設定される。コントローラ５２は、
それ等の第１油圧Ｐ₁，第２油圧Ｐ₂を記憶する記憶手
段を備えているとともに、その油圧Ｐ₁，Ｐ₂を入力す
る入力操作手段、或いは入力されたプレス加工条件など
に応じてそれ等の油圧Ｐ₁，Ｐ₂を演算する演算手段な
どを備えている。なお、上記第１油圧Ｐ₁は、前記
（１）式における給油圧Ｐ₀に相当する。

【００２８】このような均圧装置４０においては、プレ
スストローク検知手段５４のストローク信号ＳＳがＯＦ
Ｆの非プレス加工時には、比例電磁式リリーフ減圧弁４
６の吐出圧が第１油圧Ｐ₁とされ、その第１油圧Ｐ₁に
応じてシリンダ油圧Ｐが所定の初期油圧（Ｐ₁−Ｐ_S）
に調圧される。これにより、プレス加工時にはプレス加
工に関与する油圧シリンダ３２のピストンがそれぞれ追
い込まれて中立状態とされ、クッションピン２４の長さ
寸法のばらつきやクッションパッド２８の傾きなどに拘
らず、その油圧シリンダ３２を介して各クッションピン
２４へしわ押え荷重が均等に伝達される。

【００２９】一方、プレスストローク検知手段５４のス
トローク信号ＳＳがＯＮとなるプレス加工時には、比例
電磁式リリーフ減圧弁４６の吐出圧が第１油圧Ｐ₁より
も低い第２油圧Ｐ₂とされ、比例電磁式リリーフ減圧弁
４６と逆止弁４８との間の油圧がその第２油圧Ｐ₂に調
圧される。プレス加工時にはピストンが追い込まれるこ
とによってシリンダ油圧Ｐは高くなるが、プレス加工初
期にはダイス型１８の衝突に伴う衝撃で急激な油圧の上
下変動が起こり、一時的にシリンダ油圧Ｐがプレス加工
前の初期油圧（Ｐ₁−Ｐ_S）より低くなることがあるの
に対し、本実施例では上記のように逆止弁４８と比例電
磁式リリーフ減圧弁４６との間の油圧が第１油圧Ｐ₁よ
り低い第２油圧Ｐ₂に調圧されるため、シリンダ油圧Ｐ
が初期油圧（Ｐ₁−Ｐ_S）より低くなっても、逆止弁４
８を通って油圧シリンダ３２側へ作動油が流入するポン
ピング現象の発生が防止される。特に、本実施例では逆
止弁４８と比例電磁式リリーフ減圧弁４６との間の油圧
を低下させるようにしているため、電磁開閉弁で油路を
遮断するだけの場合に比べてポンピングがより確実に防
止されるようになり、具体的にはシリンダ油圧Ｐが油圧
（Ｐ₂−Ｐ_S）より低くならない限りポンピングは生じ
ない。

【００３０】また、本実施例ではポンピングを防止する
ための比例電磁式リリーフ減圧弁４６が逆止弁４８より
も油圧源４４側に配設されているため、油圧シリンダ３
２側のような大きな油圧が作用することがなく、油圧シ
リンダ３２と逆止弁４８との間に電磁開閉弁を配設した
従来装置に比較して高い耐久性が得られるようになる。
逆止弁４８には油圧シリンダ３２側の大きな油圧が直接
作用するようになるが、逆止弁４８はボールやポペット
等の弁体が弁座に着座して逆流を阻止するものであるた
め、電磁開閉弁に比べて構造が簡単で高圧に対しても十
分な耐久性が得られ、装置全体として優れた耐久性が得
られる。

【００３１】このように、本実施例ではダイス型１８の
衝突に伴う衝撃などでプレス加工初期に急激な油圧の上
下変動が起こり、一時的にシリンダ油圧Ｐが初期油圧
（Ｐ₁−Ｐ_S）より低くなっても、逆止弁４８を通って
油圧シリンダ３２側へ作動油が流入するポンピングが防
止されるため、その作動油の流入に伴う初期油圧の増加
が回避され、均圧状態が安定して得られるようになる。
また、比例電磁式リリーフ減圧弁４６が逆止弁４８より
も油圧源４４側に配設されているため、装置全体として
優れた耐久性が得られるようになり、上記のように均圧
状態が安定して得られることと相まって装置の信頼性が
向上する。

【００３２】一方、本実施例では比例電磁式リリーフ減
圧弁４６を用いて、プレス機械１０の作動タイミングに
応じて第１油圧Ｐ₁，第２油圧Ｐ₂に調圧することによ
り、均圧状態を得るとともにポンピングを防止している
ため、油圧回路の構成が大幅に簡略化され、コンパクト
に配設できる利点がある。

【００３３】本実施例は請求項２に記載の発明の一例
で、比例電磁式リリーフ減圧弁４６は流入防止手段とし
ての減圧手段に相当するとともに、この比例電磁式リリ
ーフ減圧弁４６および油圧源４４によって給油手段が構
成されており、第１油圧Ｐ₁は給油手段の給油圧に相当
する。また、コントローラ５２およびプレスストローク
検知手段５４によって流入防止制御手段が構成されてい
る。

【００３４】次に、他の実施例を説明する。なお、以下
の実施例において上記第１実施例と実質的に共通する部
分には同一の符号を付して詳しい説明を省略する。

【００３５】図３の均圧装置６０は、前記比例電磁式リ
リーフ減圧弁４６の代わりに、給油油路４２のうち逆止
弁４８と油圧源４４との間の部分４２ａに設けられた第
１減圧弁６２と、その給油油路４２ａに並列に接続され
た並列油路６４に設けられた第２減圧弁６６とを有する
もので、それ等の油路４２ａ，６４と逆止弁４８との接
続状態は、逆止弁４８の近傍に設けられた電磁切換弁６
８によって切り換えられるようになっている。第１減圧
弁６２および第２減圧弁６６は、何れも吐出圧を手動で
調整できるようになっており、第１減圧弁６２の吐出圧
は前記第１油圧Ｐ₁に調整され、第２減圧弁６６の吐出
圧は前記第２油圧Ｐ₂に調整される。また、電磁切換弁
６８を制御するコントローラ７０は、前記ストローク信
号ＳＳがＯＦＦの場合には駆動信号の出力を停止して給
油油路４２ａを逆止弁４８に接続し、ストローク信号Ｓ
ＳがＯＮの場合には駆動信号を出力して並列油路６４を
逆止弁４８に接続する。図３ではストローク信号ＳＳが
ＯＮであるため、電磁切換弁６８についても作動状態、
すなわち並列油路６４を逆止弁４８に接続している状態
を示してある。以後の他の図についても同様である。

【００３６】本実施例の均圧装置６０においては、プレ
スストローク検知手段５４のストローク信号ＳＳがＯＦ
Ｆの非プレス加工時には、第１減圧弁６２によって調圧
された第１油圧Ｐ₁に応じてシリンダ油圧Ｐが所定の初
期油圧（Ｐ₁−Ｐ_S）とされ、これによりプレス加工時
にはプレス加工に関与する油圧シリンダ３２のピストン
がそれぞれ追い込まれて中立状態となる均圧状態が得ら
れる。一方、プレスストローク検知手段５４のストロー
ク信号ＳＳがＯＮとなるプレス加工時には、第２減圧弁
６６によって調圧された第２油圧Ｐ₂が逆止弁４８に作
用させられるようになり、前記実施例と同様にシリンダ
油圧Ｐが初期油圧（Ｐ₁−Ｐ_S）より低くなっても、油
圧（Ｐ₂−Ｐ_S）より低くならない限り逆止弁４８を通
って油圧シリンダ３２側へ作動油が流入するポンピング
現象を生じることはない。本実施例においても逆止弁４
８を挟んで油圧シリンダ３２側と反対側の油圧を低下さ
せるようにしているため、ポンピングをより確実に防止
することができる。また、ポンピングを防止するための
第２減圧弁６６や電磁切換弁６８は逆止弁４８よりも油
圧源４４側に配設されているため、油圧シリンダ３２側
のような大きな油圧が作用することがなく、油圧シリン
ダ３２と逆止弁４８との間に電磁開閉弁を配設した従来
装置に比較して、装置全体として優れた耐久性が得られ
る。

【００３７】このように、本実施例においても、装置の
耐久性を損なうことなくポンピングを良好に防止できる
点で前記第１実施例と同様の効果が得られる一方、本実
施例では安価な減圧弁６２，６６を用いて圧力を変更す
るようになっているため、前記第１実施例のように高価
な比例電磁式リリーフ減圧弁４６を用いる場合に比較し
て、油圧回路は多少複雑になるものの装置が安価に構成
される。コントローラ７０もストローク信号ＳＳのＯ
Ｎ，ＯＦＦに従って電磁切換弁６８を切り換えるだけで
良いため、第１油圧Ｐ₁，第２油圧Ｐ₂を記憶する記憶
手段などが不要で、この点でも装置が安価となる。

【００３８】また、電磁切換弁６８によって油路を切り
換えるだけで良いことから、油圧を速やかに変化させる
ことが可能で優れた応答性が得られ、ダイス型１８がプ
レス素材２９を挟んでしわ押え型３０に衝突する直前に
電磁切換弁６８を切り換えても、逆止弁４８に作用する
油圧が直ちに低下させられてポンピングが良好に防止さ
れる。応答が速いことから、第２油圧Ｐ₂すなわち第２
減圧弁６６の吐出圧を十分に低い油圧に設定することも
可能で、ポンピングを一層確実に防止できるとともに、
ストローク信号ＳＳがＯＦＦとなった場合にも直ちに第
１油圧Ｐ₁に変化するため、第１油圧Ｐ₁によって初期
油圧を調整する調整時間に余裕ができる。これに対し、
比例電磁式リリーフ減圧弁４６によって油圧を変化させ
る場合には、実際に油圧が変化するまでに時間が掛か
り、ポンピングを確実に防止するためにはその遅れ時間
を考慮してプレスストローク検知手段５４によるストロ
ーク検出位置を上方側に設定する必要があり、第１油圧
Ｐ₁によって初期油圧を調整する調整時間が短くなると
ともに、第２油圧Ｐ₂をあまり低くすることができない
のである。

【００３９】本実施例は請求項３に記載の発明の一例
で、第１減圧弁６２は油圧源４４と共に給油手段を構成
しており、並列油路６４および減圧手段としての第２減
圧弁６６によって流入防止手段が構成されている。ま
た、切換手段である電磁切換弁６８，コントローラ７０
およびプレスストローク検知手段５４によって流入防止
制御手段が構成されている。

【００４０】図４の均圧装置７４は、前記図３の均圧装
置６０に比較して、第２減圧弁６６を第１減圧弁６２と
油圧源４４との間に第１減圧弁６２と直列に設けるとと
もに、その第２減圧弁６６と並列に設けた並列油路７６
に電磁開閉弁７８を配設し、コントローラ７０によって
その電磁開閉弁７８を開閉制御するようにしたものであ
る。コントローラ７０は、前記ストローク信号ＳＳがＯ
ＦＦの場合には電磁開閉弁７８を開いて並列油路７６を
連通させ、油圧源４４から供給される作動油を直接第１
減圧弁６２まで導く一方、ストローク信号ＳＳがＯＮの
場合には図のように電磁開閉弁７８を閉じて並列油路７
６を遮断し、第２減圧弁６６によって第２油圧Ｐ₂まで
減圧された作動油を第１減圧弁６２へ供給する。

【００４１】本実施例の均圧装置７４においても、プレ
スストローク検知手段５４のストローク信号ＳＳがＯＦ
Ｆの非プレス加工時には、第１減圧弁６２によって調圧
された第１油圧Ｐ₁に応じてシリンダ油圧Ｐが所定の初
期油圧（Ｐ₁−Ｐ_S）とされ、これによりプレス加工時
にはプレス加工に関与する油圧シリンダ３２のピストン
がそれぞれ追い込まれて中立状態となる均圧状態が得ら
れる。一方、プレスストローク検知手段５４のストロー
ク信号ＳＳがＯＮとなるプレス加工時には、第２減圧弁
６６が機能するようになって第２油圧Ｐ₂まで減圧され
た作動油が第１減圧弁６２へ供給されるため、シリンダ
油圧Ｐが初期油圧（Ｐ₁−Ｐ_S）より低くなっても、逆
止弁４８を通って油圧シリンダ３２側へ作動油が流入す
るポンピング現象の発生が防止される。また、ポンピン
グを防止するための第２減圧弁６６は逆止弁４８よりも
油圧源４４側に配設されているため、油圧シリンダ３２
側のような大きな油圧が作用することがなく、油圧シリ
ンダ３２と逆止弁４８との間に電磁開閉弁を配設した従
来装置に比較して、装置全体として優れた耐久性が得ら
れる。

【００４２】このように、本実施例においても、前記各
実施例と同様に装置の耐久性を損なうことなくポンピン
グを良好に防止できる。また、安価な減圧弁６２，６６
を用いて圧力を変更するようになっているため、前記第
１実施例のように高価な比例電磁式リリーフ減圧弁４６
を用いる場合に比較して、油圧回路は多少複雑になるも
のの装置が安価に構成されるとともに、優れた応答性が
得られる。コントローラ７０もストローク信号ＳＳのＯ
Ｎ，ＯＦＦに従って電磁開閉弁７８を開閉するだけで良
いため、第１油圧Ｐ₁，第２油圧Ｐ₂を記憶する記憶手
段などが不要で、この点でも装置が安価となる。

【００４３】本実施例は請求項２に記載の発明の一例
で、第１減圧弁６２は油圧源４４と共に給油手段を構成
しており、減圧手段としての第２減圧弁６６によって流
入防止手段が構成されている。また、電磁開閉弁７８，
コントローラ７０およびプレスストローク検知手段５４
によって流入防止制御手段が構成されている。

【００４４】図５の均圧装置８０は、油圧源４４から供
給される作動油を予め定められた一定の給油圧Ｐ₀に調
圧して常時出力する油圧調整手段８２と、その油圧調整
手段８２と逆止弁４８との間に配設された電磁切換弁８
４とを備えて構成されている。油圧調整手段８２は、例
えば前記比例電磁式リリーフ減圧弁４６や第１減圧弁６
２、或いは開閉弁，リリーフ弁，油圧センサなどを備え
て構成され、上記給油圧Ｐ₀は前記第１油圧Ｐ₁と同様
にして設定される。電磁切換弁８４を切換制御するコン
トローラ７０は、前記ストローク信号ＳＳがＯＦＦの場
合には電磁切換弁８４によって給油油路４２を連通さ
せ、油圧調整手段８２によって給油圧Ｐ₀に調圧された
作動油を逆止弁４８に作用させる一方、ストローク信号
ＳＳがＯＮの場合には図のように給油油路４２を遮断す
るとともに、電磁切換弁８４よりも逆止弁４８側の作動
油をドレーンさせる。

【００４５】本実施例の均圧装置８０においても、プレ
スストローク検知手段５４のストローク信号ＳＳがＯＦ
Ｆの非プレス加工時には、油圧調整手段８２によって調
圧された給油圧Ｐ₀に応じてシリンダ油圧Ｐが所定の初
期油圧（Ｐ₀−Ｐ_S）とされ、これによりプレス加工時
にはプレス加工に関与する油圧シリンダ３２のピストン
がそれぞれ追い込まれて中立状態となる均圧状態が得ら
れる。一方、プレスストローク検知手段５４のストロー
ク信号ＳＳがＯＮとなるプレス加工時には、電磁切換弁
８４が切り換えられて逆止弁４８と油圧調整手段８２と
の間の油路が遮断されるとともに、逆止弁４８側の作動
油がドレーンされるため、シリンダ油圧Ｐが初期油圧
（Ｐ₀−Ｐ_S）より低くなっても、逆止弁４８を通って
油圧シリンダ３２側へ作動油が流入するポンピング現象
を生じる恐れがない。本実施例では逆止弁４８側の作動
油がドレーンされるため、ポンピングが確実に防止され
る。また、ポンピングを防止するための電磁切換弁８４
は逆止弁４８と油圧調整手段８２との間に配設されてい
るため、油圧シリンダ３２側のような大きな油圧が作用
することがなく、油圧シリンダ３２と逆止弁４８との間
に電磁開閉弁を配設した従来装置に比較して、装置全体
として優れた耐久性が得られる。

【００４６】このように、本実施例においても、前記各
実施例と同様に装置の耐久性を損なうことなくポンピン
グを良好に防止できる。また、電磁切換弁８４によって
油路を切り換えるだけで良いため、前記第１実施例のよ
うに高価な比例電磁式リリーフ減圧弁４６を用いる場合
に比較して、装置が安価に構成され得る。コントローラ
７０もストローク信号ＳＳのＯＮ，ＯＦＦに従って電磁
切換弁８４を切り換えるだけで良いため、第１油圧
Ｐ₁，第２油圧Ｐ₂を記憶する記憶手段などが不要で、
この点でも装置が安価となる。更に、電磁切換弁８４に
よって油路が切り換えられると、逆止弁４８の近傍（油
圧シリンダ３２と反対側）の油圧が速やかに変化させら
れるため、前記図３の均圧装置６０と同様に優れた応答
性が得られ、給油圧Ｐ₀で初期油圧を調整する調整時間
に余裕ができる。

【００４７】本実施例は請求項２に記載の発明の一例
で、油圧調整手段８２は油圧源４４と共に給油手段を構
成しており、減圧手段としての電磁切換弁８４は流入防
止手段に相当する。また、コントローラ７０およびプレ
スストローク検知手段５４によって流入防止制御手段が
構成されている。

【００４８】図６の均圧装置９０は、油圧調整手段８２
と油圧シリンダ３２との間の給油油路４２にばね圧（予
荷重）が可変の逆止弁９２を配設するとともに、その逆
止弁９２のばね圧をコントローラ９４によって変更する
ようにしたもので、逆止弁９２は例えば図７に示すよう
に構成される。図７において、ハウジング９６には油圧
調整手段８２側の油路に接続される第１ポート９８、お
よび油圧シリンダ３２側の油路に接続される第２ポート
１００を備えており、付勢手段としての圧縮コイルスプ
リング１０２によって弁体１０４を第１ポート９８に付
勢している。したがって、第２ポート１００側から第１
ポート９８側への作動油の流れは阻止される一方、第１
ポート９８側から第２ポート１００側への作動油の流れ
は、圧縮コイルスプリング１０２のばね力に抗して弁体
１０４を押し下げることによって許容されるが、その圧
縮コイルスプリング１０２のばね力に応じた油圧降下を
生じ、第１ポート９８側の油圧を前記給油圧Ｐ₀、圧縮
コイルスプリング１０２のばね力に基づく油圧降下量を
前記油圧降下量Ｐ_Sと同じとすると、第２ポート１００
側の油圧すなわちシリンダ油圧Ｐは（Ｐ₀−Ｐ_S）で釣
り合い、シリンダ油圧Ｐがその油圧（Ｐ₀−Ｐ_S）より
低くなった場合に逆止弁９２を通って油圧シリンダ３２
側へ作動油が流入する。

【００４９】前記圧縮コイルスプリング１０２の後端を
支持するばね受け１０６は、弁体１０４の移動方向すな
わち図の左右方向へ移動可能で、付勢力増大手段として
機能する電動モータ１０８が回転駆動されることにより
送りねじ１１０を介して一定寸法だけ弁体１０４側へ接
近させられるようになっている。図７は、ばね受け１０
６が弁体１０４から離間した第１位置に保持されている
場合で、そこから一定寸法だけ右方向へ移動した第２位
置との間を往復移動させられるのであり、第１位置に保
持された場合の油圧降下量が前記Ｐ_Sである。ばね受け
１０６が第２位置へ移動して弁体１０４に接近させられ
ると、圧縮コイルスプリング１０２のばね力が大きくな
るとともに、そのばね力の増大に伴って油圧降下量が増
加するが、その増加量をΔＰ_Sとするとシリンダ油圧Ｐ
は（Ｐ₀−Ｐ_S−ΔＰ_S）で釣り合うようになり、シリ
ンダ油圧Ｐがその油圧（Ｐ₀−Ｐ_S−ΔＰ_S）より低く
なった場合に逆止弁９２を通って油圧シリンダ３２側へ
作動油が流入する。コントローラ９４は、前記ストロー
ク信号ＳＳがＯＦＦの場合にはばね受け１０６を第１位
置に保持する一方、ストローク信号ＳＳがＯＮの場合に
はばね受け１０６を第２位置に保持するように、前記電
動モータ１０８を駆動するもので、ストローク信号ＳＳ
が切り換わる毎にその信号のＯＮ，ＯＦＦに応じて互い
に反対方向へ例えば予め定められた一定時間だけ回転さ
せたり、一定回転数だけ回転させたりするようになって
いる。

【００５０】このような均圧装置９０においては、プレ
スストローク検知手段５４のストローク信号ＳＳがＯＦ
Ｆの非プレス加工時には、逆止弁９２による油圧降下量
がＰ _Sで、油圧調整手段８２によって調圧された給油圧
Ｐ₀から油圧降下量Ｐ_Sを引き算した初期油圧（Ｐ₀−
Ｐ_S）にシリンダ油圧Ｐが調圧され、これによりプレス
加工時にはプレス加工に関与する油圧シリンダ３２のピ
ストンがそれぞれ追い込まれて中立状態となる均圧状態
が得られる。一方、プレスストローク検知手段５４のス
トローク信号ＳＳがＯＮのプレス加工時には、逆止弁９
２のばね受け１０６が第２位置まで移動させられること
により油圧降下量がΔＰ_Sだけ増大させられ、給油圧Ｐ
₀から油圧降下量（Ｐ_S＋ΔＰ_S）を引いた油圧（Ｐ₀
−Ｐ_S−ΔＰ_S）よりもシリンダ油圧Ｐが低くなった場
合に油圧シリンダ３２側へ作動油が流入する。言い換え
れば、プレス加工前の調圧時のシリンダ油圧（初期油
圧）Ｐ＝Ｐ₀−Ｐ_Sよりも油圧降下量の増大分ΔＰ_Sだ
け更にシリンダ油圧Ｐが低下しないと、逆止弁９２を通
って油圧シリンダ３２側へ作動油が流入することはない
のであり、プレス加工初期に一時的にシリンダ油圧Ｐが
初期油圧（Ｐ₀−Ｐ_S）より低くなっても、更に上記油
圧降下量の増大分ΔＰ_S以上油圧が低下しない限り、油
圧シリンダ３２側へ作動油が流入するポンピング現象は
起こらない。

【００５１】また、本実施例では逆止弁９２による油圧
降下量を増大させてポンピングを防止するようになって
いるため、逆止弁９２よりも油圧シリンダ３２側に電磁
開閉弁を設ける場合に比較して耐久性が向上する。逆止
弁９２は電磁開閉弁に比べて構造が簡単で高圧に対して
も十分な耐久性が得られることから、油圧シリンダ３２
側の高い油圧が逆止弁９２に作用しても、装置全体とし
て優れた耐久性が得られる。

【００５２】このように、本実施例においても、前記各
実施例と同様に装置の耐久性を損なうことなくポンピン
グを良好に防止できる。また、前記比例電磁式リリーフ
減圧弁４６や第２減圧弁６６などにより油圧を低下させ
てポンピングを防止する場合に比較して、装置が安価に
構成される。

【００５３】本実施例は請求項４に記載の発明の一例
で、油圧調整手段８２および油圧源４４によって給油手
段が構成されており、逆止弁９２に設けられてばね受け
１０６を移動させる電動モータ１０８は油圧降下増大手
段に相当する。また、コントローラ９４およびプレスス
トローク検知手段５４によって油圧降下制御手段が構成
されている。

【００５４】図８の均圧装置１１４は、油圧シリンダ３
２と油圧調整手段８２との間の給油油路４２に、前記逆
止弁４８と、その逆止弁４８のスプリング５０よりもば
ね力が大きなスプリング１１６によって弁体が閉弁側へ
付勢され、油圧降下量が逆止弁４８よりも前記ΔＰ_Sだ
け大きい逆止弁１１８とを並列に配設し、逆止弁４８が
設けられた部分の給油油路４２ｂ、および逆止弁１１８
が設けられた並列油路１２０と、油圧調整手段８２との
接続状態を電磁切換弁１２２によって切り換えるように
したものである。電磁切換弁１２２を制御するコントロ
ーラ７０は、前記ストローク信号ＳＳがＯＦＦの場合に
は駆動信号の出力を停止して給油油路４２ｂを油圧調整
手段８２に接続し、ストローク信号ＳＳがＯＮの場合に
は図のように駆動信号を出力して並列油路１２０を油圧
調整手段８２に接続するようになっている。

【００５５】本実施例においては、プレスストローク検
知手段５４のストローク信号ＳＳがＯＦＦの非プレス加
工時には、逆止弁４８に給油圧Ｐ₀の作動油が作用させ
られ、給油圧Ｐ₀から油圧降下量Ｐ_Sを引き算した初期
油圧（Ｐ₀−Ｐ_S）にシリンダ油圧Ｐが調圧され、これ
によりプレス加工時にはプレス加工に関与する油圧シリ
ンダ３２のピストンがそれぞれ追い込まれて中立状態と
なる均圧状態が得られる。一方、プレスストローク検知
手段５４のストローク信号ＳＳがＯＮのプレス加工時に
は、電磁切換弁１２２が切り換えられて給油圧Ｐ₀の作
動油が逆止弁１１８に作用させられるようになり、油圧
降下量がΔＰ_Sだけ増大させられる。このため、プレス
加工初期の油圧変動でシリンダ油圧Ｐが初期油圧（Ｐ₀
−Ｐ_S）より低くなっても、更に上記油圧降下量の増大
分ΔＰ_Sだけ低い油圧（Ｐ₀−Ｐ _S−ΔＰ_S）より低く
ならない限り、油圧シリンダ３２側へ作動油が流入する
ポンピング現象は起こらない。また、本実施例では逆止
弁４８と並列に油圧降下量の大きな逆止弁１１８を配設
し、それ等を電磁切換弁１２２で切り換えて油圧降下量
を変化させることによりポンピングを防止するようにな
っているため、前記図６の実施例と同様に装置全体とし
て優れた耐久性が得られる。

【００５６】このように、本実施例においても、前記各
実施例と同様に装置の耐久性を損なうことなくポンピン
グを良好に防止できる。また、前記比例電磁式リリーフ
減圧弁４６や第２減圧弁６６などにより油圧を低下させ
てポンピングを防止する場合に比較して、装置が安価に
構成される。更に、本実施例では電磁切換弁１２２によ
って逆止弁４８と１１８とを切り換えるだけで良いため
優れた応答性が得られ、初期油圧を調整する調整時間に
余裕ができるとともに、逆止弁１１８として油圧降下量
が十分に大きなものを採用することによりポンピングを
一層確実に防止することができるなど、前記図３の実施
例と同様の効果が得られる。すなわち、図６の実施例の
ようにばね受け１０６を移動して油圧降下量（ばね力）
を変更する場合には、実際に油圧降下量が変化するまで
に時間が掛かり、ポンピングを確実に防止するためには
その遅れ時間を考慮してプレスストローク検知手段５４
によるストローク検出位置を上方側に設定する必要があ
り、初期油圧を調整する調整時間が短くなるとともに、
油圧降下量を大きく変化させることは困難である。

【００５７】本実施例は請求項４に記載の発明の一例
で、油圧調整手段８２および油圧源４４によって給油手
段が構成されており、逆止弁１１８が油圧降下増大手段
に相当する。また、電磁切換弁１２２，コントローラ７
０およびプレスストローク検知手段５４によって油圧降
下制御手段が構成されている。

【００５８】図９の均圧装置１３０は、逆止弁４８と油
圧調整手段８２との間の給油油路４２に逆止弁４８と直
列に逆止弁１３２を配設するとともに、その逆止弁１３
２と並列に設けた並列油路１３４に電磁開閉弁１３６を
配設し、コントローラ７０によってその電磁開閉弁１３
６を開閉制御するようにしたものである。コントローラ
７０は、前記ストローク信号ＳＳがＯＦＦの場合には電
磁開閉弁１３６を開いて並列油路１３４を連通させ、油
圧調整手段８２から供給される給油圧Ｐ₀の作動油を直
接逆止弁４８へ導く一方、ストローク信号ＳＳがＯＮの
場合には図のように電磁開閉弁１３６を閉じて並列油路
１３４を遮断し、逆止弁１３２を通して逆止弁４８へ作
動油が供給されるようにする。逆止弁１３２は、逆止弁
４８と同様に弁体を閉弁側へ付勢する付勢手段としてス
プリング１３８を備えており、そのばね力に応じた油圧
降下を生じるようになっている。この油圧降下量をΔＰ
_Sとすると、逆止弁４８および１３２が直列に接続され
た状態、すなわち電磁開閉弁１３６が閉じられて並列油
路１３４が遮断された状態においては、全体の油圧降下
量が（Ｐ_S＋ΔＰ_S）となり、シリンダ油圧Ｐが油圧
（Ｐ₀−Ｐ_S−ΔＰ_S）より低くなった場合に、それ等
の逆止弁４８および１３２を通して油圧シリンダ３２側
へ作動油が流入する。

【００５９】本実施例においては、プレスストローク検
知手段５４のストローク信号ＳＳがＯＦＦの非プレス加
工時には、給油圧Ｐ₀の作動油が電磁開閉弁１３６を経
て逆止弁４８に供給されるため、給油圧Ｐ₀から油圧降
下量Ｐ_Sを引き算した初期油圧（Ｐ₀−Ｐ_S）にシリン
ダ油圧Ｐが調圧され、これによりプレス加工時にはプレ
ス加工に関与する油圧シリンダ３２のピストンがそれぞ
れ追い込まれて中立状態となる均圧状態が得られる。一
方、プレスストローク検知手段５４のストローク信号Ｓ
ＳがＯＮのプレス加工時には、電磁開閉弁１３６が閉じ
られて並列油路１３４が遮断されるため、逆止弁１３２
の油圧降下量ΔＰ_Sだけ全体の油圧降下量が増大する。
このため、プレス加工初期の油圧変動でシリンダ油圧Ｐ
が初期油圧（Ｐ₀−Ｐ_S）より低くなっても、更に上記
油圧降下量の増大分ΔＰ_Sだけ低い油圧（Ｐ₀−Ｐ_S−
ΔＰ_S）より低くならない限り、油圧シリンダ３２側へ
作動油が流入するポンピング現象は起こらない。また、
本実施例では逆止弁４８と油圧調整手段８２との間に逆
止弁１３２および電磁開閉弁１３６を配設して油圧降下
量を変化させるものであるため、それ等に油圧シリンダ
３２側のような大きな油圧が作用することがなく、油圧
シリンダ３２と逆止弁４８との間に電磁開閉弁を配設し
た従来装置に比較して、装置全体として優れた耐久性が
得られる。

【００６０】このように、本実施例においても、前記各
実施例と同様に装置の耐久性を損なうことなくポンピン
グを良好に防止できる。また、前記比例電磁式リリーフ
減圧弁４６や第２減圧弁６６などにより油圧を低下させ
てポンピングを防止する場合に比較して、装置が安価に
構成されるとともに、図６の実施例に比較して優れた応
答性が得られる。

【００６１】本実施例は請求項４に記載の発明の一例
で、油圧調整手段８２および油圧源４４によって給油手
段が構成されており、逆止弁１３２が油圧降下増大手段
に相当する。また、電磁開閉弁１３６，コントローラ７
０およびプレスストローク検知手段５４によって油圧降
下制御手段が構成されている。なお、この実施例を請求
項１に記載の発明の一例と見做すこともでき、その場合
には、逆止弁１３２が流入防止手段に相当し、電磁開閉
弁１３６，コントローラ７０およびプレスストローク検
知手段５４が流入防止制御手段に相当する。

【００６２】以上、本発明の幾つかの実施例を図面に基
づいて詳細に説明したが、本発明は他の態様で実施する
こともできる。

【００６３】例えば、前記実施例では単一のプレススト
ローク検知手段５４のストローク信号ＳＳのＯＮで油圧
を低下させたり油圧降下量を増大させるとともに、スト
ローク信号ＳＳのＯＦＦで元に戻すようになっていた
が、プレスストロークの下死点などを検知する復帰用の
プレスストローク検知手段を別に設け、下死点など別の
タイミングで元に戻すようにするなど、油圧や油圧降下
量を変化させるタイミングは適宜変更できる。

【００６４】また、前記実施例のプレスストローク検知
手段５４はスライドプレート２０の位置を検知するよう
になっていたが、クランク角度など別の作動部材の動き
などによってプレスストロークを検知したり、上死点な
どの基準位置からの経過時間によってプレスストローク
を検知したりすることもできる。

【００６５】また、前記実施例では逆止弁４８が弁体を
閉弁側へ付勢するスプリング５０を備えていたが、その
ような付勢手段を備えていない逆止弁を採用することも
可能である。

【００６６】また、前記図３の実施例では第１減圧弁６
２が第２減圧弁６６と並列に配設されていたが、並列回
路部分よりも油圧源４４側に第１減圧弁６２を配設して
も良い。電磁切換弁６８を、減圧弁６２，６６よりも油
圧源４４側の接続部位に配設することもできる。

【００６７】また、前記図５の実施例では給油油路４２
の遮断時に逆止弁４８側の作動油をドレーンさせる電磁
切換弁８４が用いられていたが、給油油路４２を単に連
通，遮断するだけの電磁開閉弁を電磁切換弁８４の代わ
りに設けることも可能である。その場合は請求項１に記
載の発明の一実施例となる。

【００６８】また、前記図７の逆止弁９２は電動モータ
１０８および送りねじ１１０によりばね受け１０６を移
動させて予荷重すなわち油圧降下量を変更するようにな
っていたが、エアシリンダや油圧シリンダなどを用いて
ばね受け１０６を移動させたり、弁体１０４を直接エア
圧で付勢するとともにそのエア圧を変更するものなど、
他の種々の付勢力増大手段を採用できる。

【００６９】また、前記図８の実施例では並列油路１２
０に単一の逆止弁１１８が設けられていたが、それぞれ
付勢手段を備えた複数の逆止弁を直列に配設するように
しても良い。図９の実施例においても、逆止弁１３２と
直列に１〜複数の逆止弁を追加して設けることができ
る。

【００７０】また、前記実施例ではシングルアクション
型のプレス機械のしわ押え荷重を均圧化する均圧装置に
ついて説明したが、ダブルアクション型のプレス機械の
しわ押え荷重（アウタ荷重）を均圧化する均圧装置や、
成形荷重など他の荷重を均圧化する均圧装置にも本発明
は同様に適用され得る。

【００７１】その他一々例示はしないが、本発明は当業
者の知識に基づいて種々の変更，改良を加えた態様で実
施することができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】請求項１に記載の発明を基本とするプレス機械
の均圧装置の一実施例を説明する構成図である。

【図２】図１の均圧装置におけるコントローラの作動を
説明するフローチャートである。

【図３】請求項１に記載の発明を基本とするプレス機械
の均圧装置の別の実施例を説明する構成図である。

【図４】請求項１に記載の発明を基本とするプレス機械
の均圧装置の更に別の実施例を説明する構成図である。

【図５】請求項１に記載の発明を基本とするプレス機械
の均圧装置の更に別の実施例を説明する構成図である。

【図６】請求項４に記載の発明を基本とするプレス機械
の均圧装置の一実施例を説明する構成図である。

【図７】図６の均圧装置における逆止弁の基本構造を説
明する断面図である。

【図８】請求項４に記載の発明を基本とするプレス機械
の均圧装置の別の実施例を説明する構成図である。

【図９】請求項１および４に記載の発明の一実施例であ
るプレス機械の均圧装置を説明する構成図である。

【符号の説明】

１０：プレス機械３２：油圧シリンダ４０，６０，７４，８０，９０，１１４，１３０：均圧
装置４２，４２ａ，４２ｂ：給油油路４４：油圧源（給油手段）４６：比例電磁式リリーフ減圧弁（給油手段，流入防止
手段，減圧手段）４８，９２：逆止弁５２：コントローラ（流入防止制御手段）５４：プレスストローク検知手段（流入防止制御手段，
油圧降下制御手段）６２：第１減圧弁（給油手段）６４：並列油路（流入防止手段）６６：第２減圧弁（流入防止手段，減圧手段）６８：電磁切換弁（流入防止制御手段，切換手段）７０：コントローラ（流入防止制御手段，油圧降下制御
手段）７８：電磁開閉弁（流入防止制御手段）８２：油圧調整手段（給油手段）８４：電磁切換弁（流入防止手段，減圧手段）９４：コントローラ（油圧降下制御手段）１０８：電動モータ（油圧降下増大手段）１１８：逆止弁（油圧降下増大手段）１２２：電磁切換弁（油圧降下制御手段）１３２：逆止弁（流入防止手段，油圧降下増大手段）１３６：電磁開閉弁（流入防止制御手段，油圧降下制御
手段）Ｐ：シリンダ油圧Ｐ₀，Ｐ₁：給油圧 ΔＰ_S：油圧降下の増大量

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】油室が互いに連通させられた複数の油圧
シリンダと、給油油路を介して前記複数の油圧シリンダに連結され、
該油圧シリンダに所定の給油圧で作動油を供給する給油
手段と、前記給油油路に配設され、前記給油手段側から前記油圧
シリンダ側への作動油の流れを許容するとともに逆方向
の流れを阻止する逆止弁とを備え、プレス加工に先立っ
て前記油圧シリンダ内のシリンダ油圧が前記給油圧以下
の所定の初期油圧とされ、プレス加工時に前記複数の油
圧シリンダのピストンがそれぞれ追い込まれて中立状態
とされることにより、該複数の油圧シリンダを介して荷
重を均等に分配するプレス機械の均圧装置において、前記逆止弁よりも前記給油手段側に配設され、前記シリ
ンダ油圧が前記初期油圧より低下しても該逆止弁を通し
て該給油手段側から作動油が流入することを防止する流
入防止手段と、プレス加工前には前記流入防止手段の機能を停止させ、
前記シリンダ油圧が前記初期油圧に調圧されることを許
容するが、少なくともプレス加工初期には該流入防止手
段を作動させる流入防止制御手段とを有することを特徴
とするプレス機械の均圧装置。
【請求項２】前記流入防止手段は、前記逆止弁よりも
前記給油手段側の油圧を低下させる減圧手段を有するも
のである請求項１に記載のプレス機械の均圧装置。
【請求項３】前記流入防止手段は、前記給油油路に並
列に接続された並列油路と、該並列油路に設けられて前
記給油圧よりも低い油圧に減圧する減圧手段とを有する
もので、前記流入防止制御手段は、前記逆止弁に前記給
油油路から作動油を供給する状態と前記並列油路から作
動油を供給する状態とに切り換える切換手段を有し、プ
レス加工前には該給油油路から作動油が供給される一
方、プレス加工初期には該並列油路から作動油が供給さ
れるように該切換手段を制御するものである請求項１に
記載のプレス機械の均圧装置。
【請求項４】油室が互いに連通させられた複数の油圧
シリンダと、給油油路を介して前記複数の油圧シリンダに連結され、
該油圧シリンダに所定の給油圧で作動油を供給する給油
手段と、前記給油油路に配設され、前記給油手段側から前記油圧
シリンダ側への作動油の流れを許容するとともに逆方向
の流れを阻止する逆止弁とを備え、プレス加工に先立っ
て前記油圧シリンダ内のシリンダ油圧が前記給油圧以下
の所定の初期油圧とされ、プレス加工時に前記複数の油
圧シリンダのピストンがそれぞれ追い込まれて中立状態
とされることにより、該複数の油圧シリンダを介して荷
重を均等に分配するプレス機械の均圧装置において、前記逆止弁による油圧降下量を、前記シリンダ油圧を初
期油圧に調圧する調圧時よりも大きくする油圧降下増大
手段と、プレス加工前には前記油圧降下増大手段による油圧降下
量の増大を禁止し、前記シリンダ油圧が前記初期油圧に
調圧されることを許容するが、少なくともプレス加工初
期には該油圧降下増大手段によって油圧降下量を増大さ
せる油圧降下制御手段とを有することを特徴とするプレ
ス機械の均圧装置。