JPH08170288A - ソーダ回収ボイラの捕集灰からの食塩及びカリウム塩の除去方法 - Google Patents
ソーダ回収ボイラの捕集灰からの食塩及びカリウム塩の除去方法Info
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01D—COMPOUNDS OF ALKALI METALS, i.e. LITHIUM, SODIUM, POTASSIUM, RUBIDIUM, CAESIUM, OR FRANCIUM
- C01D5/00—Sulfates or sulfites of sodium, potassium or alkali metals in general
- C01D5/02—Preparation of sulfates from alkali metal salts and sulfuric acid or bisulfates; Preparation of bisulfates
-
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- C01D5/16—Purification
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
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- Processing Of Solid Wastes (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 パルプ蒸解薬品中に濃縮・蓄積される不純物
としての食塩及びカリウム塩を捕集灰から除去する方法
に関する。 【構成】 ソーダ回収ボイラの燃焼排ガスから捕集した
捕集灰を、水と混合してスラリ化し、該スラリのｐＨを
硫酸添加により１０以下に、温度を２０℃以上に調整
し、一定時間保持して捕集灰中の食塩及びカリウム塩を
水に溶解させ、該スラリを２０℃未満の温度に冷却して
固形分を析出させた後、固形分と液体に分離して固形分
は回収し、液体は系外に廃棄するようにしたソーダ回収
ボイラの捕集灰からの食塩及びカリウム塩の除去方法。
としての食塩及びカリウム塩を捕集灰から除去する方法
に関する。 【構成】 ソーダ回収ボイラの燃焼排ガスから捕集した
捕集灰を、水と混合してスラリ化し、該スラリのｐＨを
硫酸添加により１０以下に、温度を２０℃以上に調整
し、一定時間保持して捕集灰中の食塩及びカリウム塩を
水に溶解させ、該スラリを２０℃未満の温度に冷却して
固形分を析出させた後、固形分と液体に分離して固形分
は回収し、液体は系外に廃棄するようにしたソーダ回収
ボイラの捕集灰からの食塩及びカリウム塩の除去方法。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明はパルプ製造工場のソーダ
回収ボイラに適用されるもので、パルプ蒸解薬品中に濃
縮・蓄積される不純物としての食塩及びカリウム塩を燃
焼排ガスから捕集した捕集灰から除去する方法に関す
る。
回収ボイラに適用されるもので、パルプ蒸解薬品中に濃
縮・蓄積される不純物としての食塩及びカリウム塩を燃
焼排ガスから捕集した捕集灰から除去する方法に関す
る。
【０００２】
【従来の技術】パルプ蒸解薬品中のカリウム塩を除去す
る方法として、従来実機に適用された方法はないが類似
の技術として食塩除去方法がある。すなわち、ソーダ回
収ボイラの排ガスからの捕集灰を少量の水と循環液を用
いてスラリ化させ、６０〜７０℃の温度で食塩を水に溶
解し、スラリ中の固形分を分離・回収する方法である。
しかし、この方法では薬品中の食塩は容易に除去できる
が、カリウム塩の溶解度が小さいため、カリウム塩を除
去しようとする場合有効薬品であるＮａ2 ＳＯ 4 が同時
に失われるので薬品損失が大きくなる欠点を有する。
る方法として、従来実機に適用された方法はないが類似
の技術として食塩除去方法がある。すなわち、ソーダ回
収ボイラの排ガスからの捕集灰を少量の水と循環液を用
いてスラリ化させ、６０〜７０℃の温度で食塩を水に溶
解し、スラリ中の固形分を分離・回収する方法である。
しかし、この方法では薬品中の食塩は容易に除去できる
が、カリウム塩の溶解度が小さいため、カリウム塩を除
去しようとする場合有効薬品であるＮａ2 ＳＯ 4 が同時
に失われるので薬品損失が大きくなる欠点を有する。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】パルプ蒸解薬品中に
は、不純物としての食塩やカリウム塩が主としてパルプ
原木からもたらされる。これらの不純物は製品であるパ
ルプや系統外に出る損失薬品に随伴して薬品回収系統を
出て行くが、薬品回収のクローズド化が進み薬品回収率
が上昇するに従って薬品回収系統中に濃縮・蓄積する傾
向が生じる。
は、不純物としての食塩やカリウム塩が主としてパルプ
原木からもたらされる。これらの不純物は製品であるパ
ルプや系統外に出る損失薬品に随伴して薬品回収系統を
出て行くが、薬品回収のクローズド化が進み薬品回収率
が上昇するに従って薬品回収系統中に濃縮・蓄積する傾
向が生じる。
【０００４】濃縮・蓄積した食塩やカリウム塩はイナー
ト物質として薬品の循環負荷を高め、デッドロード増加
による経済性の低下につながるだけでなく、薬品回収系
統の腐食性を著しく高めることはよく知られている。特
にパルプ廃液を燃焼するソーダ回収ボイラにおいては、
食塩及びカリウム塩の存在によりボイラ高温部の伝熱管
の腐食性を高めるだけでなく、伝熱管表面に付着する燃
焼灰の付着性を著しく高め、ソーダ回収ボイラの煙道圧
力損失を増しボイラの連続操業を阻害するに至る。
ト物質として薬品の循環負荷を高め、デッドロード増加
による経済性の低下につながるだけでなく、薬品回収系
統の腐食性を著しく高めることはよく知られている。特
にパルプ廃液を燃焼するソーダ回収ボイラにおいては、
食塩及びカリウム塩の存在によりボイラ高温部の伝熱管
の腐食性を高めるだけでなく、伝熱管表面に付着する燃
焼灰の付着性を著しく高め、ソーダ回収ボイラの煙道圧
力損失を増しボイラの連続操業を阻害するに至る。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明はパルプ蒸解薬品
回収系統中に濃縮・蓄積する食塩及びカリウム塩を除去
する方法であって、ソーダ回収ボイラの燃焼排ガスから
捕集した捕集灰を、水と混合してスラリ化し、該スラリ
のｐＨを１０以下に、温度を２０℃以上に調整し、一定
時間保持して捕集灰中の食塩及びカリウム塩を水に溶解
させ、該スラリを２０℃未満の温度に冷却して固形分を
析出させた後、固形分と液体に分離して固形分は回収
し、液体は系外に廃棄することを特徴とするソーダ回収
ボイラの捕集灰からの食塩及びカリウム塩の除去方法で
ある。
回収系統中に濃縮・蓄積する食塩及びカリウム塩を除去
する方法であって、ソーダ回収ボイラの燃焼排ガスから
捕集した捕集灰を、水と混合してスラリ化し、該スラリ
のｐＨを１０以下に、温度を２０℃以上に調整し、一定
時間保持して捕集灰中の食塩及びカリウム塩を水に溶解
させ、該スラリを２０℃未満の温度に冷却して固形分を
析出させた後、固形分と液体に分離して固形分は回収
し、液体は系外に廃棄することを特徴とするソーダ回収
ボイラの捕集灰からの食塩及びカリウム塩の除去方法で
ある。
【０００６】前述したように、従来の食塩除去方法では
ソーダ回収ボイラの捕集灰を６０〜７０℃の少量の水に
接触させて食塩を除去するが、カリウム塩の場合は水に
対する溶解度が小さいため、必要な除去量を得るまで水
を添加すると、有効薬品である硫酸ソーダの溶出量が増
加し経済性が悪くなる。
ソーダ回収ボイラの捕集灰を６０〜７０℃の少量の水に
接触させて食塩を除去するが、カリウム塩の場合は水に
対する溶解度が小さいため、必要な除去量を得るまで水
を添加すると、有効薬品である硫酸ソーダの溶出量が増
加し経済性が悪くなる。
【０００７】そこで、本発明はカリウム塩の除去を主目
的として、捕集灰を水でスラリ化するとともに、硫酸で
中和して該スラリのｐＨを１０以下（１０〜７）にし
て、硫酸塩を主体とした捕集灰中に含まれる炭酸塩もそ
の殆どを硫酸塩にする。このようにして捕集灰中に含ま
れるカリウムやナトリウムを硫酸カリウム及び硫酸ソー
ダとして溶出させ、捕集灰の顕熱、溶解熱、中和熱など
を生じさせた後、工業用水などで該スラリの温度を２０
℃以上（望ましくはＮａ2 ＳＯ4 の溶解度の低下が少な
い３０℃前後）に調節する。次に該スラリを硫酸ソーダ
の溶解度が小さく、従って薬品損失がより少ない２０℃
未満（一般的に２０℃未満１０℃以上）の低温にして硫
酸ソーダを析出させて分離・回収し、硫酸カリウムを溶
解・除去しようとするものである。このように捕集灰が
溶解した２０℃以上（望ましくは３０℃前後）の水溶液
を２０℃未満の温度に冷却することによって、溶液の過
飽和度を増し粗大結晶の析出を促すことができ、又、析
出した結晶の粒径が大きいので、その後の分離・回収も
容易となる。
的として、捕集灰を水でスラリ化するとともに、硫酸で
中和して該スラリのｐＨを１０以下（１０〜７）にし
て、硫酸塩を主体とした捕集灰中に含まれる炭酸塩もそ
の殆どを硫酸塩にする。このようにして捕集灰中に含ま
れるカリウムやナトリウムを硫酸カリウム及び硫酸ソー
ダとして溶出させ、捕集灰の顕熱、溶解熱、中和熱など
を生じさせた後、工業用水などで該スラリの温度を２０
℃以上（望ましくはＮａ2 ＳＯ4 の溶解度の低下が少な
い３０℃前後）に調節する。次に該スラリを硫酸ソーダ
の溶解度が小さく、従って薬品損失がより少ない２０℃
未満（一般的に２０℃未満１０℃以上）の低温にして硫
酸ソーダを析出させて分離・回収し、硫酸カリウムを溶
解・除去しようとするものである。このように捕集灰が
溶解した２０℃以上（望ましくは３０℃前後）の水溶液
を２０℃未満の温度に冷却することによって、溶液の過
飽和度を増し粗大結晶の析出を促すことができ、又、析
出した結晶の粒径が大きいので、その後の分離・回収も
容易となる。
【０００８】
【作用】図１はＮａ2 ＳＯ4 −Ｋ2 ＳＯ4 混合系の溶解
度を温度に対してプロットしたものである。図１中、Ｎ
ａ2 ＳＯ4 （混合系）、Ｋ2 ＳＯ4 （混合系）とはＮａ
2 ＳＯ4 −Ｋ2 ＳＯ4 混合系中のＮａ2 ＳＯ4 、Ｋ2 Ｓ
Ｏ4 の溶解度曲線、Ｎａ 2 ＳＯ4 （単独）、Ｋ2 ＳＯ4
（単独）とは夫々の単独系のＮａ2 ＳＯ4 、Ｋ2ＳＯ4
の溶解度曲線を示す。図１においてＫ2 ＳＯ4 の溶解度
は温度に対する変化が少ないが、Ｎａ2 ＳＯ4 の溶解度
は温度に対する変化が大きく、低温で溶解度が著しく小
さくなる。
度を温度に対してプロットしたものである。図１中、Ｎ
ａ2 ＳＯ4 （混合系）、Ｋ2 ＳＯ4 （混合系）とはＮａ
2 ＳＯ4 −Ｋ2 ＳＯ4 混合系中のＮａ2 ＳＯ4 、Ｋ2 Ｓ
Ｏ4 の溶解度曲線、Ｎａ 2 ＳＯ4 （単独）、Ｋ2 ＳＯ4
（単独）とは夫々の単独系のＮａ2 ＳＯ4 、Ｋ2ＳＯ4
の溶解度曲線を示す。図１においてＫ2 ＳＯ4 の溶解度
は温度に対する変化が少ないが、Ｎａ2 ＳＯ4 の溶解度
は温度に対する変化が大きく、低温で溶解度が著しく小
さくなる。
【０００９】同じ組成の捕集灰の一定量を使用して８０
℃と１０℃のスラリを作製する。この場合、両者の水添
加量を変えて水側に溶け出すＮａ2 ＳＯ4 の量を同一と
したスラリとする。すると８０℃のスラリの場合、溶解
したＮａ2 ＳＯ4 の約１／４量のＫ2 ＳＯ4 しか溶解し
ないが、１０℃の場合、Ｎａ2 ＳＯ4 とほゞ同量のＫ 2
ＳＯ4 が溶解する。従って、スラリ中の固形物に残るＫ
2 ＳＯ4 はＮａ2 ＳＯ 4 に対してＫ2 ＳＯ4 が多く溶け
出した方が少なくなるので、１０℃のスラリ中の固形物
中のＫ2 ＳＯ4 は８０℃のそれと比較した場合、約１／
４となる。
℃と１０℃のスラリを作製する。この場合、両者の水添
加量を変えて水側に溶け出すＮａ2 ＳＯ4 の量を同一と
したスラリとする。すると８０℃のスラリの場合、溶解
したＮａ2 ＳＯ4 の約１／４量のＫ2 ＳＯ4 しか溶解し
ないが、１０℃の場合、Ｎａ2 ＳＯ4 とほゞ同量のＫ 2
ＳＯ4 が溶解する。従って、スラリ中の固形物に残るＫ
2 ＳＯ4 はＮａ2 ＳＯ 4 に対してＫ2 ＳＯ4 が多く溶け
出した方が少なくなるので、１０℃のスラリ中の固形物
中のＫ2 ＳＯ4 は８０℃のそれと比較した場合、約１／
４となる。
【００１０】しかし、回収ボイラの捕集灰を初めから低
温の水に接触させた場合、未溶解の粗大粒子が残りやす
く、攪拌・ポンプ移送などのスラリハンドリングが困難
である。これに対し、本発明のように、あらかじめスラ
リを２０℃以上（望ましくはＮａ2 ＳＯ4 の溶解度の低
下が少ない３０℃前後）に調整して引続き２０℃未満の
低温にする場合は、捕集灰が一旦溶液化しているのでハ
ンドリングが容易である。
温の水に接触させた場合、未溶解の粗大粒子が残りやす
く、攪拌・ポンプ移送などのスラリハンドリングが困難
である。これに対し、本発明のように、あらかじめスラ
リを２０℃以上（望ましくはＮａ2 ＳＯ4 の溶解度の低
下が少ない３０℃前後）に調整して引続き２０℃未満の
低温にする場合は、捕集灰が一旦溶液化しているのでハ
ンドリングが容易である。
【００１１】以上の操作において、集塵灰（電気集塵
灰）は一旦水に溶解後、結晶化するわけであるが、この
溶解の際に電気集塵灰（以下、ＥＰ灰という）中の塩、
特にＮａ2 ＣＯ3 等は次式のように大きな溶解熱を発生
する。
灰）は一旦水に溶解後、結晶化するわけであるが、この
溶解の際に電気集塵灰（以下、ＥＰ灰という）中の塩、
特にＮａ2 ＣＯ3 等は次式のように大きな溶解熱を発生
する。
【化１】
【００１２】また、図２はスラリ分離液のｐＨと分離液
中のＮａ2 ＣＯ3 及びＮａ2 ＳＯ4の濃度を示したもの
であるが、ＥＰ灰中のＮａ2 ＣＯ3 が増加するとスラリ
のｐＨが上昇するとともに溶液中へＮａ2 ＣＯ3 が溶解
するので全体的にＮａ回収率が低下してしまう。これを
防止するためには図２から判るように、スラリのｐＨを
１０以下に中和する必要があるが、この中和の際にも次
式の如く大きな中和熱が発生する。
中のＮａ2 ＣＯ3 及びＮａ2 ＳＯ4の濃度を示したもの
であるが、ＥＰ灰中のＮａ2 ＣＯ3 が増加するとスラリ
のｐＨが上昇するとともに溶液中へＮａ2 ＣＯ3 が溶解
するので全体的にＮａ回収率が低下してしまう。これを
防止するためには図２から判るように、スラリのｐＨを
１０以下に中和する必要があるが、この中和の際にも次
式の如く大きな中和熱が発生する。
【化２】Ｎａ2 ＣＯ3 ＋Ｈ2 ＳＯ4 →Ｎａ2 ＳＯ4 ＋Ｈ
2 Ｏ＋ＣＯ2 −６１．６Ｋｃａｌ／ｋｇ そしてＥＰ灰は排ガス温度約２００℃前後の温度域で回
収されたものであり、その自体の持込顕熱も大きい。
2 Ｏ＋ＣＯ2 −６１．６Ｋｃａｌ／ｋｇ そしてＥＰ灰は排ガス温度約２００℃前後の温度域で回
収されたものであり、その自体の持込顕熱も大きい。
【００１３】従っていきなり２０℃未満のスラリにして
結晶を析出させる場合、冷却器で２０℃未満に冷却され
た高価な冷熱でＥＰ灰の顕熱、溶解熱、中和熱、結晶化
熱等全てを冷却する必要があり、冷却コストが増大す
る。
結晶を析出させる場合、冷却器で２０℃未満に冷却され
た高価な冷熱でＥＰ灰の顕熱、溶解熱、中和熱、結晶化
熱等全てを冷却する必要があり、冷却コストが増大す
る。
【００１４】これに対し、本発明の方法のように、まず
第一段階でＥＰ灰を溶解、スラリ化後、中和して２０℃
以上（望ましくは３０℃前後）とし、第２段階で２０℃
未満の温度に冷却して更に結晶を析出させて固液分離を
行う。この場合第１段階でのＥＰ灰の顕熱、溶解熱、中
和熱等は通常の冷却水による熱交換で冷却でき、第２段
階の結晶化熱を主に冷却器を用いた冷却で２０℃未満に
冷却することとなる。このように通常の工業用水等の冷
却水による冷却でＥＰ灰の顕熱、溶解熱、中和熱等を冷
却することにより冷却コストを大巾に減じることができ
る。
第一段階でＥＰ灰を溶解、スラリ化後、中和して２０℃
以上（望ましくは３０℃前後）とし、第２段階で２０℃
未満の温度に冷却して更に結晶を析出させて固液分離を
行う。この場合第１段階でのＥＰ灰の顕熱、溶解熱、中
和熱等は通常の冷却水による熱交換で冷却でき、第２段
階の結晶化熱を主に冷却器を用いた冷却で２０℃未満に
冷却することとなる。このように通常の工業用水等の冷
却水による冷却でＥＰ灰の顕熱、溶解熱、中和熱等を冷
却することにより冷却コストを大巾に減じることができ
る。
【００１５】そして本発明の方法はＥＰ灰中のＮａ2 Ｃ
Ｏ3 濃度が高くなる程、その効果が大きくなる。なお、
あらかじめ２０℃以上にした捕集灰の水溶液を次の段階
で２０℃未満に冷却するので、溶液の過飽和度を増しＮ
ａ2 ＳＯ4 の粗大結晶の析出を促すことができる。
Ｏ3 濃度が高くなる程、その効果が大きくなる。なお、
あらかじめ２０℃以上にした捕集灰の水溶液を次の段階
で２０℃未満に冷却するので、溶液の過飽和度を増しＮ
ａ2 ＳＯ4 の粗大結晶の析出を促すことができる。
【００１６】
【実施例】本発明の具体的実施例について、図３を用い
て説明する。第１攪拌槽１に電気集塵機の捕集灰１．０
トン／時（捕集灰の組成は重量％でＮａＣｌ：９．７
％、Ｎａ2 ＳＯ4 ：６７．２％、Ｎａ2 ＣＯ3 ：１０．
１％、ＫＣｌ：１．５％、Ｋ 2 ＳＯ4 ：９．９％、Ｋ2
ＣＯ3 ：１．６％）をコンベア２から連続的に投下供給
し、それと並行して該第１攪拌槽１に水：１．０トン／
時を供給する。第１攪拌槽１では攪拌機３を強力に攪拌
して捕集灰と水とを充分混合しスラリ化する。この際、
冷却水を用いた熱交換器４により第１攪拌槽１内のスラ
リ温度を２５℃に保つようにする。この時に、スラリの
ｐＨがＮａ2 ＣＯ3 により１０以上を示すので、希硫酸
タンク１１内の希硫酸１２をｐＨ計１４の指示によりｐ
Ｈ調整器１５で薬注ポンプ１３を制御して第１攪拌槽１
内へ供給し、スラリのｐＨを９になるように調整する。
これによりスラリ中のＮａ2 ＣＯ3 の大部分をＮａ2 Ｓ
Ｏ 4 に転換する。この状態で１〜２時間滞留させ、その
後ポンプ５でスラリ約２．０トン／時を第２攪拌槽６に
移送する。
て説明する。第１攪拌槽１に電気集塵機の捕集灰１．０
トン／時（捕集灰の組成は重量％でＮａＣｌ：９．７
％、Ｎａ2 ＳＯ4 ：６７．２％、Ｎａ2 ＣＯ3 ：１０．
１％、ＫＣｌ：１．５％、Ｋ 2 ＳＯ4 ：９．９％、Ｋ2
ＣＯ3 ：１．６％）をコンベア２から連続的に投下供給
し、それと並行して該第１攪拌槽１に水：１．０トン／
時を供給する。第１攪拌槽１では攪拌機３を強力に攪拌
して捕集灰と水とを充分混合しスラリ化する。この際、
冷却水を用いた熱交換器４により第１攪拌槽１内のスラ
リ温度を２５℃に保つようにする。この時に、スラリの
ｐＨがＮａ2 ＣＯ3 により１０以上を示すので、希硫酸
タンク１１内の希硫酸１２をｐＨ計１４の指示によりｐ
Ｈ調整器１５で薬注ポンプ１３を制御して第１攪拌槽１
内へ供給し、スラリのｐＨを９になるように調整する。
これによりスラリ中のＮａ2 ＣＯ3 の大部分をＮａ2 Ｓ
Ｏ 4 に転換する。この状態で１〜２時間滞留させ、その
後ポンプ５でスラリ約２．０トン／時を第２攪拌槽６に
移送する。
【００１７】次に第２攪拌槽６に水又は氷を合計約１ト
ン／時供給し、攪拌機７によるゆるやかな攪拌を行い４
〜８時間滞留させ、Ｎａ2 ＳＯ4 の結晶成長を促す。こ
の際、氷の供給及び冷却機８により第２攪拌槽６内のス
ラリ温度が１５℃を保つようにする。
ン／時供給し、攪拌機７によるゆるやかな攪拌を行い４
〜８時間滞留させ、Ｎａ2 ＳＯ4 の結晶成長を促す。こ
の際、氷の供給及び冷却機８により第２攪拌槽６内のス
ラリ温度が１５℃を保つようにする。
【００１８】次に、ポンプ９により第２攪拌槽６内のス
ラリ約３．０トン／時をデカンタ１０に移送しスラリ中
の固形分を分離した。その結果、２．１トン／時のスラ
ッジと０．９トン／時の分離液を得た。分離液０．９ト
ン／時は水で希釈後工場内の廃水処理装置に送った。な
お、２．１トン／時のスラッジは０．９トン／時の固形
分と、１．２トン／時の結晶水及び付着液よりなる。こ
のスラッジは必要に応じて乾燥し、Ｎａ2 ＳＯ4 ミキシ
ングタンクに戻される。
ラリ約３．０トン／時をデカンタ１０に移送しスラリ中
の固形分を分離した。その結果、２．１トン／時のスラ
ッジと０．９トン／時の分離液を得た。分離液０．９ト
ン／時は水で希釈後工場内の廃水処理装置に送った。な
お、２．１トン／時のスラッジは０．９トン／時の固形
分と、１．２トン／時の結晶水及び付着液よりなる。こ
のスラッジは必要に応じて乾燥し、Ｎａ2 ＳＯ4 ミキシ
ングタンクに戻される。
【００１９】この例におけるＮａ2 ＳＯ4 回収率は約８
５％、ＫＣｌ、Ｋ2 ＳＯ4 等のカリウム分の除去率は約
９５％、ＮａＣｌ除去率は約９７％であった。
５％、ＫＣｌ、Ｋ2 ＳＯ4 等のカリウム分の除去率は約
９５％、ＮａＣｌ除去率は約９７％であった。
【００２０】次に、１５０℃のＮａ2 ＣＯ3 を１５％含
んだＥＰ灰（残りはＮａ2 ＳＯ4 ：８５％と仮定）１ト
ンに水２トンを用いてスラリ化し、これを全て冷却器に
て１５℃まで冷却した場合の冷却熱量と、冷却水と冷却
器を用いた本発明の好ましい方法の冷却熱量とを比較し
て表１に示した。
んだＥＰ灰（残りはＮａ2 ＳＯ4 ：８５％と仮定）１ト
ンに水２トンを用いてスラリ化し、これを全て冷却器に
て１５℃まで冷却した場合の冷却熱量と、冷却水と冷却
器を用いた本発明の好ましい方法の冷却熱量とを比較し
て表１に示した。
【００２１】
【表１】
【００２２】表１では下記表２の値（実測値）を用い
た。
た。
【００２３】
【表２】
【００２４】表１から明らかなように本発明による冷却
水と冷却器とを使用した方法は全冷却熱量の約半分（５
９１５５／１２７８５５×１００＝４６．３％）の冷却
熱量を安価な冷却水により冷却し、残りを冷却器にて冷
却するため冷却コストの大巾な低減が可能なことがわか
る。
水と冷却器とを使用した方法は全冷却熱量の約半分（５
９１５５／１２７８５５×１００＝４６．３％）の冷却
熱量を安価な冷却水により冷却し、残りを冷却器にて冷
却するため冷却コストの大巾な低減が可能なことがわか
る。
【００２５】
１．回収ボイラ排ガスの捕集灰から食塩およびカリウム
塩を除去することにより、薬品系統の塩素およびカリウ
ムの濃度を低下させることができる。その結果、回収ボ
イラ煙道の燃焼灰の付着性を低下させ、従来３ケ月程度
の連続操業が６カ月〜１カ年に延長できた。 ２．同時に、伝熱面に付着する灰の除去のためのスーツ
ブローに消費する蒸気量が大幅に低減できた。 ３．食塩及びカリウム塩の除去により付着灰の融点低下
がなくなり、ボイラ高温部での伝熱管の腐食が低減し
た。スメルトスパウトの耐用期間が約３倍に延長される
など、回収ボイラ各部の腐食性が改善された。 ４．冷却水による冷却により冷却器の動力が半減し、大
巾な冷却コストの低減を可能とした。
塩を除去することにより、薬品系統の塩素およびカリウ
ムの濃度を低下させることができる。その結果、回収ボ
イラ煙道の燃焼灰の付着性を低下させ、従来３ケ月程度
の連続操業が６カ月〜１カ年に延長できた。 ２．同時に、伝熱面に付着する灰の除去のためのスーツ
ブローに消費する蒸気量が大幅に低減できた。 ３．食塩及びカリウム塩の除去により付着灰の融点低下
がなくなり、ボイラ高温部での伝熱管の腐食が低減し
た。スメルトスパウトの耐用期間が約３倍に延長される
など、回収ボイラ各部の腐食性が改善された。 ４．冷却水による冷却により冷却器の動力が半減し、大
巾な冷却コストの低減を可能とした。
【図１】Ｎａ2 ＳＯ4 −Ｋ2 ＳＯ4 混合系のＮａ2 ＳＯ
4 、Ｋ2 ＳＯ4 の溶解度及びＮａ2 ＳＯ4 単独系、Ｋ2
ＳＯ4 の単独系の夫々の溶解度を示す図表。
4 、Ｋ2 ＳＯ4 の溶解度及びＮａ2 ＳＯ4 単独系、Ｋ2
ＳＯ4 の単独系の夫々の溶解度を示す図表。
【図２】スラリ分離液のｐＨと分離液中のＮａ2 Ｓ
Ｏ4 、Ｎａ2 ＣＯ3 の濃度の関係を示す図表。
Ｏ4 、Ｎａ2 ＣＯ3 の濃度の関係を示す図表。
【図３】本発明の１実施例を説明するための工程の概略
図。
図。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 前田 隆之 長崎県長崎市飽の浦町１番１号 三菱重工 業株式会社長崎造船所内 (72)発明者 荒川 善久 東京都千代田区丸の内二丁目５番１号 三 菱重工業株式会社本社内
Claims (1)
- 【請求項１】 ソーダ回収ボイラの燃焼排ガスから捕集
した捕集灰を、水と混合してスラリ化し、該スラリのｐ
Ｈを硫酸添加により１０以下に、温度を２０℃以上に調
整し、一定時間保持して捕集灰中の食塩及びカリウム塩
を水に溶解させ、該スラリを２０℃未満の温度に冷却し
て固形分を析出させた後、固形分と液体に分離して固形
分は回収し、液体は系外に廃棄することを特徴とするソ
ーダ回収ボイラの捕集灰からの食塩及びカリウム塩の除
去方法。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6311462A JPH08170288A (ja) | 1994-12-15 | 1994-12-15 | ソーダ回収ボイラの捕集灰からの食塩及びカリウム塩の除去方法 |
| US08/538,790 US5840085A (en) | 1994-12-15 | 1995-10-03 | Process for removing sodium chloride and potassium salts from ash collected from a soda recovery boiler |
| FI955105A FI111171B (fi) | 1994-12-15 | 1995-10-26 | Menetelmä kaliumsuolojen poistamiseksi tuhkasta, joka on kerätty soodakattilasta |
| CA002162191A CA2162191C (en) | 1994-12-15 | 1995-11-06 | Process for removing sodium chloride and potassium salts from ash collected from a soda recovery boiler |
| SE9504281A SE515987C2 (sv) | 1994-12-15 | 1995-11-30 | Förfarande för avlägsnande av kaliumsalter från aska från en sodapanna |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6311462A JPH08170288A (ja) | 1994-12-15 | 1994-12-15 | ソーダ回収ボイラの捕集灰からの食塩及びカリウム塩の除去方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08170288A true JPH08170288A (ja) | 1996-07-02 |
Family
ID=18017519
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6311462A Pending JPH08170288A (ja) | 1994-12-15 | 1994-12-15 | ソーダ回収ボイラの捕集灰からの食塩及びカリウム塩の除去方法 |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5840085A (ja) |
| JP (1) | JPH08170288A (ja) |
| CA (1) | CA2162191C (ja) |
| FI (1) | FI111171B (ja) |
| SE (1) | SE515987C2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2015093239A (ja) * | 2013-11-12 | 2015-05-18 | 王子ホールディングス株式会社 | 回収ボイラ捕集灰の処理方法及び処理装置 |
| JP2015522726A (ja) * | 2012-07-26 | 2015-08-06 | ヴェオリア ウォーター テクノロジーズ インコーポレイテッド | パルプ化薬品の回収、及びパルプ化薬品中のカリウムと塩化物の濃度を低下する方法 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6790264B2 (en) * | 2000-03-08 | 2004-09-14 | Isg Resources, Inc. | Control of ammonia emission from ammonia laden fly ash in concrete |
| SE517587C2 (sv) * | 2001-08-14 | 2002-06-25 | Kvaerner Pulping Tech | Förfarande för lakning av elfilteraska från en sodapanna |
| US7735435B2 (en) * | 2006-05-24 | 2010-06-15 | Diamond Power International, Inc. | Apparatus for cleaning a smelt spout of a combustion device |
| CN100439249C (zh) * | 2006-10-25 | 2008-12-03 | 中国中轻国际工程有限公司 | 从Na2SO4－－NaCl－H2O体系中生产硫酸钠和氯化钠的工艺 |
| SE530373C3 (sv) * | 2006-11-22 | 2008-06-10 | Metso Power Ab | Anordning och förfarande för urlakning av klorid och kalium ur elfilteraska |
| CN102421961B (zh) * | 2009-05-06 | 2013-09-18 | 美卓电力有限公司 | 改进的从回收锅炉中浸提静电除尘器灰的工艺 |
| SE1451569A1 (sv) * | 2014-12-17 | 2015-12-01 | Aprotech Engineering Ab | Process for production of a fertilizer comprising potassium sulfate |
| CN110227702B (zh) * | 2019-05-17 | 2021-03-23 | 周丹丹 | 一种利用化工废盐制备熔剂的方法 |
Family Cites Families (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US1182668A (en) * | 1915-04-30 | 1916-05-09 | Frederic Ludwig Firebaugh | Process for treating rock containing alkali metals. |
| US1853275A (en) * | 1929-12-28 | 1932-04-12 | Alexis C Houghton | Manufacture of sodium carbonate from salt residues left by the evaporation of alkaline waters |
| US2970890A (en) * | 1957-08-23 | 1961-02-07 | Du Pont | Method of purifying dilute sodium sulfate solution |
| US4724130A (en) * | 1986-07-28 | 1988-02-09 | Conoco Inc. | Recovery of promoters used in flue gas desulfurization |
| US5126019A (en) * | 1989-11-16 | 1992-06-30 | Texas Brine Corporation | Purification of chlor-alkali membrane cell brine |
| US5302246A (en) * | 1992-07-30 | 1994-04-12 | Kamyr, Inc. | Method of managing liquid steams in a pulp mill |
| US5549788A (en) * | 1992-07-30 | 1996-08-27 | A. Ahlstrom Corporation | Minimal effluents discharge pulp mill with chemical recovery |
| US5562807A (en) * | 1995-03-03 | 1996-10-08 | Baluha; Mark R. | Cross direction fiber movement and dewatering device |
-
1994
- 1994-12-15 JP JP6311462A patent/JPH08170288A/ja active Pending
-
1995
- 1995-10-03 US US08/538,790 patent/US5840085A/en not_active Expired - Lifetime
- 1995-10-26 FI FI955105A patent/FI111171B/fi not_active IP Right Cessation
- 1995-11-06 CA CA002162191A patent/CA2162191C/en not_active Expired - Lifetime
- 1995-11-30 SE SE9504281A patent/SE515987C2/sv not_active IP Right Cessation
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2015522726A (ja) * | 2012-07-26 | 2015-08-06 | ヴェオリア ウォーター テクノロジーズ インコーポレイテッド | パルプ化薬品の回収、及びパルプ化薬品中のカリウムと塩化物の濃度を低下する方法 |
| JP2015093239A (ja) * | 2013-11-12 | 2015-05-18 | 王子ホールディングス株式会社 | 回収ボイラ捕集灰の処理方法及び処理装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| SE9504281L (sv) | 1996-06-16 |
| FI955105A (fi) | 1996-06-16 |
| FI111171B (fi) | 2003-06-13 |
| US5840085A (en) | 1998-11-24 |
| FI955105A0 (fi) | 1995-10-26 |
| SE9504281D0 (sv) | 1995-11-30 |
| CA2162191A1 (en) | 1996-06-16 |
| CA2162191C (en) | 1999-09-21 |
| SE515987C2 (sv) | 2001-11-05 |
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