JPH08134321A

JPH08134321A - ガスアシスト射出成形用樹脂組成物及び成形体の製造方法

Info

Publication number: JPH08134321A
Application number: JP26974194A
Authority: JP
Inventors: Toraichi Katsube; 寅市勝部; Ichiro Kakihara; 一郎柿原
Original assignee: Asahi Chemical Industry Co Ltd
Current assignee: Asahi Chemical Industry Co Ltd
Priority date: 1994-11-02
Filing date: 1994-11-02
Publication date: 1996-05-28

Abstract

(57)【要約】【構成】ガスアシスト射出成形用材料として、結晶性
ポリプロピレン／特定のゴム／タルク／繊維状マグネシ
ウムオキシサルフェート／造核剤の５成分からなり、か
つその溶融体を急冷した時の結晶化開始温度が７５℃以
上を示す特定割合の樹脂組成物、および該樹脂組成物を
用いるガスアシスト射出成形体の製造方法。【効果】ガス射出成形時において、注入したガスが成
形品の意図した部分以外へ漏れ込み、それによる膨れと
いった不具合な現象が起きる事を大幅に軽減し、剛性と
耐衝撃性に優れた中空型物射出成形品を得ることができ
る。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、ガスアシスト射出成形
法に適したポリプロピレン系材料および該材料を用いる
ガスアシスト射出成形体の製造方法に関するものであ
り、自動車用内装部品などに適する。

【０００２】

【従来の技術】ガスアシスト射出成形法は金型内に充填
した溶融樹脂中に窒素ガスを注入し、樹脂による保圧に
かえてガスによって内部から効率の良い保圧をすること
でヒケやソリを防ぐことができる。また、それ以外に積
極的に中空部を設けて軽量化を計ったり、ガスの誘導路
としてのガスチャンネルは、それを配置することによっ
て樹脂の流動支援効果の他に補強効果が得られ、製品剛
性を向上させる効果がある（例えば、特公昭４８−４１
２６２号、特公昭５７−１４９６８号、特開平３−４７
１７１号各公報）。

【０００３】一方、自動車部品などにポリプロピレン系
材料は安価で、耐衝撃性、剛性、耐熱性などのバランス
に優れた材料が得られることから多用されている。特
に、ポリプロピレンとエチレン・プロピレン系ゴム、エ
チレン・ブテン−１系ゴム、スチレン・ブタジエン系ゴ
ムにタルクや繊維状マグネシウムオキシサルフェートを
組み合わせた樹脂組成物は耐衝撃性、剛性、耐熱性など
のバランスを取りやすい重要な材料として知られている
（例えば、特公昭６０−３４１４号、特公昭６１−１４
６８号、特公平４−８００６０号、特公平４−６３１０
０号公報、特公平６−２７２３７号各公報）。

【０００４】このガスアシスト射出成形法と上記のポリ
プロピレン系材料を組み合わせて、例えば、自動車部品
ではセンタークラスター、メータークラスター、トラン
クボード、インスツルメントパネルなどに応用されてい
る。しかしながら、この両者を組み合わせて成形品を得
ること事態が新しい技術の範疇にあり、当事者は新たな
問題が起こる度にその解決に注力している。その中の大
きな問題のひとつとして、例えば、自動車部品でも大型
部品であるインスツルメントパネルなどをポリプロピレ
ン系材料で成形した場合に、ガス注入口やガスチャンネ
ル部の周辺樹脂部に、ガスの漏れ込みによる薄肉化やガ
スによる膨れ現象が発生し、その部分の耐衝撃性が低く
なったり、商品価値が無くなったりする。

【０００５】この注入ガスの周辺樹脂部への漏れ込みと
それに起因する膨れ現象は、特に、型キャビティを満た
すに不充分な樹脂量（謂ゆるショートショット状態）で
中空率を高める場合や、得ようとする成形品が薄肉で広
い面積をもち、その面積に対してガス注入口が小さいも
のや、ガスチャンネル部が細長い場合においては、溶融
樹脂が固まる前に型キャビティを満たすために注入ガス
の圧力を高くし、必要な量のガスを急激に送り込んだ
り、長い時間ガス圧力を掛け続けたりすることもあっ
て、周辺樹脂部へのガスの漏れ込みや膨れ現象が成形品
に発現しやすい。

【０００６】これらの不良現象を成形条件のみで解消す
ることは難しく、材料面からの改良が望まれている。ガ
スアシスト射出成形に適していない材料の場合は、ガス
注入と同時にその周辺へも流れ込み、平面部へのガスリ
ークを起こす。そしてその途中の部分が樹脂同志の融着
によって閉鎖されると先端部分のガスは回収されずに残
り、結局型開き（圧力解放）時に膨れを起こす。しか
し、理想的な材料であれば、圧入されたガスは金型のリ
ブ構造部分に沿って流れ、平面部へのガスリークを起こ
さずガス流路の閉鎖も無いため膨れも無くなると予測さ
れる。

【０００７】特公平６−２７２３７号公報に開示された
樹脂組成物は、通常の射出成形用の材料樹脂組成物とし
て、また剛性の改良や低比重化・軽量化が可能で自動車
用大型内装部品などにに好適な材料である。しかしなが
ら、この材料はガスアシスト射出成形に供することを目
的としていないこともあって、それに対する技術的な完
成度は不十分なものである。

【０００８】本発明者は、先にこの様な不良現象を解決
する効果的な方法を見出だし、例えば特願平５−２８９
１４３号、特願平６−２０５２４号に提案している。こ
れらで提案された樹脂組成物は、ガスアシスト射出成形
用に供することを目的として開発されており、ガスアシ
スト成形上の問題はないが、自動車用大型内装部品など
に対する材料の機械的特性では、更なる剛性の改良や低
比重化・軽量化が望まれている。

【０００９】

【発明が解決しようとする課題】本発明は、特にインス
ツルメントパネルなどの自動車用大型内装部品などに要
求されている高剛性・低比重・軽量といった材料の機械
的特性を備え、かつガスアシスト成形に適する複合ポリ
プロピレン系樹脂組成物を提供しようとするものであ
る。

【００１０】

【課題を解決するための手段】すなわち本発明は、
（ａ）エチレン含有量４〜１０重量％、ＭＦＩが３〜３
０ｇ／１０分、沸騰ｎ−ヘプタン不溶分が９０重量％以
上、の結晶性エチレン・プロピレンブロック共重合体６
０〜８０重量％、（ｂ）エチレン・プロピレン系ゴム、
エチレン・ブテン−１系ゴム、スチレン・ブタジエン系
ゴム、スチレン・ブタジエンブロック共重合体系ゴムの
中から選ばれた少なくとも１種のゴム３〜１５重量％、
（ｃ）平均粒子径が０．５〜３μｍのタルク１３〜２３
重量％、および（ｄ）繊維径０．１〜１．５μｍ、アス
ペクト比７０〜１５０の繊維状マグネシウムオキシサル
フェート１〜８重量％で、かつ（ｃ）と（ｄ）の合計が
１５〜２５重量％からなる成分１００重量部に対して、
（ｅ）結晶化促進作用を持つ有機化合物０．０１〜３重
量部を配合した樹脂組成物であって、その溶融混合物を
１５０℃／ｍｉｎの速度で冷却したとき、その結晶化開
始温度が７５℃以上であるガスアシスト射出成形用樹脂
組成物である。

【００１１】更に、本発明は、上記ガスアシスト射出成
形用樹脂組成物の溶融体を金型キャビティに射出注入し
た後、引き続きガス体を単独あるいは上記溶融体と共に
注入しつつ圧入して型キャビティを満たす工程を経るガ
スアシスト射出成形法による成形体の製造方法である。
成分（ａ）は、結晶性エチレン・プロピレンブロック共
重合体であり、エチレン含有量が耐衝撃性の面から４〜
１０重量％さらに好ましくは５〜８重量％、ＭＦＩが３
〜３０ｇ／１０分さらに好ましくは５〜１５ｇ／１０
分、沸騰ｎ−ヘプタン不溶分（結晶性の指標となる値で
アイソタクチックインデックス値またはＩＩとも称され
る）の値は剛性や硬度等から９０重量％以上さらに好ま
しくは９５重量％以上のものである。

【００１２】成分（ａ）のＭＦＩ（ＪＩＳ−Ｋ７２１
０、２３０℃、２．１６ｋｇ荷重で測定されるメルトフ
ローインデックス値）の選ばれた範囲は、成形性と耐衝
撃性の面以外にも本発明の目的とするガス射出成形時の
注入ガスの漏れ込みとそれに起因する膨れ現象を少なく
する。特に、ＭＦＩが低いものほど注入ガスの漏れ込み
や膨が少ないのを利用して、ＭＦＩが３ｇ／１０分未満
のものにＭＦＩが３０ｇ／１０分を越えるものを少量配
合して、全体のＭＦＩが３〜３０ｇ／１０分となるよう
な複数の結晶性エチレン・プロピレンブロック共重合体
の組み合わせも本発明に利用できる。

【００１３】成分（ｂ）は、エチレン・プロピレン系ゴ
ム、エチレン・ブテン−１系ゴム、スチレン・ブタジエ
ン系ゴム、スチレン・ブタジエンブロック共重合体系ゴ
ムの中から選ばれた少なくとも１種のゴムである。これ
らのゴムは成形品の耐衝撃性を改良する目的で使用す
る。一般にムーニー粘度で表示されるゴムの場合は、そ
のムーニー粘度（ＪＩＳ−Ｋ６３００、ＭＬ ₁₊₄、１０
０℃）は４０〜２００が良く、中でも大型成形品用には
５０〜１５０が好ましい。また、スチレン・ブタジエン
ブロック共重合体系ゴムなどＭＦＩで表されるゴムの場
合は、ＭＦＩで０．１〜１０ｇ／１０分のものが好まし
い。スチレン・ブタジエン系ゴム、スチレン・ブタジエ
ンブロック共重合体系ゴムの結合スチレン量は１０〜６
０％、特に１５〜４０％のものが目的とする成形性改良
及び製品物性とのバランスに好適であり、エチレン・プ
ロピレン系ゴムやエチレン・ブテン−１系ゴムよりも分
散性に優れ、さらに塗装性や接着性の改善に効果的であ
る。また耐光性改良には残余の不飽和結合の９５％以上
を水素添加したものが特に好ましい。また、ガス射出成
形時の注入ガスの漏れ込みとそれに起因する膨れ現象を
少なくするうえからも、なるべく溶融粘度の高いもの
（すなわち、ムーニー粘度の高いもの、あるいはＭＦＩ
値の小さいもの）が効果的である。

【００１４】成分（ｃ）はタルクであり、成形性を損な
わせることなく、寸法精度を高めたり、線膨脹率を下げ
たり、製品の剛性や耐熱性などを高める成分として最も
好ましく用いられる。このタルクの平均粒子径（ＪＩＳ
・Ｚ８９０１による測定値）が０．５〜３μｍのものが
分散性と剛性向上のバランス上で好ましく、特に０．７
〜２μｍが好適である。より好ましくはタルクの白色度
（ＪＩＳ・Ｐ８１２３に準じたハンター式白色度値）が
８０〜９５、更に好ましくは８０〜９３のものが膨れを
起こしにくい素材として挙げられる。

【００１５】成分（ｄ）は繊維径０．１〜１．５μｍ好
ましくは０．１〜１μｍ、アスペクト比７０〜１５０の
繊維状マグネシウムオキシサルフェートであり、このも
のはタルクよりガス射出成形時の注入ガスの漏れ込みと
それに起因する膨れ現象も少なく、さらに製品の剛性や
耐熱性などを少量で高めることができ、軽量化に好まし
い素材である。このマグネシウムオキシサルフェートは
ＭｇＳＯ₄・５Ｍｇ（ＯＨ）₂・３Ｈ₂Ｏで表され、例
えばモスハイジという商品名で市販されている（宇部化
学工業（株）製）。

【００１６】これらの（ａ）、（ｂ）、（ｃ）、（ｄ）
のそれぞれの好適な配合割合とその理由について述べ
る。結晶性エチレン・プロピレンブロック共重合体
（ａ）は６０〜８０重量％含有することが必要である。
この範囲は製品の剛性と耐衝撃性の双方を満足させる値
であり、６０重量％未満では成形品の曲げ弾性率が低く
なり、８０重量％を越えると低温での耐衝撃性強度が上
がらない。

【００１７】ゴム成分（ｂ）は３〜１５重量％含有する
ことが必要である。この量は結晶性エチレン・プロピレ
ンブロック共重合体（ａ）の特に低温での耐衝撃性強度
を向上させるために必要な量であるが、３重量％未満で
は低温での耐衝撃性強度が上がらず、１５重量％を越え
ると成形品の曲げ弾性率が低くなりすぎる。タルク
（ｃ）は１３〜２３重量％含有することが必要である。
１３重量％未満では製品の剛性が十分でなく、この量が
増えるに従い製品重量が重くなり、耐衝撃性強度も低下
するため２３重量％以下が好ましい。

【００１８】繊維状マグネシウムオキシサルフェート
（ｄ）は１〜８重量％含有することが必要である。１重
量％以上で製品の寸法安定性や剛性を高めることができ
ることで軽量化に効果があり、タルク（ｃ）を置換して
いくことが可能であるが、その量が８重量％を越えると
耐衝撃性強度の低下や成形品の変形や寸法の異方性が目
立ってくる。つまり、これら四成分の本発明における百
分率は（ａ）／（ｂ）／（ｃ）／（ｄ）＝６０〜８０／
３〜１５／１３〜２３／１〜８重量％で、かつ（ｃ）と
（ｄ）の合計は１５〜２５重量％である。好ましくは
（ａ）／（ｂ）／（ｃ）／（ｄ）＝６５〜７８／５〜１
１／１５〜２０／２〜６重量％かつ（ｃ）と（ｄ）の合
計は１７〜２４重量％である。

【００１９】成分（ｅ）は、上記の四成分からなる溶融
混合樹脂組成物を急激に冷却したとき、ポリプロピレン
系樹脂の結晶化開始温度を高めることが可能な有機化合
物であり、実質は成分（ａ）の結晶性樹脂の結晶化を促
進する作用を持つ有機化合物である。このような作用を
持つ化合物の代表的なものは、例えば、プラスチック
ス，Ｖｏｌ．４３．Ｎｏ１１．ｐ１１３に記載、引用さ
れているようなものであり、通常は造核剤と呼ばれてお
り、一般には粉末状に加工されて市販されている。

【００２０】本発明においてこれらの中で好ましくは、
有機カルボン酸の金属塩、ジベンジリデンソルビトール
系化合物（通称、ＤＢＳ、置換ＤＢＳ）、芳香族燐酸金
属塩、芳香族カルボン酸のアルミニウム塩などが挙げら
れる。中でも芳香族燐酸金属塩、芳香族カルボン酸のア
ルミニウム塩は少量の添加で効果があがることから本発
明に最も効果的なものである。芳香族燐酸金属塩の具体
例としては、ビス（４−ｔ−ブチルフェニル）燐酸のナ
トリウム塩、カリウム塩およびリチウム塩、２，２′−
メチレン−ビス（４，６−ジ−ｔ−ブチルフェニル）燐
酸のナトリウム塩、カリウム塩およびマグネシウム塩な
ど、並びに２，２′−エチリデン−ビス（４，６−ジ−
ｔ−ブチルフェニル）燐酸のナトリウム塩、カリウム塩
およびリチウム塩などが挙げられ、中でも２，２′−メ
チレン−ビス（４，６−ジ−ｔ−ブチルフェニル）燐酸
のナトリウム塩がより好ましい。

【００２１】芳香族カルボン酸のアルミニウム塩の具体
例としては、アルミニウム−ジ−ｐ−ｔ−ブチル−モノ
ヒドロキシ−安息香酸などが挙げられる。本発明では、
これらの化合物が結晶性樹脂の結晶化速度を早めること
により、ガス射出成形時の注入ガスの漏れ込みとそれに
起因する膨れ現象を少なくすることができる。より具体
的には、本発明の樹脂組成物の溶融体を１５０℃／ｍｉ
ｎというような実際の射出成形時における金型内の冷却
速度に相当するような急激な冷却速度下で冷やしたとき
に、その結晶化開始温度を７５℃以上に高めることがで
きるような作用を持つ化合物であれば、本発明の主目的
の注入ガスの漏れ込みと膨れ現象を押さえるのに極めて
有効である。そのような効果を発現する化合物の配合量
はできるだけ少量であるのが好ましいが、上述の
（ａ）、（ｂ）、（ｃ）、（ｄ）の合計１００重量部に
対して、０．０１〜３重量部、さらに好ましくは０．０
３〜１重量部、最も好ましくは０．０５〜０．５重量部
である。これらの化合物（ｅ）は単独またはその組み合
わせのいずれであってもよい。

【００２２】配合方法としては、射出成形に供するに当
たって、（ａ）／（ｂ）／（ｃ）／（ｄ）、（ｅ）の材
料は単にドライブレンドして供しても良いが、予めそれ
らの材料を均質に溶融混練した物（通常はペレット状に
したもの）を成形に供する事が好ましい。この他に各成
分を均質に分散をさせるために溶融混練時に上記成分に
対してステアリン酸マグネシウムやステアリン酸アルミ
ニウムを０．１〜０．３重量部加えておくことが好まし
い。溶融混練の方法としては一般に用いられている押出
機で良い。

【００２３】このようにして得られた樹脂組成物の物性
が、好ましくはＭＦＩで３〜２５ｇ／１０分、より好ま
しくは４〜１５ｇ／１０分、好ましくは２３℃のアイゾ
ット値（ＡＳＴＭ・Ｄ２５６）が１０ｋｇ・ｃｍ／ｃｍ
以上、より好ましくは１５ｋｇ・ｃｍ／ｃｍ以上、２３
℃の曲げ弾性率の値（ＡＳＴＭ・Ｄ７９０）が好ましく
は２００００ｋｇ／ｃｍ²以上、より好ましくは２３０
００ｋｇ／ｃｍ²以上、特に好ましくは２５０００ｋｇ
／ｃｍ²以上であれば、実用上十分な製品性能が得られ
る。

【００２４】すなわち、前述の配合割合からなる（ａ）
／（ｂ）／（ｃ）／（ｄ）／（ｅ）の少なくとも５成分
からなる樹脂組成物であって、その溶融物を１５０℃／
ｍｉｎの速度で冷却したとき、その結晶化開始温度が７
５℃以上である組成物はガスアシスト射出成形法を用い
た中空型物射出成形体の製造において、ガス射出成形時
の注入ガスの漏れ込みとそれに起因する膨れ現象を少な
くすることができ、その製品は実用上十分な成形性と製
品物性を有する。

【００２５】次に本発明で規定するところの、樹脂組成
物の結晶化開始温度の測定方法について述べる。測定機
は例えばＰｅｒｋｉｎＥｌｍｅｒ社製品で型式はＤＳ
Ｃ−７が使用できる。この測定機の昇降温速度は０．１
℃ステップで０．１〜２００℃／ｍｉｎの範囲で可能で
あり、標準物質としてインジウムの転移温度（Ｏｎｓｅ
ｔ）が１５６．５±０．２℃の精度で測定できる。測定
に供する試料は、前述の構成成分からなる均質に溶融混
練した樹脂組成物に熱を加えて数μｍ厚のフィルム状に
したものから、あるいは成形品から同様の厚さにスライ
スしたものから重量で０．５±０．２ｍｇを採取して用
いる。試料の昇温速度は２００℃／ｍｉｎで行い、２０
０℃（このとき試料は溶融状態にある）に達したら３分
間保持する。次いで１５０℃／ｍｉｎの速度で冷却す
る。この条件下での結晶化開始温度を求める。結晶化の
開始温度（Ｏｎｓｅｔ値）の求め方についてはＪＩＳ−
Ｋ７１２１（９−２項）に記載されている。このように
して求めた本発明の樹脂組成物の結晶化開始温度測定値
のバラツキは±１．５℃の範囲内で得られる。

【００２６】本発明の組成物にはこの他に、ポリエチレ
ン樹脂を（ｂ）成分の１／２重量％以下の量を新たに加
えることで（ｂ）成分を減らしても同様の性能を発現で
きる。また、微粉の硅酸カルシウムやワラストナイトの
添加（特願平６−２０５２４号で提案）はガス射出成形
時の膨れ現象をより効果的に少なくする。その他、樹脂
の加工性や性能向上を目的とした熱安定剤、光安定剤、
滑剤、着色剤などを本発明の目的とする効果を損なわな
い範囲で配合することができる。

【００２７】次に、ガスアシスト射出成形体の製造方法
について記述する。プラスチックのガスアシスト射出成
形方法は、従来の技術の項で挙げた特許文献以外にも、
それに関する数多くの文献が出ている。例えば近年では
ポリファイル，Ｖｏｌ．２８Ｎｏ．９Ｐ．３７〜３
９（１９９１）、プラスチックエージ，Ｖｏｌ．３８
Ｎｏ．１０Ｐ．１３２〜１３８（１９９２）、合成樹
脂，Ｖｏｌ．３７Ｎｏ．５Ｐ．４８〜５２（１９９
１）、工業材料，Ｖｏｌ．４２Ｎｏ．９Ｐ．６５〜
７３（１９９４）が挙げられる。

【００２８】射出成形法は、成形機に取り付けられた金
型キャビティ中に溶融した樹脂を射出注入し、冷却して
成形体を取り出す工程からなる。この工程で高温の樹脂
が固化して成形体になる訳であるが、この過程で樹脂の
体積収縮が起こり結果として成形品がヒケたり、反った
りする。これを防ぐために通常の射出成形方法では、射
出工程の最後に溶融した樹脂を更に押し込む工程（これ
を保圧という。）がある。

【００２９】ガスアシスト射出成形方法は、金型中の溶
融樹脂内部に加圧気体を注入し、この圧力を保圧に代
え、その間に冷却を行うものである。さらに積極的には
上記文献にもあるように金型中に射出注入する樹脂を少
し減らして意図した部分に中空部を設けた成形体を得る
ことも行われている。ガスアシスト射出成形における溶
融樹脂とガスの注入方法およびその量は、金型キャビテ
ィの空間とほぼ同じ量の樹脂を注入し、樹脂が固化した
ときの体積収縮に見合う量のガスを圧入するものから、
金型キャビティの空間よりも少ない樹脂を注入し、ガス
で展延・賦形して中空率を上げるものまである。

【００３０】また、ガスを圧入する位置や方法として
は、成形機のノズル、ランナー、金型キャビティに直接
入れる３通りがあり、製品形状と目的により使い分けら
れる。ガス圧入するタイミングは樹脂の射出完了と同時
あるいはその前後に行われる。射出完了の前にガスを入
れる方法ではヘジテーションマークの改善ができるし、
射出完了からタイミングを遅らせ方法では固化樹脂層を
厚くしたり、ガスの圧力による樹脂層のパンクを防いだ
りするのに効果がある。注入するガスの圧力は樹脂内圧
より高圧にする。これらの溶融樹脂とガス注入方法およ
びその量並びにガスを圧入する位置やタイミングなどを
制御・調整することが行われている。本発明においては
上記文献に記載された一般的なガスアシスト射出成形方
法を用いて本発明の樹脂組成物を成形するものである。
特に積極的に中空部を設けた成形体を成形しようとする
場合には本発明の樹脂組成物は有用である。

【００３１】

【実施例】ガスアシスト射出成形機は、ノズルから任意
の量・圧力の窒素ガスを注入し、また回収できる成形機
（住友重工製ＳＧ２２０を改造したもの）を用いた。成
形品外観の評価に供したモデル金型としては、図１に示
した幅５００×長さ２００×厚さ３．２（単位：ｍｍ）
の平板の中央部分に径１３φ×長さ４２０のリブ構造を
持つ製品図（容積＝３４５ｃｍ³）を堀込んだ射出成形
用金型を使用して、以下の成形条件で成形体を成形し
た。

【００３２】射出成形機のシリンダー温度は１９０／２
１０／２２０／２３０℃（ノズル部）、スクリュウ回転
は最大回転数の２０％、金型設定温度は変数、樹脂充填
速度は最大速度の３５％とし、窒素ガスの注入時期は、
所定量（変数）の樹脂を型内に射出後ただちに行った。
その圧力は１７５ｋｇ／ｃｍ² ・Ｇであり注入時間を変
数とした。所定量の窒素ガスを注入した後、ガスをノズ
ル部から回収する迄の時間（圧力保持時間）を変数とし
た。樹脂注入から製品取り出し迄の冷却時間は８０秒、
休止１５秒とした。

【００３３】これらの成形条件は膨れの発生し易い条件
をあえて揃えたものであり、かつ膨れテスト条件（ラン
ク別）数値の大きい値のものほど厳しい条件下で行った
ことを表す。表１にその条件（変数部分のみ）をまとめ
て示した。また製品外観（膨れの発生）判定用のサンプ
リングは型温度が安定した状態から１０ケとし、この成
形品について膨れの発生した割合（％）を評価点として
表した。尚、注入ガスの漏れ込み（ガスリーク）の評価
については膨れの発生とほぼ比例関係にあるので特に記
載しなかった。なお、以下に記載されたＭＦＩ値はＪＩ
Ｓ−Ｋ７２１０、２３０℃、２．１６ｋｇ荷重で測定し
たメルトフローインデックス値である。

【００３４】

【表１】

【００３５】

【実施例１〜７、比較例１〜５】成分（ａ）の結晶性ポ
リプロピレンとして、ＭＦＩ＝７、ＩＩ＝９２、エチレ
ン含有率が７重量％のエチレン・プロピレンブロックポ
リマー（ＰＰ１）、ＭＦＩ＝７、ＩＩ＝９７、エチレン
含有率が７重量％のエチレン・プロピレンブロックポリ
マー（ＰＰ２）を用いた。成分（ｂ）のゴムとして、ス
チレン含有率が２０重量％、ＭＦＩ＝０．５の水添スチ
レン・ブタジエンブロック共重合体系ゴム（旭化成工業
（株）製商品名タフテックＨ１０７１）（ＳＢ
１）、プロピレン含有率が４２重量％、ムーニー粘度＝
１２０のエチレン・プロピレン共重合ゴム（エニケム
（株）製商品名デュートラル・ＣＯ０５９）（ＥＰ
１）を用いた。成分（ｃ）のタルクとして、白色度が８
７、平均粒径が約２μのタルク（Ｔ−３）を用いた。成
分（ｄ）の繊維状マグネシウムオキシサルフェートとし
ては、繊維径０．５μｍ、アスペクト比１００のマグネ
シウムオキシサルフェート（ＭＯＳ）をもちいた。

【００３６】ＰＰ／ゴム／タルク／ＭＯＳの配合割合を
表２に示す。その他にイルガノックスＢ２１５（チバガ
イギー社製）とステアリン酸マグネシウムをＰＰ／ゴム
／タルク／ＭＯＳの合計１００重量部に対してそれぞれ
０．３重量部加え、また実施例３については造核剤とし
て燐系核剤である２，２´−メチレン−ビス（４，６−
ジ−ｔ−ブチルフェニル）燐酸のナトリウム塩（アデカ
アーガス社製商品名マークＮＡ−１１）を０．３部加
えた。またその他の実施例についてはアルミニウム系核
剤であるアルミニウム−ジ−ｐ−ｔブチル−モノヒドロ
キシ−安息香酸（シェル化学（株）製ＡＬＰＴＢＢ
Ａ）を０．３重量部加えた。

【００３７】これらを予めヘンシェルミキサーを用いて
攪拌・混合し、次いで二軸混練押出機を用いて均一な組
成となるよう溶融混練し、ペレット化した。この組成物
の一般的な物性は表３に示した。またこれらの材料をモ
デル金型を使ったガス射出成形に供し、その膨れテスト
の結果と、その成形品から切り出して測定した結晶化の
開始温度（Ｏｎｓｅｔ値）などを合わせて表３に示し
た。その結果、曲げ剛性が改善され、樹脂組成物の結晶
化の開始温度が７５℃を越えていれば注入ガスの漏れ込
みや膨れといった不良現象が格段に改善されたことが分
かる。

【００３８】

【表２】

【００３９】

【表３】

【００４０】

【実施例８〜１５、比較例６〜８】ポリプロピレンは実
施例１に記載したＰＰ１、ＰＰ２を、ゴムとしてはプロ
ピレン含有率が５０重量％、ムーニー粘度＝８０のエチ
レン・プロピレン共重合ゴム（エニケム社製商品名
デュートラル・ＣＯ０５８）（ＥＰ２）を用いた。タル
クとしては白色度のことなるＴ−１〜Ｔ−７のタルクを
用いた。繊維状マグネシウムオキシサルフェートとして
は実施例１と同じものであるＭＯＳを用いた。なお、実
施例１２のポリプロピレンはＰＰ２を、その他は比較例
を含めてＰＰ１のポリプロピレンを用いた。これらの材
料の組成（配合割合）はＰＰ／ＥＰ２／タルク／ＭＯＳ
＝６９／８／２０／３に統一した。その他イルガノック
スＢ２１５とステアリン酸マグネシウムを実施例１と同
様にそれぞれ０．３重量部加えた。また実施例について
は造核剤としてＡＬＰＴＢＢＡを０．２重量部とマーク
ＮＡ−１１の０．１重量部を加えた。比較例は造核剤を
含まない系である。この組成物をモデル金型を使ったガ
ス射出成形に供し、その膨れテストの結果と成形品の物
性を表４に示した。その結果、タルクとしては白色度の
低いもののほうが注入ガスの漏れ込みや膨れといった不
良現象が少ないことが分かる。しかしながら一方では剛
性が低くなる。ポリプロピレンとしてはＩＩ値の高いＰ
Ｐ２の方がより良い結果である。

【００４１】

【表４】

【００４２】

【実施例１６〜２０】成分（ａ）の結晶性ポリプロピレ
ンとして、エチレン含有率が６．５重量％、ＭＦＩ＝
８．５、ＩＩ＝９７のエチレン・プロピレンブロックポ
リマー（ＰＰ３）を用いた。ゴムとしてＳＢ１およびブ
テン−１含有率が２０重量％、ＭＦＩ＝１．０のエチレ
ン・ブテン−１共重合ゴム（日本合成ゴム製商品名
ＥＢＭ２０１１Ｐ）（ＥＢ１）を用いた。タルクはＴ−
３タルクを、繊維状マグネシウムオキシサルフェートと
しては実施例１と同じＭＯＳをもちいた。これらの配合
割合を表５に示した。この他にイルガノックスＢ２１５
とステアリン酸アルミニウムをそれぞれ０．３部加え
た。また実施例についてはさらにＡＬＰＴＢＢＡを０．
３部加えた。これらを予めヘンシェルミキサーを用いて
攪拌・混合し、次いで二軸混練押し出し機を用いて均一
な組成となるよう溶融混練し、ペレット化した。この組
成物の成形品の機械的な物性とモデル金型を使ったガス
射出成形における膨れテストの結果を合わせてを表６に
示した。この結果から繊維状マグネシウムオキシサルフ
ェートの比率が増えれば、剛性は高くできるが耐衝撃性
は低下するため、両者のバランスを取る必要があること
が分かる。

【００４３】

【表５】

【００４４】

【表６】

【００４５】

【実施例２１、比較例９】実施例１７および比較例９に
記載した樹脂組成物を、実際の乗用車インスツルメント
・パネル製品形状とほぼ同じデザイン・寸法でガス射出
成形用にガスチヤンネルを堀込んだインスツルメント・
パネル・ガス射出成形用金型（ＺＡＳ型）を用いて、ガ
ス射出成形を実施した。成形条件として、シリンダー温
度は２００／２１０／２２０／２３０／２２０℃（ノズ
ル部）、スクリュウ回転は５２ｒｐｍ、金型設定温度４
０℃、樹脂充填速度は６０％、射出１０秒、窒素ガスの
注入時期は、所定量の樹脂を型内に射出後ただちに行っ
た。その圧力は１８５ｋｇ／ｃｍ²・Ｇであり注入時間
を１０秒とした。所定量の窒素ガスを注入した後、ガス
をノズル部から回収する迄の時間（圧力保持時間）を２
５秒とした。樹脂注入から製品取り出し迄の冷却時間は
５０秒とした。これによって得られた成形品のそれぞれ
２０ケについての外観は実施例１７の樹脂組成物を用い
た系はガスの漏れ込みも少なく実用上はなんら問題点は
なかったが、比較例９を用いた系はいずれもガスの漏れ
込み面積が広く、かつ５〜８ケ所に膨れが見られ製品と
しては実用に供し得ないものであった。

【００４６】

【発明の効果】本発明の樹脂組成物は、広い成形条件範
囲下でのガス射出成形においても膨れ現象は発生せず、
かつガスの漏れ込みも少なく実用上はなんら支障のない
製品が得られ、ガス射出成形用材料として好適である。
すなわち、中空型物射出成形法を用いた中空型物射出成
形体の製造において、ガス射出成形時の注入ガスの漏れ
込みとそれに起因する膨れ現象を少なくすることがで
き、その製品は実用上十分な成形性を有し、剛性と耐衝
撃性バランスの良い製品を得ることができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の実施例および比較例に用いたガスアシ
スト射出成形体の上面図および側面図である。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.⁶ 識別記号庁内整理番号ＦＩ技術表示箇所Ｃ０８Ｌ 21/00 ＬＢＦ

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】（ａ）エチレン含有量４〜１０重量％、
ＭＦＩが３〜３０ｇ／１０分、沸騰ｎ−ヘプタン不溶分
が９０重量％以上の結晶性エチレン・プロピレンブロッ
ク共重合体６０〜８０重量％、（ｂ）エチレン・プロピ
レン系ゴム、エチレン・ブテン−１系ゴム、スチレン・
ブタジエン系ゴム、スチレン・ブタジエンブロック共重
合体系ゴムの中から選ばれた少なくとも１種のゴム３〜
１５重量％、（ｃ）平均粒子径が０．５〜３μｍのタル
ク１３〜２３重量％、および（ｄ）繊維径０．１〜１．
５μｍ、アスペクト比７０〜１５０の繊維状マグネシウ
ムオキシサルフェート１〜８重量％で、かつ（ｃ）と
（ｄ）の合計が１５〜２５重量％である成分１００重量
部に対して、（ｅ）結晶化促進作用を持つ有機化合物
０．０１〜３重量部を配合した樹脂組成物であって、そ
の溶融混合物を１５０℃／ｍｉｎの速度で冷却したと
き、その結晶化開始温度が７５℃以上であるガスアシス
ト射出成形用樹脂組成物。
【請求項２】請求項１記載のガスアシスト射出成形用
樹脂組成物の溶融体を金型キャビティに射出注入した
後、引き続きガス体を単独あるいは上記溶融体と共に注
入しつつ圧入して型キャビティを満たす工程を経るガス
アシスト射出成形法による成形体の製造方法。