JPH0811865B2 - ポリオレフィン系不織布及びその製造方法 - Google Patents
ポリオレフィン系不織布及びその製造方法Info
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- JPH0811865B2 JPH0811865B2 JP62137208A JP13720887A JPH0811865B2 JP H0811865 B2 JPH0811865 B2 JP H0811865B2 JP 62137208 A JP62137208 A JP 62137208A JP 13720887 A JP13720887 A JP 13720887A JP H0811865 B2 JPH0811865 B2 JP H0811865B2
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Description
【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明はポリオレフィン系不織布およびその製造方法
に関するものである。
に関するものである。
（従来の技術） 従来，ポリエチレン繊維を得るには低密度ポリエチレ
ン（LDPE）や高密度ポリエチレン（HDPE）が用いられて
いたが，最近に至り特開昭60−209010号公報及び米国特
許第4,644,045号公報に示されているように，エチレン
とオクテン−１等の炭素数３〜12のα−オレフィンを共
重合して得られる線状低密度ポリエチレン（以下,LLDPE
という。）がポリエチレン繊維の製造に用いられるよう
になってきた。
ン（LDPE）や高密度ポリエチレン（HDPE）が用いられて
いたが，最近に至り特開昭60−209010号公報及び米国特
許第4,644,045号公報に示されているように，エチレン
とオクテン−１等の炭素数３〜12のα−オレフィンを共
重合して得られる線状低密度ポリエチレン（以下,LLDPE
という。）がポリエチレン繊維の製造に用いられるよう
になってきた。
また，近年，スパンポンド方式で不織布を得るために
或いはマルチフイラメントの糸条を得るに際し，製造工
程を合理化する目的で紡糸の高速化の傾向が強くなって
いる。しかし密度及びメルトインデックス（以下,MI値
という。）を一定化した特開昭60−209010号公報のLLDP
Eでは高速紡糸に要求される可紡性の点で未だ不満足な
ものであった。つまり，連続フイラメントを空気の吸引
（以下，エアーサッカーという）により延伸した後，捕
集面上にて直接不織布を製造するスパンポンド方式おい
ては上記LLDPEは細いデニール繊維が得られにくい欠点
があった。このような問題点を解決するものとしてスパ
ンポンド方式での不織布を製造する方法が最近になっ
て，米国特許第4,644,045号明細書に開示されている。
これは,LLDPEの結晶化度，コーンダイメルトフロー値，
ダイスエルの自然対数とメルトインデックスとの比等を
限定した線状低密度ポリオレフィンポリマーを用い，溶
融押し出し温度185〜215℃にて溶融紡糸するスパンボン
ド不織布の製造方法に関するもので，柔軟な不織布シー
トを得ることを目的とするものである。ところが，上記
方法は，溶融押し出し温度が低いため紡糸時の引取り張
力が高く，紡糸速度を高速にした場合，糸切れが多発
し，不織布の欠点が多くなり，低品位の不織布しか得ら
れない問題を有していた。本発明の目的は，可紡性良好
でかつ不織布の欠点数の少ないLLDPEからなるスパンポ
ンド不織布を提供することにある。
或いはマルチフイラメントの糸条を得るに際し，製造工
程を合理化する目的で紡糸の高速化の傾向が強くなって
いる。しかし密度及びメルトインデックス（以下,MI値
という。）を一定化した特開昭60−209010号公報のLLDP
Eでは高速紡糸に要求される可紡性の点で未だ不満足な
ものであった。つまり，連続フイラメントを空気の吸引
（以下，エアーサッカーという）により延伸した後，捕
集面上にて直接不織布を製造するスパンポンド方式おい
ては上記LLDPEは細いデニール繊維が得られにくい欠点
があった。このような問題点を解決するものとしてスパ
ンポンド方式での不織布を製造する方法が最近になっ
て，米国特許第4,644,045号明細書に開示されている。
これは,LLDPEの結晶化度，コーンダイメルトフロー値，
ダイスエルの自然対数とメルトインデックスとの比等を
限定した線状低密度ポリオレフィンポリマーを用い，溶
融押し出し温度185〜215℃にて溶融紡糸するスパンボン
ド不織布の製造方法に関するもので，柔軟な不織布シー
トを得ることを目的とするものである。ところが，上記
方法は，溶融押し出し温度が低いため紡糸時の引取り張
力が高く，紡糸速度を高速にした場合，糸切れが多発
し，不織布の欠点が多くなり，低品位の不織布しか得ら
れない問題を有していた。本発明の目的は，可紡性良好
でかつ不織布の欠点数の少ないLLDPEからなるスパンポ
ンド不織布を提供することにある。
（問題点を解決するための手段及び作用） 本発明者らは従来のLLDPEの上記問題点を解決すべく
鋭意研究した結果，本発明に到達したものである。すな
わち，本発明は，エチレンとオクテン−１との線状低密
度コポリマーでオクテン−１を実質的に１〜10重量％含
有し，密度が0.900〜0.940g/cm3,メルトインデックス値
がASTMのＤ−1238（Ｅ）の方法で測定して５〜45g/10分
であり，融解熱がDSCで測定して25cal/g以上の線状低密
度ポリエチレンからなる繊維で，該繊維の集合体が熱融
着された不織布であって，該不織布の欠点数が単位重量
当たり0.01個/kg以下，目付重量が10〜100g/m2,圧接面
積率が７〜20％及びトータルハンド値が４〜300gである
不織布及びエチレンとオクテン−１との線状低密度コポ
リマーでオクテン−１を実質的に１〜10重量％含有し，
密度が0.900〜0.940g/cm3,メルトインデックス値がASTM
のＤ−1238（Ｅ）の方法で測定して５〜45g/10分であ
り，融解熱がDSCで測定して25cal/g以上の線状低密度ポ
リエチレンを紡糸温度220〜280℃にて溶融押し出しを行
い，該糸条体をエアーサッカーで引取って得られる単糸
繊度５デニール以下の繊維を移動する金網ベルト上に堆
積させてウエブを形成し，該繊維の融点より15〜30℃低
い温度で熱処理し，熱接着することを特徴とする不織布
の製造方法を要旨とするものである。
鋭意研究した結果，本発明に到達したものである。すな
わち，本発明は，エチレンとオクテン−１との線状低密
度コポリマーでオクテン−１を実質的に１〜10重量％含
有し，密度が0.900〜0.940g/cm3,メルトインデックス値
がASTMのＤ−1238（Ｅ）の方法で測定して５〜45g/10分
であり，融解熱がDSCで測定して25cal/g以上の線状低密
度ポリエチレンからなる繊維で，該繊維の集合体が熱融
着された不織布であって，該不織布の欠点数が単位重量
当たり0.01個/kg以下，目付重量が10〜100g/m2,圧接面
積率が７〜20％及びトータルハンド値が４〜300gである
不織布及びエチレンとオクテン−１との線状低密度コポ
リマーでオクテン−１を実質的に１〜10重量％含有し，
密度が0.900〜0.940g/cm3,メルトインデックス値がASTM
のＤ−1238（Ｅ）の方法で測定して５〜45g/10分であ
り，融解熱がDSCで測定して25cal/g以上の線状低密度ポ
リエチレンを紡糸温度220〜280℃にて溶融押し出しを行
い，該糸条体をエアーサッカーで引取って得られる単糸
繊度５デニール以下の繊維を移動する金網ベルト上に堆
積させてウエブを形成し，該繊維の融点より15〜30℃低
い温度で熱処理し，熱接着することを特徴とする不織布
の製造方法を要旨とするものである。
ここで，本発明における圧接面積率は全シート面積に
対する圧接された面積の割合であり，欠点数は紡糸時の
糸切れにより発生する不織布シートにおける穴，しわ，
折れにより生じた厚み斑の個数を示している。
対する圧接された面積の割合であり，欠点数は紡糸時の
糸切れにより発生する不織布シートにおける穴，しわ，
折れにより生じた厚み斑の個数を示している。
本発明においてオクテン−１の含有量が10重量％を超
えると細デニール化するのが難しく，一方１重量％未満
の場合は得られる繊維が硬くなり，風合が良くなり。ま
た,LLDPEの密度が0.940g/cm3を超えると，風合が粗硬
で，かつ繊維の軽量化が図れないし，一方0.900g/cm3未
満の場合，高い強度のの繊維を得ることが困難となる。
えると細デニール化するのが難しく，一方１重量％未満
の場合は得られる繊維が硬くなり，風合が良くなり。ま
た,LLDPEの密度が0.940g/cm3を超えると，風合が粗硬
で，かつ繊維の軽量化が図れないし，一方0.900g/cm3未
満の場合，高い強度のの繊維を得ることが困難となる。
MI値をASTMのＤ−1238（Ｅ）の方法で測定して５〜45
g/10分のLLDPEに限定した理由はこの範囲を超えるとLLD
PEの場合，紡糸条件を適当に選ぶことが困難となった
り，或いは得られる繊維の強度が低くなるからである。
つまり,MI値が5g/10分未満のLLDPEは紡糸温度を高くし
なければ高速紡糸が容易にできないことであり，高温で
の紡糸ではノズル面の汚れが発生し易く，操業上好まし
くないことになる。逆にMI値が45g/10分を超えると得ら
れた繊維の強度が低くなり好ましくない。
g/10分のLLDPEに限定した理由はこの範囲を超えるとLLD
PEの場合，紡糸条件を適当に選ぶことが困難となった
り，或いは得られる繊維の強度が低くなるからである。
つまり,MI値が5g/10分未満のLLDPEは紡糸温度を高くし
なければ高速紡糸が容易にできないことであり，高温で
の紡糸ではノズル面の汚れが発生し易く，操業上好まし
くないことになる。逆にMI値が45g/10分を超えると得ら
れた繊維の強度が低くなり好ましくない。
融解熱が25cal/g未満のLLDPEは現在のところその理由
は不明であるが可紡性が良くない。連続フイラメントを
エアーサッカーにより延伸した後，直接不織布を製造す
るスパンポンド法においては，細デニール化する場合，
融解熱が25cal/g未満のLLDPEはエアーサッカーの空気圧
を高くする必要がある。融解熱が25cal/g以上のLLDPEの
場合，空気圧力を低くして引き取ることができ，かつよ
り細デニール化ができるものである。
は不明であるが可紡性が良くない。連続フイラメントを
エアーサッカーにより延伸した後，直接不織布を製造す
るスパンポンド法においては，細デニール化する場合，
融解熱が25cal/g未満のLLDPEはエアーサッカーの空気圧
を高くする必要がある。融解熱が25cal/g以上のLLDPEの
場合，空気圧力を低くして引き取ることができ，かつよ
り細デニール化ができるものである。
本発明における融解熱は以下のようにして測定したも
のである。つまりパーキンエルマー社（Perkin−Elme
r）DSC−2Cを使用し，試料約5mgを採取し，走査速度（s
can rate）を20℃／分とし，室温より昇温して得られる
DSC曲線について同装置マニアルに従って求める。
のである。つまりパーキンエルマー社（Perkin−Elme
r）DSC−2Cを使用し，試料約5mgを採取し，走査速度（s
can rate）を20℃／分とし，室温より昇温して得られる
DSC曲線について同装置マニアルに従って求める。
本発明の繊維は従来公知の溶融紡糸装置を用いて得る
ことができる。LLDPEポリマーを紡糸温度220〜280℃，
好ましくは230〜270℃である。紡糸温度を上記範囲外で
行うと紡糸の調子が不良となり満足できる不織布が得ら
れにくくなる。つまり，紡糸温度を上記温度範囲より低
くした場合には紡糸速度を高くすることが困難であり，
細デニール繊維を得ることが難しく，さらにエアーサッ
カーのエアー圧力を高くする必要がある。また，得られ
る不織布は紡糸の糸切れが多発するため欠点数の多いも
のとなる。
ことができる。LLDPEポリマーを紡糸温度220〜280℃，
好ましくは230〜270℃である。紡糸温度を上記範囲外で
行うと紡糸の調子が不良となり満足できる不織布が得ら
れにくくなる。つまり，紡糸温度を上記温度範囲より低
くした場合には紡糸速度を高くすることが困難であり，
細デニール繊維を得ることが難しく，さらにエアーサッ
カーのエアー圧力を高くする必要がある。また，得られ
る不織布は紡糸の糸切れが多発するため欠点数の多いも
のとなる。
逆に，紡糸温度を上記温度範囲より高くした場合には
ノズル表面が汚れやすくなり，長時間操業した時にはノ
ズル表面汚れによる糸切れにより欠点数の多い不織布が
得られることになる。このため，これを防ぐにはノズル
表面を定期的にしかも短期間ピッチでのノズル表面の洗
浄が必要であるためロスが大きくなる。
ノズル表面が汚れやすくなり，長時間操業した時にはノ
ズル表面汚れによる糸切れにより欠点数の多い不織布が
得られることになる。このため，これを防ぐにはノズル
表面を定期的にしかも短期間ピッチでのノズル表面の洗
浄が必要であるためロスが大きくなる。
本発明のスパンポンド不織布を製造する場合，紡糸時
に糸切れが生じると必ず目付斑のある不織布或いは大き
な穴のある不織布となる。大きな穴の欠点は，目付重量
が10〜30g/m2の低目付不織布の場合，加工工程におい
て，ロール状から引き出す際，破断するか或いは欠点箇
所でシワ又は吊りが発生し不織布欠点となり外観品位が
悪くなる。
に糸切れが生じると必ず目付斑のある不織布或いは大き
な穴のある不織布となる。大きな穴の欠点は，目付重量
が10〜30g/m2の低目付不織布の場合，加工工程におい
て，ロール状から引き出す際，破断するか或いは欠点箇
所でシワ又は吊りが発生し不織布欠点となり外観品位が
悪くなる。
一方，目付重量が50g/m2以上の高目付不織布をカーペ
ット基布に用いた場合，糸切れにより穴があいていると
パイプの打ち込みができない。また，加工時のシワや吊
りのためウエブが重なり過ぎて不織布の厚みが増加しす
ぎるとパイリングがスムーズに行われず，時により針が
折れることになる。このため操業性及び外観品位が悪く
なる。
ット基布に用いた場合，糸切れにより穴があいていると
パイプの打ち込みができない。また，加工時のシワや吊
りのためウエブが重なり過ぎて不織布の厚みが増加しす
ぎるとパイリングがスムーズに行われず，時により針が
折れることになる。このため操業性及び外観品位が悪く
なる。
このようなわけで，いずれの場合も糸切れによる欠点
がそのまま不織布の欠点となる。したがって，このよう
な紡糸の糸切れにより生じた欠点は出荷時カットする必
要があるため，短尺反ができ，歩留りが悪くなる。
がそのまま不織布の欠点となる。したがって，このよう
な紡糸の糸切れにより生じた欠点は出荷時カットする必
要があるため，短尺反ができ，歩留りが悪くなる。
不織布の目付重量を10〜100g/m2とした理由は，不織
布重量が100g/m2を超えると不織布が粗硬になり風合が
好ましくない。また、10g/m2未満では風合はソフトであ
るが強力が低く実用性に乏しいことになる。トータルハ
ンド値を４〜300gに限定したのは4g未満の不織布の場合
強力が不十分である。一方,300gを超えると風合が粗硬
になり好ましくないからである。
布重量が100g/m2を超えると不織布が粗硬になり風合が
好ましくない。また、10g/m2未満では風合はソフトであ
るが強力が低く実用性に乏しいことになる。トータルハ
ンド値を４〜300gに限定したのは4g未満の不織布の場合
強力が不十分である。一方,300gを超えると風合が粗硬
になり好ましくないからである。
ウエブを熱処理し，繊維同士を熱圧着させる時の圧接
面積率は不織布の風合と強力の関係から７〜20％が必要
である。７％未満では風合はソフトであるが強力が不十
分である。逆に圧接面積率が20％を超えると強力は高く
なるが，硬い不織布となり本発明では好ましくない。な
お，不織ウエブをLLDPEのソフトな風合を生かし，不織
布の強力を高めるため熱圧接を行う。圧接方法は例えば
エンボス加熱ロール等を用いて熱と圧力にてウエブを構
成する交絡フイラメントを接着させる。この熱接着温度
は，不織布の風合及び強力に影響を与えるもので，本発
明においてLLDPEの融点より15〜30℃低い温度で熱処理
し，熱接着させることが重要となる。つまり，エンボス
加熱ロールの表面温度が上記温度範囲より高くなると不
織布の強力が高くなるが風合が硬くなり好ましくない。
一方，エンボス加熱ロールの表面温度が上記範囲より低
くなると不織布の風合はソフトであるがフイラメント間
の接着が不十分であるため強力が低くなる。
面積率は不織布の風合と強力の関係から７〜20％が必要
である。７％未満では風合はソフトであるが強力が不十
分である。逆に圧接面積率が20％を超えると強力は高く
なるが，硬い不織布となり本発明では好ましくない。な
お，不織ウエブをLLDPEのソフトな風合を生かし，不織
布の強力を高めるため熱圧接を行う。圧接方法は例えば
エンボス加熱ロール等を用いて熱と圧力にてウエブを構
成する交絡フイラメントを接着させる。この熱接着温度
は，不織布の風合及び強力に影響を与えるもので，本発
明においてLLDPEの融点より15〜30℃低い温度で熱処理
し，熱接着させることが重要となる。つまり，エンボス
加熱ロールの表面温度が上記温度範囲より高くなると不
織布の強力が高くなるが風合が硬くなり好ましくない。
一方，エンボス加熱ロールの表面温度が上記範囲より低
くなると不織布の風合はソフトであるがフイラメント間
の接着が不十分であるため強力が低くなる。
本発明における繊維は，使い捨ておむつ等の被覆紙の
不織布に好適なものを提供することを目的とするもので
あり，単糸繊度が５デニールを超えると風合が粗硬とな
るので好ましくない。次に，繊維の断面形状としては円
形断面の他に中空或いは扁平とすることにより特殊な風
合を有する不織布シートでかつ断面形状の特殊を生かし
たシートを得ることができる。つまり，中空糸からなる
不織布はバルキー性，軽量感及び保温効果に優れてお
り，また，扁平糸からなる不織布はソフト感がより一層
優れたものとなる。
不織布に好適なものを提供することを目的とするもので
あり，単糸繊度が５デニールを超えると風合が粗硬とな
るので好ましくない。次に，繊維の断面形状としては円
形断面の他に中空或いは扁平とすることにより特殊な風
合を有する不織布シートでかつ断面形状の特殊を生かし
たシートを得ることができる。つまり，中空糸からなる
不織布はバルキー性，軽量感及び保温効果に優れてお
り，また，扁平糸からなる不織布はソフト感がより一層
優れたものとなる。
さらに，上記断面形状による特徴とは別にLLDPEによ
る中空繊維の溶融紡糸においては，前述した溶融紡糸温
度と密接な関係があるが，ノズル形状と溶融押し出し糸
条における冷却速度の影響でバラス効果に関係するポリ
マー溶融弾性の効果を受けにくく，エアーサッカーによ
る延伸の際，糸切れが極めて少なく，より細いデニール
よりなるスパンポンド不織布を得ることができる。
る中空繊維の溶融紡糸においては，前述した溶融紡糸温
度と密接な関係があるが，ノズル形状と溶融押し出し糸
条における冷却速度の影響でバラス効果に関係するポリ
マー溶融弾性の効果を受けにくく，エアーサッカーによ
る延伸の際，糸切れが極めて少なく，より細いデニール
よりなるスパンポンド不織布を得ることができる。
なお，中空繊維の場合，中空部は１個に限定されるこ
となく多孔の中空となっていても何ら差支えない。中空
度に関しては３〜50％であることが好ましく，これが50
％を超えると製糸性が悪化し，得られる戦域においては
フィブリル化が発生する。逆にこれが３％未満であると
中空糸の特徴である繊維の軽量化，保温効果が図りにく
いことになる。
となく多孔の中空となっていても何ら差支えない。中空
度に関しては３〜50％であることが好ましく，これが50
％を超えると製糸性が悪化し，得られる戦域においては
フィブリル化が発生する。逆にこれが３％未満であると
中空糸の特徴である繊維の軽量化，保温効果が図りにく
いことになる。
扁平糸の場合には扁平度が1.5〜4.0であることが好ま
しく，これが4.0を超えると製糸性が悪化し，さらに得
られる糸の強度が低くなる。逆にこれが1.5未満では通
常の円形断面と比べてソフト感に違いが認められず扁平
糸による特徴が現れにくいことになる。
しく，これが4.0を超えると製糸性が悪化し，さらに得
られる糸の強度が低くなる。逆にこれが1.5未満では通
常の円形断面と比べてソフト感に違いが認められず扁平
糸による特徴が現れにくいことになる。
本発明において中空度は顕微鏡でフイラメントの断面
を観察し，外郭直径Ｄと中空部の直径ｄとを測定しd2/D
2×100（％）の式を用いて求める。また，フイタメント
の内部にｎ個の多孔の中空がある場合は（d1 2＋…dn2）
/D2×100（％）の式を用いて求める。フイラメントが異
形断面の中空糸の場合はニレコ社製ルーゼックスIIの画
像処理システムを用い繊維断面積Ａと中空部断面積ａを
求め，（a/A）×100（％）の式を用いて求める。
を観察し，外郭直径Ｄと中空部の直径ｄとを測定しd2/D
2×100（％）の式を用いて求める。また，フイタメント
の内部にｎ個の多孔の中空がある場合は（d1 2＋…dn2）
/D2×100（％）の式を用いて求める。フイラメントが異
形断面の中空糸の場合はニレコ社製ルーゼックスIIの画
像処理システムを用い繊維断面積Ａと中空部断面積ａを
求め，（a/A）×100（％）の式を用いて求める。
扁平度は顕微鏡でフイラメントの断面を観察し，楕円
形状部の長軸の長さ（Ｌ）と短軸の長さ（ｌ）を測定
し,L/lの式を用いて求める。
形状部の長軸の長さ（Ｌ）と短軸の長さ（ｌ）を測定
し,L/lの式を用いて求める。
以上詳述したように，本発明の不織布は欠点が少な
く，かつ風合が良好なものである。
く，かつ風合が良好なものである。
（実施例） 以下，実施例をあげて本発明をさらに詳しく説明す
る。
る。
なお，実施例中に示した物性値の測定方法は次のとお
りである。
りである。
（１） 不織布の引張強度 JIS L−1096に記載のストリップ法に準じ，幅30mm,長
さ100mmの試験片から最大引張強力を測定した。
さ100mmの試験片から最大引張強力を測定した。
（２） 不織布のトータルハンド これは柔らかさを示すものでJIS L−1096に記載のハ
ンドルオメータ法に準じ，スロット幅10mmで測定した。
ンドルオメータ法に準じ，スロット幅10mmで測定した。
（３） 欠点数 CCD（Charge Couple Device）タイプのイメージセン
サーを内蔵したカメラ（商品名ビデオメジャー，カメラ
部形式3X2CA−ZLFV,レンズ部形式23Y 0111C,立石電機K.
K.製品）を不織布の幅方向に複数個用い，生産工程で走
行中の不織布の光透過強度を不織布幅について連続的に
検出できるようにした。つまり，走行中の不織布の片面
から一定光量の光を照射し，反対面に前述のカメラを設
置して光透過強度を不織布の全幅について連続計測し
た。欠点の判定は不織布の目付によらず，不織布を透過
した光量についてフォトセンサーの電圧値（透過強度）
を1.5 Vに調整しておき，電圧値が調整値の±30％を超
えた値を示した時，欠点としてカウントさせ，不織布の
単位重量当たりの欠点数（個/kg）を自動的に表示並び
に記録できるように測定した。
サーを内蔵したカメラ（商品名ビデオメジャー，カメラ
部形式3X2CA−ZLFV,レンズ部形式23Y 0111C,立石電機K.
K.製品）を不織布の幅方向に複数個用い，生産工程で走
行中の不織布の光透過強度を不織布幅について連続的に
検出できるようにした。つまり，走行中の不織布の片面
から一定光量の光を照射し，反対面に前述のカメラを設
置して光透過強度を不織布の全幅について連続計測し
た。欠点の判定は不織布の目付によらず，不織布を透過
した光量についてフォトセンサーの電圧値（透過強度）
を1.5 Vに調整しておき，電圧値が調整値の±30％を超
えた値を示した時，欠点としてカウントさせ，不織布の
単位重量当たりの欠点数（個/kg）を自動的に表示並び
に記録できるように測定した。
実施例１ オクテン−１を５重量％含有し，密度が0.937g/cm3,M
I値がASTMのＤ−1238（Ｅ）の方法で測定して25g/10分,
DSCで測定して得られる融解熱が40cal/g,融点が125℃の
LLDPEを0.20mm×64ホールのノズルを複数個使用し,1.5g
/分／・ホールの吐出量で230〜270℃の紡糸温度範囲に
て溶融押し出しし，ノズル下200 mmの位置に設けたエア
ーサッカーを使用して連続マルチフイラメントを移動す
るエンドレスの金網上に捕集して目付10g/m2のウエブと
した後，金属エンボス加熱ロールと金属加熱ロールで構
成されるロール群により線圧30kg/cm,圧接面積率12％，
熱処理温度105℃で加熱処理してスパンポンド不織布を
得た。結果を第１表に示す。
I値がASTMのＤ−1238（Ｅ）の方法で測定して25g/10分,
DSCで測定して得られる融解熱が40cal/g,融点が125℃の
LLDPEを0.20mm×64ホールのノズルを複数個使用し,1.5g
/分／・ホールの吐出量で230〜270℃の紡糸温度範囲に
て溶融押し出しし，ノズル下200 mmの位置に設けたエア
ーサッカーを使用して連続マルチフイラメントを移動す
るエンドレスの金網上に捕集して目付10g/m2のウエブと
した後，金属エンボス加熱ロールと金属加熱ロールで構
成されるロール群により線圧30kg/cm,圧接面積率12％，
熱処理温度105℃で加熱処理してスパンポンド不織布を
得た。結果を第１表に示す。
比較例１ 比較例１として紡糸温度を200℃とする以外他は実施
例１と全く同様の方法で不織布とした。その結果，表よ
り明らかなように比較例１は実施例１に比べ欠点数が多
く，溶融紡糸温度の結果が明白である。
例１と全く同様の方法で不織布とした。その結果，表よ
り明らかなように比較例１は実施例１に比べ欠点数が多
く，溶融紡糸温度の結果が明白である。
比較例２ オクテン−１を５重量％含有し，密度が0.937g/cm3MI
値がASTMのＤ−1238（Ｅ）の方法で測定して25g/10分,D
SCで測定して得られる融解熱が20cal/g,融点が125℃のL
LDPEを用いて実施例１と同じ方法でマルチフイラメント
を引取りスパンポンド不織布とした。表２より明らかな
ようにエアーサッカーのエアー圧力を高くしなければ紡
糸速度を上げることができず，それに伴い不織布の欠点
数を非常に多い低品位のものしか得られなかった。
値がASTMのＤ−1238（Ｅ）の方法で測定して25g/10分,D
SCで測定して得られる融解熱が20cal/g,融点が125℃のL
LDPEを用いて実施例１と同じ方法でマルチフイラメント
を引取りスパンポンド不織布とした。表２より明らかな
ようにエアーサッカーのエアー圧力を高くしなければ紡
糸速度を上げることができず，それに伴い不織布の欠点
数を非常に多い低品位のものしか得られなかった。
実施例２ オクテン−１を５重量％含有し，密度が0.937g/cm3MI
値がASTMのＤ−1238（Ｅ）の方法で測定して25g/10分,D
SCで測定して得られる融解熱が40cal/gのLLDPEを紡糸温
度を230℃とし，吐出形状が（ ）型で,64ホールを有す
る口金を用い，吐出量1.5g/分・ホール，引取速度7000m
/分で中空糸を製糸し，移動する金網状物上にウエブを
形成し，次いで該ウエブを実施例１と全く同様な方法で
スパンポンド不織布を製造した。結果を第３表に示す。
値がASTMのＤ−1238（Ｅ）の方法で測定して25g/10分,D
SCで測定して得られる融解熱が40cal/gのLLDPEを紡糸温
度を230℃とし，吐出形状が（ ）型で,64ホールを有す
る口金を用い，吐出量1.5g/分・ホール，引取速度7000m
/分で中空糸を製糸し，移動する金網状物上にウエブを
形成し，次いで該ウエブを実施例１と全く同様な方法で
スパンポンド不織布を製造した。結果を第３表に示す。
比較例３ 紡糸温度を210℃とする以外他は全く実施例２と同様
の方法で不織布とした。その結果を第３表に示す。表よ
り明らかなように低路速度が高くならず，しかも不織布
の欠点数が多いものであった。
の方法で不織布とした。その結果を第３表に示す。表よ
り明らかなように低路速度が高くならず，しかも不織布
の欠点数が多いものであった。
実施例３ オクテン−１を５重量％含有し，密度が0.937g/cm3,M
I値が25g/10分，融解熱が40cal/gのLLDPEを扁平糸用ノ
ズル0.6mm（スリット長）×0.10mm（スリット巾）×64
ホールのノズルを複数個使用し,1.5g/分・ホールの吐出
量で230℃の紡糸温度にて溶融押し出しを行った後，エ
アーサッカーを使用して引取速度7000m/分で扁平糸を製
造し，移動する金網状物の上にウエブを形成し，実施例
１と同様の方法でスパンポンド不織布を製造した。結果
を第４表に示す。
I値が25g/10分，融解熱が40cal/gのLLDPEを扁平糸用ノ
ズル0.6mm（スリット長）×0.10mm（スリット巾）×64
ホールのノズルを複数個使用し,1.5g/分・ホールの吐出
量で230℃の紡糸温度にて溶融押し出しを行った後，エ
アーサッカーを使用して引取速度7000m/分で扁平糸を製
造し，移動する金網状物の上にウエブを形成し，実施例
１と同様の方法でスパンポンド不織布を製造した。結果
を第４表に示す。
比較例４ 紡糸温度を210℃に変更する以外他は全く実施例３と
同様の方法で不織布を製造した。その結果は第４表に示
すように欠点数の多い不織布しか得られなかった。
同様の方法で不織布を製造した。その結果は第４表に示
すように欠点数の多い不織布しか得られなかった。
（発明の効果） 本発明による熱接着長繊維からなる不織布は，強力と
高くかつ柔らかさと手ざわりの風合が非常に優れている
ことから，低目付の不織布は使い捨ておむつの内張りと
して特に適したものとなり，一方，高目付の不織布は袋
物，カーペット基布，フィルター等広範囲の用途に適用
できるものである。
高くかつ柔らかさと手ざわりの風合が非常に優れている
ことから，低目付の不織布は使い捨ておむつの内張りと
して特に適したものとなり，一方，高目付の不織布は袋
物，カーペット基布，フィルター等広範囲の用途に適用
できるものである。
フロントページの続き (72)発明者 桐山 俊一 京都府宇治市宇治小桜23番地 ユニチカ株 式会社中央研究所内 (72)発明者 三嶋 康伸 京都府宇治市宇治小桜23番地 ユニチカ株 式会社中央研究所内 (56)参考文献 特開 昭60−209010（ＪＰ，Ａ) 特開 昭60−194113（ＪＰ，Ａ)
Claims (5)
- 【請求項１】エチレンとオクテン−１との線状低密度コ
ポリマーでオクテン−１を実質的に１〜10重量％含有
し，密度が0.900〜0.940g/cm3,メルトインデックス値が
ASTMのＤ−1238（Ｅ）の方法で測定して５〜45g/10分で
あり，融解熱がDSCで測定して25cal/g以上の線状低密度
ポリエチレンからなる繊維で，該繊維の集合体が熱融着
された不織布であって，該不織布の欠点数が単位重量当
たり0.01個/kg以下，目付重量が10〜100g/m2,圧接面積
率が７〜20％及びトータルハンド値が４〜300gである不
織布。 - 【請求項２】不織布を構成する繊維の単糸繊度が５デニ
ール以下である特許請求の範囲第１項記載の不織布。 - 【請求項３】不織布を構成する繊維の単糸繊度が５デニ
ール以下であり，該繊維断面が中空で，かつ中空度が３
〜50％である特許請求の範囲第１項記載の不織布。 - 【請求項４】不織布を構成する繊維の単糸繊度が５デニ
ール以下であり，該繊維断面が扁平で，かつ扁平度が1.
5〜4.0である特許請求の範囲第１項記載の不織布。 - 【請求項５】エチレンとオクテン−１との線状低密度コ
ポリマーでオクテン−１を実質的に１〜10重量％含有
し，密度が0.900〜0.940g/cm3,メルトインデックス値が
ASTMのＤ−1238（Ｅ）の方法で測定して５〜45g/10分で
あり，融解熱がDSCで測定して25cal/g以上の線状低密度
ポリエチレンを紡糸温度220〜280℃にて溶融押し出しを
行い，該糸条体をエアーサッカーで引取って得られる単
糸繊度５デニール以下の繊維を移動する金網ベルト上に
堆積させてウエブを形成し，該繊維の融点より15〜30℃
低い温度で熱処理し，熱接着することを特徴とする不織
布の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62137208A JPH0811865B2 (ja) | 1986-05-31 | 1987-05-29 | ポリオレフィン系不織布及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12674586 | 1986-05-31 | ||
| JP61-126745 | 1986-05-31 | ||
| JP2433287 | 1987-02-03 | ||
| JP62-24332 | 1987-02-03 | ||
| JP62137208A JPH0811865B2 (ja) | 1986-05-31 | 1987-05-29 | ポリオレフィン系不織布及びその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS646161A JPS646161A (en) | 1989-01-10 |
| JPH0811865B2 true JPH0811865B2 (ja) | 1996-02-07 |
Family
ID=27284603
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62137208A Expired - Fee Related JPH0811865B2 (ja) | 1986-05-31 | 1987-05-29 | ポリオレフィン系不織布及びその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0811865B2 (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2780050B2 (ja) * | 1989-08-21 | 1998-07-23 | 三菱化学株式会社 | 不織布用バインダー繊維 |
| JP4459508B2 (ja) * | 2002-04-30 | 2010-04-28 | 旭化成せんい株式会社 | 使い捨て衛生材料 |
| JP7247884B2 (ja) * | 2017-10-17 | 2023-03-29 | 東レ株式会社 | スパンボンド不織布 |
-
1987
- 1987-05-29 JP JP62137208A patent/JPH0811865B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS646161A (en) | 1989-01-10 |
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