JPH08117829A - 薄鋼板の冷間圧延方法 - Google Patents
薄鋼板の冷間圧延方法Info
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- JPH08117829A JPH08117829A JP6252084A JP25208494A JPH08117829A JP H08117829 A JPH08117829 A JP H08117829A JP 6252084 A JP6252084 A JP 6252084A JP 25208494 A JP25208494 A JP 25208494A JP H08117829 A JPH08117829 A JP H08117829A
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- rolling
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 板材の冷間圧延の際に生じるエッジドロップ
を効果的に軽減して、幅方向の板厚を均一にする。 【構成】 上下ワークロールのロール軸方向へのシフト
機能を有する圧延機を用いた圧延方法において、上下各
ワークロールの点対称位置の片側端部に、それぞれ最端
部に向かって漸次先細りとなる３段の１次式で示される
テーパー形状のロールクラウンを付与し、このロールク
ラウン部で板エッジ部を圧延する。
を効果的に軽減して、幅方向の板厚を均一にする。 【構成】 上下ワークロールのロール軸方向へのシフト
機能を有する圧延機を用いた圧延方法において、上下各
ワークロールの点対称位置の片側端部に、それぞれ最端
部に向かって漸次先細りとなる３段の１次式で示される
テーパー形状のロールクラウンを付与し、このロールク
ラウン部で板エッジ部を圧延する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、薄鋼板の冷間圧延方
法に関し、とくに薄鋼板の圧延の際に発生が懸念される
エッジドロップを効果的に軽減して、幅方向の板厚偏差
を小さくしようとするものである。
法に関し、とくに薄鋼板の圧延の際に発生が懸念される
エッジドロップを効果的に軽減して、幅方向の板厚偏差
を小さくしようとするものである。
【０００２】
【従来の技術】冷間圧延において、板材のエッジ部に
は、ワークロール偏平の急激な回復および圧延材の幅方
向へのメタルフローに起因して板厚が中央部よりも急激
に薄くなる現象、いわゆるエッジドロップが発生する。
このエッジドロップが大きいと、板幅方向に均一な板厚
が得られないので、所望の品質を確保するためには耳切
り代を大きくする必要が生じ、その結果、歩留りならび
に生産効率の低下を余儀なくされる。
は、ワークロール偏平の急激な回復および圧延材の幅方
向へのメタルフローに起因して板厚が中央部よりも急激
に薄くなる現象、いわゆるエッジドロップが発生する。
このエッジドロップが大きいと、板幅方向に均一な板厚
が得られないので、所望の品質を確保するためには耳切
り代を大きくする必要が生じ、その結果、歩留りならび
に生産効率の低下を余儀なくされる。
【０００３】従来、このエッジドロップを軽減するため
に、ロールベンディング法やワークロールにイニシャル
クラウンを付与する方法等が採用されてきた。また、そ
の他にも、単純なテーパー状のクラウンをロール端部に
付与し、ワークロールをロール軸方向にシフトして、こ
のテーパー部で板のエッジ部を圧延する方法（特開昭５
５−７７９０３号公報）や、この方法を改良した、ロー
ル端部に２段のテーパーもしくは２段の大小のクラウン
を付与する方法（特開昭６１−８６００３号公報）、さ
らには母板コイル（ホットコイル）のプロフィル測定値
に基づき、先細りのワークロールシフト量やロールベン
ダー力を調整する方法（特公昭６２−２４４５０６号公
報）等が知られている。
に、ロールベンディング法やワークロールにイニシャル
クラウンを付与する方法等が採用されてきた。また、そ
の他にも、単純なテーパー状のクラウンをロール端部に
付与し、ワークロールをロール軸方向にシフトして、こ
のテーパー部で板のエッジ部を圧延する方法（特開昭５
５−７７９０３号公報）や、この方法を改良した、ロー
ル端部に２段のテーパーもしくは２段の大小のクラウン
を付与する方法（特開昭６１−８６００３号公報）、さ
らには母板コイル（ホットコイル）のプロフィル測定値
に基づき、先細りのワークロールシフト量やロールベン
ダー力を調整する方法（特公昭６２−２４４５０６号公
報）等が知られている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】上記のような従来法を
適用して板材のエッジドロップを制御する場合、母板
（ホットコイル）のクラウンが比較的小さい条件下で
は、冷間圧延で発生するエッジドロップをある程度制御
することは可能であった。しかしながら、熱間圧延にお
いてはロールのサーマルクラウン、ロール摩耗等によっ
て板のプロフィルが１コイル（１サイクル）毎に変化
し、必ずしも小さな板クラウン（例えばエッジ25mm位置
と板幅中央との板厚差で定義される量）のコイルを供給
することはできないことから、次に述べるような問題が
あった。
適用して板材のエッジドロップを制御する場合、母板
（ホットコイル）のクラウンが比較的小さい条件下で
は、冷間圧延で発生するエッジドロップをある程度制御
することは可能であった。しかしながら、熱間圧延にお
いてはロールのサーマルクラウン、ロール摩耗等によっ
て板のプロフィルが１コイル（１サイクル）毎に変化
し、必ずしも小さな板クラウン（例えばエッジ25mm位置
と板幅中央との板厚差で定義される量）のコイルを供給
することはできないことから、次に述べるような問題が
あった。
【０００５】例えば、ホットクラウンの大きなコイル
（エッジ25mmのクラウンが40μm 以上）を、従来の１段
あるいは２段のテーパーを有するワークロールで、しか
も比較的シフト量の小さい条件下でエッジドロップの制
御を行うと、図１に示すように、テーパー部の起点に抉
れ部分が発生し、この抉れ部分を含む内側よりの耳切り
を余儀なくされ、歩留りが低下する。
（エッジ25mmのクラウンが40μm 以上）を、従来の１段
あるいは２段のテーパーを有するワークロールで、しか
も比較的シフト量の小さい条件下でエッジドロップの制
御を行うと、図１に示すように、テーパー部の起点に抉
れ部分が発生し、この抉れ部分を含む内側よりの耳切り
を余儀なくされ、歩留りが低下する。
【０００６】また、板材のより内側のプロフィルを制御
するために、ワークロールのシフト量を大きくしてエッ
ジドロップ制御を行うと内部の母板クラウンの制御は行
うことができても、１次式で示される１段のテーパーで
は両エッジよりやや内側に入ったところでのエッジアッ
プ量が大きくなり、板幅方向に均一なプロフィルを得る
ことができないという欠点があった。また、２段のテー
パーを有するワークロールを用い、大きなシフト量で圧
延を行った場合には、エッジ部の制御能力が不足するた
め、やはり板幅方向に均一なプロフィルを得ることはで
きなかった。
するために、ワークロールのシフト量を大きくしてエッ
ジドロップ制御を行うと内部の母板クラウンの制御は行
うことができても、１次式で示される１段のテーパーで
は両エッジよりやや内側に入ったところでのエッジアッ
プ量が大きくなり、板幅方向に均一なプロフィルを得る
ことができないという欠点があった。また、２段のテー
パーを有するワークロールを用い、大きなシフト量で圧
延を行った場合には、エッジ部の制御能力が不足するた
め、やはり板幅方向に均一なプロフィルを得ることはで
きなかった。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】この発明は、上記の問
題を有利に解決するもので、テーパーの起点位置を調整
するワークロールシフト圧延を活用すると共に、ワーク
ロールの片側端部に付与する先細りクラウンの形状に工
夫を加えることによってよって、板材の冷間圧延の際に
生じるエッジドロップを効果的に軽減し、もって幅方向
の板厚を均一にすることができる薄鋼板の冷間圧延方法
を提案することを目的とする。
題を有利に解決するもので、テーパーの起点位置を調整
するワークロールシフト圧延を活用すると共に、ワーク
ロールの片側端部に付与する先細りクラウンの形状に工
夫を加えることによってよって、板材の冷間圧延の際に
生じるエッジドロップを効果的に軽減し、もって幅方向
の板厚を均一にすることができる薄鋼板の冷間圧延方法
を提案することを目的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】すなわち、この発明の要
旨構成は次のとおりである。 １．上下ワークロールをそれぞれ個別にロール軸方向に
シフトできる機能を有する圧延機からなる冷間タンデム
圧延機列を用いる圧延方法において、上下各ワークロー
ルの点対称位置の片側端部に、それぞれ最端部に向かっ
て漸次先細りとなる３段の１次式で示されるテーパー形
状のロールクラウンを付与し、このロールクラウン部で
板エッジ部を圧延することを特徴とする薄鋼板の冷間圧
延方法（第１発明）。
旨構成は次のとおりである。 １．上下ワークロールをそれぞれ個別にロール軸方向に
シフトできる機能を有する圧延機からなる冷間タンデム
圧延機列を用いる圧延方法において、上下各ワークロー
ルの点対称位置の片側端部に、それぞれ最端部に向かっ
て漸次先細りとなる３段の１次式で示されるテーパー形
状のロールクラウンを付与し、このロールクラウン部で
板エッジ部を圧延することを特徴とする薄鋼板の冷間圧
延方法（第１発明）。
【０００９】２．上記第１発明において、３段の１次式
で示されるテーパーのうち、第２番目のテーパーの大き
さを内側の第１番目および外側の第３番目のテーパーよ
りも小さくしたことを特徴とする薄鋼板の冷間圧延方法
（第２発明）。
で示されるテーパーのうち、第２番目のテーパーの大き
さを内側の第１番目および外側の第３番目のテーパーよ
りも小さくしたことを特徴とする薄鋼板の冷間圧延方法
（第２発明）。
【００１０】３．上下ワークロールをそれぞれ個別にロ
ール軸方向にシフトできる機能を有する圧延機からなる
冷間タンデム圧延機列を用いる圧延方法において、上下
各ワークロールの点対称位置の片側端部に、それぞれ最
端部に向かって漸次先細りとなる３次式以上の高次の関
数または３角関数と１次式で示されるロールクラウンを
付与し、このロールクラウン部で板エッジ部を圧延する
ことを特徴とする薄鋼板の冷間圧延方法（第３発明）。
ール軸方向にシフトできる機能を有する圧延機からなる
冷間タンデム圧延機列を用いる圧延方法において、上下
各ワークロールの点対称位置の片側端部に、それぞれ最
端部に向かって漸次先細りとなる３次式以上の高次の関
数または３角関数と１次式で示されるロールクラウンを
付与し、このロールクラウン部で板エッジ部を圧延する
ことを特徴とする薄鋼板の冷間圧延方法（第３発明）。
【００１１】以下、この発明を具体的に説明する。図２
は、この発明の実施に用いて好適な冷間圧延設備の構成
をとくに第１スタンドのみを取り出して示したものであ
って、図中番号１は板材、２および３は板材１を上下に
挟むワークロールであって、このワークロール２，３は
図３(a) あるいは図３(b) （ (a)は３段テーパーからな
るロール、 (b)はＣＯＳカーブからなるクラウン）に示
すように、ロールの最端部に向けて３段階で先細りにな
るクラウンが付与されていて、板材１の圧延時に、この
部分でエッジ部を圧下する。また、４は中間ロール、５
はバックアップロールである。また、６はワークロール
のシフト位置演算装置、７はワークロールの位置検出
器、８はワークロールのシフト装置であって、位置検出
器７の信号を基にしてシフト位置演算装置６でロールの
シフト位置を演算し、この演算結果に基づいて油圧又は
電動形式になるシフト装置８を作動させるのである。
は、この発明の実施に用いて好適な冷間圧延設備の構成
をとくに第１スタンドのみを取り出して示したものであ
って、図中番号１は板材、２および３は板材１を上下に
挟むワークロールであって、このワークロール２，３は
図３(a) あるいは図３(b) （ (a)は３段テーパーからな
るロール、 (b)はＣＯＳカーブからなるクラウン）に示
すように、ロールの最端部に向けて３段階で先細りにな
るクラウンが付与されていて、板材１の圧延時に、この
部分でエッジ部を圧下する。また、４は中間ロール、５
はバックアップロールである。また、６はワークロール
のシフト位置演算装置、７はワークロールの位置検出
器、８はワークロールのシフト装置であって、位置検出
器７の信号を基にしてシフト位置演算装置６でロールの
シフト位置を演算し、この演算結果に基づいて油圧又は
電動形式になるシフト装置８を作動させるのである。
【００１２】
【作用】テーパー状のクラウンを有するワークロールを
用いた圧延では、ロールのクラウンが板に転写されるた
め、これを適切な部位に転写することによってエッジド
ロップの制御を行うことができる。
用いた圧延では、ロールのクラウンが板に転写されるた
め、これを適切な部位に転写することによってエッジド
ロップの制御を行うことができる。
【００１３】図４はこの転写率（ロールの形状が板に転
写され比率）を実験で求めたものである。本実験条件は
母板厚 2.4mmから1.5mm まで１パスで仕上げ、テーパー
形状は１次式で示されるものとし、テーパーの大きさは
４水準（ tanθ＝１/ 300 ，１/ 400 , １/ 600 , １/
800 ）とした。
写され比率）を実験で求めたものである。本実験条件は
母板厚 2.4mmから1.5mm まで１パスで仕上げ、テーパー
形状は１次式で示されるものとし、テーパーの大きさは
４水準（ tanθ＝１/ 300 ，１/ 400 , １/ 600 , １/
800 ）とした。
【００１４】図４から明らかなように、ワークロールに
付与するテーパーの度合いが大きいほど転写率が大きく
なることが、また、板幅方向の中央部にいくにしたがい
転写率は小さくなることがわかる。
付与するテーパーの度合いが大きいほど転写率が大きく
なることが、また、板幅方向の中央部にいくにしたがい
転写率は小さくなることがわかる。
【００１５】また、上掲の図４から、転写率が変化する
領域として、板材のエッジから20mmに至る転写率が急激
に小さくなる範囲、エッジ20〜60mmの転写率がほぼ一定
している範囲、エッジ60mmから板幅方向の中央部に向か
い転写率が小さくなる範囲の３つの領域が存在すること
がわかる。
領域として、板材のエッジから20mmに至る転写率が急激
に小さくなる範囲、エッジ20〜60mmの転写率がほぼ一定
している範囲、エッジ60mmから板幅方向の中央部に向か
い転写率が小さくなる範囲の３つの領域が存在すること
がわかる。
【００１６】したがって、これら３つの領域につき、異
なったクラウンを有するロールを用いてエッジドロップ
の制御を行うことにより、高精度の製品が得られること
となる。
なったクラウンを有するロールを用いてエッジドロップ
の制御を行うことにより、高精度の製品が得られること
となる。
【００１７】すなわち、板材の幅方向中央域の母板プロ
フィルを制御する場合には、テーパー角の大きなクラウ
ンを有する部分（第１番目の先細り域）で圧延するのが
有利である。
フィルを制御する場合には、テーパー角の大きなクラウ
ンを有する部分（第１番目の先細り域）で圧延するのが
有利である。
【００１８】また、板材のエッジから20〜60mmの範囲に
ついては、第１番目の先細り域の転写率よりも大きく、
かつ、第１パス目で形成されたプロフィルが下流まで十
分に遺伝するので、この領域（第２番目の先細り域）は
第１番目の先細り域のテーパー角の小さいクラウンにし
て圧延するのが妥当である。さらに、エッジ〜20mmの領
域では転写率は大きいが、エッジ部では特に板幅方向の
メタルフローにより、下流スタンドにおいてエッジドロ
ップが発生する。このようなエッジドロップを防止する
ためには第２番目の先細り域よりもテーパー角の大きな
ロールクラウンにして圧延するのがよい。
ついては、第１番目の先細り域の転写率よりも大きく、
かつ、第１パス目で形成されたプロフィルが下流まで十
分に遺伝するので、この領域（第２番目の先細り域）は
第１番目の先細り域のテーパー角の小さいクラウンにし
て圧延するのが妥当である。さらに、エッジ〜20mmの領
域では転写率は大きいが、エッジ部では特に板幅方向の
メタルフローにより、下流スタンドにおいてエッジドロ
ップが発生する。このようなエッジドロップを防止する
ためには第２番目の先細り域よりもテーパー角の大きな
ロールクラウンにして圧延するのがよい。
【００１９】なお、前掲図３(b) に示したようなＣＯＳ
カーブからなるロールクラウンは、Ｓｉｎカーブとして
も同じであり、またこれらのカーブは、３次式以上の高
次の関数で級数展開できるので、３次式以上の関数で近
似したものであってもかまわない。
カーブからなるロールクラウンは、Ｓｉｎカーブとして
も同じであり、またこれらのカーブは、３次式以上の高
次の関数で級数展開できるので、３次式以上の関数で近
似したものであってもかまわない。
【００２０】さて、上述したように、ロール端部に３段
テーパーまたは（３角関数＋１次式）もしくは３次式で
示されるロールクラウンを付与し、このクラウン部で板
エッジを圧延することにより、エッジドロップを制御す
ることができるが、次にその具体的な好適条件について
示す。
テーパーまたは（３角関数＋１次式）もしくは３次式で
示されるロールクラウンを付与し、このクラウン部で板
エッジを圧延することにより、エッジドロップを制御す
ることができるが、次にその具体的な好適条件について
示す。
【００２１】(1) 第１段目のテーパー角および長さ ４スタンドからなるタンデム圧延機列の第１スタンドの
ワークロールのみに種々の角度で１次の先細りテーパー
を付与し、この圧延機列を用いて母板厚 2.4mmのコイル
を仕上厚0.5mm まで圧延したときの製品プロフィルを、
図５に示す。同図によれば、テーパー角が大きいほうが
より内部までエッジドロップの制御が可能であるが、1/
300 テーパーロールを使用するとワークロールのテーパ
ー起点位置近傍に抉れ部が発生し、最終製品の幅方向板
厚精度が低下する。この点、1/350 ではその抉れ部がか
なり小さくなっている。また、1/400 テーパーロールの
場合にはほとんど平坦になり、1/450 でわずかに第１段
目のテーパーの制御量が減少するものの、問題ない程度
である。従って、第１段目のテーパーは 1/350〜1/450
程度が好ましく、またその長さは図５中に示したように
60mm程度とするのが良い。
ワークロールのみに種々の角度で１次の先細りテーパー
を付与し、この圧延機列を用いて母板厚 2.4mmのコイル
を仕上厚0.5mm まで圧延したときの製品プロフィルを、
図５に示す。同図によれば、テーパー角が大きいほうが
より内部までエッジドロップの制御が可能であるが、1/
300 テーパーロールを使用するとワークロールのテーパ
ー起点位置近傍に抉れ部が発生し、最終製品の幅方向板
厚精度が低下する。この点、1/350 ではその抉れ部がか
なり小さくなっている。また、1/400 テーパーロールの
場合にはほとんど平坦になり、1/450 でわずかに第１段
目のテーパーの制御量が減少するものの、問題ない程度
である。従って、第１段目のテーパーは 1/350〜1/450
程度が好ましく、またその長さは図５中に示したように
60mm程度とするのが良い。
【００２２】(2) 第２段目のテーパー角および長さ 第２段目のテーパー角は、図５に示したように、1/600
のテーパーで圧延する場合に２番目の40mmの領域で板厚
の変化が最も小さくなる。また、1/450 および1/700 で
もその変化は小さいので、第２段目のテーパー角は 1/4
50から1/700 程度、また付与する長さは40mm程度にする
のが好ましい。
のテーパーで圧延する場合に２番目の40mmの領域で板厚
の変化が最も小さくなる。また、1/450 および1/700 で
もその変化は小さいので、第２段目のテーパー角は 1/4
50から1/700 程度、また付与する長さは40mm程度にする
のが好ましい。
【００２３】(3) 第３段目のテーパー角および長さ 同様に板エッジ部を圧延する第３段目のテーパーは、最
エッジを除き 1/400で圧延する場合が最も板厚の変化が
小さく良好であるが、 1/350および1/450 でも同程度の
効果が期待できる。したがって第３段目のテーパー角は
1/350〜1/450程度、またその長さは50mm程度とするの
が好適である。
エッジを除き 1/400で圧延する場合が最も板厚の変化が
小さく良好であるが、 1/350および1/450 でも同程度の
効果が期待できる。したがって第３段目のテーパー角は
1/350〜1/450程度、またその長さは50mm程度とするの
が好適である。
【００２４】(4) テーパー長さの好適条件 図５の結果から、テーパー角やその長さが決まるが、図
４に示したようにテーパー角度が大きいほうが転写率が
大きくなるので、エッジドロップ制御を行なうためには
この転写率が大きい範囲で付与するのがよい。この転写
率が０より大きくなる範囲（エッジからの距離）をテー
パー形状の転写限界とすると、図６に示すように、テー
パーの大きさおよび母板板厚によってその転写限界が決
まる。なお図６は、図４の条件と同様にして求めたもの
で、各板厚から圧下率：37.5％で圧延した結果である。
図６に従えば、冷間圧延ではその母板圧延は高々４mm
程度であるので、第１段目のテーパー角が 1/400の場合
にはテーパー形状を150 mm程度まで付与すれば良いこと
になる。
４に示したようにテーパー角度が大きいほうが転写率が
大きくなるので、エッジドロップ制御を行なうためには
この転写率が大きい範囲で付与するのがよい。この転写
率が０より大きくなる範囲（エッジからの距離）をテー
パー形状の転写限界とすると、図６に示すように、テー
パーの大きさおよび母板板厚によってその転写限界が決
まる。なお図６は、図４の条件と同様にして求めたもの
で、各板厚から圧下率：37.5％で圧延した結果である。
図６に従えば、冷間圧延ではその母板圧延は高々４mm
程度であるので、第１段目のテーパー角が 1/400の場合
にはテーパー形状を150 mm程度まで付与すれば良いこと
になる。
【００２５】なお、ワークロール端部に付与するクラウ
ンを、３次式または３角関数と１次式の形状とする場合
には、これら３段のテーパーに近い形状を付与し、その
長さを150mm 程度とするのが好ましい。即ち上記３段の
テーパー形状の最適範囲の下限および上限のテーパー形
状は図７に示すようになり、従って、この範囲内とする
ように３次式または３角関数と１次式で表される形状を
付与すればよい。
ンを、３次式または３角関数と１次式の形状とする場合
には、これら３段のテーパーに近い形状を付与し、その
長さを150mm 程度とするのが好ましい。即ち上記３段の
テーパー形状の最適範囲の下限および上限のテーパー形
状は図７に示すようになり、従って、この範囲内とする
ように３次式または３角関数と１次式で表される形状を
付与すればよい。
【００２６】
【実施例】図８に示す６段の圧延機からなる４スタンド
の圧延機列によって、板幅：1000mm、入側（母板厚）：
2.4 mmのコイルを0.5 mm厚まで仕上げた。ワークロール
直径は400mm 、ワークロールバレルは1500mm、最終スタ
ンドの圧延速度は500m/minとした。また各スタンドの圧
下率は等分配とした。このときワークロールの端部に付
与するクラウンの形状は、本発明では図９にNo.1, No.2
で示すような、１次式で示される３段からなるテーパー
形状（本発明１）およびＣＯＳカーブと１次式からなる
形状（本発明２）とした。また従来法では、同様に図９
に示すような２段のテーパー次式からなる形状とした。
の圧延機列によって、板幅：1000mm、入側（母板厚）：
2.4 mmのコイルを0.5 mm厚まで仕上げた。ワークロール
直径は400mm 、ワークロールバレルは1500mm、最終スタ
ンドの圧延速度は500m/minとした。また各スタンドの圧
下率は等分配とした。このときワークロールの端部に付
与するクラウンの形状は、本発明では図９にNo.1, No.2
で示すような、１次式で示される３段からなるテーパー
形状（本発明１）およびＣＯＳカーブと１次式からなる
形状（本発明２）とした。また従来法では、同様に図９
に示すような２段のテーパー次式からなる形状とした。
【００２７】図10に、本発明および従来法において、50
μm （エッジ25mm位置のクラウン）の板クラウンを有す
るホットコイルを、テーパークラウンまたはＣＯＳカー
ブと１次式からなるクラウン形状の起点と板端との距離
を150mm とし、第２〜４スタンドはフラットロールを用
いて圧延した場合の板厚プロフィルを比較して示す。同
図から明らかなように、本発明１，２ではいずれも、最
エッジまで均一なプロフィルが得られたのに対し、従来
法ではエッジの30mm程度からすでに10μm 程度のエッジ
ドロップが生じていた。
μm （エッジ25mm位置のクラウン）の板クラウンを有す
るホットコイルを、テーパークラウンまたはＣＯＳカー
ブと１次式からなるクラウン形状の起点と板端との距離
を150mm とし、第２〜４スタンドはフラットロールを用
いて圧延した場合の板厚プロフィルを比較して示す。同
図から明らかなように、本発明１，２ではいずれも、最
エッジまで均一なプロフィルが得られたのに対し、従来
法ではエッジの30mm程度からすでに10μm 程度のエッジ
ドロップが生じていた。
【００２８】
【発明の効果】かくしてこの発明によれば、ホットのク
ラウンが大きい場合にも、エッジドロップを効果的に低
減して、幅方向のプロフィルを均一にすることができる
ので、耳切り代の削減ひいては歩留りの向上が実現され
る。
ラウンが大きい場合にも、エッジドロップを効果的に低
減して、幅方向のプロフィルを均一にすることができる
ので、耳切り代の削減ひいては歩留りの向上が実現され
る。
【図１】従来法により、シフト量を小さくしてエッジド
ロップ制御を行った場合の板プロフィルを示した図であ
る。
ロップ制御を行った場合の板プロフィルを示した図であ
る。
【図２】この発明の実施に用いて好適な圧延機の模式図
である。
である。
【図３】この発明に従い好適ロールクラウンを示した図
である。
である。
【図４】ロールプロフィルの転写状況を示した図であ
る。
る。
【図５】テーパー角の大きさを種々に変更した場合にお
ける板プロフールの違いを比較して示した図である。
ける板プロフールの違いを比較して示した図である。
【図６】各板厚における転写限界を示した図である。
【図７】３次式又は３角関数で示されるクラウン形状の
好適範囲を示した図である。
好適範囲を示した図である。
【図８】冷間タンデム圧延機の模式図である。
【図９】ロール端部のクラウン形状を示した図である。
【図１０】この発明法および従来法によるエッジドロッ
プ軽減効果を比較して示した図である。
プ軽減効果を比較して示した図である。
１ 圧延材 ２ 上ワークロール ３ 下ワークロール ４ 中間ロール ５ バックアップロール ６ ワークロールのシフト位置演算装置 ７ ワークロールの位置検出器 ８ ワークロールのシフト装置
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｂ２１Ｂ 29/00 Ｚ 31/18 Ａ 37/00 ＢＢＮ 37/42 8315−4Ｅ Ｂ２１Ｂ 37/00 １１６ Ｔ (72)発明者 赤木 功 岡山県倉敷市水島川崎通１丁目（番地な し） 川崎製鉄株式会社水島製鉄所内 (72)発明者 小野 智睦 岡山県倉敷市水島川崎通１丁目（番地な し） 川崎製鉄株式会社水島製鉄所内 (72)発明者 中西 敏修 岡山県倉敷市水島川崎通１丁目（番地な し） 川崎製鉄株式会社水島製鉄所内
Claims (3)
- 【請求項１】 上下ワークロールをそれぞれ個別にロー
ル軸方向にシフトできる機能を有する圧延機からなる冷
間タンデム圧延機列を用いる圧延方法において、上下各
ワークロールの点対称位置の片側端部に、それぞれ最端
部に向かって漸次先細りとなる３段の１次式で示される
テーパー形状のロールクラウンを付与し、このロールク
ラウン部で板エッジ部を圧延することを特徴とする薄鋼
板の冷間圧延方法。 - 【請求項２】 請求項１において、３段の１次式で示さ
れるテーパーのうち、第２番目のテーパーの大きさを内
側の第１番目および外側の第３番目のテーパーよりも小
さくしたことを特徴とする薄鋼板の冷間圧延方法。 - 【請求項３】 上下ワークロールをそれぞれ個別にロー
ル軸方向にシフトできる機能を有する圧延機からなる冷
間タンデム圧延機列を用いる圧延方法において、上下各
ワークロールの点対称位置の片側端部に、それぞれ最端
部に向かって漸次先細りとなる３次式以上の高次の関数
または３角関数と１次式で示されるロールクラウンを付
与し、このロールクラウン部で板エッジ部を圧延するこ
とを特徴とする薄鋼板の冷間圧延方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6252084A JPH08117829A (ja) | 1994-10-18 | 1994-10-18 | 薄鋼板の冷間圧延方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6252084A JPH08117829A (ja) | 1994-10-18 | 1994-10-18 | 薄鋼板の冷間圧延方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08117829A true JPH08117829A (ja) | 1996-05-14 |
Family
ID=17232332
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6252084A Pending JPH08117829A (ja) | 1994-10-18 | 1994-10-18 | 薄鋼板の冷間圧延方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08117829A (ja) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN104190709A (zh) * | 2014-08-26 | 2014-12-10 | 张家港浦项不锈钢有限公司 | 一种410l型铁素体不锈钢的轧制方法 |
| CN104492821A (zh) * | 2014-12-08 | 2015-04-08 | 张家港浦项不锈钢有限公司 | 铁素体不锈钢冷轧宽度控制方法 |
| JP6277566B1 (ja) * | 2016-10-27 | 2018-02-14 | 株式会社特殊金属エクセル | 冷間圧延用ワークロール及び冷間圧延方法 |
| JP2018069340A (ja) * | 2017-12-04 | 2018-05-10 | 株式会社トッキンＨｄ | 冷間圧延方法及び冷間圧延用ワークロール |
| JP2018138315A (ja) * | 2018-06-13 | 2018-09-06 | 株式会社トッキンＨｄ | 冷間圧延用ワークロール |
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| CN109719136A (zh) * | 2018-12-24 | 2019-05-07 | 唐山钢铁集团有限责任公司 | 一种六次方支撑辊辊型曲线 |
| CN115121612A (zh) * | 2022-05-30 | 2022-09-30 | 北京科技大学 | 一种基于无头轧制工艺的非对称工作辊辊形及其控制方法 |
-
1994
- 1994-10-18 JP JP6252084A patent/JPH08117829A/ja active Pending
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| CN109719136B (zh) * | 2018-12-24 | 2021-02-26 | 唐山钢铁集团有限责任公司 | 一种六次方支撑辊辊型曲线 |
| CN115121612A (zh) * | 2022-05-30 | 2022-09-30 | 北京科技大学 | 一种基于无头轧制工艺的非对称工作辊辊形及其控制方法 |
| CN115121612B (zh) * | 2022-05-30 | 2023-02-24 | 北京科技大学 | 一种基于无头轧制工艺的非对称工作辊辊形及其控制方法 |
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