JPH0784616B2 - 耐応力腐食割れ性に優れ表面品質の優れたCr―Ni系ステンレス鋼薄板の製造法 - Google Patents
耐応力腐食割れ性に優れ表面品質の優れたCr―Ni系ステンレス鋼薄板の製造法Info
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- JPH0784616B2 JPH0784616B2 JP1084789A JP8478989A JPH0784616B2 JP H0784616 B2 JPH0784616 B2 JP H0784616B2 JP 1084789 A JP1084789 A JP 1084789A JP 8478989 A JP8478989 A JP 8478989A JP H0784616 B2 JPH0784616 B2 JP H0784616B2
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Description
【発明の詳細な説明】 (産業上の利用分野) 本発明はステンレス鋼特に応力腐食割れ抵抗の大きい18
−8ステンレス鋼を双ロール法により製造する方法に関
する。
−8ステンレス鋼を双ロール法により製造する方法に関
する。
(従来の技術) 18−8ステンレスは極めて広い分野で使用されている
が、使用環境によっては応力腐食割れを起こしやすい。
が、使用環境によっては応力腐食割れを起こしやすい。
18−8ステンレスの欠点である応力腐食割れに対して
は、従来から多数の研究がなされ多数の結果が報告され
ている。特に合金組成の影響に関しては研究し尽くされ
た感がある。有効な成分はNi,C,SiでCuも環境によって
は有効である。有害成分はP,N,Mo等である。
は、従来から多数の研究がなされ多数の結果が報告され
ている。特に合金組成の影響に関しては研究し尽くされ
た感がある。有効な成分はNi,C,SiでCuも環境によって
は有効である。有害成分はP,N,Mo等である。
これらの成果をもとに多くの耐応力腐食割れステンレス
鋼が開発されたが、何れも18Cr−8Ni鋼に対してNiが高
く、SiやCuを含みPを低く制限するもので、耐応力腐食
割れ性については大幅に改良されたが極めて高価な材料
になっている。
鋼が開発されたが、何れも18Cr−8Ni鋼に対してNiが高
く、SiやCuを含みPを低く制限するもので、耐応力腐食
割れ性については大幅に改良されたが極めて高価な材料
になっている。
一方Niを含まないフェライト系ステンレス鋼は応力腐食
割れを起こさないことから、高純フェライトステンレス
鋼が開発され、耐応力腐食割れステンレス鋼として実用
化が進んでいるが、加工性や溶接性の点で汎用化が遅れ
ている。
割れを起こさないことから、高純フェライトステンレス
鋼が開発され、耐応力腐食割れステンレス鋼として実用
化が進んでいるが、加工性や溶接性の点で汎用化が遅れ
ている。
このフェライトの効果を活用し、フェライトを含有した
2相ステンレス鋼も開発が進み実用化されているが、特
性面で十分とは言えない。この2相ステンレス鋼は製品
でフェライトとオーステナイトが50:50の比率で含有す
るものである。
2相ステンレス鋼も開発が進み実用化されているが、特
性面で十分とは言えない。この2相ステンレス鋼は製品
でフェライトとオーステナイトが50:50の比率で含有す
るものである。
18Cr−8Ni鋼にフェライト相を10〜30%程度含有させる
と応力腐食割れ抵抗は大幅に向上することは既に特願昭
47−9898号、及び特願昭48−14284号に述べられてい
る。しかし第2図、第3図に示したように従来からオー
ステナイトにフェライトが6%から50%を含有する範囲
は熱間加工性が悪いことが、「高温変形と高温破壊」鉄
鋼基礎共同研究会、高温変形部会編(1981年2月17日,
第3回シンポジウムテキストのp.181〜199や川崎製鉄枝
法17,(1985),3,p.306〜314に述べられているところで
ある。
と応力腐食割れ抵抗は大幅に向上することは既に特願昭
47−9898号、及び特願昭48−14284号に述べられてい
る。しかし第2図、第3図に示したように従来からオー
ステナイトにフェライトが6%から50%を含有する範囲
は熱間加工性が悪いことが、「高温変形と高温破壊」鉄
鋼基礎共同研究会、高温変形部会編(1981年2月17日,
第3回シンポジウムテキストのp.181〜199や川崎製鉄枝
法17,(1985),3,p.306〜314に述べられているところで
ある。
一方、応力腐食割れ抵抗は本発明者等の研究結果の第4
図に示すように、18G−8Ni鋼よりも低Ni側のフェライト
の多い領域で顕著に改良がなされるか、従来技術では、
熱間加工性の点で実現に至っていない。
図に示すように、18G−8Ni鋼よりも低Ni側のフェライト
の多い領域で顕著に改良がなされるか、従来技術では、
熱間加工性の点で実現に至っていない。
第4図は42%MgCl2沸騰中での応力腐食試験における破
断時間である。
断時間である。
(発明が解決しようとする課題) 上述したように18Cr−8Ni鋼の弱点である応力腐食割れ
に対して経済的な材料の開発は実現していない。従来の
合金組成の影響に関する研究のなかで有力なシーズとみ
なされるフェライト相の活用、特に18Cr−8Ni鋼にフェ
ライト相を10〜30%程度含有させると、材料を熱間加工
性が劣化し実現に至っていない。
に対して経済的な材料の開発は実現していない。従来の
合金組成の影響に関する研究のなかで有力なシーズとみ
なされるフェライト相の活用、特に18Cr−8Ni鋼にフェ
ライト相を10〜30%程度含有させると、材料を熱間加工
性が劣化し実現に至っていない。
本発明では双ロール鋳造法で熱間圧延を省略してこのフ
ェライト相を含有する材料を製造する方法を提供するも
のである。
ェライト相を含有する材料を製造する方法を提供するも
のである。
(課題を解決するための手段) 本発明の要旨は重量%でC:0.1%以下、Si:4%以下、Mn:
4%以下、P:0.03%以下、S:0.006%以下、Cr:16〜30
%、Ni:3〜16%、Cu:3%以下、N:0.3%以下、残部は実
質的にFeと不可避の不純物よりなり、δ−Fecal=3(C
r+1.5Si)−2.8(Ni+0.5Mn+0.5Cu)−84(C+N)
−19.8で決まるδ−Fecal(%)を15〜50%とした溶鋼
を、鋳型壁面が鋳片に同期して移動する連続鋳造機によ
って厚さ10mm以下の薄帯状鋳片に連続鋳造し、凝固後可
及的高温から冷却を開始して、1200℃までの平均冷却速
度を50℃/sec以上で冷却して、鋳片の復熱を防止し、12
00〜600℃までの温度域を10℃/sec以上で冷却して巻き
取り、デスケールし冷間圧延し、常法通り焼鈍・酸洗或
いは光輝焼鈍し、調質圧延工程での圧延の伸び率を0.1
〜2.5%の範囲にコントロールすることを特徴とする耐
応力腐食割れ性に優れ表面品質の優れたCr−Ni系ステン
レス鋼薄板の製造法である。
4%以下、P:0.03%以下、S:0.006%以下、Cr:16〜30
%、Ni:3〜16%、Cu:3%以下、N:0.3%以下、残部は実
質的にFeと不可避の不純物よりなり、δ−Fecal=3(C
r+1.5Si)−2.8(Ni+0.5Mn+0.5Cu)−84(C+N)
−19.8で決まるδ−Fecal(%)を15〜50%とした溶鋼
を、鋳型壁面が鋳片に同期して移動する連続鋳造機によ
って厚さ10mm以下の薄帯状鋳片に連続鋳造し、凝固後可
及的高温から冷却を開始して、1200℃までの平均冷却速
度を50℃/sec以上で冷却して、鋳片の復熱を防止し、12
00〜600℃までの温度域を10℃/sec以上で冷却して巻き
取り、デスケールし冷間圧延し、常法通り焼鈍・酸洗或
いは光輝焼鈍し、調質圧延工程での圧延の伸び率を0.1
〜2.5%の範囲にコントロールすることを特徴とする耐
応力腐食割れ性に優れ表面品質の優れたCr−Ni系ステン
レス鋼薄板の製造法である。
(作用) 既に述べた通り熱間圧延では18Cr−8Ni鋼にフェライト
相を10〜30%程度含有させると、材料の熱間加工性が劣
化し製造付加であった。フェライト相を50%を超えて含
有すると、熱間加工性が良くなりいわゆる2相ステンレ
ス鋼として実現している。
相を10〜30%程度含有させると、材料の熱間加工性が劣
化し製造付加であった。フェライト相を50%を超えて含
有すると、熱間加工性が良くなりいわゆる2相ステンレ
ス鋼として実現している。
本発明者らはCr−Ni系ステンレス鋼でこの熱間加工性の
極めて劣るフェライト相を15〜50%程度含有する材料の
実現を目的に研究した。
極めて劣るフェライト相を15〜50%程度含有する材料の
実現を目的に研究した。
実験により双ロール法を用いて各種のCr−Ni系合金を鋳
造し、1〜8mm厚みの鋳片を得た。その後熱延を省略し
てデスケールし冷延し焼鈍・酸洗した。調質圧延後材質
や表面品質及び応力腐食性を調査した。鋳片のδフェラ
イト量で鋳片の製造性、応力腐食性及び表面品質を評価
すると第1図の通りである。
造し、1〜8mm厚みの鋳片を得た。その後熱延を省略し
てデスケールし冷延し焼鈍・酸洗した。調質圧延後材質
や表面品質及び応力腐食性を調査した。鋳片のδフェラ
イト量で鋳片の製造性、応力腐食性及び表面品質を評価
すると第1図の通りである。
鋳片の製造性は割れの程度を示し、表面品質はローピン
グし呼ばれる表面の凹凸の高さで評価している。
グし呼ばれる表面の凹凸の高さで評価している。
この結果ニヤーネットシェイプ鋳造の代表である双ロー
ル鋳造法は、従来の熱間加工に向かないフェライト相
を、9〜50%程度含有する材料の製造に有効で割れもな
く、製品の応力腐食割れ抵抗も大きいこと、又鋳片から
直接冷延して焼鈍・酸洗洗いは光輝焼鈍後0.1〜2.5%の
伸び率の調質圧延を加えることで、表面品質も良好にな
ることが判明した。
ル鋳造法は、従来の熱間加工に向かないフェライト相
を、9〜50%程度含有する材料の製造に有効で割れもな
く、製品の応力腐食割れ抵抗も大きいこと、又鋳片から
直接冷延して焼鈍・酸洗洗いは光輝焼鈍後0.1〜2.5%の
伸び率の調質圧延を加えることで、表面品質も良好にな
ることが判明した。
δフェライト15%未満では鋳片の割れ防止の点での製造
性や、表面品質と応力腐食抵抗も十分ではない。δフェ
ライトが50%を超えても、製造性や品質の改善効果は飽
和し応力腐食割れ抵抗も十分ではない。
性や、表面品質と応力腐食抵抗も十分ではない。δフェ
ライトが50%を超えても、製造性や品質の改善効果は飽
和し応力腐食割れ抵抗も十分ではない。
(実 施 例) 第1表に示す18Cr−8Ni鋼を基本に種々の成分のCr−Ni
系成分を溶製した。δ−Fecalで示すように、フェライ
トの量を6〜50%に変化させた。合金成分ではSi,Cu,Mo
等を検討した。
系成分を溶製した。δ−Fecalで示すように、フェライ
トの量を6〜50%に変化させた。合金成分ではSi,Cu,Mo
等を検討した。
これらの溶鋼を本発明法である内部水冷方式の双ロール
鋳造法によって1〜8mm厚さに鋳片を鋳造した。鋳造後
は相ロール出口から冷却を開始し、鋳片の復熱を防止し
1200℃までを50℃/sec以上で冷却した。
鋳造法によって1〜8mm厚さに鋳片を鋳造した。鋳造後
は相ロール出口から冷却を開始し、鋳片の復熱を防止し
1200℃までを50℃/sec以上で冷却した。
比較法としてはこれらの溶鋼の一部を従来法の連続鋳造
機によって100mm厚以上に鋳片を鋳造し、加熱後熱間圧
延したが、フェライト量が6〜48%のものは全く熱間圧
延が出来なかった。
機によって100mm厚以上に鋳片を鋳造し、加熱後熱間圧
延したが、フェライト量が6〜48%のものは全く熱間圧
延が出来なかった。
その後は常法通りデスケールし、50〜90%の冷間圧延を
行い、1050〜1200℃で20secで焼鈍し酸洗及び光輝焼鈍
を行なって、0.3〜2.0mm厚さの薄板に仕上げた。
行い、1050〜1200℃で20secで焼鈍し酸洗及び光輝焼鈍
を行なって、0.3〜2.0mm厚さの薄板に仕上げた。
こうして得られた薄板を0.1〜3.0%の伸び率の範囲で調
質圧延を行ない、応力腐食試験や表面品質及び材質試験
を行なった。
質圧延を行ない、応力腐食試験や表面品質及び材質試験
を行なった。
これらの結果を第1表に示した。No.1〜3の参考例で
は、製品の耐応力腐食性は42%MgCl2中で10〜15時間経
過後割れが発生したが、δ−Fecal(%)が15〜50%のN
o.4〜10の本発明では100時間経過後でも割れは認められ
なかった。
は、製品の耐応力腐食性は42%MgCl2中で10〜15時間経
過後割れが発生したが、δ−Fecal(%)が15〜50%のN
o.4〜10の本発明では100時間経過後でも割れは認められ
なかった。
本発明法によると従来法では製造不可であったフェライ
ト量15%以上で50%未満の材料の製造が容易に可能で、
しかも鋳片を直接冷延する方式で製造しても、応力腐食
抵抗が大きくかつ薄板の表面品質も極めて優れているこ
とが判明した。
ト量15%以上で50%未満の材料の製造が容易に可能で、
しかも鋳片を直接冷延する方式で製造しても、応力腐食
抵抗が大きくかつ薄板の表面品質も極めて優れているこ
とが判明した。
他方比較法では製造可能のフェライト量に制限があり、
製造可能合金においては応力腐食抵抗が劣ることが判明
した。
製造可能合金においては応力腐食抵抗が劣ることが判明
した。
(発明の効果) 本発明により、製品厚さに近い厚さの薄帯状鋳片を連続
鋳造によって得て、直接冷延で製品化する簡素なプロセ
スによって、表面性状が優れたオーステナイト系ステン
レス鋼薄板を得ることが出来る。
鋳造によって得て、直接冷延で製品化する簡素なプロセ
スによって、表面性状が優れたオーステナイト系ステン
レス鋼薄板を得ることが出来る。
更に、従来プロセスでは製造不可能であったδ−フェラ
イト量が15〜50%の材料を実現出来、新しい耐応力腐食
割れ性の材料を得ることが出来る。
イト量が15〜50%の材料を実現出来、新しい耐応力腐食
割れ性の材料を得ることが出来る。
【図面の簡単な説明】 第1図は本発明のδ−Fecal(%)と鋳片割れ、応力腐
食割れ、表面品質との関係の模式的図表、第2図はCr E
qとNi Eqとの関係の図表、第3図はδ−フェライト
(%)と熱延板耳割れ評点との関係の図表、第4図は破
断時間とNi(%)との関係の図表である。
食割れ、表面品質との関係の模式的図表、第2図はCr E
qとNi Eqとの関係の図表、第3図はδ−フェライト
(%)と熱延板耳割れ評点との関係の図表、第4図は破
断時間とNi(%)との関係の図表である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 FI 技術表示箇所 C22C 38/40 (72)発明者 林 義信 山口県光市大字島田3434 新日本製鐵株式 会社光製鐵所内 (56)参考文献 特開 昭63−216924(JP,A)
Claims (3)
- 【請求項1】重量%で C:0.1%以下、 Si:4%以下、 Mn:4%以下、 P:0.03%以下、 S:0.006%以下、 Cr:16〜30%、 Ni:3〜16%、 Cu:3%以下、 N:0.3%以下、 残部は実質的にFeと不可避の不純物よりなり、δ−Fe
cal=3(Cr+1.5Si)−2.8(Ni+0.5Mn+0.5Cu)−84
(C+N)−19.8で決まるδ−Fecal(%)を15〜50%
とした溶鋼を、鋳型壁面が鋳片に同期して移動する連続
鋳造機によって厚さ10mm以下の薄帯状鋳片に連続鋳造
し、凝固後可及的高温から冷却を開始して、1200℃まで
の平均冷却速度を50℃/sec以上で冷却して、鋳片の復熱
を防止し、1200〜600℃までの温度域を10℃/sec以上で
冷却して巻き取り、デスケールし冷間圧延し、常法通り
焼鈍・酸洗或いは光輝焼鈍し、調質圧延工程で圧延の伸
び率を0.1〜2.5%の範囲にコントロールすることを特徴
とする耐応力腐食割れ性に優れ表面品質の優れたCr−Ni
系ステンレス鋼薄板の製造法。 - 【請求項2】重量%で C:0.1%以下、 Si:4%以下、 Mn:4%以下、 P:0.03%以下、 S:0.006%以下、 Cr:16〜30%、 Ni:3〜16%、 Cu:3%以下、 N:0.3%以下、 かつ Mo:13%以下、 W:2%以下、 Ti:1%以下、 Nb:1%以下 の1種又は2種以上 残部は実質的にFeと不可避の不純物よりなり、δ−Fe
cal=3(Cr+1.5Si+Mo)−2.8(Ni+0.5Mn+0.5Cu)
−84(C+N)−19.8で決まるδ−Fecal(%)を15〜5
0%とした溶鋼を鋳型壁面が鋳片に同期して移動する連
続鋳造機によって厚さ10mm以下の薄帯状鋳片に連続鋳造
し、凝固後可及的高温から冷却を開始し、1200℃までの
平均冷却速度を50℃/sec以上で冷却して、鋳片の復熱を
防止し、1200〜600℃までの温度域を10℃/sec以上で冷
却して巻き取り、デスケールし冷間圧延し、常法通り焼
鈍・酸洗或いは光輝焼鈍し、調質圧延工程で圧延の伸び
率を0.1〜2.5%の範囲にコントロールすることを特徴と
する耐対応力腐食割れ性に優れ表面品質の優れたCr−Ni
系ステンレス鋼薄板の製造法。 - 【請求項3】鋳片を巻き取り後、1000℃以上で焼鈍・酸
洗した後冷延することを特徴とする請求項1又は2記載
の耐応力腐食割れ性に優れ表面品質の優れたCr−Ni系ス
テンレス鋼薄板の製造法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1084789A JPH0784616B2 (ja) | 1989-04-05 | 1989-04-05 | 耐応力腐食割れ性に優れ表面品質の優れたCr―Ni系ステンレス鋼薄板の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1084789A JPH0784616B2 (ja) | 1989-04-05 | 1989-04-05 | 耐応力腐食割れ性に優れ表面品質の優れたCr―Ni系ステンレス鋼薄板の製造法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH02263928A JPH02263928A (ja) | 1990-10-26 |
JPH0784616B2 true JPH0784616B2 (ja) | 1995-09-13 |
Family
ID=13840468
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP1084789A Expired - Fee Related JPH0784616B2 (ja) | 1989-04-05 | 1989-04-05 | 耐応力腐食割れ性に優れ表面品質の優れたCr―Ni系ステンレス鋼薄板の製造法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH0784616B2 (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
KR20180069605A (ko) * | 2016-12-15 | 2018-06-25 | 주식회사 포스코 | 크랙발생이 저감된 고강도 듀플렉스 스테인리스 강 및 그 제조방법 |
Families Citing this family (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR2796083B1 (fr) * | 1999-07-07 | 2001-08-31 | Usinor | Procede de fabrication de bandes en alliage fer-carbone-manganese, et bandes ainsi produites |
JP4823534B2 (ja) * | 2005-02-14 | 2011-11-24 | 日新製鋼株式会社 | 耐応力腐食割れ性に優れた低Niオーステナイト系ステンレス鋼材 |
JP2009079240A (ja) * | 2007-09-25 | 2009-04-16 | Tohoku Univ | オーステナイト系ステンレス鋼とその製造方法、原子炉内構造物及び配管 |
Family Cites Families (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS63216924A (ja) * | 1987-03-03 | 1988-09-09 | Nippon Steel Corp | 発銹抵抗が大きく研磨性にすぐれたCr−Ni系ステンレス鋼の製造法 |
-
1989
- 1989-04-05 JP JP1084789A patent/JPH0784616B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
KR20180069605A (ko) * | 2016-12-15 | 2018-06-25 | 주식회사 포스코 | 크랙발생이 저감된 고강도 듀플렉스 스테인리스 강 및 그 제조방법 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH02263928A (ja) | 1990-10-26 |
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Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |