JPH0778277B2 - 鋼製シフトフォーク - Google Patents
鋼製シフトフォークInfo
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- JPH0778277B2 JPH0778277B2 JP62200661A JP20066187A JPH0778277B2 JP H0778277 B2 JPH0778277 B2 JP H0778277B2 JP 62200661 A JP62200661 A JP 62200661A JP 20066187 A JP20066187 A JP 20066187A JP H0778277 B2 JPH0778277 B2 JP H0778277B2
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- Japan
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- shift fork
- fine particles
- steel
- sic
- plating film
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C25—ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PROCESSES; APPARATUS THEREFOR
- C25D—PROCESSES FOR THE ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PRODUCTION OF COATINGS; ELECTROFORMING; APPARATUS THEREFOR
- C25D7/00—Electroplating characterised by the article coated
- C25D7/10—Bearings
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16H—GEARING
- F16H63/00—Control outputs from the control unit to change-speed- or reversing-gearings for conveying rotary motion or to other devices than the final output mechanism
- F16H63/02—Final output mechanisms therefor; Actuating means for the final output mechanisms
- F16H63/30—Constructional features of the final output mechanisms
- F16H63/32—Gear shift yokes, e.g. shift forks
- F16H2063/324—Gear shift yokes, e.g. shift forks characterised by slide shoes, or similar means to transfer shift force to sleeve
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- Gear-Shifting Mechanisms (AREA)
- Mechanical Control Devices (AREA)
- Chemically Coating (AREA)
- Other Surface Treatments For Metallic Materials (AREA)
- Preventing Corrosion Or Incrustation Of Metals (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 産業上の利用分野 この発明は自動車の手動変速機に使用される鋼製のシフ
トフォークに関し、特にギヤカップリングスリーブ（ハ
ブスリーブ）と摺動する爪部の耐摩耗性を向上させたシ
フトフォークに関するものである。
トフォークに関し、特にギヤカップリングスリーブ（ハ
ブスリーブ）と摺動する爪部の耐摩耗性を向上させたシ
フトフォークに関するものである。
従来の技術 自動車の手動変速機におけるシフトフォークは、シフト
レバーの操作を同期装置のギヤカップリングスリーブに
伝達するためのものであり、その代表的な例を第３図に
示す。第３図において、基端部１には図示しないロッド
が嵌挿されるボス部２が形成され、その基端部１から二
股状に分岐されたフォーク部３の先端は、図示しないギ
ヤカップリングスリーブと摺動する爪部４とされてい
る。このようなシフトフォークにおける爪部は、高速で
回転するギヤカップリングスリーブに高面圧ですべり接
触するため、その爪部の表面すなわち摺動面には優れた
耐摩耗性が要求される。
レバーの操作を同期装置のギヤカップリングスリーブに
伝達するためのものであり、その代表的な例を第３図に
示す。第３図において、基端部１には図示しないロッド
が嵌挿されるボス部２が形成され、その基端部１から二
股状に分岐されたフォーク部３の先端は、図示しないギ
ヤカップリングスリーブと摺動する爪部４とされてい
る。このようなシフトフォークにおける爪部は、高速で
回転するギヤカップリングスリーブに高面圧ですべり接
触するため、その爪部の表面すなわち摺動面には優れた
耐摩耗性が要求される。
シフトフォークの材料としては、一般に鋼や鋳鉄、Al合
金などが使用されているが、これらの材料は爪部の摺動
面に要求される耐摩耗性を満足させることは困難であ
り、そこで従来のシフトフォークとしては、例えば特開
昭59−23867号公報に示されているように、これらの材
料からなるシフトフォーク母材の爪部の摺動面に、高周
波焼入れやクロムめっき処理、そのほか浸炭窒化処理、
溶射、樹脂コーティング等を施して爪部摺動面の耐摩耗
性を向上させた製品とすることが行なわれている。
金などが使用されているが、これらの材料は爪部の摺動
面に要求される耐摩耗性を満足させることは困難であ
り、そこで従来のシフトフォークとしては、例えば特開
昭59−23867号公報に示されているように、これらの材
料からなるシフトフォーク母材の爪部の摺動面に、高周
波焼入れやクロムめっき処理、そのほか浸炭窒化処理、
溶射、樹脂コーティング等を施して爪部摺動面の耐摩耗
性を向上させた製品とすることが行なわれている。
発明が解決すべき問題点 前述のような従来のシフトフォークのうち、爪部摺動面
に高周波焼入れを施したものでは、焼入れによって形成
されたマルテンサイトが、相手摺動材との微視的金属接
触に起因して生じる接触面の温度上昇により分解し、そ
のため硬さが低下して摺動面の摩耗が進行してしまう問
題がある。
に高周波焼入れを施したものでは、焼入れによって形成
されたマルテンサイトが、相手摺動材との微視的金属接
触に起因して生じる接触面の温度上昇により分解し、そ
のため硬さが低下して摺動面の摩耗が進行してしまう問
題がある。
また爪部摺動面にCrめっきを施した場合、Crめっき層自
体はある程度の耐摩耗性を有しているが、素地の硬さが
Hv250〜290程度のもの（焼入れ焼もどし品）にCrめっき
を施した場合には摺動面の接触面圧が50kg/cm2程度を越
えるようになると、素地とめっき層との間の境界面に剥
離が生じ、このため繰返し接触荷重が加わればめっき層
にクラックが発生する問題が生じ、そしてこの状態が進
行すればめっき層が素地から剥離し、急激に耐摩耗性が
低下してしまう問題がある。
体はある程度の耐摩耗性を有しているが、素地の硬さが
Hv250〜290程度のもの（焼入れ焼もどし品）にCrめっき
を施した場合には摺動面の接触面圧が50kg/cm2程度を越
えるようになると、素地とめっき層との間の境界面に剥
離が生じ、このため繰返し接触荷重が加わればめっき層
にクラックが発生する問題が生じ、そしてこの状態が進
行すればめっき層が素地から剥離し、急激に耐摩耗性が
低下してしまう問題がある。
そのほか浸炭窒化処理、溶射、樹脂コーティング等の処
理を爪部摺動面に施したシフトフォークにおいても、未
だ充分な耐摩耗性が得られるには至っていなかったのが
実情である。
理を爪部摺動面に施したシフトフォークにおいても、未
だ充分な耐摩耗性が得られるには至っていなかったのが
実情である。
この発明は以上の事情を背景としてなされたもので、特
に鋼を基材として用いたシフトフォークとして、ギヤカ
ップリングスリーブと摺動する爪部摺動面の耐摩耗性を
従来よりも著しく向上させたシフトフォークを提供する
ことを目的とするものである。
に鋼を基材として用いたシフトフォークとして、ギヤカ
ップリングスリーブと摺動する爪部摺動面の耐摩耗性を
従来よりも著しく向上させたシフトフォークを提供する
ことを目的とするものである。
問題点を解決するための手段 この発明は、鋼からなるシフトフォークにおける少なく
ともギヤカップリングスリーブと摺動する爪部の摺動面
に、硬さがHv500〜850の範囲内にありかつ深さが0.5mm
以上の高周波焼入層が形成され、さらにその高周波焼入
層の上に、ニッケルもしくはニッケル系合金をマトリッ
クスとしてかつそのマトリックス中にセラミック微粒子
が分散されためっき皮膜が５μｍ以上の厚みで形成され
ていることを特徴とするものである。
ともギヤカップリングスリーブと摺動する爪部の摺動面
に、硬さがHv500〜850の範囲内にありかつ深さが0.5mm
以上の高周波焼入層が形成され、さらにその高周波焼入
層の上に、ニッケルもしくはニッケル系合金をマトリッ
クスとしてかつそのマトリックス中にセラミック微粒子
が分散されためっき皮膜が５μｍ以上の厚みで形成され
ていることを特徴とするものである。
ここで、前記めっき皮膜に分散されるセラミック微粒子
としては、β−SiC（立方晶炭化ケイ素）を単独で使用
するか、またβ−SiCとBN（窒化ホウ素）を混合して用
いることが望ましい。
としては、β−SiC（立方晶炭化ケイ素）を単独で使用
するか、またβ−SiCとBN（窒化ホウ素）を混合して用
いることが望ましい。
作用 この発明の鋼製シフトフォークにおいては、ギヤカップ
リングスリーブと摺動する爪部摺動面に高周波焼入層が
形成され、さらにその高周波焼入層の上にセラミック微
粒子分散めっき皮膜が形成されている。ここで高周波焼
入層は、S45C、S55Cなどの鋼からなる鋼基材の爪部摺動
面に対する高周波焼入れにより形成したものであってそ
の組織はマルテンサイトを主体とするものであり、高周
波焼入れを施していない鋼基材では硬さがHv（ビッカー
ス硬さ）にして250〜290程度であるが、高周波焼入層で
はHv500〜850と硬質になっており、このような高周波焼
入層はその上に形成されためっき層に対するバックアッ
プとして機能する。すなわち、ギヤカップリングスリー
ブとの摺動時における鋼基材表面の変形を少なくし、こ
れによってその上のめっき皮膜のクラック発生を抑制し
て、めっき皮膜の剥離を防止する。高周波焼入層の硬さ
がHv500未満ではこのような効果が得られず、一方Hv850
を越える高周波焼入層を得ようとすることには材質的に
制約があることから、高周波焼入層の硬さはHv500〜850
の範囲内に限定した。また高周波焼入層の深さが0.5mm
未満でも前述のような効果が充分に得られないから、0.
5mm以上の深さとする必要がある。
リングスリーブと摺動する爪部摺動面に高周波焼入層が
形成され、さらにその高周波焼入層の上にセラミック微
粒子分散めっき皮膜が形成されている。ここで高周波焼
入層は、S45C、S55Cなどの鋼からなる鋼基材の爪部摺動
面に対する高周波焼入れにより形成したものであってそ
の組織はマルテンサイトを主体とするものであり、高周
波焼入れを施していない鋼基材では硬さがHv（ビッカー
ス硬さ）にして250〜290程度であるが、高周波焼入層で
はHv500〜850と硬質になっており、このような高周波焼
入層はその上に形成されためっき層に対するバックアッ
プとして機能する。すなわち、ギヤカップリングスリー
ブとの摺動時における鋼基材表面の変形を少なくし、こ
れによってその上のめっき皮膜のクラック発生を抑制し
て、めっき皮膜の剥離を防止する。高周波焼入層の硬さ
がHv500未満ではこのような効果が得られず、一方Hv850
を越える高周波焼入層を得ようとすることには材質的に
制約があることから、高周波焼入層の硬さはHv500〜850
の範囲内に限定した。また高周波焼入層の深さが0.5mm
未満でも前述のような効果が充分に得られないから、0.
5mm以上の深さとする必要がある。
高周波焼入層の上に形成されるめっき皮膜は、ニッケル
もしくはニッケル系合金、例えばNi−Ｐ合金、Ni−Ｂ合
金、Ni−Fe合金などをマトリックスとし、セラミック微
粒子を分散させたものである。このようにセラミック微
粒子を複合させためっき皮膜は、無電解めっきにおける
めっき浴にセラミック微粒子を混合させておくことによ
り形成することができる。そしてこのめっき皮膜は、マ
トリックスであるニッケルもしくはニッケル系合金自体
の摺動に対する耐摩耗性が良好であるに加え、セラミッ
ク微粒子が分散されることによって耐摩耗特性が一層向
上し、優れた摺動特性を示す。例えばめっき皮膜中に硬
質なβ−SiC微粒子が分散されている場合、その硬質微
粒子による分散強化機能によりめっき皮膜の耐摩耗性が
著しく向上する。また、例えばめっき皮膜中にβ−SiC
粒子とBN粒子との両者を分散させている場合、BNは固体
潤滑作用を有しているため、硬質なβ−SiC粒子におる
分散強化機能とBNによる固体潤滑作用とが相俟って、よ
り一層摩耗進行速度が小さくなり、優れた耐摩耗性を発
揮する。
もしくはニッケル系合金、例えばNi−Ｐ合金、Ni−Ｂ合
金、Ni−Fe合金などをマトリックスとし、セラミック微
粒子を分散させたものである。このようにセラミック微
粒子を複合させためっき皮膜は、無電解めっきにおける
めっき浴にセラミック微粒子を混合させておくことによ
り形成することができる。そしてこのめっき皮膜は、マ
トリックスであるニッケルもしくはニッケル系合金自体
の摺動に対する耐摩耗性が良好であるに加え、セラミッ
ク微粒子が分散されることによって耐摩耗特性が一層向
上し、優れた摺動特性を示す。例えばめっき皮膜中に硬
質なβ−SiC微粒子が分散されている場合、その硬質微
粒子による分散強化機能によりめっき皮膜の耐摩耗性が
著しく向上する。また、例えばめっき皮膜中にβ−SiC
粒子とBN粒子との両者を分散させている場合、BNは固体
潤滑作用を有しているため、硬質なβ−SiC粒子におる
分散強化機能とBNによる固体潤滑作用とが相俟って、よ
り一層摩耗進行速度が小さくなり、優れた耐摩耗性を発
揮する。
なおめっき皮膜中に分散させるセラミック粒子の種類と
しては、前述のβ−SiCの如くマトリックスより硬質で
分散強化機能を発揮し得るものや、BNの如く固体潤滑機
能を有するものを１種または２種以上選択すれば良く、
例えば分散強化機能を発揮させるセラミック微粒子とし
てはβ−SiCのほか、α−SiCやSi3N4、Al2O3などを用い
ることができるが、これらのうちでも微小な粒子を得や
すい点やめっきのしやすさ等の点からはβ−SiCが最も
望ましい。またBN等の固体潤滑機能を有するセラミック
微粒子を用いる場合は、それを単独ではなく、前述のよ
うな分散強化機能を発揮する硬質セラミック微粒子と複
合して用いることが望ましい。さらに、セラミック微粒
子の径は、β−SiC等の分散強化のための硬質微粒子の
場合平均粒径で0.3〜1.5μｍの範囲内が好ましく、BN等
の固体潤滑のための微粒子の場合平均粒径で２〜15μｍ
の範囲内が好ましい。またセラミック微粒子のめっき皮
膜における複合量が0.5重量％未満では充分な耐摩耗性
向上効果が得られないことがあるから、セラミック微粒
子複合量は、0.5重量％以上とすることが好ましい。な
おまた、セラミック微粒子を複合しためっき層の厚みが
５μｍ未満でも充分な耐摩耗性向上効果が得られないか
ら、その厚みは５μｍ以上とする必要がある。
しては、前述のβ−SiCの如くマトリックスより硬質で
分散強化機能を発揮し得るものや、BNの如く固体潤滑機
能を有するものを１種または２種以上選択すれば良く、
例えば分散強化機能を発揮させるセラミック微粒子とし
てはβ−SiCのほか、α−SiCやSi3N4、Al2O3などを用い
ることができるが、これらのうちでも微小な粒子を得や
すい点やめっきのしやすさ等の点からはβ−SiCが最も
望ましい。またBN等の固体潤滑機能を有するセラミック
微粒子を用いる場合は、それを単独ではなく、前述のよ
うな分散強化機能を発揮する硬質セラミック微粒子と複
合して用いることが望ましい。さらに、セラミック微粒
子の径は、β−SiC等の分散強化のための硬質微粒子の
場合平均粒径で0.3〜1.5μｍの範囲内が好ましく、BN等
の固体潤滑のための微粒子の場合平均粒径で２〜15μｍ
の範囲内が好ましい。またセラミック微粒子のめっき皮
膜における複合量が0.5重量％未満では充分な耐摩耗性
向上効果が得られないことがあるから、セラミック微粒
子複合量は、0.5重量％以上とすることが好ましい。な
おまた、セラミック微粒子を複合しためっき層の厚みが
５μｍ未満でも充分な耐摩耗性向上効果が得られないか
ら、その厚みは５μｍ以上とする必要がある。
実施例 第３図に示すようなシフトフォークを製造するにあた
り、S55C機械構造用鋼を用いて常法に従ってシフトフォ
ーク粗形材を作成し、機械加工によってシフトフォーク
形状に仕上げた。その後、爪部４の摺動面に高周波焼入
れを施して、マルテンサイト相を主体とする高周波焼入
層を形成した。なお焼入れ前の基材の硬さはHv270であ
り、高周波焼入層の硬さはHv800、高周波焼入層の深さ
は約0.6mmである。さらにこのような高周波焼入層の表
面に、めっき前処理として常法に従って洗浄、脱脂、酸
洗を施した後、その上に、次のような無電解めっき処理
を施した。すなわちNi−Ｐ合金めっき浴に、セラミック
微粒子を分散させ、空気もしくは機械的にめっき浴を攪
拌させながら無電解めっきを施し、50μｍ厚のめっき皮
膜を形成した。ここでセラミック微粒子としては、平均
粒径0.65μｍのβ−SiC単独（本発明例ＥおよびＦ）、
または同じく平均粒径0.65μｍのβ−SiCと平均粒径7.5
μｍのBNとの両者（本発明例Ｇ）を用いた。具体的な各
セラミック微粒子の配合量を第１表中の記号Ｅ、Ｆ、Ｇ
に示す。またこのようにして処理されたシフトフォーク
爪部の摺動面の状況を、特にセラミック微粒子としてβ
−SiCおよびBNの両者を用いた例（本発明例Ｇ）につい
て模式的に第１図に示す。第１図において10はS55Cから
なる鋼基材、11は高周波焼入層、12はめっき皮膜で、そ
のうち12AはNi−Ｐ合金からなるマトリックス、12Bはβ
−SiC粒子、12CはBN粒子である。
り、S55C機械構造用鋼を用いて常法に従ってシフトフォ
ーク粗形材を作成し、機械加工によってシフトフォーク
形状に仕上げた。その後、爪部４の摺動面に高周波焼入
れを施して、マルテンサイト相を主体とする高周波焼入
層を形成した。なお焼入れ前の基材の硬さはHv270であ
り、高周波焼入層の硬さはHv800、高周波焼入層の深さ
は約0.6mmである。さらにこのような高周波焼入層の表
面に、めっき前処理として常法に従って洗浄、脱脂、酸
洗を施した後、その上に、次のような無電解めっき処理
を施した。すなわちNi−Ｐ合金めっき浴に、セラミック
微粒子を分散させ、空気もしくは機械的にめっき浴を攪
拌させながら無電解めっきを施し、50μｍ厚のめっき皮
膜を形成した。ここでセラミック微粒子としては、平均
粒径0.65μｍのβ−SiC単独（本発明例ＥおよびＦ）、
または同じく平均粒径0.65μｍのβ−SiCと平均粒径7.5
μｍのBNとの両者（本発明例Ｇ）を用いた。具体的な各
セラミック微粒子の配合量を第１表中の記号Ｅ、Ｆ、Ｇ
に示す。またこのようにして処理されたシフトフォーク
爪部の摺動面の状況を、特にセラミック微粒子としてβ
−SiCおよびBNの両者を用いた例（本発明例Ｇ）につい
て模式的に第１図に示す。第１図において10はS55Cから
なる鋼基材、11は高周波焼入層、12はめっき皮膜で、そ
のうち12AはNi−Ｐ合金からなるマトリックス、12Bはβ
−SiC粒子、12CはBN粒子である。
このようにして得られた本発明例Ｅ、Ｆ、Ｇのシフトフ
ォークと、従来品のシフトフォークＡ〜Ｄについて、耐
摩耗性を比較して調べたので、その結果を第２図に示
す。なお従来例Ａ〜Ｄの詳細は第１表中に示した通りで
ある。すなわちＡは基材としてS55Cを用い、その爪部摺
動面に高周波焼入れのみを施したもの、Ｂは基材として
鋳鉄を用い、その爪部摺動面に高周波焼入れのみを施し
たもの、Ｃは基材としてS55Cを用い、爪部摺動面に200
μｍ厚でクロムメッキを施したもの、Ｄは基材としてS5
5Cを用い、高周波焼入れは施さずに、β−SiCを0.5重量
％複合したNi−Ｐめっき皮膜を50μｍ厚で形成したもの
である。
ォークと、従来品のシフトフォークＡ〜Ｄについて、耐
摩耗性を比較して調べたので、その結果を第２図に示
す。なお従来例Ａ〜Ｄの詳細は第１表中に示した通りで
ある。すなわちＡは基材としてS55Cを用い、その爪部摺
動面に高周波焼入れのみを施したもの、Ｂは基材として
鋳鉄を用い、その爪部摺動面に高周波焼入れのみを施し
たもの、Ｃは基材としてS55Cを用い、爪部摺動面に200
μｍ厚でクロムメッキを施したもの、Ｄは基材としてS5
5Cを用い、高周波焼入れは施さずに、β−SiCを0.5重量
％複合したNi−Ｐめっき皮膜を50μｍ厚で形成したもの
である。
ここで、各シフトフォークの耐摩耗性は、各シフトフォ
ークをトランスミッションに組付けて、総摩擦仕事量に
対する摩耗量（摩耗した厚さ）を調べた。その試験条件
は次の通りである。
ークをトランスミッションに組付けて、総摩擦仕事量に
対する摩耗量（摩耗した厚さ）を調べた。その試験条件
は次の通りである。
プロペラシャフト回転数（周速） :4000rpm（20m/sec） シンクロレバー上荷重 :5kg（接触荷重は50kg/cm2） 負荷時間 :2.5sec 負荷サイクル:22,000回 油量 :85〜90℃ （SAE＃90ギヤオイル使用） また総摩擦仕事量（kg・ｍ）は次式に従って求めた。
総摩擦仕事量（kg・ｍ） ＝スリーブの周速（m/sec）×１サイクルの荷重と時間
（kg・sec）×全サイクル数（繰返し回数） 第２図から明らかなように、本発明例Ｅ、Ｆ、Ｇのシフ
トフォークは、従来品Ａ、Ｂ、Ｃ、Ｄと比較して摩耗量
が大幅に減少している。そして特にβ−SiCとBNとの両
者をめっき皮膜中に分散させた本発明例Ｇでは、より顕
著に耐摩耗性が向上していることが明らかである。
（kg・sec）×全サイクル数（繰返し回数） 第２図から明らかなように、本発明例Ｅ、Ｆ、Ｇのシフ
トフォークは、従来品Ａ、Ｂ、Ｃ、Ｄと比較して摩耗量
が大幅に減少している。そして特にβ−SiCとBNとの両
者をめっき皮膜中に分散させた本発明例Ｇでは、より顕
著に耐摩耗性が向上していることが明らかである。
なお従来品Ａ〜Ｄのうち、Crめっきを施した従来品Ｃで
は、総摩擦仕事量が５×10-6kg・ｍ程度を越えれば、め
っき皮膜に剥離が生じて異常摩耗が開始されることが認
められた。また高周波焼入層を形成せずにβ−SiCを分
散させたNi−Ｐめっき皮膜のみを形成した従来品Ｄで
も、総摩擦仕事量が５×10-6kg・ｍ程度を越えれば急激
に摩耗が進行することが認められた。これに対し本発明
例Ｅ、Ｆ、Ｇの場合はいずれも摩耗速度は低く安定して
おり、めっき皮膜の剥離等による異常摩耗の開始は認め
られなかった。
は、総摩擦仕事量が５×10-6kg・ｍ程度を越えれば、め
っき皮膜に剥離が生じて異常摩耗が開始されることが認
められた。また高周波焼入層を形成せずにβ−SiCを分
散させたNi−Ｐめっき皮膜のみを形成した従来品Ｄで
も、総摩擦仕事量が５×10-6kg・ｍ程度を越えれば急激
に摩耗が進行することが認められた。これに対し本発明
例Ｅ、Ｆ、Ｇの場合はいずれも摩耗速度は低く安定して
おり、めっき皮膜の剥離等による異常摩耗の開始は認め
られなかった。
発明の効果 この発明の鋼製シフトフォークは、ギヤカップリングス
リーブと摺動する爪部摺動面に高周波焼入層が形成され
かつその高周波焼入層の上にセラミック微粒子を複合し
たニッケルもしくはニッケル系合金のめっき皮膜が形成
されたものであって、表面のめっき皮膜の耐摩耗性がセ
ラミック微粒子の分散によって大幅に向上せしめられて
いるとともに、そのめっき皮膜に対して高周波焼入層が
バックアップ層として機能して変形によるめっき皮膜の
剥離を防止しており、したがって爪部摺動面は全体とし
て著しく優れた耐摩耗性を発揮することができ、かつそ
の耐久性も高い。
リーブと摺動する爪部摺動面に高周波焼入層が形成され
かつその高周波焼入層の上にセラミック微粒子を複合し
たニッケルもしくはニッケル系合金のめっき皮膜が形成
されたものであって、表面のめっき皮膜の耐摩耗性がセ
ラミック微粒子の分散によって大幅に向上せしめられて
いるとともに、そのめっき皮膜に対して高周波焼入層が
バックアップ層として機能して変形によるめっき皮膜の
剥離を防止しており、したがって爪部摺動面は全体とし
て著しく優れた耐摩耗性を発揮することができ、かつそ
の耐久性も高い。
第１図はこの発明の一実施例のシフトフォークにおける
爪部摺動面の断面構造を模式的に拡大して示す断面図、
第２図はこの発明の実施例によるシフトフォークと従来
品のシフトフォークの耐摩耗特性を比較して示すグラ
フ、第３図はシフトフォークの全体的な形状の一例を示
す平面図である。 ４……爪部、10……鋼基材、11……高周波焼入層、12…
…めっき皮膜、12A……マトリックス、12B……β−SiC
粒子、12C……BN粒子。
爪部摺動面の断面構造を模式的に拡大して示す断面図、
第２図はこの発明の実施例によるシフトフォークと従来
品のシフトフォークの耐摩耗特性を比較して示すグラ
フ、第３図はシフトフォークの全体的な形状の一例を示
す平面図である。 ４……爪部、10……鋼基材、11……高周波焼入層、12…
…めっき皮膜、12A……マトリックス、12B……β−SiC
粒子、12C……BN粒子。
フロントページの続き (56)参考文献 特開 昭59−80763（ＪＰ，Ａ) 特開 昭61−149499（ＪＰ，Ａ) 実公 昭62−20011（ＪＰ，Ｙ２)
Claims (3)
- 【請求項１】鋼からなるシフトフォークにおける少なく
ともギヤカップリングスリーブと摺動する爪部の摺動面
に、硬さがHv500〜850の範囲内にありかつ深さが0.5mm
以上の高周波焼入層が形成され、さらにその高周波焼入
層の上に、ニッケルもしくはニッケル系合金をマトリッ
クスとしかつそのマトクリックス中にセラミック微粒子
が分散されためっき皮膜が５μｍ以上の厚みで形成され
ていることを特徴とする鋼製シフトフォーク。 - 【請求項２】前記セラミック微粒子として、β−SiCが
用いられている特許請求の範囲第１項記載の鋼製シフト
フォーク。 - 【請求項３】前記セラミック微粒子として、β−SiCお
よびBNが用いられている特許請求の範囲第１項記載の鋼
製シフトフォーク。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62200661A JPH0778277B2 (ja) | 1987-08-11 | 1987-08-11 | 鋼製シフトフォーク |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62200661A JPH0778277B2 (ja) | 1987-08-11 | 1987-08-11 | 鋼製シフトフォーク |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6442580A JPS6442580A (en) | 1989-02-14 |
| JPH0778277B2 true JPH0778277B2 (ja) | 1995-08-23 |
Family
ID=16428119
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62200661A Expired - Lifetime JPH0778277B2 (ja) | 1987-08-11 | 1987-08-11 | 鋼製シフトフォーク |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0778277B2 (ja) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5201237A (en) * | 1990-09-26 | 1993-04-13 | Saturn Corporation | Shift fork for a vehicular transmission |
| JPH0920982A (ja) * | 1991-05-10 | 1997-01-21 | Sankyo Seiki Mfg Co Ltd | 金属材料の無電解複合メッキ処理法 |
| DE10126437A1 (de) * | 2001-05-31 | 2002-12-05 | Ina Schaeffler Kg | Schaltgabel eines Schaltgetriebes |
| CN105156669A (zh) * | 2015-10-14 | 2015-12-16 | 无锡市永亿精密铸造有限公司 | 带清油腻装置的拨叉 |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5980763A (ja) * | 1982-10-29 | 1984-05-10 | Hino Motors Ltd | アルミニウム材またはアルミニウム合金材の強化方法 |
| JPS61149499A (ja) * | 1984-12-25 | 1986-07-08 | Suzuki Motor Co Ltd | 分散めつき被膜 |
| JPS6220011U (ja) * | 1985-07-22 | 1987-02-06 |
-
1987
- 1987-08-11 JP JP62200661A patent/JPH0778277B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6442580A (en) | 1989-02-14 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |