JPH0760303A - Cold rolling equipment of steel strip - Google Patents

Abstract

PURPOSE:To suppress the occurrence of martensite induced by working, keeping a steel strip temperature in an initial pass in a proper range and improve the rolling efficiency. CONSTITUTION:In the reciprocating cold rolling mill of a steel strip, provided with tension reels 9 and 10 for coiling on both sides of a roll stand 7, and provided with a pay-off reel 1 for unwinding a coil outside an either tension reel, the heating device 11 for a material to be rolled in a pass route between the pay-off reel 1 and the roll stand 7, is provided.

Description

【発明の詳細な説明】Detailed Description of the Invention

【０００１】[0001]

【産業上の利用分野】本発明は、普通鋼板、ステンレス
鋼板等の鋼帯の冷間圧延設備に関する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a cold rolling facility for steel strips such as ordinary steel plates and stainless steel plates.

【０００２】[0002]

【従来の技術】ロールスタンドの両側にコイル巻き取り
用テンションリールを有し、いずれか一方のテンション
リールの外方にコイル巻き戻し用ペイオフリールを有す
る鋼帯の往復式冷間圧延機における一般的な作業方法を
図２、図３により説明する。図２は第１パスの作業状態
を示し、Ｃはこれから圧延しようとするコイル、Ｓは巻
き戻した鋼帯、１はペイオフリール、２、４はデフレク
タロール、３はレベラロール、５はホールドダウンロー
ル、６、８はデフレクタロール、７はロールスタンド、
９はテンションリールである。2. Description of the Related Art Generally, a steel strip reciprocating cold rolling mill has tension reels for coil winding on both sides of a roll stand, and payoff reels for coil rewinding outside one of the tension reels. Various working methods will be described with reference to FIGS. FIG. 2 shows a working state of the first pass, C is a coil to be rolled, S is a rewound steel strip, 1 is a payoff reel, 2 is a deflector roll, 3 is a leveler roll, 5 is a holddown roll. , 6 and 8 are deflector rolls, 7 is a roll stand,
9 is a tension reel.

【０００３】まず圧延しようとするコイルＣをペイオフ
リール１に装入し、コイルＣを巻き戻して鋼帯Ｓの先端
をデフレクタロール２、４、レベラロール３、ホールド
ダウンロール５を経てロールスタンド７を通し、反対側
のテンションリール９に巻き付けて第１パスの圧延を開
始する。Ｃ’は、テンションリール９に巻き取られたコ
イルである。コイル全長の第１パスの圧延が終了した
ら、鋼帯Ｓの末端をペイオフリール１から外し、図３に
示すようにペイオフリール１と同じ側のテンションリー
ル10に巻き付けて、第１パスとは逆方向に第２パスの圧
延を行い、以後は左右のテンションリールに両端を巻き
付けたままで所定板厚となるまで圧延を繰り返し行うの
である。なお、ロールスタンド７には圧延ロールが組み
込まれているが、ワークロール71と鋼帯Ｓの双方を冷却
するため、クーラントを噴出するノズル72が設けられて
いる。First, the coil C to be rolled is loaded into the pay-off reel 1, the coil C is rewound, and the tip of the steel strip S is passed through the deflector rolls 2, 4, the leveler roll 3, and the hold-down roll 5 to form the roll stand 7. The first pass is started by rolling through the tension reel 9 on the opposite side. C ′ is a coil wound around the tension reel 9. After the rolling of the first pass of the entire length of the coil is completed, the end of the steel strip S is removed from the payoff reel 1 and wound on the tension reel 10 on the same side as the payoff reel 1 as shown in FIG. The second pass is rolled in the same direction, and thereafter, the rolling is repeated until both ends are wound around the left and right tension reels until a predetermined plate thickness is reached. A roll is incorporated in the roll stand 7, but in order to cool both the work roll 71 and the steel strip S, a nozzle 72 for ejecting a coolant is provided.

【０００４】以上の説明で明らかなように、大部分のパ
スにおいては鋼帯Ｓはその両端を両側のテンションリー
ル９、10に巻き付けた状態のまま圧延が行われるから、
ロールスタンド７とこれらテンションリール９、10との
距離に相当する鋼帯Ｓは所定の板厚まで圧延することが
できず製品とならないので、両側のテンションリールは
極力ロールスタンドに接近させて配置されるのが普通で
ある。したがって、通板性を向上させるためのレベラロ
ール等の第１パスに対してのみ必要な装置は、別ルート
とし、第１パスのコイル巻き戻し専用にペイオフリール
を設け、前記のような機器配列が採用されている。As is clear from the above description, in most of the passes, the steel strip S is rolled with its both ends wound on the tension reels 9 and 10 on both sides.
Since the steel strip S corresponding to the distance between the roll stand 7 and the tension reels 9 and 10 cannot be rolled to a predetermined plate thickness and becomes a product, the tension reels on both sides are arranged as close to the roll stand as possible. It is normal to Therefore, a device necessary only for the first pass such as a leveler roll for improving the sheet passing property is a different route, and a payoff reel is provided only for the coil rewinding of the first pass, and the device arrangement as described above is provided. Has been adopted.

【０００５】ところで、鋼帯、とくにオーステナイト系
ステンレス鋼の鋼帯を冷間で圧延する場合、鋼帯の表面
温度が低すぎたり、圧下率が高くなると加工誘起マルテ
ンサイトが発生する現象が知られている。圧延ロール入
側における被圧延材の温度とマルテンサイト変態率との
関係の例を図４に示す。マルテンサイトが発生すると、
鋼帯が硬化して圧延能率が低下し、パス回数を増加させ
なければならない事態となる。こうした現象を防止する
ため、特開平2-220701号公報によれば、圧延パス毎にク
ーラント流量を変え、常に鋼帯温度を適正温度範囲、す
なわち加工によってマルテンサイトが誘起される最高温
度（Ｍ_d点）、例えば約 100℃以上に制御することが提
案されている。By the way, it is known that when cold rolling a steel strip, especially an austenitic stainless steel strip, if the surface temperature of the steel strip is too low or if the rolling reduction is high, work-induced martensite occurs. ing. FIG. 4 shows an example of the relationship between the temperature of the material to be rolled and the martensite transformation rate on the rolling roll entrance side. When martensite occurs,
The steel strip hardens, the rolling efficiency decreases, and the number of passes must be increased. In order to prevent such a phenomenon, according to Japanese Patent Application Laid-Open No. 2-220701, the coolant flow rate is changed for each rolling pass so that the steel strip temperature is always in an appropriate temperature range, that is, the maximum temperature at which martensite is induced by working (M _d Point), for example, it is proposed to control at about 100 ° C or higher.

【０００６】しかし、このように圧延パス毎にクーラン
ト流量を変える方法では、加工による温度上昇のない初
期のパス、たとえば第１、第２パスにおいて鋼帯温度が
前記の約 100℃以上とならず、加工誘起マルテンサイト
が発生してしまうことについては対応できていない。つ
まり、圧延前の鋼帯温度はほぼ常温であり、初期のパス
でクーラント流量を抑えて冷却を防止しようとしても、
ロールバイト潤滑のための最小流量は必要であり、鋼帯
温度が適正温度範囲に到達しないという問題点があっ
た。However, according to the method in which the coolant flow rate is changed for each rolling pass in this way, the steel strip temperature does not exceed the above-mentioned about 100 ° C. in the initial pass without temperature rise due to working, for example, the first and second passes. However, it is not possible to deal with the occurrence of processing-induced martensite. In other words, the temperature of the steel strip before rolling is almost room temperature, and even if you try to prevent cooling by suppressing the coolant flow rate in the initial pass,
A minimum flow rate is required for roll bite lubrication, and there is a problem that the steel strip temperature does not reach the proper temperature range.

【０００７】[0007]

【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記の問題
点を解消し、初期パスの鋼帯温度を適正範囲に保持させ
て加工誘起マルテンサイトの発生を抑制する圧延設備を
提供することを目的とする。SUMMARY OF THE INVENTION It is an object of the present invention to solve the above problems and to provide a rolling facility for keeping the temperature of the steel strip in the initial pass within an appropriate range and suppressing the generation of work-induced martensite. To aim.

【０００８】[0008]

【課題を解決するための手段】本発明は、ロールスタン
ドの両側にコイル巻き取り用テンションリールを有し、
いずれか一方のテンションリールの外方にコイル巻き戻
し用ペイオフリールを有する鋼帯の往復式冷間圧延機に
おいて、ペイオフリールとロールスタンドとの間のパス
ルート内に被圧延材の加熱手段を設けたことを特徴とす
る鋼帯の冷間圧延設備である。SUMMARY OF THE INVENTION The present invention has coil reel tension reels on both sides of a roll stand.
In a steel strip reciprocating cold rolling machine having a payoff reel for coil rewinding outside one of the tension reels, heating means for the material to be rolled is provided in the path route between the payoff reel and the roll stand. This is a cold rolling facility for steel strips.

【０００９】[0009]

【作 用】本発明によれば、ペイオフリール１からロー
ルスタンド７に至る第１パスの経路内に鋼帯Ｓを加熱す
る加熱手段を設けたから、第１パスにおける鋼帯Ｓは多
少のクーラントを噴射しても適正温度範囲を下回ること
がなく、加工誘起マルテンサイトの発生が抑えられて、
能率のよい圧延を行うことができる。[Operation] According to the present invention, since the heating means for heating the steel strip S is provided in the path of the first pass from the payoff reel 1 to the roll stand 7, the steel strip S in the first pass may be slightly cooled. Even if jetted, it does not fall below the proper temperature range, the generation of processing-induced martensite is suppressed,
Efficient rolling can be performed.

【００１０】[0010]

【実施例】図１は、本発明の１実施例である圧延設備の
構成図である。従来の圧延設備である図２との相違は、
ペイオフリール１からロールスタンド７に至る第１パス
の経路（パスルート）内、この例ではレベラロール３の
下流側に鋼帯Ｓを加熱する加熱手段として誘導加熱によ
る加熱装置11を設けている点である。この加熱装置11に
より、第１パス圧延中の鋼帯Ｓを 100℃以上に加熱する
ことができる。加熱手段としては、誘導加熱による他、
赤外線ヒータ、ガスバーナなどの他、接触式の加熱手段
もあるが、品質上非接触のほうが好ましく、かつ、非接
触で高温に加熱できる点で誘導加熱方式がもっとも適切
である。DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS FIG. 1 is a block diagram of rolling equipment which is an embodiment of the present invention. The difference from the conventional rolling equipment shown in FIG.
In the first path (path route) from the payoff reel 1 to the roll stand 7, in this example, a heating device 11 by induction heating is provided as a heating means for heating the steel strip S on the downstream side of the leveler roll 3. . The heating device 11 can heat the steel strip S during the first pass rolling to 100 ° C. or higher. As a heating means, in addition to induction heating,
In addition to infrared heaters, gas burners, etc., there are contact type heating means, but non-contact is preferable in terms of quality, and the induction heating method is most suitable because it can be heated to high temperature without contact.

【００１１】なお、本発明において、加熱手段を設ける
位置をペイオフリール１からロールスタンド７に至る第
１パスの経路内としたのは、つぎの理由による。 １）加熱の必要性があるのは、実質的に初期のパスのみ
である。 ２）加熱手段を設けるためペイオフリールを多少ロール
スタンドから離しても、材料歩留りに影響が少ない。一
方、テンションリール〜ロールスタンド間の距離は極力
最小限としたい。 ３）第１パスのロールスタンド入側においては、鋼帯表
面に圧延油が塗布されておらず、加熱によって火災を発
生する危険がない。圧延油は、水と混合してクーラント
の形で使用されても、鋼帯表面には原液の形で付着して
おり、原液に例えば引火点 170℃前後のものが使用され
ていれば引火の可能性がある。In the present invention, the position where the heating means is provided is set in the path of the first pass from the payoff reel 1 to the roll stand 7 for the following reason. 1) Substantially only the initial pass need be heated. 2) Since the heating means is provided, even if the pay-off reel is slightly separated from the roll stand, the material yield is not significantly affected. On the other hand, we want to minimize the distance between the tension reel and roll stand. 3) On the roll stand entrance side of the first pass, no rolling oil is applied to the surface of the steel strip, and there is no danger of causing a fire by heating. Even if the rolling oil is mixed with water and used in the form of a coolant, it adheres to the surface of the steel strip in the form of an undiluted solution.If undiluted solution with a flash point of around 170 ° C is used, the there is a possibility.

【００１２】図１の圧延設備により、素材厚 4.0mmのオ
ーステナイト系ステンレス鋼帯を 0.8mmまで圧延した場
合の作業データの例を表１に示す。素材幅は1000mm、ワ
ークロール径は95mm、ユニット張力は35〜40kg/mm²であ
る。Table 1 shows an example of work data when an austenitic stainless steel strip having a material thickness of 4.0 mm is rolled to 0.8 mm by the rolling equipment shown in FIG. The material width is 1000 mm, the work roll diameter is 95 mm, and the unit tension is 35-40 kg / mm ² .

【００１３】[0013]

【表１】 [Table 1]

【００１４】第１パスにおいて加熱装置11により鋼帯Ｓ
を加熱し、板温を 170℃としたことにより、全パスを通
して板温を目標である 100℃以上を確保することができ
た。この結果、各パスの圧下率を大きくとり、圧延荷重
は 620〜720tonで、合計８パスで目標板厚が得られた。
なお、比較のため、従来の技術の項で例示した図２、図
３の圧延機により、同じ素材を同じ 0.8mmまで圧延した
場合の作業データの例を表２に示す。ワークロール径、
ユニット張力も上記と同じとした。In the first pass, the steel strip S is heated by the heating device 11.
By heating the plate and setting the plate temperature to 170 ° C, it was possible to secure the plate temperature above the target of 100 ° C throughout all passes. As a result, the rolling reduction was increased in each pass, the rolling load was 620 to 720 tons, and the target plate thickness was obtained in a total of 8 passes.
For comparison, Table 2 shows an example of work data when the same material is rolled to the same 0.8 mm by the rolling mills shown in FIGS. Work roll diameter,
The unit tension was also the same as above.

【００１５】[0015]

【表２】 [Table 2]

【００１６】この場合も、各パスにおける板温が極力 1
00℃以上となるようクーラント量を調整した結果、第２
パス以降についてはすべて 100℃以上の板温を確保でき
ているが、第１パスにおいてはクーラントを潤滑に必要
な最小限としたにもかかわらず板温は90℃に留まり、圧
延荷重 600〜730tonで合計９パスを要した。実施例に示
した圧延機における月間平均生産性（総生産重量／総作
業時間）の向上は、およそ 5％に上り、さらに従来加工
誘起マルテンサイトが原因で発生していた鋼帯エッジ部
からの 1mm以上の耳割れ発生率が月間平均 1.3％から
0.4％に減少するという効果も認められた。Also in this case, the plate temperature in each pass is as low as possible.
As a result of adjusting the amount of coolant so that it is over 00 ℃,
After the pass, the plate temperature of 100 ° C or higher was secured in all cases, but in the 1st pass, the plate temperature remained at 90 ° C even though the coolant was kept to the minimum necessary for lubrication, and the rolling load was 600 to 730 tons. It took a total of 9 passes. The monthly average productivity (total production weight / total working time) in the rolling mill shown in the example was improved by about 5%, and further, the steel strip edge portion generated by the conventional work-induced martensite was used. Incidence of ear cracks of 1 mm or more from 1.3% monthly average
The effect of reducing to 0.4% was also recognized.

【００１７】[0017]

【発明の効果】本発明によれば、加工誘起マルテンサイ
トの発生を抑制し、圧下率を大きくとることによりパス
回数を削減し、圧延能率が向上するばかりでなく、耳割
れが減少して品質も向上するという、すぐれた効果を奏
する。According to the present invention, the number of passes is reduced by suppressing the occurrence of work-induced martensite and increasing the rolling reduction, and not only the rolling efficiency is improved, but also the ear cracks are reduced and the quality is improved. It also has the excellent effect of improving.

【図面の簡単な説明】[Brief description of drawings]

【図１】本発明の実施例を示す構成図である。FIG. 1 is a configuration diagram showing an embodiment of the present invention.

【図２】従来の技術による圧延機の構成図である。FIG. 2 is a block diagram of a conventional rolling mill.

【図３】同じく従来の技術による圧延機の構成図であ
る。FIG. 3 is a block diagram of a conventional rolling mill.

【図４】圧延材温度とマルテンサイト変態率との関係を
示すグラフである。FIG. 4 is a graph showing the relationship between rolled material temperature and martensite transformation rate.

【符号の説明】[Explanation of symbols]

１ ペイオフリール ２、４ サポートロール ３ レベラロール ５ ホールドダウンロール ６、８ デフレクタロール ７ ロールスタンド ９、10 テンションリール 11 加熱装置 Ｃ、Ｃ’ コイル Ｓ 鋼帯 1 Payoff reel 2, 4 Support roll 3 Leveler roll 5 Holddown roll 6, 8 Deflector roll 7 Roll stand 9, 10 Tension reel 11 Heating device C, C'Coil S Steel strip

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 星 泰雄 千葉県千葉市中央区川崎町１番地 川崎製 鉄株式会社千葉製鉄所内 (72)発明者 清野 芳一 千葉県千葉市中央区川崎町１番地 川崎製 鉄株式会社千葉製鉄所内 (72)発明者 伊藤 正彦 千葉県千葉市中央区川崎町１番地 川崎製 鉄株式会社千葉製鉄所内 ─────────────────────────────────────────────────── ─── Continuation of the front page (72) Inventor Yasuo Hoshi, 1 Kawasaki-cho, Chuo-ku, Chiba-shi, Chiba Kawasaki Steel Co., Ltd. Chiba Works (72) Inventor Yoshikazu Kiyo, 1 Kawasaki-cho, Chuo-ku, Chiba-shi Kawasaki Steel Co., Ltd. Chiba Works (72) Inventor Masahiko Ito 1 Kawasaki-cho, Chuo-ku, Chiba, Chiba Kawasaki Steel Co., Ltd. Chiba Works

Claims (1)

【特許請求の範囲】[Claims] 【請求項１】 ロールスタンド（７）の両側にコイル巻
き取り用テンションリール（９、10）を有し、いずれか
一方のテンションリールの外方にコイル巻き戻し用ペイ
オフリール（１）を有する鋼帯の往復式冷間圧延機にお
いて、ペイオフリール（１）とロールスタンド（７）と
の間のパスルート内に被圧延材の加熱手段（11) を設け
たことを特徴とする鋼帯の冷間圧延設備。A steel having coil winding tension reels (9, 10) on both sides of a roll stand (7), and a coil rewinding payoff reel (1) outside one of the tension reels. In a strip reciprocating cold rolling mill, a heating means (11) for a rolled material is provided in a path route between a payoff reel (1) and a roll stand (7). Rolling equipment.