JPH0743478A - 腕時計用外装部品およびその製造方法 - Google Patents
腕時計用外装部品およびその製造方法Info
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- JPH0743478A JPH0743478A JP11551094A JP11551094A JPH0743478A JP H0743478 A JPH0743478 A JP H0743478A JP 11551094 A JP11551094 A JP 11551094A JP 11551094 A JP11551094 A JP 11551094A JP H0743478 A JPH0743478 A JP H0743478A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 チタン製の腕時計において高硬度化と鏡面性
の向上を図る。 【構成】 腕時計に、チタンに重量で0.5%以上の鉄
を含有させた材料を用いることにより高硬度化と鏡面性
の向上を図る。さらに平均結晶粒径を40μm以下にす
ることにより、鏡面仕上げ、あるいは表面コーティング
処理を容易にすることができる。 【効果】 腕時計に鉄を含有させたチタン合金を用いて
高硬度化、結晶粒径の微細化を図ることにより、鏡面性
を向上させることができる。また、チタンと鉄の合金な
ので皮膚アレルギーを防止することができる。
の向上を図る。 【構成】 腕時計に、チタンに重量で0.5%以上の鉄
を含有させた材料を用いることにより高硬度化と鏡面性
の向上を図る。さらに平均結晶粒径を40μm以下にす
ることにより、鏡面仕上げ、あるいは表面コーティング
処理を容易にすることができる。 【効果】 腕時計に鉄を含有させたチタン合金を用いて
高硬度化、結晶粒径の微細化を図ることにより、鏡面性
を向上させることができる。また、チタンと鉄の合金な
ので皮膚アレルギーを防止することができる。
Description
【0001】
【産業上の利用分野】本発明は、チタン合金を用いた装
飾品、特に腕時計用外装部品に関する。
飾品、特に腕時計用外装部品に関する。
【0002】
【従来の技術】従来、装飾品、特に腕時計のケース
(胴)やバンド等の腕時計用外装部品の材料のほとんど
に耐食性と鏡面性の面からステンレス鋼が使用されてい
る。また近年、商業用純チタン(JIS2種)を用いた
腕時計用外装部品も製造されているが、純チタンは軟ら
かいために表面研磨によって鏡面化ができず、チタン表
面にショットブラスト処理を施したグレー色のざらざら
な表面状態となっている。また、Ti−6Al−4V等
のチタン合金は、成形が困難なため腕時計用外装部品の
極一部に使用されているだけである。
(胴)やバンド等の腕時計用外装部品の材料のほとんど
に耐食性と鏡面性の面からステンレス鋼が使用されてい
る。また近年、商業用純チタン(JIS2種)を用いた
腕時計用外装部品も製造されているが、純チタンは軟ら
かいために表面研磨によって鏡面化ができず、チタン表
面にショットブラスト処理を施したグレー色のざらざら
な表面状態となっている。また、Ti−6Al−4V等
のチタン合金は、成形が困難なため腕時計用外装部品の
極一部に使用されているだけである。
【0003】
【発明が解決使用とする課題】しかし、従来のように装
飾品、特に腕時計用外装部品の材料にステンレス鋼を使
用すると、硬度が低く傷がつき易い、比重が大きく重
い、Niにより皮膚アレルギーを起こす場合がある、海
水に対して完全な耐食性がなく錆びる場合がある、とい
う課題があった。また、装飾品として商業用純チタンを
使用した場合は、軽さ、耐食性、皮膚アレルギーの面で
は、ステンレス鋼に比べて優れているが、硬度が低いた
めに鏡面研磨ができずショットブラスト処理を施すた
め、表面はざらざらなグレー色に限られてしまう。した
がってデザインは単一的になり著しく高級感を損なって
しまう。Ti−6Al−4V等のチタン合金を使用した
場合は、鏡面仕上げは可能であるが、成形が困難なた
め、切削可能な部品の使用のみに限られてしまう。
飾品、特に腕時計用外装部品の材料にステンレス鋼を使
用すると、硬度が低く傷がつき易い、比重が大きく重
い、Niにより皮膚アレルギーを起こす場合がある、海
水に対して完全な耐食性がなく錆びる場合がある、とい
う課題があった。また、装飾品として商業用純チタンを
使用した場合は、軽さ、耐食性、皮膚アレルギーの面で
は、ステンレス鋼に比べて優れているが、硬度が低いた
めに鏡面研磨ができずショットブラスト処理を施すた
め、表面はざらざらなグレー色に限られてしまう。した
がってデザインは単一的になり著しく高級感を損なって
しまう。Ti−6Al−4V等のチタン合金を使用した
場合は、鏡面仕上げは可能であるが、成形が困難なた
め、切削可能な部品の使用のみに限られてしまう。
【0004】そこで、本発明の目的は、従来のこのよう
な課題を解決し、硬度が高く、軽く、生体適合性がよ
く、耐食性がよく、かつ鏡面を得ることによって腕時計
用外装部品の装飾性を高めることにある。また、成形性
を向上させることにより、デザインバラエティを向上さ
せることにある。
な課題を解決し、硬度が高く、軽く、生体適合性がよ
く、耐食性がよく、かつ鏡面を得ることによって腕時計
用外装部品の装飾性を高めることにある。また、成形性
を向上させることにより、デザインバラエティを向上さ
せることにある。
【0005】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するため
に、本発明に係わるチタン製の腕時計用外装部品におい
て、特に、チタンに重量で0.5%以上1.0%以下の
鉄を含有したチタン合金を用い、(1) 成形温度以上β変
態温度以下に加熱後に200℃以上600℃以下で鍛造
成形する。(2) 700℃以上β変態温度以下の温度で熱
間鍛造により成形する。さらに、熱処理によって再結晶
させ、結晶粒径を平均50μm以下にした状態で研磨す
ることにより、鏡面性が向上する。このように得られた
腕時計用外装部品は商業用純チタン(JIS2種)、ス
テンレス鋼以上の硬さを得ることができ傷がつき難く、
軽さはステンレス鋼の60%程度と軽く、海水や汗に対
しては完全な耐食性を得ることができ、皮膚アレルギー
を起こすことがない、鏡面仕上げあるいは表面コーティ
ング仕上げが可能という腕時計用外装部品としては非常
に優れた特性が得られ、腕時計のデザインバラエティが
増し、高級感がある腕時計用外装部品を得ることができ
る。
に、本発明に係わるチタン製の腕時計用外装部品におい
て、特に、チタンに重量で0.5%以上1.0%以下の
鉄を含有したチタン合金を用い、(1) 成形温度以上β変
態温度以下に加熱後に200℃以上600℃以下で鍛造
成形する。(2) 700℃以上β変態温度以下の温度で熱
間鍛造により成形する。さらに、熱処理によって再結晶
させ、結晶粒径を平均50μm以下にした状態で研磨す
ることにより、鏡面性が向上する。このように得られた
腕時計用外装部品は商業用純チタン(JIS2種)、ス
テンレス鋼以上の硬さを得ることができ傷がつき難く、
軽さはステンレス鋼の60%程度と軽く、海水や汗に対
しては完全な耐食性を得ることができ、皮膚アレルギー
を起こすことがない、鏡面仕上げあるいは表面コーティ
ング仕上げが可能という腕時計用外装部品としては非常
に優れた特性が得られ、腕時計のデザインバラエティが
増し、高級感がある腕時計用外装部品を得ることができ
る。
【0006】
【実施例】以下に本発明の実施例について説明する。 (実施例1)表1に本発明の実施例についてのデータを
示す。
示す。
【0007】
【表1】
【0008】各試料の形状は直径20mmの円板であ
り、その表面をバフ研磨による鏡面仕上げを行った。N
o.1は研磨表面にうねりが生じるが、No.2〜7は
うねりが生じず鏡面状態が得られる。ただし、平均結晶
粒径の大きいNo.2、4、6は、鏡面上に結晶模様が
みられる。図1にチタン合金において鉄量(Fe量)と
硬さの関係を示す。鉄量が多いほど硬さが上昇してい
る。
り、その表面をバフ研磨による鏡面仕上げを行った。N
o.1は研磨表面にうねりが生じるが、No.2〜7は
うねりが生じず鏡面状態が得られる。ただし、平均結晶
粒径の大きいNo.2、4、6は、鏡面上に結晶模様が
みられる。図1にチタン合金において鉄量(Fe量)と
硬さの関係を示す。鉄量が多いほど硬さが上昇してい
る。
【0009】このように、チタンに重量で0.5%以上
の鉄を含有させることにより純チタンに比較して、表面
研磨による鏡面性が向上する。また、結晶粒径が細かい
方が平滑な鏡面を得ることができる。 (実施例2)表1の各材料を用いて腕時計用外装部品を
作製した。図2は腕時計用外装部品のケース、図3は腕
時計用外装部品のバンドの一部、図4は腕時計用外装部
品のベゼルである。各腕時計用外装部品に表面研磨を施
した結果を表2に示す。
の鉄を含有させることにより純チタンに比較して、表面
研磨による鏡面性が向上する。また、結晶粒径が細かい
方が平滑な鏡面を得ることができる。 (実施例2)表1の各材料を用いて腕時計用外装部品を
作製した。図2は腕時計用外装部品のケース、図3は腕
時計用外装部品のバンドの一部、図4は腕時計用外装部
品のベゼルである。各腕時計用外装部品に表面研磨を施
した結果を表2に示す。
【0010】
【表2】
【0011】このようにNo.2〜7においては腕時計
用外装部品の表面を研磨することにより、鏡面仕上げが
可能になる。ただし、No.2、4、6ではケースにお
いて鏡面上に結晶模様がみられる。図5にチタン合金製
腕時計用外装部品の外観図を示す。表3に図5の腕時計
用外装部品に使用した材料の組成を示す。腕時計用外装
部品表面に鏡面仕上げが施されている。
用外装部品の表面を研磨することにより、鏡面仕上げが
可能になる。ただし、No.2、4、6ではケースにお
いて鏡面上に結晶模様がみられる。図5にチタン合金製
腕時計用外装部品の外観図を示す。表3に図5の腕時計
用外装部品に使用した材料の組成を示す。腕時計用外装
部品表面に鏡面仕上げが施されている。
【0012】
【表3】
【0013】(実施例3)実施例3は本発明の素材に表
面処理を施した例である。本発明の素材として、実施例
2の表3に示す組成のチタン合金を使用した。本発明の
素材の表面処理に当たっては、その前処理として、フッ
化物液(A方式)および陽極電解(B方式)により表面
を活性化しその上にパラジウムストライクかニッケルめ
っきを施した後、貴金属めっきを施した。貴金属めっき
としては、Au−Co、Au−Fe、Au−Fe−T
i、Au−Ni、純Pd、純Rhが単独或いは層状の組
み合わせで施した。表面の活性化処理は、素材とめっき
の密着性を確保するために行うものであるが、表面をエ
ッチングする行為であり、エッチング速度は、素材を構
成する各結晶の面方位により異なるため凹凸が生じる。
特に、鏡面に仕上げた後の処理においては顕著にその凹
凸が目立つため適切な活性化処理条件が選択される。し
かし、どのように活性化処理条件を選択しても、表4に
示すように素材の結晶粒径により発生する凹凸が決まる
ため、結晶粒径が大きくなると鏡面の光沢が失われる。
面処理を施した例である。本発明の素材として、実施例
2の表3に示す組成のチタン合金を使用した。本発明の
素材の表面処理に当たっては、その前処理として、フッ
化物液(A方式)および陽極電解(B方式)により表面
を活性化しその上にパラジウムストライクかニッケルめ
っきを施した後、貴金属めっきを施した。貴金属めっき
としては、Au−Co、Au−Fe、Au−Fe−T
i、Au−Ni、純Pd、純Rhが単独或いは層状の組
み合わせで施した。表面の活性化処理は、素材とめっき
の密着性を確保するために行うものであるが、表面をエ
ッチングする行為であり、エッチング速度は、素材を構
成する各結晶の面方位により異なるため凹凸が生じる。
特に、鏡面に仕上げた後の処理においては顕著にその凹
凸が目立つため適切な活性化処理条件が選択される。し
かし、どのように活性化処理条件を選択しても、表4に
示すように素材の結晶粒径により発生する凹凸が決まる
ため、結晶粒径が大きくなると鏡面の光沢が失われる。
【0014】
【表4】
【0015】ここで、活性化処理条件を弱くすることに
より鏡面の光沢を結晶粒径が50〜100μmの間でも
維持できるが、めっきの密着性の面で問題が生じる場合
があり、鏡面を実用的な条件で維持するためには、素材
の結晶粒径を40乃至50μmとすることが望ましい。
より鏡面の光沢を結晶粒径が50〜100μmの間でも
維持できるが、めっきの密着性の面で問題が生じる場合
があり、鏡面を実用的な条件で維持するためには、素材
の結晶粒径を40乃至50μmとすることが望ましい。
【0016】(実施例4)図6にチタンに鉄を含有させ
た材料の温度と強度の関係を示す。鉄の含有量が多くな
るほど強度が高くなり、また温度が高いほど強度は低く
なる。特に強度の温度依存性を見ると、200℃以上か
ら急激に材料の強度が低下する。強度の面から鍛造成形
には、200℃以上で行うことにより成形が容易にな
る。図1において、鉄量が0.5%ではステンレス鋼以
上の硬さであるHv240を示す。
た材料の温度と強度の関係を示す。鉄の含有量が多くな
るほど強度が高くなり、また温度が高いほど強度は低く
なる。特に強度の温度依存性を見ると、200℃以上か
ら急激に材料の強度が低下する。強度の面から鍛造成形
には、200℃以上で行うことにより成形が容易にな
る。図1において、鉄量が0.5%ではステンレス鋼以
上の硬さであるHv240を示す。
【0017】表5に本発明の材料の鏡面性を示す。各試
料の形状は直径20mmの円板であり、その表面をバフ
研磨により鏡面仕上げを行った。チタンに鉄を0.5%
以上含有させることにより、うねりのない鏡面状態を得
ることができる。これは、図1で示したように、チタン
に鉄を含有させることにより、純チタン2種より硬さが
上昇したためである。さらに平均結晶粒径を50μm以
下にすることにより、より平滑な鏡面を得ることができ
る。鏡面性は、腕時計用外装部品のような装飾品には重
要であり、チタン製腕時計用外装としては、チタンに
0.5%以上の鉄を含有させることは有効となり、平均
結晶粒径を50μm以下にすることはさらに有効とな
る。
料の形状は直径20mmの円板であり、その表面をバフ
研磨により鏡面仕上げを行った。チタンに鉄を0.5%
以上含有させることにより、うねりのない鏡面状態を得
ることができる。これは、図1で示したように、チタン
に鉄を含有させることにより、純チタン2種より硬さが
上昇したためである。さらに平均結晶粒径を50μm以
下にすることにより、より平滑な鏡面を得ることができ
る。鏡面性は、腕時計用外装部品のような装飾品には重
要であり、チタン製腕時計用外装としては、チタンに
0.5%以上の鉄を含有させることは有効となり、平均
結晶粒径を50μm以下にすることはさらに有効とな
る。
【0018】
【表5】
【0019】鏡面性の面からは、チタンに重量で0.5
%以上の鉄を含有させることが有効になるが、図1に示
したように鉄量が多くなるほど強度が高くなり成形が困
難になる。しかしながら、成形温度を200℃以上にす
ることにより、急激に強度が低下するため、次の条件で
チタンに鉄を含有させた各種材料に圧縮成形を試みた。
材料は、JIS2種、Ti−0.5Fe(チタンに重量
で0.5%の鉄を含有していることを意味する)、Ti
−0.8Fe、Ti−1.0Fe、Ti−2.0Feで
あり、材料の形状はφ10mm×110mmの円筒であ
る。これらの材料をβ変態温度以下に加熱し、ダイス鋼
のプレートで挟み込み圧縮する。圧縮時の材料の温度
は、室温、200、400、500、600、700℃
である。これらの条件で20%の加工率まで圧縮した。
その結果を表6に示す。○印は金型の変形がなく、20
%の圧縮率まで成形できたものである。それ以外は金型
の変形が発生し成形しきれなかったものである。これら
のことより、チタンに重量で0.5%以上1.0%以下
の鉄を含有させた材料を、200〜600℃の温度で成
形することが有効であることがわかった。
%以上の鉄を含有させることが有効になるが、図1に示
したように鉄量が多くなるほど強度が高くなり成形が困
難になる。しかしながら、成形温度を200℃以上にす
ることにより、急激に強度が低下するため、次の条件で
チタンに鉄を含有させた各種材料に圧縮成形を試みた。
材料は、JIS2種、Ti−0.5Fe(チタンに重量
で0.5%の鉄を含有していることを意味する)、Ti
−0.8Fe、Ti−1.0Fe、Ti−2.0Feで
あり、材料の形状はφ10mm×110mmの円筒であ
る。これらの材料をβ変態温度以下に加熱し、ダイス鋼
のプレートで挟み込み圧縮する。圧縮時の材料の温度
は、室温、200、400、500、600、700℃
である。これらの条件で20%の加工率まで圧縮した。
その結果を表6に示す。○印は金型の変形がなく、20
%の圧縮率まで成形できたものである。それ以外は金型
の変形が発生し成形しきれなかったものである。これら
のことより、チタンに重量で0.5%以上1.0%以下
の鉄を含有させた材料を、200〜600℃の温度で成
形することが有効であることがわかった。
【0020】
【表6】
【0021】次に、Ti−0.5Fe、Ti−0.8F
e、Ti−1.0Feのφ10mm×110mmの円筒
材をβ変態温度以上の600、800、950℃に加熱
し、500℃の時点でダイス鋼のプレート状の金型に挟
み込み加工率で20%圧縮した。この場合は、各材料に
おいて金型の変形はなく成形が可能である。表7に圧縮
成形した材料の鏡面性を示した。各材料表面をバフ研磨
することにより鏡面仕上げを行った。β変態温度以上の
950℃に加熱した材料は、結晶粒径が粗大化し、鏡面
研磨により結晶模様が見られるが、β変態温度以下の6
00、800℃に加熱した材料は、結晶粒の粗大化が少
なく、平滑な鏡面を得ることができた。
e、Ti−1.0Feのφ10mm×110mmの円筒
材をβ変態温度以上の600、800、950℃に加熱
し、500℃の時点でダイス鋼のプレート状の金型に挟
み込み加工率で20%圧縮した。この場合は、各材料に
おいて金型の変形はなく成形が可能である。表7に圧縮
成形した材料の鏡面性を示した。各材料表面をバフ研磨
することにより鏡面仕上げを行った。β変態温度以上の
950℃に加熱した材料は、結晶粒径が粗大化し、鏡面
研磨により結晶模様が見られるが、β変態温度以下の6
00、800℃に加熱した材料は、結晶粒の粗大化が少
なく、平滑な鏡面を得ることができた。
【0022】
【表7】
【0023】(実施例5)表5のNo.1〜No.7の
材料を用いて、腕時計用外装部品を作製した。各材料
(被加工材)を600℃に加熱して、それを室温中の金
型内で鍛造する。鍛造時の被加工材温度は400℃であ
る。1回で成形が完了しない場合は、さらに数回、同様
の工程を繰り返した。表8に図3に示すケース、図4に
示すバンド駒、図5に示すベゼルの各部品を成形後に表
面研磨した結果を示す。No.2〜7においては、腕時
計用外装部品の成形後にバフによる表面研磨を行うこと
により、鏡面仕上げが可能になる。ただし、No.2、
4、6のケースにおいては鏡面上に結晶模様が見られ
た。これは、結晶粒径が大きいと、ケースのような平面
部が大きい場合に結晶模様が強調されるためである。ベ
ゼルやバンド駒のような小面積に対しては、結晶模様は
みられなかった。
材料を用いて、腕時計用外装部品を作製した。各材料
(被加工材)を600℃に加熱して、それを室温中の金
型内で鍛造する。鍛造時の被加工材温度は400℃であ
る。1回で成形が完了しない場合は、さらに数回、同様
の工程を繰り返した。表8に図3に示すケース、図4に
示すバンド駒、図5に示すベゼルの各部品を成形後に表
面研磨した結果を示す。No.2〜7においては、腕時
計用外装部品の成形後にバフによる表面研磨を行うこと
により、鏡面仕上げが可能になる。ただし、No.2、
4、6のケースにおいては鏡面上に結晶模様が見られ
た。これは、結晶粒径が大きいと、ケースのような平面
部が大きい場合に結晶模様が強調されるためである。ベ
ゼルやバンド駒のような小面積に対しては、結晶模様は
みられなかった。
【0024】
【表8】
【0025】図5にこのようにして得られた腕時計用外
装部品の組立後の外観図を示す。表9に、使用した材料
の組成を示す。まず各部品の材料(被加工材)を500
℃に加熱し、それを室温中に置かれた金型内で鍛造す
る。鍛造時の被加工材の温度は300℃である。1回で
成形が完了しない部品には、同様に数回の鍛造を繰り返
した。鍛造後に各部品をバフ研磨により鏡面仕上げし組
み立てた。平均結晶粒径は、各部品とも20〜35μm
であり、平滑な鏡面状態が得られた。
装部品の組立後の外観図を示す。表9に、使用した材料
の組成を示す。まず各部品の材料(被加工材)を500
℃に加熱し、それを室温中に置かれた金型内で鍛造す
る。鍛造時の被加工材の温度は300℃である。1回で
成形が完了しない部品には、同様に数回の鍛造を繰り返
した。鍛造後に各部品をバフ研磨により鏡面仕上げし組
み立てた。平均結晶粒径は、各部品とも20〜35μm
であり、平滑な鏡面状態が得られた。
【0026】
【表9】
【0027】(実施例6)図7にチタンに鉄を含有させ
た材料の温度と強度の関係を示す。鉄の含有量が多くな
るほど強度が高くなり、また温度が高いほど強度は低く
なる。特に強度の温度依存性を見ると、600℃から急
激に材料の強度が低下する。強度の面から鍛造成形に
は、600℃以上で行うことにより成形が容易になる。
実施例4と同様に各試料の形状は直径20mmの円板で
あり、その表面をバフ研磨により鏡面仕上げを行った。
た材料の温度と強度の関係を示す。鉄の含有量が多くな
るほど強度が高くなり、また温度が高いほど強度は低く
なる。特に強度の温度依存性を見ると、600℃から急
激に材料の強度が低下する。強度の面から鍛造成形に
は、600℃以上で行うことにより成形が容易になる。
実施例4と同様に各試料の形状は直径20mmの円板で
あり、その表面をバフ研磨により鏡面仕上げを行った。
【0028】鏡面性の面からは、チタンに重量で0.5
%以上の鉄を含有させることが有効になるが、図7に示
したように鉄量が多くなるほど高度が高くなり、成形が
困難になる。しかしながら、成形温度を600℃以上に
することにより、急激に強度が低下するため、次の条件
でチタンに鉄を含有させた各種材料に対して、腕時計ケ
ース(図2)、腕時計ベゼル(図4)、腕時計バンド駒
(図5)の熱間鍛造を試みた。材料は、JIS2種、T
i−0.5Fe(チタンに重量で0.5%の鉄を含有し
ていることを意味する)、Ti−0.8Fe、Ti−
1.0Fe、Ti−2.0Feである。これらの材料
(被加工材)を成形温度より150℃高く加熱し、金型
(熱間鍛造用鋼)に挿入後600、700、800、9
00、1,000℃の成形温度で熱間鍛造により、腕時
計ケース、腕時計ベゼル、腕時計バンド駒を成形した。
その成形結果を表10に示す。○印は金型の変形がな
く、各形状に成形できたものである。×印は金型の変形
が発生したり、成形しきれなかったものである。これら
のことより、チタンに重量で0.5%以上1.0%以下
の鉄を含有させた材料を、700〜900℃の温度で成
形することが有効であることがわかった。
%以上の鉄を含有させることが有効になるが、図7に示
したように鉄量が多くなるほど高度が高くなり、成形が
困難になる。しかしながら、成形温度を600℃以上に
することにより、急激に強度が低下するため、次の条件
でチタンに鉄を含有させた各種材料に対して、腕時計ケ
ース(図2)、腕時計ベゼル(図4)、腕時計バンド駒
(図5)の熱間鍛造を試みた。材料は、JIS2種、T
i−0.5Fe(チタンに重量で0.5%の鉄を含有し
ていることを意味する)、Ti−0.8Fe、Ti−
1.0Fe、Ti−2.0Feである。これらの材料
(被加工材)を成形温度より150℃高く加熱し、金型
(熱間鍛造用鋼)に挿入後600、700、800、9
00、1,000℃の成形温度で熱間鍛造により、腕時
計ケース、腕時計ベゼル、腕時計バンド駒を成形した。
その成形結果を表10に示す。○印は金型の変形がな
く、各形状に成形できたものである。×印は金型の変形
が発生したり、成形しきれなかったものである。これら
のことより、チタンに重量で0.5%以上1.0%以下
の鉄を含有させた材料を、700〜900℃の温度で成
形することが有効であることがわかった。
【0029】
【表10】
【0030】次に、成形が可能であった腕時計ケースの
鍛造品を700℃で焼鈍し再結晶させ、鍛造上がりのも
のと焼鈍したものを、それぞれバフ研磨により鏡面仕上
げした。700℃の成形では、鍛造上がりでも焼鈍後で
も鏡面製は良好であるが、800℃と900℃の成形で
は、鍛造上がりでは鏡面性が悪いが、焼鈍後では鏡面性
が良好になる。この鏡面性の差は、結晶粒径の差であ
り、結晶粒径が小さい方が鏡面性が良好になる。800
℃と900℃の成形で、鍛造後の結晶粒径が大きいのは
材料の加熱温度がそれぞれ950℃と1,050℃であ
り、β変態温度以上に加熱されたためである。しかし、
成形温度がαとβの2相域であるためにその温度で鍛造
された材料は、熱処理により再結晶させることにより微
細化する。金型が変形し成形はできなかったが、1,0
00℃で鍛造した腕時計ケースを700℃で焼鈍する
と、平均結晶粒径は約100μmと大きく、バフ研磨に
より結晶模様のある鏡面となり良好な状態は得られなか
った。その成形結果を表11に示す。
鍛造品を700℃で焼鈍し再結晶させ、鍛造上がりのも
のと焼鈍したものを、それぞれバフ研磨により鏡面仕上
げした。700℃の成形では、鍛造上がりでも焼鈍後で
も鏡面製は良好であるが、800℃と900℃の成形で
は、鍛造上がりでは鏡面性が悪いが、焼鈍後では鏡面性
が良好になる。この鏡面性の差は、結晶粒径の差であ
り、結晶粒径が小さい方が鏡面性が良好になる。800
℃と900℃の成形で、鍛造後の結晶粒径が大きいのは
材料の加熱温度がそれぞれ950℃と1,050℃であ
り、β変態温度以上に加熱されたためである。しかし、
成形温度がαとβの2相域であるためにその温度で鍛造
された材料は、熱処理により再結晶させることにより微
細化する。金型が変形し成形はできなかったが、1,0
00℃で鍛造した腕時計ケースを700℃で焼鈍する
と、平均結晶粒径は約100μmと大きく、バフ研磨に
より結晶模様のある鏡面となり良好な状態は得られなか
った。その成形結果を表11に示す。
【0031】
【表11】
【0032】図5に腕時計用外装部品の組立後の外観図
を示す。表12に、使用した材料の組成を示す。まず各
部品の材料(被加工材)を950℃に加熱し、それを室
温中に置かれた金型(熱間鍛造用鋼)内で鍛造する。鍛
造時の被加工材の温度は800℃である。鍛造した成形
品を700℃で15分保持の焼鈍を行い、各部品をバフ
研磨により鏡面仕上げし組立た。平均結晶粒径は、各部
品とも30〜50μmであり、平滑な鏡面状態が得られ
た。
を示す。表12に、使用した材料の組成を示す。まず各
部品の材料(被加工材)を950℃に加熱し、それを室
温中に置かれた金型(熱間鍛造用鋼)内で鍛造する。鍛
造時の被加工材の温度は800℃である。鍛造した成形
品を700℃で15分保持の焼鈍を行い、各部品をバフ
研磨により鏡面仕上げし組立た。平均結晶粒径は、各部
品とも30〜50μmであり、平滑な鏡面状態が得られ
た。
【0033】
【表12】
【0034】
【発明の効果】以上説明したように、チタンに重量で
0.5%以上1.0%以下の鉄を含有させた材料は、7
00℃以上β変態温度以下で鍛造することにより、腕時
計用外装部品のケース、ベゼル、バンド鋼を成形するこ
とが可能である。さらに熱処理により再結晶させ平均結
晶粒径を50μm以下にすることにより、平滑な鏡面仕
上げやめっき仕上げの腕時計用外装部品を得ることがで
きる。また、組織がαとβの2相組織になり、高度が高
いために傷がつき難く、皮膚アレルギーを起こさないの
で生体にも非常に安全である。
0.5%以上1.0%以下の鉄を含有させた材料は、7
00℃以上β変態温度以下で鍛造することにより、腕時
計用外装部品のケース、ベゼル、バンド鋼を成形するこ
とが可能である。さらに熱処理により再結晶させ平均結
晶粒径を50μm以下にすることにより、平滑な鏡面仕
上げやめっき仕上げの腕時計用外装部品を得ることがで
きる。また、組織がαとβの2相組織になり、高度が高
いために傷がつき難く、皮膚アレルギーを起こさないの
で生体にも非常に安全である。
【図1】本発明のチタン材の硬さを示した図である。
【図2】本発明の腕時計用外装部品のケース(胴)を示
した図である。
した図である。
【図3】本発明の腕時計用外装部品のバンド駒を示した
図である。
図である。
【図4】本発明の腕時計用外装部品のベゼルを示した図
である。
である。
【図5】本発明の腕時計用外装部品を示した図である。
【図6】本発明のチタン材の成形温度600℃までの強
度を示した図である。
度を示した図である。
【図7】本発明のチタン材の成形温度500〜1,00
0℃までの強度を示した図である。
0℃までの強度を示した図である。
1 ケース(胴) 2 バンド 3 ベゼル 4 リューズ
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 東海林 節夫 東京都江東区亀戸6丁目31番1号 セイコ ー電子工業株式会社内 (72)発明者 藤田 勝幸 東京都江東区亀戸6丁目31番1号 セイコ ー電子工業株式会社内
Claims (10)
- 【請求項1】 チタンに重量で0.5%以上1.0%以
下の鉄を含有したチタン合金を鏡面化して使用したこと
を特徴とする腕時計用外装部品。 - 【請求項2】 チタンに重量で0.5%以上1.0%以
下の鉄を含有したチタン合金において、平均結晶粒径5
0μm以下の該チタン合金を表面研磨により鏡面化した
ことを特徴とする請求項1記載の腕時計用外装部品。 - 【請求項3】 チタンに重量で0.5%以上1.0%以
下の鉄を含有したチタン合金において、平均結晶粒径5
0μmの該チタン合金を表面研磨により鏡面化した後に
コーティング処理したことを特徴とする請求項1記載の
腕時計用外装部品。 - 【請求項4】 チタンに重量で0.5%以上1.0%以
下の鉄を含有したチタン合金を成形温度以上β変態温度
以下に加熱後、200〜600℃で鍛造成形したことを
特徴とする腕時計用外装部品。 - 【請求項5】 平均結晶粒径が50μm以下であること
を特徴とする請求項4記載の腕時計用外装部品。 - 【請求項6】 平均結晶粒径が50μm以下で、かつ表
面状態が部分的にあるいは全面が鏡面であることを特徴
とする請求項4記載の腕時計用外装部品。 - 【請求項7】 チタンに重量で0.5%以上1.0%以
下の鉄を含有したチタン合金を、700℃以上β変態温
度以下で熱間鍛造成形したことを特徴とする腕時計用外
装部品。 - 【請求項8】 熱間鍛造後に熱処理により再結晶させ、
該チタン合金の平均結晶粒径が50μm以下であること
を特徴とする請求項7記載の腕時計用外装部品。 - 【請求項9】 平均結晶粒径が50μm以下で、かつ表
面状態が部分的にあるいは全面が鏡面であることを特徴
とする請求項7記載の腕時計用外装部品。 - 【請求項10】 チタンに重量で0.5%以上1.0%
以下の鉄を含有したチタン合金を、加熱する工程と、β
変態温度以下で鍛造成形する工程と、熱処理により再結
晶する工程と、表面を研磨する工程とを備えたことを特
徴とする腕時計用外装部品の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP11551094A JPH0743478A (ja) | 1993-05-28 | 1994-05-27 | 腕時計用外装部品およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP5-127499 | 1993-05-28 | ||
JP12749993 | 1993-05-28 | ||
JP11551094A JPH0743478A (ja) | 1993-05-28 | 1994-05-27 | 腕時計用外装部品およびその製造方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH0743478A true JPH0743478A (ja) | 1995-02-14 |
Family
ID=26454006
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP11551094A Pending JPH0743478A (ja) | 1993-05-28 | 1994-05-27 | 腕時計用外装部品およびその製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH0743478A (ja) |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2008240026A (ja) * | 2007-03-26 | 2008-10-09 | Kobe Steel Ltd | 強度および成形性に優れたチタン合金材およびその製造方法 |
WO2019044858A1 (ja) | 2017-08-28 | 2019-03-07 | 新日鐵住金株式会社 | チタン合金部材 |
US11118246B2 (en) | 2017-08-28 | 2021-09-14 | Nippon Steel Corporation | Watch part |
US11857034B2 (en) * | 2017-08-31 | 2024-01-02 | Seiko Epson Corporation | Titanium sintered body, ornament, and timepiece |
-
1994
- 1994-05-27 JP JP11551094A patent/JPH0743478A/ja active Pending
Cited By (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2008240026A (ja) * | 2007-03-26 | 2008-10-09 | Kobe Steel Ltd | 強度および成形性に優れたチタン合金材およびその製造方法 |
WO2019044858A1 (ja) | 2017-08-28 | 2019-03-07 | 新日鐵住金株式会社 | チタン合金部材 |
KR20200028416A (ko) | 2017-08-28 | 2020-03-16 | 닛폰세이테츠 가부시키가이샤 | 티타늄 합금 부재 |
CN111032895A (zh) * | 2017-08-28 | 2020-04-17 | 日本制铁株式会社 | 钛合金构件 |
US11015233B2 (en) | 2017-08-28 | 2021-05-25 | Nippon Steel Corporation | Titanium alloy part |
CN111032895B (zh) * | 2017-08-28 | 2021-08-06 | 日本制铁株式会社 | 钛合金构件 |
US11118246B2 (en) | 2017-08-28 | 2021-09-14 | Nippon Steel Corporation | Watch part |
US11857034B2 (en) * | 2017-08-31 | 2024-01-02 | Seiko Epson Corporation | Titanium sintered body, ornament, and timepiece |
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