JPH0741903A - 加工性に優れ異方性の小さい深絞り用熱延鋼板およびその製造方法 - Google Patents
加工性に優れ異方性の小さい深絞り用熱延鋼板およびその製造方法Info
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- JPH0741903A JPH0741903A JP19142693A JP19142693A JPH0741903A JP H0741903 A JPH0741903 A JP H0741903A JP 19142693 A JP19142693 A JP 19142693A JP 19142693 A JP19142693 A JP 19142693A JP H0741903 A JPH0741903 A JP H0741903A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 高延性で、異方性が小さく、さらに耐２次加
工割れに優れ深絞り性に優れた熱延鋼板をライン改造な
く経済的に製造できる素材およびその製造方法の提供。 【構成】 Ｃ，Ｐ，Ｎ，Ｍｎ，Ａｌ，Ｓｉ量を厳しく規
制し、かつフェライトの結晶粒径を規制した素材で、仕
上げ温度を９１０℃以上かつ仕上げ合計圧下率を９０％
以上の熱間圧延を行った後１秒以内に冷却開始、３０℃
／Ｓ以上の冷速、７５０℃以下までの冷却、６５０〜７
５０℃の巻取りを組み合わせて、高延性で異方性が低
く、耐２次加工割れに優れる深絞り用熱延鋼板を得る。 【効果】 高延性、低異方性、耐２次加工割れ、高平均
ｒ値を同時に満足する熱延鋼板を安価に製造でき、かつ
熱延の負荷、トラブルを回避できる。
工割れに優れ深絞り性に優れた熱延鋼板をライン改造な
く経済的に製造できる素材およびその製造方法の提供。 【構成】 Ｃ，Ｐ，Ｎ，Ｍｎ，Ａｌ，Ｓｉ量を厳しく規
制し、かつフェライトの結晶粒径を規制した素材で、仕
上げ温度を９１０℃以上かつ仕上げ合計圧下率を９０％
以上の熱間圧延を行った後１秒以内に冷却開始、３０℃
／Ｓ以上の冷速、７５０℃以下までの冷却、６５０〜７
５０℃の巻取りを組み合わせて、高延性で異方性が低
く、耐２次加工割れに優れる深絞り用熱延鋼板を得る。 【効果】 高延性、低異方性、耐２次加工割れ、高平均
ｒ値を同時に満足する熱延鋼板を安価に製造でき、かつ
熱延の負荷、トラブルを回避できる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、コンプレッサー容器な
ど成形時に絞り性を要求され、また異方性が小さい材料
であり、さらに冷延鋼板の代替としても使用可能な熱延
鋼板およびその製造方法に関するものである。
ど成形時に絞り性を要求され、また異方性が小さい材料
であり、さらに冷延鋼板の代替としても使用可能な熱延
鋼板およびその製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、熱延鋼板の深絞り性は冷延鋼板と
比べると劣るが、板厚が厚い材料は冷延で加工性を造り
込むことが難しいために絞り性を補うため高延性を有す
る熱延鋼板が用いられていた。しかし、従来の方法にお
いて熱延鋼板の絞り性を向上させるには限度があるた
め、高加工用製品には使用できなかった。また、延性の
高い熱延鋼板を補う場合でも、結晶粒径が大きい場合に
は、加工後に肌荒れを生じ、問題になっていた。さら
に、成形を行う際には、２次加工割れが生じるおそれが
あるために、Ｂを添加して粒界を強化し、割れを防止し
ていた。
比べると劣るが、板厚が厚い材料は冷延で加工性を造り
込むことが難しいために絞り性を補うため高延性を有す
る熱延鋼板が用いられていた。しかし、従来の方法にお
いて熱延鋼板の絞り性を向上させるには限度があるた
め、高加工用製品には使用できなかった。また、延性の
高い熱延鋼板を補う場合でも、結晶粒径が大きい場合に
は、加工後に肌荒れを生じ、問題になっていた。さら
に、成形を行う際には、２次加工割れが生じるおそれが
あるために、Ｂを添加して粒界を強化し、割れを防止し
ていた。
【０００３】成形が可能になった後の課題は、成形によ
って発生する無駄を減らし歩留まりを向上させることで
ある。すなわち、コンプレッサーカバー等を成形する際
に、異方性が大きい材料を用いると、イヤリングが発生
し、切断切り捨ての量が多くなり、これを見込んでブラ
ンクするために広幅の鋼板が必要となり、大きな無駄が
生じていた。しかし、Ｂを添加した材料は、基本的にイ
ヤリングを高くするために、２次加工割れ防止と小さい
異方性を両立することは難しい。
って発生する無駄を減らし歩留まりを向上させることで
ある。すなわち、コンプレッサーカバー等を成形する際
に、異方性が大きい材料を用いると、イヤリングが発生
し、切断切り捨ての量が多くなり、これを見込んでブラ
ンクするために広幅の鋼板が必要となり、大きな無駄が
生じていた。しかし、Ｂを添加した材料は、基本的にイ
ヤリングを高くするために、２次加工割れ防止と小さい
異方性を両立することは難しい。
【０００４】これらを解決するために、特開平２−２０
９４２４号公報では、極低Ｐにすることで両立を計り、
巻取り温度を５５０〜６５０℃にすることで結晶粒径の
制御を行っている。しかし、現在、材料への要求はさら
に厳しくなっており、高延性でかつ深絞り性を持ち、肌
荒れ等の表面欠陥が発生しないものを求めており現状で
はすべてを満足する鋼材について提示したものはない。
９４２４号公報では、極低Ｐにすることで両立を計り、
巻取り温度を５５０〜６５０℃にすることで結晶粒径の
制御を行っている。しかし、現在、材料への要求はさら
に厳しくなっており、高延性でかつ深絞り性を持ち、肌
荒れ等の表面欠陥が発生しないものを求めており現状で
はすべてを満足する鋼材について提示したものはない。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記の欠点
を補って２次加工性に優れ、異方性が小さく、肌荒れが
生じず、かつ深絞り性に優れた熱延鋼板を提供すると共
に、該鋼板を大掛かりな設備改造を行うことなく、現状
の設備で製造する方法を提供することを目的とするもの
である。
を補って２次加工性に優れ、異方性が小さく、肌荒れが
生じず、かつ深絞り性に優れた熱延鋼板を提供すると共
に、該鋼板を大掛かりな設備改造を行うことなく、現状
の設備で製造する方法を提供することを目的とするもの
である。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明において、上記目
的を達成するための鋼板は、（１）重量％で、Ｃ≦０．
００２５％、Ｐ≦０．００５％、Ｎ≦０．００３％、Ｓ
≦０．００４％、Ｍｎ：０．０５〜０．２０％、Ａｌ：
０．００５〜０．０７％、Ｓｉ≦０．０３％で、その他
不可避的元素を含み、４０ｐｐｍ≦Ｃ＋Ｎ＋Ｐ＋Ｓ≦１
１０ｐｐｍを満足し、かつフェライトの結晶粒径がＧＳ
ＮＯ（結晶粒度番号）で６．０番以上である、加工性に
優れ、異方性の小さい深絞り用熱延鋼板であり、その製
造方法は、上記成分の鋼片を、（２）仕上げ温度≧９１
０℃で熱間圧延し、６５０〜７５０℃で巻取ることを特
徴とする加工性に優れ、異方性の小さい深絞り用熱間圧
延鋼板の製造方法を基本発明とし、（３）仕上げ温度≧
９１０℃で、仕上げ合計圧下率≧９０％で熱間圧延し、
その後６５０〜７５０℃で巻取ること、（４）仕上げ温
度≧９１０℃で熱間圧延し、圧延終了後１秒以内に冷却
を開始し、６５０〜７５０℃で巻取ること、（５）仕上
げ温度≧９１０℃、仕上げ合計圧下率≧９０％で熱間圧
延し、圧延終了後１秒以内に冷却を開始し、６５０〜７
５０℃で巻取ること、（６）仕上げ温度≧９１０℃で熱
間圧延した後、３０℃／Ｓ以上の冷速で７５０℃以下ま
で冷却し、その後６５０〜７５０℃で巻取ること、
（７）仕上げ温度≧９１０℃、仕上げ合計圧下率≧９０
％で熱間圧延し、３０℃／Ｓ以上の冷速で７５０℃以下
まで冷却し、その後６５０〜７５０℃で巻取ること、
（８）仕上げ温度≧９１０℃で熱間圧延し、圧延終了後
１秒以内に冷却を開始し、３０℃／Ｓ以上の冷速で７５
０℃以下まで冷却し、その後６５０〜７５０℃で巻取る
こと、（９）仕上げ温度≧９１０℃、仕上げ合計圧下率
≧９０％で熱間圧延し、圧延終了後１秒以内に冷却を開
始し、３０℃／Ｓ以上の冷速で７５０℃以下まで冷却
し、その後６５０〜７５０℃で巻取ることを特徴とする
加工性に優れ、異方性の小さい深絞り用熱間圧延鋼板の
製造方法である。
的を達成するための鋼板は、（１）重量％で、Ｃ≦０．
００２５％、Ｐ≦０．００５％、Ｎ≦０．００３％、Ｓ
≦０．００４％、Ｍｎ：０．０５〜０．２０％、Ａｌ：
０．００５〜０．０７％、Ｓｉ≦０．０３％で、その他
不可避的元素を含み、４０ｐｐｍ≦Ｃ＋Ｎ＋Ｐ＋Ｓ≦１
１０ｐｐｍを満足し、かつフェライトの結晶粒径がＧＳ
ＮＯ（結晶粒度番号）で６．０番以上である、加工性に
優れ、異方性の小さい深絞り用熱延鋼板であり、その製
造方法は、上記成分の鋼片を、（２）仕上げ温度≧９１
０℃で熱間圧延し、６５０〜７５０℃で巻取ることを特
徴とする加工性に優れ、異方性の小さい深絞り用熱間圧
延鋼板の製造方法を基本発明とし、（３）仕上げ温度≧
９１０℃で、仕上げ合計圧下率≧９０％で熱間圧延し、
その後６５０〜７５０℃で巻取ること、（４）仕上げ温
度≧９１０℃で熱間圧延し、圧延終了後１秒以内に冷却
を開始し、６５０〜７５０℃で巻取ること、（５）仕上
げ温度≧９１０℃、仕上げ合計圧下率≧９０％で熱間圧
延し、圧延終了後１秒以内に冷却を開始し、６５０〜７
５０℃で巻取ること、（６）仕上げ温度≧９１０℃で熱
間圧延した後、３０℃／Ｓ以上の冷速で７５０℃以下ま
で冷却し、その後６５０〜７５０℃で巻取ること、
（７）仕上げ温度≧９１０℃、仕上げ合計圧下率≧９０
％で熱間圧延し、３０℃／Ｓ以上の冷速で７５０℃以下
まで冷却し、その後６５０〜７５０℃で巻取ること、
（８）仕上げ温度≧９１０℃で熱間圧延し、圧延終了後
１秒以内に冷却を開始し、３０℃／Ｓ以上の冷速で７５
０℃以下まで冷却し、その後６５０〜７５０℃で巻取る
こと、（９）仕上げ温度≧９１０℃、仕上げ合計圧下率
≧９０％で熱間圧延し、圧延終了後１秒以内に冷却を開
始し、３０℃／Ｓ以上の冷速で７５０℃以下まで冷却
し、その後６５０〜７５０℃で巻取ることを特徴とする
加工性に優れ、異方性の小さい深絞り用熱間圧延鋼板の
製造方法である。
【０００７】
【作用】本発明において、発明者等は、高加工性を得る
ため特性値として、全伸び５８％以上を、平均ｒ値１．
０以上、Δｒ値が０．１以下であり、肌荒れを発生させ
ないためのフェライトの結晶粒度番号としてのＧＳＮＯ
を６．０番以上とし、かつ２次加工割れを発生させない
ことを目標として実験を開始した。肌荒れを生じないた
めの結晶粒度番号は、通常の熱延鋼板においては、好ま
しくは７．０以上が必要であるが、平均ｒ値、異方性、
延性とも良好な上記のような材料では、ＧＳＮＯが６．
０番でも十分な製品価値を有す。
ため特性値として、全伸び５８％以上を、平均ｒ値１．
０以上、Δｒ値が０．１以下であり、肌荒れを発生させ
ないためのフェライトの結晶粒度番号としてのＧＳＮＯ
を６．０番以上とし、かつ２次加工割れを発生させない
ことを目標として実験を開始した。肌荒れを生じないた
めの結晶粒度番号は、通常の熱延鋼板においては、好ま
しくは７．０以上が必要であるが、平均ｒ値、異方性、
延性とも良好な上記のような材料では、ＧＳＮＯが６．
０番でも十分な製品価値を有す。
【０００８】まず第１の実験として、高延性を得るため
に様々な実験を繰り返して、それぞれの元素の影響につ
いて調査を行った。それによると、何れの元素も低減す
るほど延性が向上することが判明した。この中でも特に
Ｃ，Ｎ，Ｐ，Ｓの影響が大きく、同時に結晶粒径への影
響が大きいことが判明した（図１参照）。しかし、含ま
れる成分が極めて低い鋼材では、通常の熱延条件下では
全伸びが５８％以上でフェライトのＧＳＮＯが６．０番
以上を共に満足することはできないことが判明した。
に様々な実験を繰り返して、それぞれの元素の影響につ
いて調査を行った。それによると、何れの元素も低減す
るほど延性が向上することが判明した。この中でも特に
Ｃ，Ｎ，Ｐ，Ｓの影響が大きく、同時に結晶粒径への影
響が大きいことが判明した（図１参照）。しかし、含ま
れる成分が極めて低い鋼材では、通常の熱延条件下では
全伸びが５８％以上でフェライトのＧＳＮＯが６．０番
以上を共に満足することはできないことが判明した。
【０００９】そこで、第２の実験として第１の実験条件
に大圧下圧延、圧延直後急冷の条件を加えて結晶粒径
と、伸びの関係を調査した。その結果、この２つの条件
を付加することによって、延性をほぼ確保しながら肌荒
れを発生させない程度の結晶粒径が得られることを確認
した。
に大圧下圧延、圧延直後急冷の条件を加えて結晶粒径
と、伸びの関係を調査した。その結果、この２つの条件
を付加することによって、延性をほぼ確保しながら肌荒
れを発生させない程度の結晶粒径が得られることを確認
した。
【００１０】さらに、高純鋼になると、固溶するＣ，Ｎ
の量が少なくなり、粒界強化の役割を果たさなくなるた
め、２次加工割れが発生し易くなる。しかし、多くの実
験結果を整理し直してみると、Ｐを低下させた鋼材は、
２次加工割れの発生が少ないことが判明した。また、図
２に示すように、異方性への影響は、Ｓの影響が大き
く、高純鋼をベースとして０．１以下のΔｒ値を得るた
めには、鋼中のＳ量を規制する必要があることがわかっ
た。
の量が少なくなり、粒界強化の役割を果たさなくなるた
め、２次加工割れが発生し易くなる。しかし、多くの実
験結果を整理し直してみると、Ｐを低下させた鋼材は、
２次加工割れの発生が少ないことが判明した。また、図
２に示すように、異方性への影響は、Ｓの影響が大き
く、高純鋼をベースとして０．１以下のΔｒ値を得るた
めには、鋼中のＳ量を規制する必要があることがわかっ
た。
【００１１】以上の実験結果をもとに、本発明の構成範
囲を決定した。その詳細な構成条件は、次の通りであ
る。Ｃは、延性に大きな影響を及ぼす。生成する、セメ
ンタイト、フェライト結晶粒中の固溶Ｃなど、何れも延
性を低下させる。従って本発明において、Ｃ量は、２５
ｐｐｍ以下とした。これは、できる限り延性を向上させ
るためで、これ以上のＣ量では目標とした高い伸び、５
８％以上が安定に得られないためである。Ｎも延性への
影響は大きく、Ｃと同様に生成する窒化物、固溶Ｎなど
は延性を劣化させる。そこでＮ量は３０ｐｐｍ以下に規
制した。Ｐについては、延性の向上と、２次加工割れ発
生の低減の理由がある。特に、２次加工割れ防止のため
には、５０ｐｐｍ以下にする必要がある。
囲を決定した。その詳細な構成条件は、次の通りであ
る。Ｃは、延性に大きな影響を及ぼす。生成する、セメ
ンタイト、フェライト結晶粒中の固溶Ｃなど、何れも延
性を低下させる。従って本発明において、Ｃ量は、２５
ｐｐｍ以下とした。これは、できる限り延性を向上させ
るためで、これ以上のＣ量では目標とした高い伸び、５
８％以上が安定に得られないためである。Ｎも延性への
影響は大きく、Ｃと同様に生成する窒化物、固溶Ｎなど
は延性を劣化させる。そこでＮ量は３０ｐｐｍ以下に規
制した。Ｐについては、延性の向上と、２次加工割れ発
生の低減の理由がある。特に、２次加工割れ防止のため
には、５０ｐｐｍ以下にする必要がある。
【００１２】Ｓについては、本発明において最も重要な
要件の１つであり、図３で示すように上記範囲内の極低
Ｃ，Ｎ，Ｐ中においては、Ｓ量が高いと、異方性が高く
なり、Δｒ値０．１以下にするためには、４０ｐｐｍ以
下にする必要がある。また、本発明においてもう１つ重
要な成分は、Ｍｎである。本発明者等は、Ｃ，Ｎ，Ｐが
材質に及ぼす影響を詳細に調査した結果、これらの元素
が上記に示した範囲内にあるとき、図３に示すように、
ある特定のＭｎ添加範囲内で、平均ｒ値が高くなること
を発見した。その範囲は、Ｍｎ：０．０５〜０．２０％
である。本発明の大きな特徴はこの点にある。すなわ
ち、Ｃ，Ｎ，Ｐを極微量成分としたときに、あるＭｎ範
囲内において、平均ｒ値が向上し、熱延鋼板でも平均ｒ
値１．０以上が得られるようになる点である。
要件の１つであり、図３で示すように上記範囲内の極低
Ｃ，Ｎ，Ｐ中においては、Ｓ量が高いと、異方性が高く
なり、Δｒ値０．１以下にするためには、４０ｐｐｍ以
下にする必要がある。また、本発明においてもう１つ重
要な成分は、Ｍｎである。本発明者等は、Ｃ，Ｎ，Ｐが
材質に及ぼす影響を詳細に調査した結果、これらの元素
が上記に示した範囲内にあるとき、図３に示すように、
ある特定のＭｎ添加範囲内で、平均ｒ値が高くなること
を発見した。その範囲は、Ｍｎ：０．０５〜０．２０％
である。本発明の大きな特徴はこの点にある。すなわ
ち、Ｃ，Ｎ，Ｐを極微量成分としたときに、あるＭｎ範
囲内において、平均ｒ値が向上し、熱延鋼板でも平均ｒ
値１．０以上が得られるようになる点である。
【００１３】Ｓｉは、多量に加えると延性を劣化させる
ばかりでなく、Ｓｉ−Ｍｎ系の介在物の起因となり、有
害になる。このため、本発明では、延性への影響がな
く、有害介在物を生成しない条件としてＳｉ≦０．０３
％とした。また、Ａｌは脱酸元素として重要であり、鋼
中の介在物を減少させるために必要である。特に、０．
００５％以下では不十分な脱酸のために介在物が多量に
発生する。しかし、投入しすぎると、コストアップさら
に圧延工程で生成する析出物の悪影響が心配される。従
って、その範囲はＡｌ：０．００５〜０．０７％とし
た。
ばかりでなく、Ｓｉ−Ｍｎ系の介在物の起因となり、有
害になる。このため、本発明では、延性への影響がな
く、有害介在物を生成しない条件としてＳｉ≦０．０３
％とした。また、Ａｌは脱酸元素として重要であり、鋼
中の介在物を減少させるために必要である。特に、０．
００５％以下では不十分な脱酸のために介在物が多量に
発生する。しかし、投入しすぎると、コストアップさら
に圧延工程で生成する析出物の悪影響が心配される。従
って、その範囲はＡｌ：０．００５〜０．０７％とし
た。
【００１４】本発明のように、高い延性を得る材料を造
り込むためには、微量で影響の大きい元素を総合的に規
制する必要がある。本発明では図１で示すように、微量
４元素の規制で延性に大きな効果を及ぼすことを確認し
た。すなわち、延性向上のための条件として、３０ppm
≦Ｃ＋Ｎ＋Ｐ＋Ｓ≦９０ppm が必要である。このとき、
３０ppm 以上としたのは、図２に示すように、これ未満
では大圧下、直後急冷を行っても、ＧＳＮＯで６．０番
以上の粒径が得られないためであり、また製鋼コストが
高くなるためである。上限を９０ppm 以下としたのは、
図１で明らかなようにこれ以上では、目標とする全伸び
５８％以上が得られないためである。
り込むためには、微量で影響の大きい元素を総合的に規
制する必要がある。本発明では図１で示すように、微量
４元素の規制で延性に大きな効果を及ぼすことを確認し
た。すなわち、延性向上のための条件として、３０ppm
≦Ｃ＋Ｎ＋Ｐ＋Ｓ≦９０ppm が必要である。このとき、
３０ppm 以上としたのは、図２に示すように、これ未満
では大圧下、直後急冷を行っても、ＧＳＮＯで６．０番
以上の粒径が得られないためであり、また製鋼コストが
高くなるためである。上限を９０ppm 以下としたのは、
図１で明らかなようにこれ以上では、目標とする全伸び
５８％以上が得られないためである。
【００１５】本発明における成分系で平均ｒ値が向上す
るメカニズムについては不明であるが、本発見において
は、粒界に存在すると影響が大きいＣ，Ｎ，Ｐを共に低
減した状態で起こっている現象である。集合組織を形成
する結晶粒は、変態の場合も、再結晶の場合も結晶粒界
の状態の影響が大きい。本発明の構成要因になっている
Ｃ，Ｎ，Ｐの粒界への影響については、次のことがよく
知られている。まず、Ｃ，Ｎについて、α域の圧延で
は、高純鋼の粒界から生成する再結晶フェライトは絞り
性に良好な集合組織を有していることが知られており、
固溶Ｃ，Ｎの存在は、集合組織に悪影響を及ぼすとされ
ている。
るメカニズムについては不明であるが、本発見において
は、粒界に存在すると影響が大きいＣ，Ｎ，Ｐを共に低
減した状態で起こっている現象である。集合組織を形成
する結晶粒は、変態の場合も、再結晶の場合も結晶粒界
の状態の影響が大きい。本発明の構成要因になっている
Ｃ，Ｎ，Ｐの粒界への影響については、次のことがよく
知られている。まず、Ｃ，Ｎについて、α域の圧延で
は、高純鋼の粒界から生成する再結晶フェライトは絞り
性に良好な集合組織を有していることが知られており、
固溶Ｃ，Ｎの存在は、集合組織に悪影響を及ぼすとされ
ている。
【００１６】また、Ｐについての２次加工割れへの影響
について、Ｐは粒界に偏析しやすく、加工割れの一因に
なることが知られている。また、発明鋼板の集合組織を
調査すると、中心部はほぼランダムで表層部には平均ｒ
値の向上に有利な集合組織が見られる。これらのことか
ら、純化された結晶粒界の中に、存在する析出物等が、
従来考えられなかったような結晶の方位制御を行って、
平均ｒ値の向上に寄与した可能性がある。
について、Ｐは粒界に偏析しやすく、加工割れの一因に
なることが知られている。また、発明鋼板の集合組織を
調査すると、中心部はほぼランダムで表層部には平均ｒ
値の向上に有利な集合組織が見られる。これらのことか
ら、純化された結晶粒界の中に、存在する析出物等が、
従来考えられなかったような結晶の方位制御を行って、
平均ｒ値の向上に寄与した可能性がある。
【００１７】仕上げ圧延における仕上げ温度を９１０℃
以上にするのは、Ａｒ3 変態点以上で圧延を終了させ、
その後生成する変態フェライト粒を整粒の状態に保つた
めである。また、巻き取り温度を６５０〜７５０℃に規
制したのは、表層部の歪を回復または再結晶によってと
り除くことにより５８％以上の伸びを安定して得るとと
もに、ＧＳＮＯ６．０番よりも粗大化させないためであ
る。
以上にするのは、Ａｒ3 変態点以上で圧延を終了させ、
その後生成する変態フェライト粒を整粒の状態に保つた
めである。また、巻き取り温度を６５０〜７５０℃に規
制したのは、表層部の歪を回復または再結晶によってと
り除くことにより５８％以上の伸びを安定して得るとと
もに、ＧＳＮＯ６．０番よりも粗大化させないためであ
る。
【００１８】しかし、本発明のように、高純鋼に近い成
分系においては、変態点は非常に高く、結晶粒の成長も
非常に早い。これでは巻取り条件の規制だけでは安定し
てＧＳＮＯで６．０番以上の微細粒を得ることはできな
い場合がある。そのような場合には、圧延、冷却を利用
し、条件を組み合わせることによって粗大化を防止する
ことが好ましい。その条件を詳細に調査した結果、仕上
げ圧延の合計圧下率を９０％以上、圧延直後１秒以内の
冷却開始、冷速３０℃／Ｓ以上で７５０℃以下まで冷却
することが効果的で、全てを同時に使った場合が最も有
効であることはいうまでもない。以上の本発明条件の鋼
板は、高平均ｒ値で、異方性が少なく、高加工性、かつ
２次加工割れの発生しない極めて高品質な熱延鋼板であ
った。
分系においては、変態点は非常に高く、結晶粒の成長も
非常に早い。これでは巻取り条件の規制だけでは安定し
てＧＳＮＯで６．０番以上の微細粒を得ることはできな
い場合がある。そのような場合には、圧延、冷却を利用
し、条件を組み合わせることによって粗大化を防止する
ことが好ましい。その条件を詳細に調査した結果、仕上
げ圧延の合計圧下率を９０％以上、圧延直後１秒以内の
冷却開始、冷速３０℃／Ｓ以上で７５０℃以下まで冷却
することが効果的で、全てを同時に使った場合が最も有
効であることはいうまでもない。以上の本発明条件の鋼
板は、高平均ｒ値で、異方性が少なく、高加工性、かつ
２次加工割れの発生しない極めて高品質な熱延鋼板であ
った。
【００１９】
【実施例】表１に出鋼成分、表２に圧延条件とその材質
結果の実施例を示す。本発明条件内で製造したＮｏ．１
からＮｏ．９までのテスト材のうち、本発明成分範囲内
のＡ，Ｂ，Ｃ，Ｄは、圧延後の鋼板の材質は、目標の結
晶粒度番号、伸び、平均ｒ値、Δｒ値を保っており、２
次加工割れも発生しなかった。しかし、Ｍｎ量が多いＦ
材、Ｃ＋Ｎ＋Ｐ＋Ｓ量が多いＩ材は、伸びが目標に達し
なかった。また、Ｐ量が多いＧ材は、２次加工割れが発
生した。Ｃ＋Ｎ＋Ｐ＋Ｓが少な過ぎるＨ材は、伸びは高
いものの結晶粒が大きくなり過ぎて、加工後に肌荒れが
発生した。また、Ｓ量、Ｐ量が多いＥ，Ｇ，Ｉ材はΔｒ
値が目標に達しなかった。さらに、Ｍｎ量が適量でなか
ったＦ，Ｈ材、Ｐ量が多いＧ材、Ｃ，Ｎ量が多いＩ材は
平均ｒ値は低く、目標の１．０に達しなかった。
結果の実施例を示す。本発明条件内で製造したＮｏ．１
からＮｏ．９までのテスト材のうち、本発明成分範囲内
のＡ，Ｂ，Ｃ，Ｄは、圧延後の鋼板の材質は、目標の結
晶粒度番号、伸び、平均ｒ値、Δｒ値を保っており、２
次加工割れも発生しなかった。しかし、Ｍｎ量が多いＦ
材、Ｃ＋Ｎ＋Ｐ＋Ｓ量が多いＩ材は、伸びが目標に達し
なかった。また、Ｐ量が多いＧ材は、２次加工割れが発
生した。Ｃ＋Ｎ＋Ｐ＋Ｓが少な過ぎるＨ材は、伸びは高
いものの結晶粒が大きくなり過ぎて、加工後に肌荒れが
発生した。また、Ｓ量、Ｐ量が多いＥ，Ｇ，Ｉ材はΔｒ
値が目標に達しなかった。さらに、Ｍｎ量が適量でなか
ったＦ，Ｈ材、Ｐ量が多いＧ材、Ｃ，Ｎ量が多いＩ材は
平均ｒ値は低く、目標の１．０に達しなかった。
【００２０】次に、同じＡ材を用いて、製造条件につい
て調べたＮｏ．１０からＮｏ．１５では、重要な要件で
ある仕上げ温度が本発明条件を満たさなかったＮｏ．１
０、巻取温度が高すぎたＮｏ．１４は、結晶粒が大き過
ぎて肌荒れを発生させた。巻取温度が低すぎたＮｏ．１
６は伸びが満足しなかった。Ｎｏ．１１，１２，１３
は、仕上げ終了温度、巻取温度を満足したため、圧下
率、冷却開始時間、冷速が満足しなくても、何とか結晶
粒度番号６．０番を確保し、目標を達成できた。全ての
条件を満たしたＮｏ．１５、およびＮｏ．１は、非常に
良好な材料が得られた。
て調べたＮｏ．１０からＮｏ．１５では、重要な要件で
ある仕上げ温度が本発明条件を満たさなかったＮｏ．１
０、巻取温度が高すぎたＮｏ．１４は、結晶粒が大き過
ぎて肌荒れを発生させた。巻取温度が低すぎたＮｏ．１
６は伸びが満足しなかった。Ｎｏ．１１，１２，１３
は、仕上げ終了温度、巻取温度を満足したため、圧下
率、冷却開始時間、冷速が満足しなくても、何とか結晶
粒度番号６．０番を確保し、目標を達成できた。全ての
条件を満たしたＮｏ．１５、およびＮｏ．１は、非常に
良好な材料が得られた。
【００２１】
【表１】
【００２２】
【表２】
【００２３】
【発明の効果】本発明による鋼板は、熱延鋼板で高い伸
びと深絞り性を有し、しかも異方性は小さく、冷延鋼板
以上の特性を安価に製造することが可能である。また、
主として成分規制で製造するため、熱延への負荷は小さ
く、トラブルなく製造することが可能である。
びと深絞り性を有し、しかも異方性は小さく、冷延鋼板
以上の特性を安価に製造することが可能である。また、
主として成分規制で製造するため、熱延への負荷は小さ
く、トラブルなく製造することが可能である。
【図１】鋼中のＣ＋Ｎ＋Ｓ＋Ｐ含有量と全伸びとの関係
を示す図。
を示す図。
【図２】鋼中のＳ含有量とΔｒ値との関係を示す図。
【図３】鋼中のＭｎ含有量と平均ｒ値との関係を示す
図。
図。
Claims (9)
- 【請求項１】 重量％で、 Ｃ ≦０．００２５％、 Ｐ ≦０．００５％、 Ｎ ≦０．００３％、 Ｓ ≦０．００４％、 Ｍｎ：０．０５〜０．２０％、 Ａｌ：０．００５〜０．０７％、 Ｓｉ≦０．０３％ その他不可避的元素を含み、３０ｐｐｍ≦Ｃ＋Ｎ＋Ｐ＋
Ｓ≦９０ｐｐｍを満足し、かつフェライトの結晶粒径が
ＧＳＮＯ（結晶粒度番号）で６．０番以上である、加工
性に優れ、異方性の小さい深絞り用熱延鋼板。 - 【請求項２】 重量％で、 Ｃ ≦０．００２５％、 Ｐ ≦０．００５％、 Ｎ ≦０．００３％、 Ｓ ≦０．００４％、 Ｍｎ：０．０５〜０．２０％、 Ａｌ：０．００５〜０．０７％、 Ｓｉ≦０．０３％ その他不可避的元素を含み、３０ｐｐｍ≦Ｃ＋Ｎ＋Ｐ＋
Ｓ≦９０ｐｐｍを満足する鋼片を、仕上げ温度≧９１０
℃で熱間圧延し、その後６５０〜７５０℃で巻取ること
を特徴とする加工性に優れ、異方性の小さい深絞り用熱
間圧延鋼板の製造方法。 - 【請求項３】 重量％で、 Ｃ ≦０．００２５％、 Ｐ ≦０．００５％、 Ｎ ≦０．００３％、 Ｓ ≦０．００４％、 Ｍｎ：０．０５〜０．２０％、 Ａｌ：０．００５〜０．０７％、 Ｓｉ≦０．０３％ その他不可避的元素を含み、３０ｐｐｍ≦Ｃ＋Ｎ＋Ｐ＋
Ｓ≦９０ｐｐｍを満足する鋼片を、仕上げ温度≧９１０
℃、かつ仕上げ合計圧下率≧９０％で熱間圧延し、その
後６５０〜７５０℃で巻取ることを特徴とする加工性に
優れ、異方性の小さい深絞り用熱間圧延鋼板の製造方
法。 - 【請求項４】 重量％で、 Ｃ ≦０．００２５％、 Ｐ ≦０．００５％、 Ｎ ≦０．００３％、 Ｓ ≦０．００４％、 Ｍｎ：０．０５〜０．２０％、 Ａｌ：０．００５〜０．０７％、 Ｓｉ≦０．０３％ その他不可避的元素を含み、３０ｐｐｍ≦Ｃ＋Ｎ＋Ｐ＋
Ｓ≦９０ｐｐｍを満足する鋼片を、仕上げ温度≧９１０
℃で熱間圧延し、圧延終了後１秒以内に冷却を開始し、
６５０〜７５０℃で巻取ることを特徴とする加工性に優
れ、異方性の小さい深絞り用熱間圧延鋼板の製造方法。 - 【請求項５】 重量％で、 Ｃ ≦０．００２５％、 Ｐ ≦０．００５％、 Ｎ ≦０．００３％、 Ｓ ≦０．００４％、 Ｍｎ：０．０５〜０．２０％、 Ａｌ：０．００５〜０．０７％、 Ｓｉ≦０．０３％ その他不可避的元素を含み、３０ｐｐｍ≦Ｃ＋Ｎ＋Ｐ＋
Ｓ≦９０ｐｐｍを満足する鋼片を、仕上げ温度≧９１０
℃、仕上げ合計圧下率≧９０％で熱間圧延し、圧延終了
後１秒以内に冷却を開始し、６５０〜７５０℃で巻取る
ことを特徴とする加工性に優れ、異方性の小さい深絞り
用熱間圧延鋼板の製造方法。 - 【請求項６】 重量％で、 Ｃ ≦０．００２５％、 Ｐ ≦０．００５％、 Ｎ ≦０．００３％、 Ｓ ≦０．００４％、 Ｍｎ：０．０５〜０．２０％、 Ａｌ：０．００５〜０．０７％、 Ｓｉ≦０．０３％ その他不可避的元素を含み、３０ｐｐｍ≦Ｃ＋Ｎ＋Ｐ＋
Ｓ≦９０ｐｐｍを満足する鋼片を、仕上げ温度≧９１０
℃で熱間圧延した後、３０℃／Ｓ以上の冷速で７５０℃
以下まで冷却し、その後６５０〜７５０℃で巻取ること
を特徴とする加工性に優れ、異方性の小さい深絞り用熱
間圧延鋼板の製造方法。 - 【請求項７】 重量％で、 Ｃ ≦０．００２５％、 Ｐ ≦０．００５％、 Ｎ ≦０．００３％、 Ｓ ≦０．００４％、 Ｍｎ：０．０５〜０．２０％、 Ａｌ：０．００５〜０．０７％、 Ｓｉ≦０．０３％ その他不可避的元素を含み、３０ｐｐｍ≦Ｃ＋Ｎ＋Ｐ＋
Ｓ≦９０ｐｐｍを満足する鋼片を、仕上げ温度≧９１０
℃、仕上げ合計圧下率≧９０％で熱間圧延した後、３０
℃／Ｓ以上の冷速で７５０℃以下まで冷却し、その後６
５０〜７５０℃で巻取ることを特徴とする加工性に優
れ、異方性の小さい深絞り用熱間圧延鋼板の製造方法。 - 【請求項８】 重量％で、 Ｃ ≦０．００２５％、 Ｐ ≦０．００５％、 Ｎ ≦０．００３％、 Ｓ ≦０．００４％、 Ｍｎ：０．０５〜０．２０％、 Ａｌ：０．００５〜０．０７％、 Ｓｉ≦０．０３％ その他不可避的元素を含み、３０ｐｐｍ≦Ｃ＋Ｎ＋Ｐ＋
Ｓ≦９０ｐｐｍを満足する鋼片を、仕上げ温度≧９１０
℃で熱間圧延し、圧延終了後１秒以内に冷却を開始し
て、３０℃／Ｓ以上の冷速で７５０℃以下まで冷却し、
その後６５０〜７５０℃で巻取ることを特徴とする加工
性に優れ、異方性の小さい深絞り用熱間圧延鋼板の製造
方法。 - 【請求項９】 重量％で、 Ｃ ≦０．００２５％、 Ｐ ≦０．００５％、 Ｎ ≦０．００３％、 Ｓ ≦０．００４％、 Ｍｎ：０．０５〜０．２０％、 Ａｌ：０．００５〜０．０７％、 Ｓｉ≦０．０３％ その他不可避的元素を含み、３０ｐｐｍ≦Ｃ＋Ｎ＋Ｐ＋
Ｓ≦９０ｐｐｍを満足する鋼片を、仕上げ温度≧９１０
℃、仕上げ合計圧下率≧９０％で熱間圧延し、圧延終了
後１秒以内に冷却を開始して、３０℃／Ｓ以上の冷速で
７５０℃以下まで冷却し、その後６５０〜７５０℃で巻
取ることを特徴とする加工性に優れ、異方性の小さい深
絞り用熱間圧延鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19142693A JPH0741903A (ja) | 1993-08-02 | 1993-08-02 | 加工性に優れ異方性の小さい深絞り用熱延鋼板およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19142693A JPH0741903A (ja) | 1993-08-02 | 1993-08-02 | 加工性に優れ異方性の小さい深絞り用熱延鋼板およびその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0741903A true JPH0741903A (ja) | 1995-02-10 |
Family
ID=16274421
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19142693A Withdrawn JPH0741903A (ja) | 1993-08-02 | 1993-08-02 | 加工性に優れ異方性の小さい深絞り用熱延鋼板およびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0741903A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002356739A (ja) * | 2001-05-30 | 2002-12-13 | Kawasaki Steel Corp | 歪み時効硬化特性に優れた深絞り用熱延鋼板およびその製造方法 |
| CN100408711C (zh) * | 2002-06-25 | 2008-08-06 | 杰富意钢铁株式会社 | 高强度冷轧钢板及其制造方法 |
| WO2018194059A1 (ja) * | 2017-04-17 | 2018-10-25 | 新日鐵住金株式会社 | 鋼板及びその製造方法 |
-
1993
- 1993-08-02 JP JP19142693A patent/JPH0741903A/ja not_active Withdrawn
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002356739A (ja) * | 2001-05-30 | 2002-12-13 | Kawasaki Steel Corp | 歪み時効硬化特性に優れた深絞り用熱延鋼板およびその製造方法 |
| JP4608811B2 (ja) * | 2001-05-30 | 2011-01-12 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 歪み時効硬化特性に優れた深絞り用熱延鋼板およびその製造方法 |
| CN100408711C (zh) * | 2002-06-25 | 2008-08-06 | 杰富意钢铁株式会社 | 高强度冷轧钢板及其制造方法 |
| WO2018194059A1 (ja) * | 2017-04-17 | 2018-10-25 | 新日鐵住金株式会社 | 鋼板及びその製造方法 |
| JP6460295B1 (ja) * | 2017-04-17 | 2019-01-30 | 新日鐵住金株式会社 | 鋼板及びその製造方法 |
| US11098386B2 (en) | 2017-04-17 | 2021-08-24 | Nippon Steel Corporation | Steel sheet and method of manufacturing same |
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|---|---|---|---|
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