JPH0741348A - 超流動コンクリートの製造方法 - Google Patents
超流動コンクリートの製造方法Info
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- JPH0741348A JPH0741348A JP17298393A JP17298393A JPH0741348A JP H0741348 A JPH0741348 A JP H0741348A JP 17298393 A JP17298393 A JP 17298393A JP 17298393 A JP17298393 A JP 17298393A JP H0741348 A JPH0741348 A JP H0741348A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 材料分離抵抗性に優れた、締固め不要超流動
コンクリートを製造する。 【構成】 粗骨材の比重と、セメント、無機系粉末、細
骨材、混和剤及び水で構成されるモルタル部の比重との
差を０．１５ｇ／ｃｍ3 以下とする。 【効果】 粗骨材とモルタル部との比重差を０．１５以
下とすることにより、流動性が著しく良好であると共に
分離抵抗性の高い超流動コンクリートが得られる。
コンクリートを製造する。 【構成】 粗骨材の比重と、セメント、無機系粉末、細
骨材、混和剤及び水で構成されるモルタル部の比重との
差を０．１５ｇ／ｃｍ3 以下とする。 【効果】 粗骨材とモルタル部との比重差を０．１５以
下とすることにより、流動性が著しく良好であると共に
分離抵抗性の高い超流動コンクリートが得られる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は超流動コンクリートの製
造方法に係り、特に、土木、建築工事におけるコンクリ
ートとして、また、コンクリート２次製品用のコンクリ
ートとして有用な、流動性に富み、材料分離の問題のな
い締固め不要超流動コンクリートの製造方法に関する。
造方法に係り、特に、土木、建築工事におけるコンクリ
ートとして、また、コンクリート２次製品用のコンクリ
ートとして有用な、流動性に富み、材料分離の問題のな
い締固め不要超流動コンクリートの製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】締固め不要の超流動コンクリートにおい
ては、コンクリートの流動性が高いために、粗骨材がモ
ルタル部から容易に分離する傾向を示す。このため、こ
の分離を低減する方策として、セルロースエーテルやア
クリルアミド等の水溶性合成高分子や天然多糖類の分離
低減剤を添加する方法（特開平１−１６０８５２号公
報、同４−３６７５５０号公報）、或いは、セメントや
混和剤の粉体量を多く設定すると共に、高性能減水剤を
混和し、セメントペーストの粘度を高める方法が採用さ
れている。
ては、コンクリートの流動性が高いために、粗骨材がモ
ルタル部から容易に分離する傾向を示す。このため、こ
の分離を低減する方策として、セルロースエーテルやア
クリルアミド等の水溶性合成高分子や天然多糖類の分離
低減剤を添加する方法（特開平１−１６０８５２号公
報、同４−３６７５５０号公報）、或いは、セメントや
混和剤の粉体量を多く設定すると共に、高性能減水剤を
混和し、セメントペーストの粘度を高める方法が採用さ
れている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】上記従来の方法のう
ち、分離低減剤を添加する方法では分離低減剤が高価で
あるため、材料コストが高くつく上に、分離低減剤の使
用によりコンクリートの粘度が高くなり打設速度が遅く
なることから、効率が悪いといった欠点がある。
ち、分離低減剤を添加する方法では分離低減剤が高価で
あるため、材料コストが高くつく上に、分離低減剤の使
用によりコンクリートの粘度が高くなり打設速度が遅く
なることから、効率が悪いといった欠点がある。
【０００４】また、粉体量を多くする方法においては、
粉体量を多く設定しても流動性を確保する必要上、分離
を有効に防止し得る粉体量とすることはできず、やはり
分離が生じ易いという問題がある。
粉体量を多く設定しても流動性を確保する必要上、分離
を有効に防止し得る粉体量とすることはできず、やはり
分離が生じ易いという問題がある。
【０００５】本発明は上記従来の問題点を解決し、材料
分離抵抗性に優れた、締固め不要超流動コンクリートを
製造する方法を提供することを目的とする。
分離抵抗性に優れた、締固め不要超流動コンクリートを
製造する方法を提供することを目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】請求項１の超流動コンク
リートの製造方法は、セメント、無機系粉末、細骨材、
粗骨材、混和剤及び水を混練して超流動コンクリートを
製造する方法において、該粗骨材の比重と、セメント、
無機系粉末、細骨材、混和剤及び水で構成されるモルタ
ル部の比重との差を０．１５ｇ／ｃｍ3 以下とすること
を特徴とする。
リートの製造方法は、セメント、無機系粉末、細骨材、
粗骨材、混和剤及び水を混練して超流動コンクリートを
製造する方法において、該粗骨材の比重と、セメント、
無機系粉末、細骨材、混和剤及び水で構成されるモルタ
ル部の比重との差を０．１５ｇ／ｃｍ3 以下とすること
を特徴とする。
【０００７】請求項２の超流動コンクリートの製造方法
は、請求項１に記載の方法において、細骨材の少なくと
も一部として、比重が３．００ｇ／ｃｍ3 以上で粒径が
２．５ｍｍ以下の無機物質粒子を用いることを特徴とす
る。
は、請求項１に記載の方法において、細骨材の少なくと
も一部として、比重が３．００ｇ／ｃｍ3 以上で粒径が
２．５ｍｍ以下の無機物質粒子を用いることを特徴とす
る。
【０００８】請求項３の超流動コンクリートの製造方法
は、請求項１又は２に記載の方法において、無機系粉末
の少なくとも一部として、比重が３．３０ｇ／ｃｍ3 以
上の無機物質粉末を用いることを特徴とする。
は、請求項１又は２に記載の方法において、無機系粉末
の少なくとも一部として、比重が３．３０ｇ／ｃｍ3 以
上の無機物質粉末を用いることを特徴とする。
【０００９】以下に本発明を詳細に説明する。なお、本
発明において、粗骨材とモルタル部との比重差とは、粗
骨材の比重からモルタル部の比重を差し引いた値の絶対
値を指し、以下において、比重の単位（ｇ／ｃｍ3 ）は
省略して示す。
発明において、粗骨材とモルタル部との比重差とは、粗
骨材の比重からモルタル部の比重を差し引いた値の絶対
値を指し、以下において、比重の単位（ｇ／ｃｍ3 ）は
省略して示す。
【００１０】本発明においては、セメント、無機系粉
末、細骨材、粗骨材、混和剤及び水を混練してコンクリ
ートを製造するに当り、粗骨材と粗骨材以外のモルタル
部との比重の差を０．１５以下とする。
末、細骨材、粗骨材、混和剤及び水を混練してコンクリ
ートを製造するに当り、粗骨材と粗骨材以外のモルタル
部との比重の差を０．１５以下とする。
【００１１】このように比重調整を行なうためには、次
の又はの方法を採用するのが好ましい。 比重調整用粒子として、比重が３．００以上の無機
物質よりなり、粒径が２．５ｍｍ以下の無機物質粒子を
細骨材の一部もしくは全部として使用する。 比重調整用粉末として、比重が３．３０以上の無機
物質粉末を無機系粉末の一部もしくは全部として使用す
る。
の又はの方法を採用するのが好ましい。 比重調整用粒子として、比重が３．００以上の無機
物質よりなり、粒径が２．５ｍｍ以下の無機物質粒子を
細骨材の一部もしくは全部として使用する。 比重調整用粉末として、比重が３．３０以上の無機
物質粉末を無機系粉末の一部もしくは全部として使用す
る。
【００１２】上記、の比重調整用粒子又は粉末とし
ては、コンクリートの凝結時間を著しく変化させないも
のであり、なおかつ、コンクリートの異状膨張等を誘引
しない、コンクリートの耐久性に悪影響を及ぼさない物
質であれば良く、特に制限はないが、例えば、製鋼スラ
グ、製銅スラグ、褐鉄鉱、ページャイト、バライト、磁
鉄鉱、フェロフォスフェラス等の１種又は２種以上の粒
子又は粉末を用いることができる。
ては、コンクリートの凝結時間を著しく変化させないも
のであり、なおかつ、コンクリートの異状膨張等を誘引
しない、コンクリートの耐久性に悪影響を及ぼさない物
質であれば良く、特に制限はないが、例えば、製鋼スラ
グ、製銅スラグ、褐鉄鉱、ページャイト、バライト、磁
鉄鉱、フェロフォスフェラス等の１種又は２種以上の粒
子又は粉末を用いることができる。
【００１３】なお、本発明において、セメントとしては
ポルトランドセメントの他、混合セメント等を使用する
ことができる。
ポルトランドセメントの他、混合セメント等を使用する
ことができる。
【００１４】また、無機系粉末としては前述の比重調整
用粉末の他、高炉スラグ粉末やフライアッシュ、石灰石
粉末、砕石粉等の１種又は２種以上を用いることができ
る。
用粉末の他、高炉スラグ粉末やフライアッシュ、石灰石
粉末、砕石粉等の１種又は２種以上を用いることができ
る。
【００１５】また、細骨材、粗骨材としては、一般にコ
ンクリートに使用されるものであれば良く、特に限定さ
れない。
ンクリートに使用されるものであれば良く、特に限定さ
れない。
【００１６】混和剤としては、高性能減水剤、高性能Ａ
Ｅ減水剤、水溶性高分子の増粘剤及び消泡剤等を単独も
しくは組み合せて使用することができる。
Ｅ減水剤、水溶性高分子の増粘剤及び消泡剤等を単独も
しくは組み合せて使用することができる。
【００１７】本発明において、粗骨材とモルタル部との
比重差が０．１５以下であれば、そのコンクリート配合
には特に制限はないが、一般には、セメントと無機系粉
末の合計量が５００ｋｇ／ｍ3 以上の配合が好ましい。
比重差が０．１５以下であれば、そのコンクリート配合
には特に制限はないが、一般には、セメントと無機系粉
末の合計量が５００ｋｇ／ｍ3 以上の配合が好ましい。
【００１８】
【作用】ストークス領域において液体中を直径ｄの球形
粒子が沈降する場合の沈降速度は下記式で表される。
粒子が沈降する場合の沈降速度は下記式で表される。
【００１９】
【数１】
【００２０】この式において沈降速度ω0 を０とする条
件は、 液体比重（ρ）＝固体密度（σ）となる場
合、 固体粒子径ｄ→０、 液体の動粘性係数ν→
∞の３条件である。コンクリート中のペースト部又はモ
ルタル部が液体として挙動すると仮定すると、粗骨材の
分離沈降を抑制するためには、ペースト部、モルタル部
の動粘性係数を大きくする方法と、モルタル部の比重と
粗骨材の比重を同等にする方法の２方法が考えられ、超
流動コンクリートにおいて分離低減剤を混和する方法は
ペースト部、モルタル部の動粘性係数を高くするもので
ある。
件は、 液体比重（ρ）＝固体密度（σ）となる場
合、 固体粒子径ｄ→０、 液体の動粘性係数ν→
∞の３条件である。コンクリート中のペースト部又はモ
ルタル部が液体として挙動すると仮定すると、粗骨材の
分離沈降を抑制するためには、ペースト部、モルタル部
の動粘性係数を大きくする方法と、モルタル部の比重と
粗骨材の比重を同等にする方法の２方法が考えられ、超
流動コンクリートにおいて分離低減剤を混和する方法は
ペースト部、モルタル部の動粘性係数を高くするもので
ある。
【００２１】一方、本発明者らは、コンクリートの打設
速度が速く、しかも材料分離のない超流動コンクリート
を製造するために、種々の検討を行なった結果、モルタ
ル部の比重と粗骨材の比重とを同等にすることが可能で
あることを確認し、分離抵抗性の高い超流動コンクリー
トを得るに至った。
速度が速く、しかも材料分離のない超流動コンクリート
を製造するために、種々の検討を行なった結果、モルタ
ル部の比重と粗骨材の比重とを同等にすることが可能で
あることを確認し、分離抵抗性の高い超流動コンクリー
トを得るに至った。
【００２２】因みに、従来の一般的な超流動コンクリー
トでは、粗骨材とモルタル部との比重差は０．４〜０．
６程度である。これに対して、本発明方法に従って、粗
骨材とモルタル部との比重差を０．１５以下とすること
により、流動性が著しく良好であると共に分離抵抗性の
高い超流動コンクリートが得られる。
トでは、粗骨材とモルタル部との比重差は０．４〜０．
６程度である。これに対して、本発明方法に従って、粗
骨材とモルタル部との比重差を０．１５以下とすること
により、流動性が著しく良好であると共に分離抵抗性の
高い超流動コンクリートが得られる。
【００２３】請求項２、３の方法によれば、容易に粗骨
材とモルタル部との比重差を０．１５以下に調整するこ
とができる。
材とモルタル部との比重差を０．１５以下に調整するこ
とができる。
【００２４】
【実施例】以下に実験例、実施例及び比較例を挙げて本
発明をより具体的に説明するが、本発明はその要旨を超
えない限り、以下の実施例に限定されるものではない。
なお、用いた主な材料及びその比重は下記表１の通りで
ある。また、水としては上水道水を用いた。高性能ＡＥ
減水剤としてはポリカルボン酸系のものを、また、分離
低減剤としてはセルロースエーテルを用いた。
発明をより具体的に説明するが、本発明はその要旨を超
えない限り、以下の実施例に限定されるものではない。
なお、用いた主な材料及びその比重は下記表１の通りで
ある。また、水としては上水道水を用いた。高性能ＡＥ
減水剤としてはポリカルボン酸系のものを、また、分離
低減剤としてはセルロースエーテルを用いた。
【００２５】
【表１】
【００２６】実験例１ 表１に示す比重３．６２の製銅スラグを目開き５ｍｍ，
２．５ｍｍ，１．２ｍｍ，０．６ｍｍ，０．３ｍｍのふ
るいを用いて各粒群毎に試料をふるいとった。普通ポル
トランドセメント１重量部に対し、水を０．３重量部、
高性能ＡＥ減水剤を０．０２重量部、各粒群の製銅スラ
グを１重量部加え、ミキサーにて混練し、各々モルタル
を作製した。モルタルは混練後、ただちに直径１０ｃ
ｍ、高さ２０ｃｍの型枠に流し込んだ。
２．５ｍｍ，１．２ｍｍ，０．６ｍｍ，０．３ｍｍのふ
るいを用いて各粒群毎に試料をふるいとった。普通ポル
トランドセメント１重量部に対し、水を０．３重量部、
高性能ＡＥ減水剤を０．０２重量部、各粒群の製銅スラ
グを１重量部加え、ミキサーにて混練し、各々モルタル
を作製した。モルタルは混練後、ただちに直径１０ｃ
ｍ、高さ２０ｃｍの型枠に流し込んだ。
【００２７】モルタルの材令７日に硬化体を流し込み方
向に切断し、製銅スラグの重力方向での分布を調べた。
その結果、粒径２．５ｍｍを超える粒群では、製銅スラ
グが重力方向に沈降しており、上部はペースト層となっ
ていた。しかしながら、粒径２．５ｍｍ以下の粒群で
は、分離沈降の度合いは小さく、特に、粒径１．２ｍｍ
以下の粒群では分離は全く観察されなかった。
向に切断し、製銅スラグの重力方向での分布を調べた。
その結果、粒径２．５ｍｍを超える粒群では、製銅スラ
グが重力方向に沈降しており、上部はペースト層となっ
ていた。しかしながら、粒径２．５ｍｍ以下の粒群で
は、分離沈降の度合いは小さく、特に、粒径１．２ｍｍ
以下の粒群では分離は全く観察されなかった。
【００２８】この実験結果から、細骨材として用いる製
銅スラグの粒径は２．５ｍｍ以下、特に１．２ｍｍ以下
であることが好ましいことがわかる。
銅スラグの粒径は２．５ｍｍ以下、特に１．２ｍｍ以下
であることが好ましいことがわかる。
【００２９】実施例１〜６、比較例１〜５ 表２に示す配合のコンクリートを練り混ぜた。なお、細
骨材の製銅スラグとしては、実験例１の結果から粒径
２．５ｍｍ以下の粒群を使用した。各々のコンクリート
について、スランプフローを測定した結果、いずれの配
合においても６０〜７０ｃｍの範囲内であった。また、
各コンクリートの粗骨材とモルタル部との比重差は表３
に示す通りであった。
骨材の製銅スラグとしては、実験例１の結果から粒径
２．５ｍｍ以下の粒群を使用した。各々のコンクリート
について、スランプフローを測定した結果、いずれの配
合においても６０〜７０ｃｍの範囲内であった。また、
各コンクリートの粗骨材とモルタル部との比重差は表３
に示す通りであった。
【００３０】図１に示す型枠１のホッパー２にコンクリ
ートを入れ、投入口３を開いてから、出口４にコンクリ
ートが到達するまでの所要時間を測定した。結果を表３
に示す。表３に示す通り、比較例４、５では、分離低減
剤を使用しており、充填に要する時間が長いが、全ての
配合において十分な充填性が認められた。充填試験を行
なった試験体は硬化後、切断線Ｌに沿って切断して、材
料の分離状態を観察した。
ートを入れ、投入口３を開いてから、出口４にコンクリ
ートが到達するまでの所要時間を測定した。結果を表３
に示す。表３に示す通り、比較例４、５では、分離低減
剤を使用しており、充填に要する時間が長いが、全ての
配合において十分な充填性が認められた。充填試験を行
なった試験体は硬化後、切断線Ｌに沿って切断して、材
料の分離状態を観察した。
【００３１】その結果、表３に示す如く、比較例２、３
では、型枠１の出口４付近で明らかに粗骨材が少なく、
分離状態となっていた。一方、実施例５、６及び比較例
１では、細骨材の製銅スラグの割合を変えることによ
り、モルタル部の比重と粗骨材の比重との差を０．０１
〜０．２３まで変化させており、比重差０．２３の比較
例１では分離状態が観察されたが、実施例５、６では分
離はみられなかった。実施例１は、製銅スラグ粉末を用
いて比重調整をしており、これも分離はなかった。これ
らの結果から、モルタル部と粗骨材の比重差が０．１５
以内であれば、優れた材料分離抵抗性を示すことが確認
された。実施例２、３は、セメントにそれぞれ高炉スラ
グ粉末、フライアッシュを混合しても作製可能であるこ
と、また、実施例４は、比較例４、５に対して、分離低
減剤の添加量を少なくしても、分離のない、しかも打設
速度の速い超流動コンクリートが得られることを示して
いる。
では、型枠１の出口４付近で明らかに粗骨材が少なく、
分離状態となっていた。一方、実施例５、６及び比較例
１では、細骨材の製銅スラグの割合を変えることによ
り、モルタル部の比重と粗骨材の比重との差を０．０１
〜０．２３まで変化させており、比重差０．２３の比較
例１では分離状態が観察されたが、実施例５、６では分
離はみられなかった。実施例１は、製銅スラグ粉末を用
いて比重調整をしており、これも分離はなかった。これ
らの結果から、モルタル部と粗骨材の比重差が０．１５
以内であれば、優れた材料分離抵抗性を示すことが確認
された。実施例２、３は、セメントにそれぞれ高炉スラ
グ粉末、フライアッシュを混合しても作製可能であるこ
と、また、実施例４は、比較例４、５に対して、分離低
減剤の添加量を少なくしても、分離のない、しかも打設
速度の速い超流動コンクリートが得られることを示して
いる。
【００３２】
【表２】
【００３３】
【表３】
【００３４】
【発明の効果】以上詳述した通り、本発明の超流動コン
クリートの製造方法によれば、流動性が著しく良好で打
設速度が速い締固め不要コンクリートであって、材料の
分離抵抗性の高い超流動コンクリートが提供される。
クリートの製造方法によれば、流動性が著しく良好で打
設速度が速い締固め不要コンクリートであって、材料の
分離抵抗性の高い超流動コンクリートが提供される。
【図１】実施例において用いた型枠を示す斜視図であ
る。
る。
１ 型枠 ２ ホッパー ３ 投入口 ４ 出口
フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｃ０４Ｂ 18:14 18:08） (72)発明者 小山 宣幸 福岡県北九州市八幡西区洞南町１番地１ 三菱マテリアル株式会社九州事業所開発研 究部内 (72)発明者 田中 幸生 福岡県北九州市八幡西区洞南町１番地１ 三菱マテリアル株式会社九州事業所開発研 究部内
Claims (3)
- 【請求項１】 セメント、無機系粉末、細骨材、粗骨
材、混和剤及び水を混練して超流動コンクリートを製造
する方法において、 該粗骨材の比重と、セメント、無機系粉末、細骨材、混
和剤及び水で構成されるモルタル部の比重との差を０．
１５ｇ／ｃｍ3 以下とすることを特徴とする超流動コン
クリートの製造方法。 - 【請求項２】 請求項１に記載の方法において、細骨材
の少なくとも一部として、比重が３．００ｇ／ｃｍ3 以
上で粒径が２．５ｍｍ以下の無機物質粒子を用いること
を特徴とする超流動コンクリートの製造方法。 - 【請求項３】 請求項１又は２に記載の方法において、
無機系粉末の少なくとも一部として、比重が３．３０ｇ
／ｃｍ3 以上の無機物質粉末を用いることを特徴とする
超流動コンクリートの製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17298393A JPH0741348A (ja) | 1993-07-13 | 1993-07-13 | 超流動コンクリートの製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17298393A JPH0741348A (ja) | 1993-07-13 | 1993-07-13 | 超流動コンクリートの製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0741348A true JPH0741348A (ja) | 1995-02-10 |
Family
ID=15951999
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17298393A Withdrawn JPH0741348A (ja) | 1993-07-13 | 1993-07-13 | 超流動コンクリートの製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0741348A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US8016652B2 (en) | 2004-11-02 | 2011-09-13 | Toshitaka Tanaka | Airflow diffuser (diffuser fan) and air conditioner |
| JP2012201558A (ja) * | 2011-03-25 | 2012-10-22 | Sumitomo Metal Mining Engineering Co Ltd | 銅スラグ含有コンクリート用細骨材及びそれを用いたコンクリート施工方法 |
| JP2019210200A (ja) * | 2018-06-08 | 2019-12-12 | 住友大阪セメント株式会社 | 高強度コンクリート組成物、及び、高強度コンクリート硬化体 |
| JP2020158330A (ja) * | 2019-03-26 | 2020-10-01 | 住友大阪セメント株式会社 | 自己充填コンクリート及び自己充填コンクリートの製造方法 |
| CN114315266A (zh) * | 2021-12-14 | 2022-04-12 | 上海建工建材科技集团股份有限公司 | 一种低掺纤维高致密自密实堆石混凝土材料及其制备方法 |
-
1993
- 1993-07-13 JP JP17298393A patent/JPH0741348A/ja not_active Withdrawn
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| US8016652B2 (en) | 2004-11-02 | 2011-09-13 | Toshitaka Tanaka | Airflow diffuser (diffuser fan) and air conditioner |
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