JP2001206754A - 高流動コンクリート - Google Patents
高流動コンクリートInfo
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- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B28/00—Compositions of mortars, concrete or artificial stone, containing inorganic binders or the reaction product of an inorganic and an organic binder, e.g. polycarboxylate cements
- C04B28/02—Compositions of mortars, concrete or artificial stone, containing inorganic binders or the reaction product of an inorganic and an organic binder, e.g. polycarboxylate cements containing hydraulic cements other than calcium sulfates
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- C04B2111/00034—Physico-chemical characteristics of the mixtures
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 水結合材比が高く15〜30N/mm2の圧縮強度を
発現する高流動コンクリートにおいて、そのフレッシュ
性状が使用する材料の影響を受けにくい高流動コンクリ
ートを提供する。 【解決手段】 セメント系結合材、石灰石粉末、細骨
材、粗骨材、減水剤、増粘作用を有する水溶性高分子及
び水を含み、15〜30N/mm2の圧縮強度を発現する高流動
コンクリート。
発現する高流動コンクリートにおいて、そのフレッシュ
性状が使用する材料の影響を受けにくい高流動コンクリ
ートを提供する。 【解決手段】 セメント系結合材、石灰石粉末、細骨
材、粗骨材、減水剤、増粘作用を有する水溶性高分子及
び水を含み、15〜30N/mm2の圧縮強度を発現する高流動
コンクリート。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、水結合材比が高く
15〜30N/mm2の圧縮強度を発現する高流動コンクリート
に関し、特に、フレッシュ性状が使用する材料の影響を
受けにくい高流動コンクリートに関する。
15〜30N/mm2の圧縮強度を発現する高流動コンクリート
に関し、特に、フレッシュ性状が使用する材料の影響を
受けにくい高流動コンクリートに関する。
【０００２】
【従来の技術】近年、構造物の大型化や複雑化により鉄
筋を高密度化する場合が増えており、施工における労力
の増大や施工欠陥の発生等が問題になっている。このた
め、建設工事においては施工期間の短縮、施工の省力
化、施工欠陥の解消などの観点から、また、コンクリー
ト製品工場においては振動締固めによる騒音の低減など
の観点から、流動性と材料分離抵抗性に優れる高流動コ
ンクリートを使用することが進められている。
筋を高密度化する場合が増えており、施工における労力
の増大や施工欠陥の発生等が問題になっている。このた
め、建設工事においては施工期間の短縮、施工の省力
化、施工欠陥の解消などの観点から、また、コンクリー
ト製品工場においては振動締固めによる騒音の低減など
の観点から、流動性と材料分離抵抗性に優れる高流動コ
ンクリートを使用することが進められている。
【０００３】該高流動コンクリートとしては、1)増粘作
用を有する水溶性高分を使用する、通常増粘剤系と称す
る高流動コンクリート、2)コンクリート中のセメントや
高炉スラグ粉末、シリカフューム等の結合材量を多くし
て、水結合材比を低くする、通常粉体系と称する高流動
コンクリート、が知られている。
用を有する水溶性高分を使用する、通常増粘剤系と称す
る高流動コンクリート、2)コンクリート中のセメントや
高炉スラグ粉末、シリカフューム等の結合材量を多くし
て、水結合材比を低くする、通常粉体系と称する高流動
コンクリート、が知られている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】上記増粘剤系高流動コ
ンクリートや粉体系高流動コンクリートでは、水結合材
比が30〜50％程度と比較的低いものであるため、その圧
縮強度が40N/mm2以上のものが多く、一般に使用されて
いる設計基準強度に比べて過剰な性能を持つものとなっ
ていた。前記強度に関する課題を解決するために、特開
平10-29849号公報には、特定の比表面積の石灰石微粉
末、特定の粗骨材、セメントを含む結合材、水により構
成される特定の配合条件の高流動コンクリートが開示さ
れている。該高流動コンクリートは、24N/mm2程度の圧
縮強度を発現するものである。
ンクリートや粉体系高流動コンクリートでは、水結合材
比が30〜50％程度と比較的低いものであるため、その圧
縮強度が40N/mm2以上のものが多く、一般に使用されて
いる設計基準強度に比べて過剰な性能を持つものとなっ
ていた。前記強度に関する課題を解決するために、特開
平10-29849号公報には、特定の比表面積の石灰石微粉
末、特定の粗骨材、セメントを含む結合材、水により構
成される特定の配合条件の高流動コンクリートが開示さ
れている。該高流動コンクリートは、24N/mm2程度の圧
縮強度を発現するものである。
【０００５】しかしながら、前記特開平10-29849号公報
の高流動コンクリートでは、水結合材比が高い（65％以
上）ため、フレッシュ性状が使用する材料の影響を受け
やすい、例えば、粒度分布や形状の異なる骨材を使用し
た場合、同一の配合条件でも流動性や材料分離抵抗性が
異なる、という問題がある。
の高流動コンクリートでは、水結合材比が高い（65％以
上）ため、フレッシュ性状が使用する材料の影響を受け
やすい、例えば、粒度分布や形状の異なる骨材を使用し
た場合、同一の配合条件でも流動性や材料分離抵抗性が
異なる、という問題がある。
【０００６】そこで、本発明では、水結合材比が高く15
〜30N/mm2の圧縮強度を発現する高流動コンクリートに
おいて、そのフレッシュ性状が使用する材料の影響を受
けにくい高流動コンクリートを提供することを目的とす
るものである。
〜30N/mm2の圧縮強度を発現する高流動コンクリートに
おいて、そのフレッシュ性状が使用する材料の影響を受
けにくい高流動コンクリートを提供することを目的とす
るものである。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明者等は、上記の課
題を解決すべく鋭意研究した結果、水結合材比が高い高
流動コンクリートにおいて、石灰石粉末と増粘作用を有
する水溶性高分子を併用することにより、上記課題が解
決されることを見いだし、本発明を完成させたものであ
る。
題を解決すべく鋭意研究した結果、水結合材比が高い高
流動コンクリートにおいて、石灰石粉末と増粘作用を有
する水溶性高分子を併用することにより、上記課題が解
決されることを見いだし、本発明を完成させたものであ
る。
【０００８】即ち、本発明は、セメント系結合材、石灰
石粉末、細骨材、粗骨材、減水剤、増粘作用を有する水
溶性高分子及び水を含み、15〜30N/mm2の圧縮強度を発
現することを特徴とする高流動コンクリート（請求項
１）である。前記高流動コンクリートにおいて、スラン
プフローは50〜70cmが好ましく（請求項２）、石灰石粉
末／（セメント系結合材＋石灰石粉末）容積比は0.1〜
0.4が好ましく（請求項３）、増粘作用を有する水溶性
高分子の配合量は0.05〜0.5kg/m3が好ましい（請求項
４）。
石粉末、細骨材、粗骨材、減水剤、増粘作用を有する水
溶性高分子及び水を含み、15〜30N/mm2の圧縮強度を発
現することを特徴とする高流動コンクリート（請求項
１）である。前記高流動コンクリートにおいて、スラン
プフローは50〜70cmが好ましく（請求項２）、石灰石粉
末／（セメント系結合材＋石灰石粉末）容積比は0.1〜
0.4が好ましく（請求項３）、増粘作用を有する水溶性
高分子の配合量は0.05〜0.5kg/m3が好ましい（請求項
４）。
【０００９】
【発明の実施の形態】以下、本発明についてさらに詳し
く説明する。本発明は、セメント系結合材、石灰石粉
末、細骨材、粗骨材、減水剤、増粘作用を有する水溶性
高分子及び水を含み、15〜30N/mm2の圧縮強度を発現す
る高流動コンクリートである。圧縮強度が15N/mm2未満
では「JIS A 5308（レディミクストコンクリート）」に
規定されている呼び強度より低くなるので好ましくな
い。圧縮強度が30N/mm2を超えると、一般に使用されて
いる設計基準強度に比べて過剰な性能を持つものとなり
好ましくない。
く説明する。本発明は、セメント系結合材、石灰石粉
末、細骨材、粗骨材、減水剤、増粘作用を有する水溶性
高分子及び水を含み、15〜30N/mm2の圧縮強度を発現す
る高流動コンクリートである。圧縮強度が15N/mm2未満
では「JIS A 5308（レディミクストコンクリート）」に
規定されている呼び強度より低くなるので好ましくな
い。圧縮強度が30N/mm2を超えると、一般に使用されて
いる設計基準強度に比べて過剰な性能を持つものとなり
好ましくない。
【００１０】本発明で使用するセメント系結合材として
は、普通ポルトランドセメント、早強ポルトランドセメ
ント、中庸熱ポルトランドセメント、低熱ポルトランド
セメント等の各種ポルトランドセメントや高炉セメン
ト、フライアッシュセメント等の混合セメント、さらに
は、前記ポルトランドセメントや混合セメントの一部を
潜在水硬性粉末及び／又はポゾラン質粉末で置換したも
のが挙げられる。ここで、潜在水硬性粉末としては高炉
スラグ等が、ポゾラン質粉末としてはシリカフューム、
シリカダスト、フライアッシュ、スラグ、火山灰、シリ
カゾル、沈降シリカ等が挙げられる。
は、普通ポルトランドセメント、早強ポルトランドセメ
ント、中庸熱ポルトランドセメント、低熱ポルトランド
セメント等の各種ポルトランドセメントや高炉セメン
ト、フライアッシュセメント等の混合セメント、さらに
は、前記ポルトランドセメントや混合セメントの一部を
潜在水硬性粉末及び／又はポゾラン質粉末で置換したも
のが挙げられる。ここで、潜在水硬性粉末としては高炉
スラグ等が、ポゾラン質粉末としてはシリカフューム、
シリカダスト、フライアッシュ、スラグ、火山灰、シリ
カゾル、沈降シリカ等が挙げられる。
【００１１】本発明において、セメント系結合材のブレ
ーン比表面積は2500〜7000cm2/gであることが好まし
い。セメント系結合材のブレーン比表面積が2500cm2/g
未満では材料分離抵抗性が低下するので好ましくない。
セメント系結合材のブレーン比表面積が7000cm2/gを超
えると流動性が低下するので好ましくない。セメント系
結合材の配合量は、200〜330kg/m3が好ましい。セメン
ト系結合材の配合量が200kg/m3未満では強度発現性が低
下するので好ましくない。セメント系結合材の配合量が
330kg/m3を超えると一般に使用されている設計基準強度
に比べて過剰な性能（強度）を持つものとなり好ましく
ない。
ーン比表面積は2500〜7000cm2/gであることが好まし
い。セメント系結合材のブレーン比表面積が2500cm2/g
未満では材料分離抵抗性が低下するので好ましくない。
セメント系結合材のブレーン比表面積が7000cm2/gを超
えると流動性が低下するので好ましくない。セメント系
結合材の配合量は、200〜330kg/m3が好ましい。セメン
ト系結合材の配合量が200kg/m3未満では強度発現性が低
下するので好ましくない。セメント系結合材の配合量が
330kg/m3を超えると一般に使用されている設計基準強度
に比べて過剰な性能（強度）を持つものとなり好ましく
ない。
【００１２】本発明で使用する石灰石粉末は、ブレーン
比表面積で3000〜10000cm2/gが好ましい。石灰石粉末の
ブレーン比表面積が3000cm2/g未満では流動性が低下す
るので好ましくない。石灰石粉末のブレーン比表面積が
10000cm2/gを超えると粉砕にかかるコストが高くなるの
で好ましくない。石灰石粉末の配合量は、石灰石粉末／
（セメント系結合材＋石灰石粉末）の容積比で0.1〜0.4
が好ましい。石灰石粉末の配合量が、前記範囲外では、
流動性が低下したり、強度発現性が低下するので好まし
くない。
比表面積で3000〜10000cm2/gが好ましい。石灰石粉末の
ブレーン比表面積が3000cm2/g未満では流動性が低下す
るので好ましくない。石灰石粉末のブレーン比表面積が
10000cm2/gを超えると粉砕にかかるコストが高くなるの
で好ましくない。石灰石粉末の配合量は、石灰石粉末／
（セメント系結合材＋石灰石粉末）の容積比で0.1〜0.4
が好ましい。石灰石粉末の配合量が、前記範囲外では、
流動性が低下したり、強度発現性が低下するので好まし
くない。
【００１３】本発明で使用する細骨材、粗骨材は、特に
限定するものではなく、細骨材としては、川砂、海砂、
山砂、砕砂およびこれらの混合物や、軽量細骨材、高炉
スラグ細骨材等が挙げられる。粗骨材としては、川砂
利、海砂利、砕石およびこれらの混合物や、軽量粗骨
材、高炉スラグ粗骨材等が挙げられる。本発明において
は、単位粗骨材容積は0.28〜0.33m3/m3が好ましい。単
位粗骨材容積が0.28m3/m3未満では適当な単位水量又は
細骨材率に調整することが困難であり、単位粗骨材容積
が0.33m3/m3を超えると流動性が低下するのでいずれも
好ましくない。また、本発明においては、適当な細骨材
率を得るために細骨材量は735〜1200kg/m3とすることが
好ましい。
限定するものではなく、細骨材としては、川砂、海砂、
山砂、砕砂およびこれらの混合物や、軽量細骨材、高炉
スラグ細骨材等が挙げられる。粗骨材としては、川砂
利、海砂利、砕石およびこれらの混合物や、軽量粗骨
材、高炉スラグ粗骨材等が挙げられる。本発明において
は、単位粗骨材容積は0.28〜0.33m3/m3が好ましい。単
位粗骨材容積が0.28m3/m3未満では適当な単位水量又は
細骨材率に調整することが困難であり、単位粗骨材容積
が0.33m3/m3を超えると流動性が低下するのでいずれも
好ましくない。また、本発明においては、適当な細骨材
率を得るために細骨材量は735〜1200kg/m3とすることが
好ましい。
【００１４】本発明で使用する減水剤としては、アルキ
ルアリルスルホン酸系、ナフタレンスルホン酸系、メラ
ミンスルホン酸系、ポリカルボン酸系等の減水剤、ＡＥ
減水剤、高性能減水剤、高性能ＡＥ減水剤が挙げられ
る。減水剤は液状又は粉末状どちらでも使用可能であ
る。減水剤の配合量は、セメント系結合材に対して固形
分換算で0.03〜0.7％が好ましい。減水剤の配合量がセ
メント系結合材に対して固形分換算で0.03％未満では流
動性が低下するので好ましくない。減水剤の配合量がセ
メント系結合材に対して固形分換算で0.7％を超えると
材料分離抵抗性が低下するので好ましくない。
ルアリルスルホン酸系、ナフタレンスルホン酸系、メラ
ミンスルホン酸系、ポリカルボン酸系等の減水剤、ＡＥ
減水剤、高性能減水剤、高性能ＡＥ減水剤が挙げられ
る。減水剤は液状又は粉末状どちらでも使用可能であ
る。減水剤の配合量は、セメント系結合材に対して固形
分換算で0.03〜0.7％が好ましい。減水剤の配合量がセ
メント系結合材に対して固形分換算で0.03％未満では流
動性が低下するので好ましくない。減水剤の配合量がセ
メント系結合材に対して固形分換算で0.7％を超えると
材料分離抵抗性が低下するので好ましくない。
【００１５】本発明で使用する増粘作用を有する水溶性
高分子としては、ポリアクリルアミド、Ｎ−メチルアク
リルアミドと特定のアクリル系単量体との共重合体（具
体的には特開平9-132444号に開示される水溶性高分
子）、ポリＮビニルアセトアミド、カルボキシメチルセ
ルロース等が挙げられる。本発明では、前記水溶性高分
子を含む市販の増粘剤又は分離低減剤を使用することは
差し支えない。水溶性高分子の配合量は、0.05〜0.5kg/
m3が好ましく、0.1〜0.4kg/m3がより好ましい。水溶性
高分子の配合量が0.05kg/m3未満ではフレッシュ性状が
使用する材料の影響を受けやすくなるうえ、材料分離抵
抗性が低下するので好ましくない。水溶性高分子の配合
量が0.5kg/m3を超えると粘性が大きくなりすぎて流動性
が低下するので好ましくない。
高分子としては、ポリアクリルアミド、Ｎ−メチルアク
リルアミドと特定のアクリル系単量体との共重合体（具
体的には特開平9-132444号に開示される水溶性高分
子）、ポリＮビニルアセトアミド、カルボキシメチルセ
ルロース等が挙げられる。本発明では、前記水溶性高分
子を含む市販の増粘剤又は分離低減剤を使用することは
差し支えない。水溶性高分子の配合量は、0.05〜0.5kg/
m3が好ましく、0.1〜0.4kg/m3がより好ましい。水溶性
高分子の配合量が0.05kg/m3未満ではフレッシュ性状が
使用する材料の影響を受けやすくなるうえ、材料分離抵
抗性が低下するので好ましくない。水溶性高分子の配合
量が0.5kg/m3を超えると粘性が大きくなりすぎて流動性
が低下するので好ましくない。
【００１６】本発明において、水量は150〜185kg/m3が
好ましい。水量が150kg/m3未満では一般に使用されてい
る設計基準強度に比べて過剰な性能（強度）を持つもの
となり好ましくない。水量が185kg/m3を超えると材料分
離抵抗性が低下するので好ましくない。
好ましい。水量が150kg/m3未満では一般に使用されてい
る設計基準強度に比べて過剰な性能（強度）を持つもの
となり好ましくない。水量が185kg/m3を超えると材料分
離抵抗性が低下するので好ましくない。
【００１７】本発明において、高流動コンクリートのス
ランプフローは50〜70cmが好ましい。スランプフローは
50cm未満では流動性が低く、建設工事においては施工期
間の短縮、施工の省力化、施工欠陥の解消などを、コン
クリート製品工場においては振動締固めによる騒音の低
減などを図ることが困難となるので好ましくない。スラ
ンプフローが70cmを超えると材料分離抵抗性が低下する
ので好ましくない。
ランプフローは50〜70cmが好ましい。スランプフローは
50cm未満では流動性が低く、建設工事においては施工期
間の短縮、施工の省力化、施工欠陥の解消などを、コン
クリート製品工場においては振動締固めによる騒音の低
減などを図ることが困難となるので好ましくない。スラ
ンプフローが70cmを超えると材料分離抵抗性が低下する
ので好ましくない。
【００１８】本発明において、高流動コンクリートの混
練方法は、特に限定するものではないが、混練時間の短
縮等の観点からは、セメント系結合材、石灰石粉末及び
増粘作用を有する水溶性高分子を予め混合しておくこと
が好ましい。ミキサは慣用のミキサを使用すれば良い。
養生条件も特に限定するものではない。
練方法は、特に限定するものではないが、混練時間の短
縮等の観点からは、セメント系結合材、石灰石粉末及び
増粘作用を有する水溶性高分子を予め混合しておくこと
が好ましい。ミキサは慣用のミキサを使用すれば良い。
養生条件も特に限定するものではない。
【００１９】本発明においては、目的を阻害しない範囲
で、ＡＥ剤、消泡剤、凝結遅延剤、促進剤、収縮低減
剤、防錆剤、発泡剤、膨張剤等の公知のコンクリート用
混和剤を添加することは差し支えない。
で、ＡＥ剤、消泡剤、凝結遅延剤、促進剤、収縮低減
剤、防錆剤、発泡剤、膨張剤等の公知のコンクリート用
混和剤を添加することは差し支えない。
【００２０】
【試験例】以下、試験例により本発明を説明する。 １． 使用材料 以下に示す材料を使用した。 セメント系結合材；普通ポルトランドセメント（太平洋
セメント（株）製） 石灰石粉末；太平洋セメント（株）製石灰石粉末（ブレ
ーン比表面積：5000cm2/g） 減水剤；ポリカルボン酸系高性能ＡＥ減水剤 水溶性高分子；Ｎ−メチルアクリルアミド／２−アクリ
ルアミド−２−メチルプロパンスルホン酸ナトリウムの
80／20（モル比）の共重合体 粗骨材；岩瀬産砕石 水；水道水
セメント（株）製） 石灰石粉末；太平洋セメント（株）製石灰石粉末（ブレ
ーン比表面積：5000cm2/g） 減水剤；ポリカルボン酸系高性能ＡＥ減水剤 水溶性高分子；Ｎ−メチルアクリルアミド／２−アクリ
ルアミド−２−メチルプロパンスルホン酸ナトリウムの
80／20（モル比）の共重合体 粗骨材；岩瀬産砕石 水；水道水
【００２１】コンクリートの配合を表１に示す。コンク
リートの混練は、２軸強制練りミキサ（0.1m3）を用い
て、120秒間混練した。
リートの混練は、２軸強制練りミキサ（0.1m3）を用い
て、120秒間混練した。
【００２２】
【表１】
【００２３】上記コンクリートに対して以下の１）〜
２）の特性を測定した。 １）スランプフロー ；混練直後及び混練から60経過後のコンクリートのスラ
ンプフローを、「JIS A1101（コンクリートのスランプ
試験方法）」に準じてスランプコーンを引き上げた後、
拡がったコンクリートの最大直径の長さとその直角方向
の長さを測定して、その平均値を算出することにより求
めた。また、材料分離の有無を拡がったコンクリートの
目視観察により行った。 ２）圧縮強度 ；標準養生した硬化体（φ10×20cm）の材令28日におけ
る圧縮強度を、「JIS A1108（コンクリートの圧縮強度
試験方法）」に準じて測定した。それらの結果を表に示
す。
２）の特性を測定した。 １）スランプフロー ；混練直後及び混練から60経過後のコンクリートのスラ
ンプフローを、「JIS A1101（コンクリートのスランプ
試験方法）」に準じてスランプコーンを引き上げた後、
拡がったコンクリートの最大直径の長さとその直角方向
の長さを測定して、その平均値を算出することにより求
めた。また、材料分離の有無を拡がったコンクリートの
目視観察により行った。 ２）圧縮強度 ；標準養生した硬化体（φ10×20cm）の材令28日におけ
る圧縮強度を、「JIS A1108（コンクリートの圧縮強度
試験方法）」に準じて測定した。それらの結果を表に示
す。
【００２４】
【表２】
【００２５】表２から明らかなように、本発明の高流動
コンクリートでは、水結合材比が高くてもフレッシュ性
状は使用する材料の影響を受けにくかった。一方、石灰
石粉末を配合しない試験例16では、流動性が低かった。
また、増粘作用を有する水溶性高分子を配合しない試験
例17〜18では、フレッシュ性状が使用する材料に影響を
受けるうえ、若干の材料分離が認められた。
コンクリートでは、水結合材比が高くてもフレッシュ性
状は使用する材料の影響を受けにくかった。一方、石灰
石粉末を配合しない試験例16では、流動性が低かった。
また、増粘作用を有する水溶性高分子を配合しない試験
例17〜18では、フレッシュ性状が使用する材料に影響を
受けるうえ、若干の材料分離が認められた。
【００２６】
【発明の効果】以上詳記したように、本発明の高流動コ
ンクリートは、石灰石粉末と増粘作用を有する水溶性高
分子を併用したものであり、その結果、水結合材比が高
くてもフレッシュ性状が使用する材料の影響を受けにく
いものである。また、本発明の高流動コンクリートは15
〜30N/mm2の圧縮強度を発現するものであり、一般に使
用されている設計基準強度に比べて過剰な性能（強度）
となる惧れがない。
ンクリートは、石灰石粉末と増粘作用を有する水溶性高
分子を併用したものであり、その結果、水結合材比が高
くてもフレッシュ性状が使用する材料の影響を受けにく
いものである。また、本発明の高流動コンクリートは15
〜30N/mm2の圧縮強度を発現するものであり、一般に使
用されている設計基準強度に比べて過剰な性能（強度）
となる惧れがない。
フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｃ０４Ｂ 103:30 Ｃ０４Ｂ 103:30 103:44 103:44 111:20 111:20 (72)発明者 下山 善秀 千葉県佐倉市大作２−４−２ 太平洋セメ ント株式会 社佐倉研究所内 Ｆターム(参考） 4G012 PA04 PA10 PA29 PB03 PB31 PB32 PB40
Claims (4)
- 【請求項１】 セメント系結合材、石灰石粉末、細骨
材、粗骨材、減水剤、増粘作用を有する水溶性高分子及
び水を含み、15〜30N/mm2の圧縮強度を発現することを
特徴とする高流動コンクリート。 - 【請求項２】 スランプフローが50〜70cmである請求項
１記載の高流動コンクリート。 - 【請求項３】 石灰石粉末／（セメント系結合材＋石灰
石粉末）容積比が、0.1〜0.4である請求項１又は２記載
の高流動コンクリート。 - 【請求項４】 増粘作用を有する水溶性高分子の配合量
が、0.05〜0.5kg/m3である請求項１〜３に記載の高流動
コンクリート。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000013831A JP2001206754A (ja) | 2000-01-24 | 2000-01-24 | 高流動コンクリート |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000013831A JP2001206754A (ja) | 2000-01-24 | 2000-01-24 | 高流動コンクリート |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001206754A true JP2001206754A (ja) | 2001-07-31 |
Family
ID=18541369
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000013831A Pending JP2001206754A (ja) | 2000-01-24 | 2000-01-24 | 高流動コンクリート |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2001206754A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2005061800A3 (de) * | 2003-12-09 | 2005-09-01 | Gleis Und Tiefbau Gmbh Deutsch | Verdichtungsarmer beton |
| JP2008239439A (ja) * | 2007-03-28 | 2008-10-09 | Taiheiyo Cement Corp | セメント添加材及びその製造方法 |
| JP2013210381A (ja) * | 2013-05-27 | 2013-10-10 | Mitsubishi Materials Corp | 高流動性コンクリート評価方法 |
| JP2014094846A (ja) * | 2012-11-08 | 2014-05-22 | Construction Research & Technology Gmbh | 流動化コンクリートの製造方法 |
| CN108341614A (zh) * | 2018-02-06 | 2018-07-31 | 苏州市兴邦化学建材有限公司 | 一种用于大流态混凝土中的聚羧酸减水剂 |
-
2000
- 2000-01-24 JP JP2000013831A patent/JP2001206754A/ja active Pending
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