JPH07331336A - 加熱炉の炉内ロールクラウン量調整装置 - Google Patents
加熱炉の炉内ロールクラウン量調整装置Info
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- JPH07331336A JPH07331336A JP6122627A JP12262794A JPH07331336A JP H07331336 A JPH07331336 A JP H07331336A JP 6122627 A JP6122627 A JP 6122627A JP 12262794 A JP12262794 A JP 12262794A JP H07331336 A JPH07331336 A JP H07331336A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明は、連続式熱処理炉における、金属帯
幅の変動に対応したロール端部の冷却を行うことによ
り、常に最適なロールクラウンの制御を行い、また熱遮
蔽板のシール性を向上させて、熱効率の低下を防止する
ことを目的とする。 【構成】 炉内に設けられた複数のロール7を介して金
属帯を搬送しながら連続的に熱処理する加熱炉のロール
のクラウン量を、前記ロール7の両端部を冷却すること
により調整する装置であって、前記ロール7に面して、
ロール幅方向に移動可能で、前記ロール7に冷媒ガスを
直接吹き付ける冷却装置3を有してなる加熱炉の炉内ロ
ールクラウン量調整装置。前記ロール7の両端部を冷却
することにより調整する装置で、前記ロール7に面し
て、ロール幅方向に複数に分割され、前記ロール7に冷
媒ガスを直接吹き付ける冷却装置3を有してなる加熱炉
の炉内ロールクラウン量調整装置。
幅の変動に対応したロール端部の冷却を行うことによ
り、常に最適なロールクラウンの制御を行い、また熱遮
蔽板のシール性を向上させて、熱効率の低下を防止する
ことを目的とする。 【構成】 炉内に設けられた複数のロール7を介して金
属帯を搬送しながら連続的に熱処理する加熱炉のロール
のクラウン量を、前記ロール7の両端部を冷却すること
により調整する装置であって、前記ロール7に面して、
ロール幅方向に移動可能で、前記ロール7に冷媒ガスを
直接吹き付ける冷却装置3を有してなる加熱炉の炉内ロ
ールクラウン量調整装置。前記ロール7の両端部を冷却
することにより調整する装置で、前記ロール7に面し
て、ロール幅方向に複数に分割され、前記ロール7に冷
媒ガスを直接吹き付ける冷却装置3を有してなる加熱炉
の炉内ロールクラウン量調整装置。
Description
【0001】
【産業上の利用分野】本発明は連続式熱処理炉における
炉内ロールのロールクラウン量の調整装置に関する。
炉内ロールのロールクラウン量の調整装置に関する。
【0002】
【従来の技術】連続式熱処理炉では鋼帯の進行方向に従
って、鋼帯の温度は常温から600〜900℃の再結晶
温度以上に、ロール周囲温度は上下部に設置されたロー
ル間の加熱装置からの影響により、鋼帯温度の−200
〜+800℃の間で変化する。鋼帯が巻き付いている部
分のロールの温度は鋼帯とロールの接触熱伝達率が高い
ためほぼ鋼帯温度となり、鋼帯が巻き付いている部分の
外側のロールの温度はロール周囲からの放射により周囲
に近い温度となる。このためロール軸方向に温度勾配を
生じ、それに基づきロールは熱変形する。鋼帯が炉内で
蛇行や座屈によるトラブルを起こさないように、ロール
には操業条件下において所定のクラウンとなるよう、前
記熱変形を相殺する以上の初期クラウンが付与される。
しかし、鋼帯の製品品質に基づき鋼帯処理温度が変更さ
れ、鋼帯のサイズも変更されるため炉内温度および鋼帯
の通板位置も変更される。このためロール周囲温度も変
化するので、蛇行や座屈によるトラブルを起こさないク
ラウンを常時維持するのは困難である。
って、鋼帯の温度は常温から600〜900℃の再結晶
温度以上に、ロール周囲温度は上下部に設置されたロー
ル間の加熱装置からの影響により、鋼帯温度の−200
〜+800℃の間で変化する。鋼帯が巻き付いている部
分のロールの温度は鋼帯とロールの接触熱伝達率が高い
ためほぼ鋼帯温度となり、鋼帯が巻き付いている部分の
外側のロールの温度はロール周囲からの放射により周囲
に近い温度となる。このためロール軸方向に温度勾配を
生じ、それに基づきロールは熱変形する。鋼帯が炉内で
蛇行や座屈によるトラブルを起こさないように、ロール
には操業条件下において所定のクラウンとなるよう、前
記熱変形を相殺する以上の初期クラウンが付与される。
しかし、鋼帯の製品品質に基づき鋼帯処理温度が変更さ
れ、鋼帯のサイズも変更されるため炉内温度および鋼帯
の通板位置も変更される。このためロール周囲温度も変
化するので、蛇行や座屈によるトラブルを起こさないク
ラウンを常時維持するのは困難である。
【0003】このような問題点に対処するため、連続式
熱処理炉における炉内ロールのロールクラウン量の調整
装置として、以下に述べる様なものが開示されている。
熱処理炉における炉内ロールのロールクラウン量の調整
装置として、以下に述べる様なものが開示されている。
【0004】特公昭57−23733号公報に記載され
ている技術は、炉内ロールの鋼帯との非接触部に面し
て、先端が閉鎖し内部に冷媒流路を形成させた冷却装置
をロールとは別個に配置し、前記流路を流れる冷却媒体
により前記非接触部を冷却することを特徴とした装置で
ある。
ている技術は、炉内ロールの鋼帯との非接触部に面し
て、先端が閉鎖し内部に冷媒流路を形成させた冷却装置
をロールとは別個に配置し、前記流路を流れる冷却媒体
により前記非接触部を冷却することを特徴とした装置で
ある。
【0005】また、特開昭62−253734号公報、
及び「鉄と鋼 Vol.78(1992)T145-148 」に記載されてい
る技術は、鋼帯を支持するロールにおける鋼帯の接触し
ない部分にガスを吹き付けてロール軸方向に沿っての温
度差を減少させるガス吹き付け手段を設けてなることを
特徴とする装置である。
及び「鉄と鋼 Vol.78(1992)T145-148 」に記載されてい
る技術は、鋼帯を支持するロールにおける鋼帯の接触し
ない部分にガスを吹き付けてロール軸方向に沿っての温
度差を減少させるガス吹き付け手段を設けてなることを
特徴とする装置である。
【0006】また、従来ロール周りの雰囲気温度と鋼帯
温度との差が大きくならないようにロール間に遮蔽板を
設置し、これによりロール間の加熱装置からロール周り
の炉壁、ロールへの放射を防止している。しかし、前記
の遮蔽は鋼帯との接触を避けるため、50〜150mm 間隔を
開ける必要があり、このため加熱装置側の高温のガスが
ロール室に流入し、十分な効果が得られなかった。この
ようなシール性の向上策として、特開平2−28243
1号公報には、スリット状の鋼帯通路部に帯状気体噴流
を鋼帯の表裏面に形成してシール性を確保するノズルが
ある。
温度との差が大きくならないようにロール間に遮蔽板を
設置し、これによりロール間の加熱装置からロール周り
の炉壁、ロールへの放射を防止している。しかし、前記
の遮蔽は鋼帯との接触を避けるため、50〜150mm 間隔を
開ける必要があり、このため加熱装置側の高温のガスが
ロール室に流入し、十分な効果が得られなかった。この
ようなシール性の向上策として、特開平2−28243
1号公報には、スリット状の鋼帯通路部に帯状気体噴流
を鋼帯の表裏面に形成してシール性を確保するノズルが
ある。
【0007】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら上記の従
来技術には以下の様な問題点があった。特公昭57−2
3733号公報に記載されている技術の冷却チューブ方
式では冷却壁面積が小さく、ロールクラウンの制御効果
が小さい。この様な間接(放射)冷却では直接(ガスジ
ェット)冷却と比べ、熱伝達率が低くロール下部に冷却
壁を設置する場合、ロールクラウンを調節するに充分な
冷却壁面積は、ストリップとの接触を避けた範囲で極力
大きく取らなければならない。また、チューブ本数を増
すと炉壁と可動チューブの貫通箇所が増え、複雑となり
設備費も増す。また、鋼帯のサイズの変更や熱サイクル
の変更時にはロールクラウンの修正効果に遅れを生ず
る。
来技術には以下の様な問題点があった。特公昭57−2
3733号公報に記載されている技術の冷却チューブ方
式では冷却壁面積が小さく、ロールクラウンの制御効果
が小さい。この様な間接(放射)冷却では直接(ガスジ
ェット)冷却と比べ、熱伝達率が低くロール下部に冷却
壁を設置する場合、ロールクラウンを調節するに充分な
冷却壁面積は、ストリップとの接触を避けた範囲で極力
大きく取らなければならない。また、チューブ本数を増
すと炉壁と可動チューブの貫通箇所が増え、複雑となり
設備費も増す。また、鋼帯のサイズの変更や熱サイクル
の変更時にはロールクラウンの修正効果に遅れを生ず
る。
【0008】特開昭62−253734号公報、及び
「鉄と鋼 Vol.78(1992)T145-148 」に記載されている直
接(ガスジェット)冷却方式による技術は、熱伝達率が
高く冷却効果が大きいものの、常に鋼帯の最小幅に合わ
せて多量の冷却を行うため、冷却ガスが炉雰囲気に混ざ
り炉温の低下を来し、炉の熱効率の低下をもたらす。
「鉄と鋼 Vol.78(1992)T145-148 」に記載されている直
接(ガスジェット)冷却方式による技術は、熱伝達率が
高く冷却効果が大きいものの、常に鋼帯の最小幅に合わ
せて多量の冷却を行うため、冷却ガスが炉雰囲気に混ざ
り炉温の低下を来し、炉の熱効率の低下をもたらす。
【0009】ここで、加熱セクションの炉内ロールでは
ロール軸方向に鋼帯幅端部(以下、単に鋼帯端部と表記
する)の内側200mm より外側150mm 程度まで温度勾配が
発生し、鋼帯端部における径方向の熱変形はロール端部
とロール中心部の変形量の差の20〜60% にもなる。鋼帯
幅によらず鋼帯端部のロール軸方向のロール温度分布お
よび径方向の変形量も同様となる。また、鋼帯幅は同一
設備において、600 〜1300mm程度の間の変更は一般的
で、最高では900 〜1900mm程度にもなるため、鋼帯端部
の位置は350 〜500mm も変化する。従って、鋼帯幅によ
りロール端部の冷却幅を変更するか、最小幅に合わせ冷
却幅を決定する必要があり、また加熱設備の熱効率の低
下を避けるためには冷却幅を最小限とすべきであるが、
上記従来技術はこのような要請に対応できない。また、
前記遮蔽板のシール性向上策のスリット状の鋼帯通路部
に帯状気体噴流を鋼帯の表裏面に形成してシール性を確
保するノズルは、多量のガスを昇圧する必要があり、電
力費が増大する。
ロール軸方向に鋼帯幅端部(以下、単に鋼帯端部と表記
する)の内側200mm より外側150mm 程度まで温度勾配が
発生し、鋼帯端部における径方向の熱変形はロール端部
とロール中心部の変形量の差の20〜60% にもなる。鋼帯
幅によらず鋼帯端部のロール軸方向のロール温度分布お
よび径方向の変形量も同様となる。また、鋼帯幅は同一
設備において、600 〜1300mm程度の間の変更は一般的
で、最高では900 〜1900mm程度にもなるため、鋼帯端部
の位置は350 〜500mm も変化する。従って、鋼帯幅によ
りロール端部の冷却幅を変更するか、最小幅に合わせ冷
却幅を決定する必要があり、また加熱設備の熱効率の低
下を避けるためには冷却幅を最小限とすべきであるが、
上記従来技術はこのような要請に対応できない。また、
前記遮蔽板のシール性向上策のスリット状の鋼帯通路部
に帯状気体噴流を鋼帯の表裏面に形成してシール性を確
保するノズルは、多量のガスを昇圧する必要があり、電
力費が増大する。
【0010】本発明は、このような鋼帯幅の変動に対応
したロール端部の冷却を行うことにより、常に最適なロ
ールクラウンの制御を行い、また熱遮蔽板のシール性を
向上させて、熱効率の低下を防止することを目的とす
る。
したロール端部の冷却を行うことにより、常に最適なロ
ールクラウンの制御を行い、また熱遮蔽板のシール性を
向上させて、熱効率の低下を防止することを目的とす
る。
【0011】
【課題を解決するための手段】上記課題は以下の手段に
より解決される。 炉内に設けられた複数のロールを介して金属帯を搬
送しながら連続的に熱処理する加熱炉のロールのクラウ
ン量を、前記ロールの両端部を冷却することにより調整
する装置であって、前記ロールに面して、ロール幅方向
に移動可能で、前記ロールに冷媒ガスを直接吹き付ける
冷却装置を有してなる加熱炉の炉内ロールクラウン量調
整装置。
より解決される。 炉内に設けられた複数のロールを介して金属帯を搬
送しながら連続的に熱処理する加熱炉のロールのクラウ
ン量を、前記ロールの両端部を冷却することにより調整
する装置であって、前記ロールに面して、ロール幅方向
に移動可能で、前記ロールに冷媒ガスを直接吹き付ける
冷却装置を有してなる加熱炉の炉内ロールクラウン量調
整装置。
【0012】 炉内に設けられた複数のロールを介し
て金属帯を搬送しながら連続的に熱処理する加熱炉のロ
ールのクラウン量を、前記ロールの両端部を冷却するこ
とにより調整する装置であって、前記ロールに面して、
ロール幅方向に複数に分割され、前記ロールに冷媒ガス
を直接吹き付ける冷却装置を有してなり、分割された各
々の冷却装置は、それぞれ独立に冷却能を変えることが
可能とされていることを特徴とする加熱炉の炉内ロール
クラウン量調整装置。
て金属帯を搬送しながら連続的に熱処理する加熱炉のロ
ールのクラウン量を、前記ロールの両端部を冷却するこ
とにより調整する装置であって、前記ロールに面して、
ロール幅方向に複数に分割され、前記ロールに冷媒ガス
を直接吹き付ける冷却装置を有してなり、分割された各
々の冷却装置は、それぞれ独立に冷却能を変えることが
可能とされていることを特徴とする加熱炉の炉内ロール
クラウン量調整装置。
【0013】 炉内に設けられた複数のロールを介し
て金属帯を搬送しながら連続的に熱処理する加熱炉のロ
ールのクラウン量を、前記ロールの両端部を冷却するこ
とにより調整する装置であって、前記ロールと前記冷却
装置を金属帯加熱装置から遮蔽する遮蔽装置が設けられ
ていることを特徴とする又はに記載の加熱炉の炉内
ロールクラウン量調整装置。
て金属帯を搬送しながら連続的に熱処理する加熱炉のロ
ールのクラウン量を、前記ロールの両端部を冷却するこ
とにより調整する装置であって、前記ロールと前記冷却
装置を金属帯加熱装置から遮蔽する遮蔽装置が設けられ
ていることを特徴とする又はに記載の加熱炉の炉内
ロールクラウン量調整装置。
【0014】 炉内に設けられた複数のロールを介し
て金属帯を搬送しながら連続的に熱処理する加熱炉のロ
ールのクラウン量を、前記ロールの両端部を冷却するこ
とにより調整する装置であって、金属帯の通過開口部を
残して、ロールと前記冷却装置を金属帯加熱装置から遮
蔽する遮蔽板が設けられ、前記金属帯の通過開口部に、
気体の流通を妨げるシールロールが設けられていること
を特徴とする又はに記載の加熱炉の炉内ロールクラ
ウン量調整装置。
て金属帯を搬送しながら連続的に熱処理する加熱炉のロ
ールのクラウン量を、前記ロールの両端部を冷却するこ
とにより調整する装置であって、金属帯の通過開口部を
残して、ロールと前記冷却装置を金属帯加熱装置から遮
蔽する遮蔽板が設けられ、前記金属帯の通過開口部に、
気体の流通を妨げるシールロールが設けられていること
を特徴とする又はに記載の加熱炉の炉内ロールクラ
ウン量調整装置。
【0015】 ロールが、線膨張率の小さい材料より
なることを特徴とする、〜に記載の加熱炉の炉内ロ
ールクラウン量調整装置。
なることを特徴とする、〜に記載の加熱炉の炉内ロ
ールクラウン量調整装置。
【0016】
【作用】本発明の作用について説明する。本発明の装置
の冷却能力について、ロールに対向する冷媒ガスジェッ
トノズルの所要寸法および冷媒ガス温度を有限要素法に
よる熱伝導解析および熱変形解析により検討した。
の冷却能力について、ロールに対向する冷媒ガスジェッ
トノズルの所要寸法および冷媒ガス温度を有限要素法に
よる熱伝導解析および熱変形解析により検討した。
【0017】計算例として鋼帯を用いたケースについて
述べる。ラジアントチューブ式加熱炉の前半の鋼帯温度
(300℃) とロール周囲温度(700℃) の差が大きい部分の
ロールについて、本発明を用いない場合のサーマルクラ
ウンをシュミレートした結果が図4〜図5であり、図4
は温度分布を示した図、図5は径方向の変位を示した図
である。図4〜図5により、鋼帯端部と鋼帯に接触して
いないロール端部との温度差並びに変位差が大きいこと
がわかる。
述べる。ラジアントチューブ式加熱炉の前半の鋼帯温度
(300℃) とロール周囲温度(700℃) の差が大きい部分の
ロールについて、本発明を用いない場合のサーマルクラ
ウンをシュミレートした結果が図4〜図5であり、図4
は温度分布を示した図、図5は径方向の変位を示した図
である。図4〜図5により、鋼帯端部と鋼帯に接触して
いないロール端部との温度差並びに変位差が大きいこと
がわかる。
【0018】サーマルクラウンによる鋼帯のトラブルを
防ぐには、鋼帯温度、周囲温度、鋼帯幅によらずサーマ
ルクラウンが変化しないのが望ましく、各ロールで鋼帯
温度、周囲温度差が最も大きくなる条件においてロール
表面温度分布をほぼフラットとなるようにすべきであ
る。このような見地から検討したところ、炉からの放射
を避け冷媒ガスジェットの効果を十分なものとするに
は、ロールに 150mm以下に近接して冷媒ガス温度が200
℃以下で面角50〜100 度程度のガスジェットノズルが必
要であり、また鋼帯の加熱に悪影響なくロールを主体に
冷却するために、ロール下面にガスジェットノズルを設
ける場合、この面角50〜100 度を得るにはロール径が 6
50〜900mm では、周方向の長さは面角によって異なる
が、ロール径方向の投影寸法は、(ロール径)−30〜−
300mm とする必要があることが判明した。−30mmより小
さいと鋼帯に接触する恐れがあり、−300mm より大きい
と、冷却能力が低下する。
防ぐには、鋼帯温度、周囲温度、鋼帯幅によらずサーマ
ルクラウンが変化しないのが望ましく、各ロールで鋼帯
温度、周囲温度差が最も大きくなる条件においてロール
表面温度分布をほぼフラットとなるようにすべきであ
る。このような見地から検討したところ、炉からの放射
を避け冷媒ガスジェットの効果を十分なものとするに
は、ロールに 150mm以下に近接して冷媒ガス温度が200
℃以下で面角50〜100 度程度のガスジェットノズルが必
要であり、また鋼帯の加熱に悪影響なくロールを主体に
冷却するために、ロール下面にガスジェットノズルを設
ける場合、この面角50〜100 度を得るにはロール径が 6
50〜900mm では、周方向の長さは面角によって異なる
が、ロール径方向の投影寸法は、(ロール径)−30〜−
300mm とする必要があることが判明した。−30mmより小
さいと鋼帯に接触する恐れがあり、−300mm より大きい
と、冷却能力が低下する。
【0019】一方、加熱セクションの炉内ロールではロ
ール軸方向に鋼帯端部の内側200mmより外側150mm 程度
まで温度勾配が発生し、鋼帯端部における径方向の熱変
形はロール端部とロール中心部の変形量の差の20〜60%
にもなる。故に、鋼帯端外部のみの冷却では鋼帯端部は
冷却不足となるため、板幅に合わせて冷却幅を変更する
必要があり、本発明の、このようなガスジェットノズル
をロール軸方向に可動とする、あるいはガスジェットノ
ズルヘッダをロール幅方向に複数分割とし、それぞれ独
立に冷却能を変えることにより冷却幅を変更する装置に
より、必要なロールの冷却が得られ、ロールクラウンが
適切に調整される。
ール軸方向に鋼帯端部の内側200mmより外側150mm 程度
まで温度勾配が発生し、鋼帯端部における径方向の熱変
形はロール端部とロール中心部の変形量の差の20〜60%
にもなる。故に、鋼帯端外部のみの冷却では鋼帯端部は
冷却不足となるため、板幅に合わせて冷却幅を変更する
必要があり、本発明の、このようなガスジェットノズル
をロール軸方向に可動とする、あるいはガスジェットノ
ズルヘッダをロール幅方向に複数分割とし、それぞれ独
立に冷却能を変えることにより冷却幅を変更する装置に
より、必要なロールの冷却が得られ、ロールクラウンが
適切に調整される。
【0020】図6〜図7は、本発明を用い、鋼帯端部よ
り外側ロール端までの、ロール下面100 度の範囲に200
℃のガスを直接吹き付け、80kcal/m2h℃で冷却した結果
であり、図6は温度分布を示した図、図7は径方向の変
位を示した図である。また図8〜図9は、本発明を用
い、鋼帯端部より内側200mm より外側ロール端までの、
ロール下面100 度の範囲に200 ℃のガスを直接吹き付
け、80kcal/m2h℃で冷却した結果であり、図8は温度分
布を示した図、図9は径方向の変位を示した図である。
図6〜図9により、ロール表面温度分布はほぼフラット
になり、サーマルクラウンを抑制できることがわかる。
り外側ロール端までの、ロール下面100 度の範囲に200
℃のガスを直接吹き付け、80kcal/m2h℃で冷却した結果
であり、図6は温度分布を示した図、図7は径方向の変
位を示した図である。また図8〜図9は、本発明を用
い、鋼帯端部より内側200mm より外側ロール端までの、
ロール下面100 度の範囲に200 ℃のガスを直接吹き付
け、80kcal/m2h℃で冷却した結果であり、図8は温度分
布を示した図、図9は径方向の変位を示した図である。
図6〜図9により、ロール表面温度分布はほぼフラット
になり、サーマルクラウンを抑制できることがわかる。
【0021】図4〜図9は、ロール材質が従来良く使用
しているACI規格のHH、HK等のオーステナイト系
ステンレス鋼の場合であり、これは耐熱性とクリープ強
度から決定されているが、本発明による装置を使用すれ
ば炉前半の低温域では、ロール周囲温度を600 ℃以下に
できるため、線膨張率が小さい13Cr (11〜14%Cr)鋼等の
使用も可能である。図10〜図11はこのような13Cr鋼
のロールを用いた場合で、ロール端部を冷却しない結果
であり、図10は温度分布を示した図、図11は径方向
の変位を示した図である。また、図12〜図13は、13
Cr鋼のロールを用いた場合で、ロール端部をガスジェッ
ト冷却した結果であり、図12は温度分布を示した図、
図13は径方向の変位を示した図である。
しているACI規格のHH、HK等のオーステナイト系
ステンレス鋼の場合であり、これは耐熱性とクリープ強
度から決定されているが、本発明による装置を使用すれ
ば炉前半の低温域では、ロール周囲温度を600 ℃以下に
できるため、線膨張率が小さい13Cr (11〜14%Cr)鋼等の
使用も可能である。図10〜図11はこのような13Cr鋼
のロールを用いた場合で、ロール端部を冷却しない結果
であり、図10は温度分布を示した図、図11は径方向
の変位を示した図である。また、図12〜図13は、13
Cr鋼のロールを用いた場合で、ロール端部をガスジェッ
ト冷却した結果であり、図12は温度分布を示した図、
図13は径方向の変位を示した図である。
【0022】また、図14〜図15は、13Cr鋼のロール
を用いた場合で、ロール端部をガスジェット冷却した結
果で、ガスジェットノズルの範囲を60度にした結果であ
り、図14は温度分布を示した図、図15は径方向の変
位を示した図である。図から、13Cr鋼の場合には、ガス
ジェットノズルの範囲を60度に小さくしても、ロール軸
方向温度分布をフラットにでき、熱変形量の抑制が可能
である。また冷却ガス量を約40%削減できるので、冷却
機器の仕様を低減できることが可能である。
を用いた場合で、ロール端部をガスジェット冷却した結
果で、ガスジェットノズルの範囲を60度にした結果であ
り、図14は温度分布を示した図、図15は径方向の変
位を示した図である。図から、13Cr鋼の場合には、ガス
ジェットノズルの範囲を60度に小さくしても、ロール軸
方向温度分布をフラットにでき、熱変形量の抑制が可能
である。また冷却ガス量を約40%削減できるので、冷却
機器の仕様を低減できることが可能である。
【0023】本発明における遮蔽装置は、その遮蔽効果
で、冷却効果を高めている。また本発明におけるシール
ロールは、加熱装置側からロール室への雰囲気ガスの流
入が低減される様、遮蔽板と鋼帯の隙間をふさいでお
り、これによりロール室内の雰囲気温度が安定し、ロー
ル変形への悪影響が防止される。
で、冷却効果を高めている。また本発明におけるシール
ロールは、加熱装置側からロール室への雰囲気ガスの流
入が低減される様、遮蔽板と鋼帯の隙間をふさいでお
り、これによりロール室内の雰囲気温度が安定し、ロー
ル変形への悪影響が防止される。
【0024】
【実施例】本発明の実施例を図面にもとづいて説明す
る。図1は本発明の可動方式による実施例を示したもの
であり、ロールの両端部の上部に設置する構造とした例
である。この他に、ロールの両端部の下部に設置する構
造とする例も考えられる。図1において、1および2は
冷媒入口、3はガスジェットノズルヘッダ、4はロール
軸方向移動軸、5は伸縮継手、6はロール軸方向駆動装
置、7はロール胴部、8は炉壁である。本実施例におい
て、ガスジェットノズルヘッダ3はロール胴部7に沿い
円弧状に設られ、多数のノズル孔を有している。また図
1における矢印は、ガスジェットの噴出方向を示してい
る。ガスジェットノズルヘッダ3とロール胴部7との間
隔は150mm 以内とし、周囲炉壁からの放射が入らないよ
うにする。ロール軸方向移動軸4は炉壁8を貫通し、炉
外のロール軸方向駆動装置6により、ガスジェットノズ
ルヘッダ3をロール軸方向に移動する。前記配管を兼ね
たロール軸方向移動軸4の炉壁貫通部には伸縮継手5を
取り付け、炉内ガスが炉外に漏れるのを防止する。ガス
ジェットノズルヘッダ3のロール軸方向の移動量は、ガ
スジェットノズルヘッダ3の炉中心側端部が最小幅の鋼
帯の端部より0 〜200mm 炉中心側まで可動可能なものと
する。ガスジェットノズルヘッダ3のロール軸方向の幅
は前記の位置においてロール胴端部(肩部)までの長さ
とする。
る。図1は本発明の可動方式による実施例を示したもの
であり、ロールの両端部の上部に設置する構造とした例
である。この他に、ロールの両端部の下部に設置する構
造とする例も考えられる。図1において、1および2は
冷媒入口、3はガスジェットノズルヘッダ、4はロール
軸方向移動軸、5は伸縮継手、6はロール軸方向駆動装
置、7はロール胴部、8は炉壁である。本実施例におい
て、ガスジェットノズルヘッダ3はロール胴部7に沿い
円弧状に設られ、多数のノズル孔を有している。また図
1における矢印は、ガスジェットの噴出方向を示してい
る。ガスジェットノズルヘッダ3とロール胴部7との間
隔は150mm 以内とし、周囲炉壁からの放射が入らないよ
うにする。ロール軸方向移動軸4は炉壁8を貫通し、炉
外のロール軸方向駆動装置6により、ガスジェットノズ
ルヘッダ3をロール軸方向に移動する。前記配管を兼ね
たロール軸方向移動軸4の炉壁貫通部には伸縮継手5を
取り付け、炉内ガスが炉外に漏れるのを防止する。ガス
ジェットノズルヘッダ3のロール軸方向の移動量は、ガ
スジェットノズルヘッダ3の炉中心側端部が最小幅の鋼
帯の端部より0 〜200mm 炉中心側まで可動可能なものと
する。ガスジェットノズルヘッダ3のロール軸方向の幅
は前記の位置においてロール胴端部(肩部)までの長さ
とする。
【0025】ここで、鋼帯が狭幅材から広幅材に変更し
たときは、幅変更前から予めガスジェットノズルヘッダ
をロール端部側に移動させ、逆に広幅材から狭幅材に変
更したときは、幅変更後にロール中央部側に移動させた
方が、鋼帯の絞り防止に良い。
たときは、幅変更前から予めガスジェットノズルヘッダ
をロール端部側に移動させ、逆に広幅材から狭幅材に変
更したときは、幅変更後にロール中央部側に移動させた
方が、鋼帯の絞り防止に良い。
【0026】また、鋼帯が狭幅材から広幅材に変更する
ときは、幅変更後にガスジェットノズルヘッダをロール
端部側に移動させ、逆に広幅材から狭幅材に変更すると
きは、予めロール中央部側に移動させる方が、鋼帯の蛇
行防止に良い。上記の変更タイミングの使い分けは鋼帯
座屈剛性を表すW/t(板幅/板厚)のある値を敷居値
とする。
ときは、幅変更後にガスジェットノズルヘッダをロール
端部側に移動させ、逆に広幅材から狭幅材に変更すると
きは、予めロール中央部側に移動させる方が、鋼帯の蛇
行防止に良い。上記の変更タイミングの使い分けは鋼帯
座屈剛性を表すW/t(板幅/板厚)のある値を敷居値
とする。
【0027】図16は本発明の可動方式によるガスジェ
ットノズルヘッダの制御方式の実施例である。以下の図
において図1と同一部分については同一符号を付し、説
明を省略する。鋼帯幅に対し、ガスジェットノズルヘッ
ダの端部が鋼帯幅端より内側100mm となるように、ガス
ジェットノズルヘッダのロール軸方向の位置制御を行
う。例えば、Tin−CAL(鋼帯幅600 〜1070mm) の
場合、鋼帯幅700mm 以下では、600mm の位置に固定と
し、Sheet−CAL(鋼帯幅900 〜1880mm) の場
合、鋼帯幅1000mm以下では900mm の位置に固定とする。
ットノズルヘッダの制御方式の実施例である。以下の図
において図1と同一部分については同一符号を付し、説
明を省略する。鋼帯幅に対し、ガスジェットノズルヘッ
ダの端部が鋼帯幅端より内側100mm となるように、ガス
ジェットノズルヘッダのロール軸方向の位置制御を行
う。例えば、Tin−CAL(鋼帯幅600 〜1070mm) の
場合、鋼帯幅700mm 以下では、600mm の位置に固定と
し、Sheet−CAL(鋼帯幅900 〜1880mm) の場
合、鋼帯幅1000mm以下では900mm の位置に固定とする。
【0028】図2は本発明の分割方式による実施例を示
したものであり、ロールの両端部の上部に設置する構造
とした例である。この他に、ロールの両端部の下部に設
置する構造とする例も考えられる。図2において、9は
仕切壁、10は分割ノズルヘッダ、11および12は冷
媒の供給配管である。ガスジェットノズルヘッダ3の内
部は仕切壁9により複数に分割される。分割ノズルヘッ
ダ10の各々に冷媒の供給配管11および12が設けら
れ、冷媒の供給配管11および12の入側に設けられた
弁により冷媒の供給、停止が行われ、鋼帯幅に合わせて
冷却幅が変更される。
したものであり、ロールの両端部の上部に設置する構造
とした例である。この他に、ロールの両端部の下部に設
置する構造とする例も考えられる。図2において、9は
仕切壁、10は分割ノズルヘッダ、11および12は冷
媒の供給配管である。ガスジェットノズルヘッダ3の内
部は仕切壁9により複数に分割される。分割ノズルヘッ
ダ10の各々に冷媒の供給配管11および12が設けら
れ、冷媒の供給配管11および12の入側に設けられた
弁により冷媒の供給、停止が行われ、鋼帯幅に合わせて
冷却幅が変更される。
【0029】図17は本発明の分割方式によるガスジェ
ットノズルヘッダの制御方式の実施例である。図17に
おいて図2と同一部分については同一符号を付し、説明
を省略する。鋼帯幅Wと、流路の内幅Yn との関係が、 (W−Yn )/2≧ 0〜100mm となるよう、遮断弁を制御して、流路を切り換える。
ットノズルヘッダの制御方式の実施例である。図17に
おいて図2と同一部分については同一符号を付し、説明
を省略する。鋼帯幅Wと、流路の内幅Yn との関係が、 (W−Yn )/2≧ 0〜100mm となるよう、遮断弁を制御して、流路を切り換える。
【0030】図3は本発明における熱遮蔽装置およびシ
ールロールの実施例を示した図である。図3において、
13は遮蔽板、14はシールロール、15は搬送ロー
ル、16は鋼帯、17は加熱装置、18は搬送ロール間
の遮蔽板である。遮蔽板13は炉内上下部に複数設置さ
れた搬送ロール15の間に設けられている加熱装置17
と搬送ロール15の間を遮蔽している。あるいはロール
端部間を遮蔽し、かつその遮蔽範囲を前記ロール冷却装
置の移動に合わせて、ロール軸方向で可変としている。
また搬送ロール間の遮蔽板18は搬送ロール周りの炉温
の維持に有効であり、搬送ロール1〜3本毎に、通常は
炉の上部が高温につき、上部に設けるが、炉底部にも設
けるとより有効となる。
ールロールの実施例を示した図である。図3において、
13は遮蔽板、14はシールロール、15は搬送ロー
ル、16は鋼帯、17は加熱装置、18は搬送ロール間
の遮蔽板である。遮蔽板13は炉内上下部に複数設置さ
れた搬送ロール15の間に設けられている加熱装置17
と搬送ロール15の間を遮蔽している。あるいはロール
端部間を遮蔽し、かつその遮蔽範囲を前記ロール冷却装
置の移動に合わせて、ロール軸方向で可変としている。
また搬送ロール間の遮蔽板18は搬送ロール周りの炉温
の維持に有効であり、搬送ロール1〜3本毎に、通常は
炉の上部が高温につき、上部に設けるが、炉底部にも設
けるとより有効となる。
【0031】図3(B) はシールロール部の詳細図であ
り、スリット状の鋼帯通路部に鋼帯を挟んで2本のシー
ルロール14を近接して設置し、鋼帯16の走行速度と
同期して回転する。鋼帯16とのスリップがないため、
鋼帯との間隔は30mm以下にできる。シールロールは軽い
ロールで、ストリップ接触回転でも良いが、同期回転で
ある方が好ましい。
り、スリット状の鋼帯通路部に鋼帯を挟んで2本のシー
ルロール14を近接して設置し、鋼帯16の走行速度と
同期して回転する。鋼帯16とのスリップがないため、
鋼帯との間隔は30mm以下にできる。シールロールは軽い
ロールで、ストリップ接触回転でも良いが、同期回転で
ある方が好ましい。
【0032】また図3(C) の様に、片方のロールを鋼帯
16の座屈を防止する位置まで鋼帯16に押しつけ、一
方のシールロール14を近接し、同様に鋼帯16と同期
して回転しても良い。これにより、鋼帯の面外変形およ
び鋼帯の幅方向の圧縮応力を軽減でき、鋼帯の絞りを防
止できる。
16の座屈を防止する位置まで鋼帯16に押しつけ、一
方のシールロール14を近接し、同様に鋼帯16と同期
して回転しても良い。これにより、鋼帯の面外変形およ
び鋼帯の幅方向の圧縮応力を軽減でき、鋼帯の絞りを防
止できる。
【0033】本発明のシールロールにより、加熱装置側
からロール室へのガスの流入量が減少し、ロール室の温
度上昇が低減できる。またロール室内の圧力が加熱装置
側の圧力より大きくなるようにロール室への雰囲気ガス
の送入量を調整することにより、ロール室へのガスの流
入量はさらに低減可能である。
からロール室へのガスの流入量が減少し、ロール室の温
度上昇が低減できる。またロール室内の圧力が加熱装置
側の圧力より大きくなるようにロール室への雰囲気ガス
の送入量を調整することにより、ロール室へのガスの流
入量はさらに低減可能である。
【0034】また、前記のロールのクラウンを調整する
方法の第1発明〜第4発明に加えて、ロール内部に流体
を流し、ロール端部におけるロールの温度を測定し、お
よびロールと接触する金属帯の温度を測定又は計算によ
り求め、ロール端部におけるロールの温度と、ロールに
接触する金属帯との温度差が所定の範囲内となるよう、
流体の温度又は流量調整する技術の併用は好ましい実施
例として可能である。図18はこの様な実施例を示した
ものである。図18において図3と同一部分には同一符
号を付し、説明を省略する。図18において、23は熱
媒流路、24は熱媒温度計、25は熱媒温度調節計、2
6は流量制御弁、27はポンプまたは送風機、28は放
射温度計、29は熱交換器である。図18において矢印
は熱媒の流れる方向を示している。放射温度計28によ
り鋼帯16および炉内ロール15の端部の温度が測定さ
れ、熱媒温度計24により熱媒の炉内ロール出側の温度
が測定される。これらの温度に基づき熱媒温度調節装置
25により、鋼帯16の温度と、炉内ロール15の端部
の温度の差が所定の範囲内(好ましくは30℃以内)に入
るよう、熱媒温度を調節すべく、流量制御弁26を調整
する。炉内ロール15を出た熱媒は熱媒温度計24を通
過した後、熱交換器29を通過する流路と通過しない流
路に分かれ、その各々の量は流量制御弁26により調整
される。各々の流路は再び合流し、熱媒が流体の場合は
ポンプ(熱媒が気体の場合は送風機)27により、炉内
ロール15の入側に送られる。このようにして、熱媒が
循環しながら、最適な温度で炉内ロール15の内部を通
過するので、炉内ロールの温度分布をほぼ均一に保持す
ることが可能になる。
方法の第1発明〜第4発明に加えて、ロール内部に流体
を流し、ロール端部におけるロールの温度を測定し、お
よびロールと接触する金属帯の温度を測定又は計算によ
り求め、ロール端部におけるロールの温度と、ロールに
接触する金属帯との温度差が所定の範囲内となるよう、
流体の温度又は流量調整する技術の併用は好ましい実施
例として可能である。図18はこの様な実施例を示した
ものである。図18において図3と同一部分には同一符
号を付し、説明を省略する。図18において、23は熱
媒流路、24は熱媒温度計、25は熱媒温度調節計、2
6は流量制御弁、27はポンプまたは送風機、28は放
射温度計、29は熱交換器である。図18において矢印
は熱媒の流れる方向を示している。放射温度計28によ
り鋼帯16および炉内ロール15の端部の温度が測定さ
れ、熱媒温度計24により熱媒の炉内ロール出側の温度
が測定される。これらの温度に基づき熱媒温度調節装置
25により、鋼帯16の温度と、炉内ロール15の端部
の温度の差が所定の範囲内(好ましくは30℃以内)に入
るよう、熱媒温度を調節すべく、流量制御弁26を調整
する。炉内ロール15を出た熱媒は熱媒温度計24を通
過した後、熱交換器29を通過する流路と通過しない流
路に分かれ、その各々の量は流量制御弁26により調整
される。各々の流路は再び合流し、熱媒が流体の場合は
ポンプ(熱媒が気体の場合は送風機)27により、炉内
ロール15の入側に送られる。このようにして、熱媒が
循環しながら、最適な温度で炉内ロール15の内部を通
過するので、炉内ロールの温度分布をほぼ均一に保持す
ることが可能になる。
【0035】さらに、前記の、図18のロールのクラウ
ンを調整する方法において、ロールを線膨張率の小さい
材料よりなる技術の併用をすることも可能である。
ンを調整する方法において、ロールを線膨張率の小さい
材料よりなる技術の併用をすることも可能である。
【0036】以上の実施例は、鋼帯の場合について詳述
したが、あらゆる金属帯について適用可能である。
したが、あらゆる金属帯について適用可能である。
【0037】
【発明の効果】以上のように、本発明によれば、金属帯
幅の変動に対応したロール端部の冷却を行うことによ
り、常に最適なロールクラウンの制御が可能となり、金
属帯の蛇行や座屈によるトラブルを防止することができ
る。またシールロールにより、遮蔽板のシール性を向上
させて、熱効率の低下を防ぐ効果がある。
幅の変動に対応したロール端部の冷却を行うことによ
り、常に最適なロールクラウンの制御が可能となり、金
属帯の蛇行や座屈によるトラブルを防止することができ
る。またシールロールにより、遮蔽板のシール性を向上
させて、熱効率の低下を防ぐ効果がある。
【図1】本発明の可動方式による実施例を示した図。
【図2】本発明の分割方式による実施例を示した図。
【図3】本発明における熱遮蔽装置およびシールロール
の実施例を示した図。
の実施例を示した図。
【図4】本発明を用いない場合の温度分布を示した図。
【図5】本発明を用いない場合の径方向の変位を示した
図。
図。
【図6】本発明を用いた場合の温度分布を示した図。
【図7】本発明を用いた場合の径方向の変位を示した
図。
図。
【図8】本発明を用いた図6とは異なる場合の温度分布
を示した図。
を示した図。
【図9】本発明を用いた図7とは異なる場合の径方向の
変位を示した図。
変位を示した図。
【図10】13Cr鋼ロールを用いた場合の温度分布を示し
た図。
た図。
【図11】13Cr鋼ロールを用いた場合の径方向の変位を
示した図。
示した図。
【図12】13Cr鋼ロールでガスジェット冷却を用いた場
合の温度分布を示した図。
合の温度分布を示した図。
【図13】13Cr鋼ロールでガスジェット冷却を用いた場
合の径方向の変位を示した図。
合の径方向の変位を示した図。
【図14】13Cr鋼ロールでガスジェット冷却のガスジェ
ットノズル壁の範囲を60度にした場合の温度分布を示し
た図。
ットノズル壁の範囲を60度にした場合の温度分布を示し
た図。
【図15】13Cr鋼ロールでガスジェット冷却のガスジェ
ットノズル壁の範囲を60度にした場合の径方向の変位を
示した図。
ットノズル壁の範囲を60度にした場合の径方向の変位を
示した図。
【図16】本発明の可動方式によるガスジェットノズル
ヘッダの制御方式の実施例を示した図。
ヘッダの制御方式の実施例を示した図。
【図17】本発明の分割方式によるガスジェットノズル
ヘッダの制御方式の実施例を示した図。
ヘッダの制御方式の実施例を示した図。
【図18】搬送ロール内部に流体を流してロールクラウ
ンを調整する実施例を示した図。
ンを調整する実施例を示した図。
3 ガスジェットノズルヘッダ 4 ロール軸方向移動軸 7 ロール胴部 13 遮蔽板 14 シールロール
Claims (5)
- 【請求項1】 炉内に設けられた複数のロールを介して
金属帯を搬送しながら連続的に熱処理する加熱炉のロー
ルのクラウン量を、前記ロールの両端部を冷却すること
により調整する装置であって、前記ロールに面して、ロ
ール幅方向に移動可能で、前記ロールに冷媒ガスを直接
吹き付ける冷却装置を有してなる加熱炉の炉内ロールク
ラウン量調整装置。 - 【請求項2】 炉内に設けられた複数のロールを介して
金属帯を搬送しながら連続的に熱処理する加熱炉のロー
ルのクラウン量を、前記ロールの両端部を冷却すること
により調整する装置であって、前記ロールに面して、ロ
ール幅方向に複数に分割され、前記ロールに冷媒ガスを
直接吹き付ける冷却装置を有してなり、分割された各々
の冷却装置は、それぞれ独立に冷却能を変えることが可
能とされていることを特徴とする加熱炉の炉内ロールク
ラウン量調整装置。 - 【請求項3】 炉内に設けられた複数のロールを介して
金属帯を搬送しながら連続的に熱処理する加熱炉のロー
ルのクラウン量を、前記ロールの両端部を冷却すること
により調整する装置であって、前記ロールと前記冷却装
置を金属帯加熱装置から遮蔽する遮蔽装置が設けられて
いることを特徴とする請求項1又は請求項2に記載の加
熱炉の炉内ロールクラウン量調整装置。 - 【請求項4】 炉内に設けられた複数のロールを介して
金属帯を搬送しながら連続的に熱処理する加熱炉のロー
ルのクラウン量を、前記ロールの両端部を冷却すること
により調整する装置であって、金属帯の通過開口部を残
して、ロールと前記冷却装置を金属帯加熱装置から遮蔽
する遮蔽板が設けられ、前記金属帯の通過開口部に、気
体の流通を妨げるシールロールが設けられていることを
特徴とする請求項1又は請求項2に記載の加熱炉の炉内
ロールクラウン量調整装置。 - 【請求項5】 ロールが、線膨張率の小さい材料よりな
ることを特徴とする、請求項1〜請求項4に記載の加熱
炉の炉内ロールクラウン量調整装置。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP06122627A JP3116725B2 (ja) | 1994-06-03 | 1994-06-03 | 加熱炉の炉内ロールクラウン量調整装置 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP06122627A JP3116725B2 (ja) | 1994-06-03 | 1994-06-03 | 加熱炉の炉内ロールクラウン量調整装置 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH07331336A true JPH07331336A (ja) | 1995-12-19 |
JP3116725B2 JP3116725B2 (ja) | 2000-12-11 |
Family
ID=14840653
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP06122627A Expired - Fee Related JP3116725B2 (ja) | 1994-06-03 | 1994-06-03 | 加熱炉の炉内ロールクラウン量調整装置 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP3116725B2 (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
KR100954787B1 (ko) * | 2002-11-20 | 2010-04-28 | 주식회사 포스코 | 가열구간의 크라운 롤의 구간별 크라운 제어장치 |
KR20190096422A (ko) | 2017-02-02 | 2019-08-19 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 연속 소둔로 |
-
1994
- 1994-06-03 JP JP06122627A patent/JP3116725B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
KR100954787B1 (ko) * | 2002-11-20 | 2010-04-28 | 주식회사 포스코 | 가열구간의 크라운 롤의 구간별 크라운 제어장치 |
KR20190096422A (ko) | 2017-02-02 | 2019-08-19 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 연속 소둔로 |
CN110234775A (zh) * | 2017-02-02 | 2019-09-13 | 杰富意钢铁株式会社 | 连续退火炉 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP3116725B2 (ja) | 2000-12-11 |
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---|---|---|---|
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