JPH07305125A - Cylinder liner for internal combustion engine - Google Patents
Cylinder liner for internal combustion engineInfo
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- JPH07305125A JPH07305125A JP9728994A JP9728994A JPH07305125A JP H07305125 A JPH07305125 A JP H07305125A JP 9728994 A JP9728994 A JP 9728994A JP 9728994 A JP9728994 A JP 9728994A JP H07305125 A JPH07305125 A JP H07305125A
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Abstract
Description
【０００１】[0001]
【産業上の利用分野】本発明はアルミニウム合金マトリ
ックスに炭化けい素粒子を分散させた粒子分散複合材で
つくられる内燃機関用のシリンダーライナーに関する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a cylinder liner for an internal combustion engine made of a particle-dispersed composite material in which silicon carbide particles are dispersed in an aluminum alloy matrix.
【０００２】[0002]
【従来の技術】アルミニウム合金等金属材料を非金属化
合物等で強化した繊維強化複合材料や粒子分散複合材料
はよく知られている。また、このような複合材料の製造
手段として、非金属化合物等強化材を配置した鋳型内に
マトリックスとなる金属又は合金溶湯を鋳込んで高圧力
を加え、高圧下において凝固を完了させて製品とする溶
湯鍛造法や、マトリックスとなる金属又は合金の粉末に
強化材粉末をよく混合させ、金型中で製品形状に圧粉成
形した後、焼結する粉末冶金法についてはよく知られて
いる。さらに、アルミニウム合金マトリックスの溶湯
に、真空中又はアルゴンガス雰囲気中での攪拌状態で、
強化材粒子を混合分散させて鋳造する鋳造法についても
米国特許第４７５９９９５号公報、米国特許第４７８６
４６７号公報及び特表平５−５０２０５７号公報によっ
て開示されている。2. Description of the Related Art Fiber-reinforced composite materials and particle-dispersed composite materials in which a metallic material such as an aluminum alloy is reinforced with a non-metallic compound are well known. Further, as a means for producing such a composite material, a molten metal or alloy serving as a matrix is cast into a mold in which a reinforcing material such as a non-metal compound is placed, and high pressure is applied to complete the solidification under high pressure to obtain a product. The molten metal forging method and the powder metallurgy method in which the reinforcing material powder is well mixed with the powder of the metal or alloy to be the matrix, the powder is compacted into the product shape in the mold, and then the powder is sintered are well known. Furthermore, in a molten state of an aluminum alloy matrix, in a stirring state in a vacuum or an argon gas atmosphere,
Regarding the casting method in which the reinforcing material particles are mixed and dispersed, casting is also performed in US Pat. No. 4,759,995 and US Pat. No. 4,786.
No. 467 and Japanese Patent Publication No. 5-202057.
【０００３】一方、このような複合材料を利用して耐摩
耗性を強化した内燃機関用のシリンダーライナーとして
は、溶湯鍛造法による短繊維強化複合材料からなるシリ
ンダーライナー（ＳＡＥ；Technical Paper Series 91
0835）や、粉末冶金法による粒子分散複合材料からなる
シリンダーライナーが知られ、また、内筒部をアルミナ
等短繊維強化材で形成した成形体にアルミナゾルを付着
結合させることによって仕上げたシリンダーライナーに
ついては特公平５−８８１８２号公報によって開示され
ている。On the other hand, as a cylinder liner for an internal combustion engine, which is made of such a composite material and has enhanced wear resistance, a cylinder liner (SAE; Technical Paper Series 91) made of a short fiber reinforced composite material by a melt forging method.
0835), and a cylinder liner made of a particle-dispersed composite material by a powder metallurgy method, and a cylinder liner finished by adhering and bonding alumina sol to a molded body whose inner cylindrical portion is formed of a short fiber reinforcing material such as alumina. Is disclosed in Japanese Patent Publication No. 5-88182.
【０００４】[0004]
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、溶湯鍛
造法によって短繊維強化複合体に形成するシリンダーラ
イナーにおいては、鋳型内に配置する短繊維成形体が高
価であると共に加圧時に短繊維成形体が変形や損傷を生
じやすいという問題があり、また、金型関連の費用が高
価になるという問題があった。However, in a cylinder liner which is formed into a short fiber reinforced composite by a molten metal forging method, the short fiber molded body placed in the mold is expensive and the short fiber molded body is pressed at the time of pressurization. There is a problem that deformation and damage are likely to occur, and there is a problem that the cost related to the mold becomes expensive.
【０００５】さらに、粉末冶金法によって粒子分散複合
体に形成するシリンダーライナーにあっては、製粉、混
粉、圧粉成形、焼結等の多工程が必要となると共に、そ
れらの設備が高価になるという問題があり、またさら
に、製品中のガス孔が避けられず、押出し加工等による
仕上げ工程を必要とするという問題があった。Further, in a cylinder liner which is formed into a particle-dispersed composite by powder metallurgy, multi-steps such as milling, mixing powder, compaction molding, sintering and the like are required, and those facilities are expensive. In addition, there is a problem that gas holes in the product cannot be avoided and a finishing process such as extrusion is required.
【０００６】そして、前記の液相線以上の温度に保持さ
れたアルミニウム合金マトリックス中に強化材粒子を混
合分散させて鋳造してなる粒子分散複合材料について
は、安価に製造し得る利点があり、また、材料自身の耐
摩耗性はすぐれているが、シリンダーライナーとして使
用した場合における相手材のピストンリングに対する攻
撃性あるいは部品としての耐久性等の性能については何
も知られていない。一方、シリンダーライナーをアルミ
ニウム合金材によるシリンダーブロックにプレス嵌め等
によって組み付けて一体とする一般的方法の場合、嵌合
が良好に行われないと、長時間の使用時において、振動
や摩擦によるがたつきを生じ、また両者間の熱伝導の低
下による摩擦熱の上昇によってシリンダーライナーに支
障を生じ、甚だしい場合は、がたつきによりシリンダー
ライナーの抜け出しを生じる等の懸念があった。The particle-dispersed composite material obtained by mixing and dispersing the reinforcing particles in the aluminum alloy matrix maintained at a temperature above the liquidus has the advantage that it can be manufactured at low cost. Further, although the material itself has excellent wear resistance, nothing is known about the performance such as the aggression of the mating material against the piston ring or the durability as a part when used as a cylinder liner. On the other hand, in the case of a general method in which the cylinder liner is assembled into a cylinder block made of an aluminum alloy material by press fitting or the like to be integrated, if the fitting is not properly performed, it may cause vibration or friction during long-time use. In addition, there is a concern that the cylinder liner may be hindered and that the friction of the cylinder liner may be hindered due to an increase in frictional heat due to a decrease in heat conduction between the two.
【０００７】このような問題点に鑑み、本発明は、製造
が容易で比較的安価に得られると共に、耐摩耗性が大で
且つ相手材のピストンリングへの攻撃性が小さく、さら
には、シリンダーブロックに使用する場合においてもが
たつきを生じ難い等性能上の問題がなく耐久性にすぐれ
る複合材料による内燃機関用のシリンダーライナーの提
供を目的とする。In view of such problems, the present invention is easy to manufacture and can be obtained at a relatively low cost, has a large wear resistance, and has a small attacking property on a piston ring of a mating member, and further, a cylinder. An object of the present invention is to provide a cylinder liner for an internal combustion engine, which is made of a composite material having excellent durability and free from rattling even when used in a block and having excellent durability.
【０００８】[0008]
【課題を解決するための手段】上記の目的を達成するた
め、本発明は、液相線以上の温度に保持されたアルミニ
ウム合金の溶湯中に炭化けい素粒子を真空中又は不活性
ガス雰囲気中において混合分散させてつくった粒子分散
複合材料を用い、金型鋳造手段により形成したシリンダ
ーライナーであって、前記粒子分散複合材料は平均粒径
が３〜１０ミクロンメートルの前記炭化けい素を７〜１
２体積％の範囲で含む内燃機関用のシリンダーライナー
を、また、前記金型鋳造手段による鋳造後、Ｔ5 熱処理
又はＯ熱処理を施した内燃機関用のシリンダーライナー
を、さらにまた、前記金型鋳造手段により外周面に凹凸
部を有する円筒体に形成された後、鋳造手段によってシ
リンダーブロックと一体化されている内燃機関用のシリ
ンダーライナーを、さらに、前記金型鋳造手段により内
周面にテーパーを有する円筒体に形成された後、鋳造手
段によってシリンダーブロックと一体化されている内燃
機関用のシリンダーライナーを、またさらに、前記金型
鋳造手段が真空ダイカスト法、酸素置換式無孔性ダイカ
スト法及び溶湯鍛造法から選ばれた内燃機関用のシリン
ダーライナーを、そして、前記アルミニウム合金が、重
量比で、Ｓｉを９．５〜１０．５％、Ｆｅを０．８０〜
１．２０％、Ｍｎを０．５０〜０．８０％及びＭｇを
０．５０〜０．７０％を含有する内燃機関用のシリンダ
ーライナーを、そしてまた、前記アルミニウム合金が、
重量比で、Ｓｉを９．５０〜１０．５％、Ｆｅを０．８
０〜１．２０％、Ｃｕを３．００〜３．５０％、Ｍｎを
０．５０〜０．８０％、Ｍｇを０．３０〜０．５０％及
びＮｉを１．００〜１．５０％含有する内燃機関用のシ
リンダーライナーを提案するものである。In order to achieve the above object, the present invention provides silicon carbide particles in a molten aluminum alloy maintained at a temperature above the liquidus line in a vacuum or in an inert gas atmosphere. Is a cylinder liner formed by a die casting method using the particle-dispersed composite material prepared by mixing and dispersing in 3), wherein the particle-dispersed composite material has an average particle diameter of 3 to 10 μm of the silicon carbide of 7 to 7 μm. 1
A cylinder liner for an internal combustion engine containing 2% by volume, and a cylinder liner for an internal combustion engine, which has been subjected to T 5 heat treatment or O heat treatment after casting by the die casting means, and further, the die casting After forming a cylindrical body having an uneven portion on the outer peripheral surface by means, a cylinder liner for an internal combustion engine that is integrated with a cylinder block by a casting means, and further, a taper on the inner peripheral surface by the die casting means. A cylinder liner for an internal combustion engine, which is integrated with a cylinder block by a casting means after being formed into a cylindrical body having, and further, the die casting means is a vacuum die casting method, an oxygen displacement type non-porous die casting method, and A cylinder liner for an internal combustion engine selected from a molten metal forging method, and the aluminum alloy contains 9% by weight of Si. 5 to 10.5%, 0.80 to the Fe
A cylinder liner for an internal combustion engine containing 1.20%, Mn 0.50 to 0.80% and Mg 0.50 to 0.70%, and also said aluminum alloy,
By weight ratio, Si is 9.50 to 10.5% and Fe is 0.8.
0 to 1.20%, Cu 3.00 to 3.50%, Mn 0.50 to 0.80%, Mg 0.30 to 0.50% and Ni 1.00 to 1.50% A cylinder liner for an internal combustion engine containing the same is proposed.
【０００９】[0009]
【作用】真空中又は不活性ガス雰囲気中において、アル
ミニウム合金溶湯を急速攪拌し、炭化けい素粒子を添加
することにより、炭化けい素粒子を分散させた粒子分散
複合材料を比較的容易に、従って安価につくることがで
きる。In a vacuum or in an inert gas atmosphere, the molten aluminum alloy is rapidly stirred and the silicon carbide particles are added, so that the particle dispersion composite material in which the silicon carbide particles are dispersed can be relatively easily prepared. It can be made cheaply.
【００１０】真空雰囲気中でダイカストを行う真空ダイ
カスト、キャビティ及びスリーブ内に酸素を充たしてダ
イカストを行う酸素置換式無孔性ダイカスト又は完全凝
固まで加圧状態を保持する溶湯鍛造等金型鋳造手段を用
いることにより、鋳巣やガス孔等の内部欠陥が実質的に
なく、鋳巣やガス孔近傍における急激な摩耗による粒子
の脱落がなく、自身の摩耗及び相手材の摩耗を小さくで
きるシリンダーライナーを得ることができる。A vacuum die casting for die casting in a vacuum atmosphere, an oxygen substitution type non-porous die casting for filling the cavity and the sleeve with oxygen to perform die casting, or a die casting means such as molten metal forging for maintaining a pressurized state until complete solidification. By using it, there is virtually no internal defects such as porosity and gas holes, there is no dropout of particles due to rapid wear in the vicinity of porosity and gas holes, and a cylinder liner that can reduce wear of itself and wear of mating material Obtainable.
【００１１】シリンダーライナー中の前記炭化けい素粒
子の平均粒径の範囲を３〜１０ミクロンメートルとし、
且つ、炭化けい素粒子の含有範囲を７〜１２体積％とす
ることにより、従来材料によるものに比べて、自身の摩
耗量と共に相手材のピストンリングの摩耗量をも著しく
低減できる。The range of the average particle size of the silicon carbide particles in the cylinder liner is 3 to 10 μm,
Moreover, by setting the content range of the silicon carbide particles to 7 to 12% by volume, it is possible to significantly reduce not only the wear amount of the material itself but also the wear amount of the piston ring of the mating material as compared with the conventional material.
【００１２】金型鋳造によって得られたシリンダーライ
ナーを、非溶体化温度に加熱して徐冷するＴ5 熱処理又
はＯ熱処理を施すことにより、アルミニウム合金マトリ
ックス中に晶出したけい素等の晶出物を球状化でき、そ
れによって、安定的に良好な耐摩耗性を保持させること
ができる。The cylinder liner obtained by die casting is subjected to T 5 heat treatment or O heat treatment in which it is heated to a non-solutionizing temperature and gradually cooled to crystallize silicon or the like crystallized in the aluminum alloy matrix. The object can be spheroidized, whereby stable and good wear resistance can be maintained.
【００１３】金型鋳造により、シリンダーライナーの外
周面に凹凸を設け、鋳造手段によりシリンダーブロック
と一体化させることにより、シリンダーブロックとの密
着性がよく、長期間使用に際しても強化粒子の脱落やが
たつき等の懸念がない安定した耐久性を有するシリンダ
ーライナーが得られる。By forming irregularities on the outer peripheral surface of the cylinder liner by die casting, and by integrating with the cylinder block by casting means, good adhesion with the cylinder block is obtained, and reinforced particles do not fall off even after long-term use. It is possible to obtain a cylinder liner having stable durability without worries about rattling.
【００１４】金型鋳造手段により、内周面にテーパーを
設けるようにすることにより、シリンターライナーを鋳
包む際、中子によるシリンダーライナーの保持が容易と
なり、シリンダーブロックの鋳造作業が容易なシリンダ
ーライナーが得られる。By providing a taper on the inner peripheral surface by the die casting means, it becomes easy to hold the cylinder liner by the core when casting and packing the cylinder liner, and the cylinder block casting operation is easy. A liner is obtained.
【００１５】Ｓｉを９．５０〜１０．５％、Ｍｎを０．
５０〜０．８０％、Ｍｇを０．３〜０．７０％程度含む
高けい素系アルミニウムーマグネシウム合金を用いるこ
とにより、鋳造性がよく、強度があって、炭化けい素粒
子とよく馴染み、その分散保持性のよいマトリックスが
得られる。Si is 9.50 to 10.5% and Mn is 0.
By using a high silicon-based aluminum-magnesium alloy containing 50 to 0.80% and about 0.3 to 0.70% of Mg, the castability is good, the strength is good, and it is well compatible with silicon carbide particles, A matrix having a good dispersion retention property can be obtained.
【００１６】[0016]
【実施例】以下、本発明の実施例を図面に基づいて説明
する。米国特許第４７５９９９５号公報、米国特許第４
７８６４６７号公報及び特表平５ー５０２０５７号公報
に開示された方法により、図４に示した溶解炉装置によ
って、粒子分散複合材料のインゴットをつくった。この
溶解炉装置１は、架台２に傾動可能に保持された容器３
内に、絶縁材４とヒーター５を介してルツボ６を収装す
ると共に、溶湯攪拌機構７を具備している。溶湯攪拌機
構７は、下部に攪拌羽根８を有する回転軸９を容器３の
蓋部１０に回転自在に保持させると共にこの蓋部１０に
は真空吸引管１１を取り付けてあり、ルツボ６内部を真
空に保持しながら、あるいはまた、この真空吸引管１１
を利用して、アルゴンガス等不活性ガス雰囲気に保持し
ながら、架台２を利用して取り付けた可変速モーター１
２によりルツボ６内の溶湯を攪拌できるようにしてあ
る。Embodiments of the present invention will be described below with reference to the drawings. US Pat. No. 4,759,995, US Pat. No. 4
According to the method disclosed in Japanese Patent Publication No. 786467 and Japanese Patent Publication No. 5-502057, an ingot of the particle-dispersed composite material was produced by the melting furnace apparatus shown in FIG. The melting furnace device 1 includes a container 3 that is tiltably held on a pedestal 2.
A crucible 6 is housed therein via an insulating material 4 and a heater 5, and a molten metal stirring mechanism 7 is provided. In the molten metal stirring mechanism 7, a rotary shaft 9 having a stirring blade 8 at the bottom is rotatably held by a lid portion 10 of the container 3, and a vacuum suction pipe 11 is attached to the lid portion 10 so that the inside of the crucible 6 is vacuumed. Or while holding the vacuum suction tube 11
A variable speed motor 1 mounted using a pedestal 2 while maintaining an inert gas atmosphere such as argon gas using
2 allows the molten metal in the crucible 6 to be stirred.
【００１７】また、この溶湯攪拌機構７は、蓋部１０と
共に、頂部に鋳型を備えた図示しない加圧鋳造機構に交
換できるようにしてあり、合金の溶製後、その蓋部に取
り付けた給気管から空気等加圧ガスを導入してルツボ６
内の溶湯面を押すという低圧鋳造手段により、その中央
浸漬管から鋳型内に溶湯を押し上げて鋳造できるように
してある。The molten metal stirring mechanism 7 can be replaced with a lid 10 together with a pressure casting mechanism (not shown) having a mold on the top. After melting the alloy, the molten metal stirring mechanism 7 is attached to the lid. Crucible 6 by introducing pressurized gas such as air from the trachea
The molten metal is pushed up from the central dipping pipe into the mold by low-pressure casting means for pushing the molten metal surface inside, and casting can be performed.
【００１８】上記の溶解炉装置１を用い、溶湯攪拌機構
７を取り付けない状態で、ヒーター５に通電してルツボ
６を加熱し、不活性ガスとしてアルゴンガスのカバーの
もとに、ルツボ６内で合金Ａのインゴットを溶解してそ
の溶湯を液相線以上の温度６２０℃に保持した。合金Ａ
は、重量比で、Ｓｉ ９．５０〜１０．５％、Ｆｅ
０．８０〜１．２０％、Ｍｎ ０．５０〜０．８０％、
及びＭｇ ０．５０〜０．７０％を含み、不純物として
Ｃｕ ０．２０％以下、Ｔｉ ０．２０％以下、Ｚｎ
０．０３％以下及びその他の不純物として０．１０％を
含むアルミニウム合金であった。Using the melting furnace apparatus 1 described above, with the molten metal stirring mechanism 7 not attached, the heater 5 is energized to heat the crucible 6, and the inside of the crucible 6 is covered with argon gas as an inert gas. Then, the alloy A ingot was melted and the melt was kept at a temperature of 620 ° C. or higher above the liquidus. Alloy A
Is, by weight ratio, Si 9.50 to 10.5%, Fe
0.80 to 1.20%, Mn 0.50 to 0.80%,
And Mg 0.50 to 0.70%, Cu 0.20% or less, Ti 0.20% or less, Zn as impurities
The aluminum alloy contained 0.03% or less and 0.10% as other impurities.
【００１９】不活性ガスとしてアルゴンガスを溶湯内に
導入してバブリングさせて溶湯内混入ガスを除去させ、
混入酸化物等を浮上させて除去した。次いで、アルゴン
ガスのカバー状態で炭化けい素粒子を溶湯に供給した。Argon gas as an inert gas is introduced into the molten metal and bubbled to remove the mixed gas in the molten metal.
The mixed oxide was floated and removed. Then, silicon carbide particles were supplied to the molten metal in a state of being covered with argon gas.
【００２０】次に、容器３に溶湯攪拌機構７を取り付け
て真空吸引管１１から真空吸引を行い、攪拌羽根８によ
り溶湯の急速攪拌を行って炭化けい素を十分に混合させ
た後、溶湯を鋳型に鋳造し、合金Ａをマトリックスとし
た粒子分散複合材料のインゴットを得た。この方法によ
り、炭化けい素粒子の平均粒径を１〜２０ミクロンメー
トルの範囲で変え、また含有率を５〜２０体積％になる
ように添加量を変えて、炭化けい素粒子をアルミニウム
合金Ａの溶湯に添加混合して幾つかの粒子分散複合材料
のインゴットを得た。Next, the molten metal stirring mechanism 7 is attached to the container 3, vacuum suction is performed from the vacuum suction pipe 11, the molten metal is rapidly stirred by the stirring blades 8 to sufficiently mix the silicon carbide, and then the molten metal is It was cast in a mold to obtain an ingot of a particle-dispersed composite material using Alloy A as a matrix. According to this method, the average particle diameter of the silicon carbide particles is changed within the range of 1 to 20 μm, and the addition amount is changed so that the content ratio becomes 5 to 20% by volume. The mixture was added to and mixed with the molten metal to obtain several ingots of particle-dispersed composite materials.
【００２１】得られた各インゴットを、アルゴンガスで
充たされた別の溶解炉内で６８０℃に再溶解して保持
し、攪拌しながら所定量の溶湯を汲み出し、図示しない
酸素置換式無孔性ダイカスト装置を用いて１５０×１８
０×６ｍｍの平板をつくった。この平板にＴ5 熱処理
（１７０℃に５時間保持）を施した後、図５（ａ），
（ｂ）に示した形状の試験片に機械加工してシリンダー
ライナー側試験片とした。（ａ）は平面図で、（ｂ）は
断面図である。このシリンダーライナー材の表面粗さＲ
max は０．５〜３ミクロンメートルであった。Each of the obtained ingots was redissolved and held at 680 ° C. in another melting furnace filled with argon gas, a predetermined amount of molten metal was pumped out with stirring, and an oxygen substitution type non-porous material (not shown) was used. 150 × 18 using the sex die casting machine
A flat plate of 0 × 6 mm was prepared. After subjecting this flat plate to T 5 heat treatment (holding at 170 ° C. for 5 hours), as shown in FIG.
A test piece having the shape shown in (b) was machined to obtain a cylinder liner side test piece. (A) is a plan view and (b) is a sectional view. Surface roughness R of this cylinder liner material
The max was 0.5-3 microns.
【００２２】前記シリンダーライナー材の摩耗試験にお
ける相手材として、機械構造用炭素鋼材のＳ２０Ｃ（Ｊ
ＩＳ Ｇ ４０５１）により、図６（ａ），（ｂ）に示
したような、端面にクロームめっきを施したリング材を
つくり、ピストンリング側試験片とした。（ａ）は側面
図で、（ｂ）は平面図である。なお、めっき層の表面粗
さはＲmax は０．５〜１．５ミクロンメートルであっ
た。As a counterpart material in the wear test of the cylinder liner material, S20C (J
According to IS G 4051), a ring material having an end surface plated with chrome as shown in FIGS. 6 (a) and 6 (b) was prepared and used as a piston ring side test piece. (A) is a side view and (b) is a plan view. The surface roughness R max of the plating layer was 0.5 to 1.5 μm.
【００２３】フリクトロン摩耗試験機を用い、上記シリ
ンダーライナー材とピストンリング材の摩耗試験を行っ
た。即ち、図７に示したように、回転軸１５上にシリン
ダーライナー材１６を取り付け、ピストンリング材１７
をスプリング１８によりシリンダーライナー材１６に押
圧状態で油１９中に保持し、図示しないモーターによる
回転軸１５の回転駆動によってシリンダーライナー材１
６の表面とピストンリング材１７のクロームめっき層と
を擦動させた。押圧荷重はロードセル２０で記録され
た。A wear test was performed on the cylinder liner material and the piston ring material using a frictron wear tester. That is, as shown in FIG. 7, the cylinder liner material 16 is attached on the rotary shaft 15, and the piston ring material 17 is attached.
Is held in the oil 19 while being pressed against the cylinder liner material 16 by a spring 18, and the cylinder liner material 1 is
The surface of 6 and the chrome plating layer of the piston ring material 17 were rubbed. The pressing load was recorded by the load cell 20.
【００２４】摩耗試験の条件は、内燃機関の実機摩耗試
験の結果から、面圧を１５．７Ｎ／ｍｍ2 、すべり速度
を０．２３８ｍ／秒及びすべり距離を６０００ｍに、そ
れぞれ一定とし、油としては添加剤なしベースオイル
（日石モーターオイルＣ）を使用した。The conditions of the wear test were as follows: the surface pressure was 15.7 N / mm 2 , the sliding speed was 0.238 m / sec and the sliding distance was 6000 m, and the oil was used as oil. Used an additive-free base oil (Nisseki Motor Oil C).
【００２５】種々の粒径の炭化けい素粒子により、それ
らの含有率を１０体積％に一定として製した粒子分散複
合材料のシリンダーライナー材について摩耗試験を行
い、シリンダーライナー材とピストンリング材のそれぞ
れの摩耗量を測定し、得られた結果を図１に示した。な
お、比較例として耐摩耗性が良好といわれる過共晶アル
ミニウムーけい素系ダイカスト用合金Ａ３９０（Ｓｉ
１６．０〜１８．０％、Ｃｕ ４．０〜５．０及びＭｇ
０．４５〜０．６５％を含有：ＡＡ規格）によるシリ
ンダーライナー材について同様の試験を行い、その結果
を図１に併載した。A wear test was performed on a cylinder liner material of a particle-dispersed composite material produced by using silicon carbide particles having various particle diameters with the content ratio thereof kept constant at 10% by volume. The amount of wear was measured and the obtained results are shown in FIG. As a comparative example, a hypereutectic aluminum-silicon alloy for die-casting A390 (Si having good wear resistance)
16.0 to 18.0%, Cu 4.0 to 5.0 and Mg
A similar test was conducted on a cylinder liner material containing 0.45 to 0.65%: AA standard), and the results are also shown in FIG.
【００２６】この結果から、粒径が１５ミクロンメート
ル以上の粗い炭化けい素粒子を含有したシリンダーライ
ナー材は、自身の摩耗量は少ないが相手側のピストンリ
ング材を攻撃して著しく摩耗させることがわかった。ま
た、粒径が３ミクロンメートル未満の細かい炭化けい素
粒子を含有したシリンダーライナー材は、粒子が局部的
に凝集しており、この凝集粒子が脱落することによっ
て、シリンダーライナー材ならびにピストンリング材の
摩耗が増加することがわかった。従って、この粒子分散
複合材における炭化けい素粒子の粒径は３〜１０ミクロ
ンメートルの範囲が好ましいことがわかった。なお、Ａ
３９０合金によるシリンダーライナー材は、ピストンリ
ング材に対する攻撃性は殆どないが、自身の摩耗量が５
１０ｍｇで著しい摩耗を示した。From these results, the cylinder liner material containing coarse silicon carbide particles having a particle diameter of 15 μm or more has a small amount of wear itself, but can attack the piston ring material on the other side to cause remarkable wear. all right. Further, in the cylinder liner material containing fine silicon carbide particles having a particle size of less than 3 μm, the particles are locally agglomerated, and the agglomerated particles fall off, so that the cylinder liner material and the piston ring material It was found that wear increased. Therefore, it was found that the particle size of the silicon carbide particles in this particle-dispersed composite material is preferably in the range of 3 to 10 μm. In addition, A
The cylinder liner material made of 390 alloy has almost no attack on the piston ring material, but its own wear amount is 5
10 mg showed significant wear.
【００２７】次に、炭化けい素粒子の粒径が６ミクロン
メートルと１０ミクロンメートルに一定にした場合につ
いて、炭化けい素の含有率（体積％）を変えたシリンダ
ーライナー材で、上記と同様に、ピストンリング材との
摩耗試験を行ったが、その結果を図２に示した。なお、
比較例として、Ａ３９０合金によるシリンダーライナー
材の場合の前記した結果を併載した。Next, in the case where the particle size of the silicon carbide particles was kept constant at 6 μm and 10 μm, cylinder liner materials having different silicon carbide content rates (volume%) were prepared in the same manner as above. A wear test with the piston ring material was performed, and the results are shown in FIG. In addition,
As a comparative example, the above-mentioned results in the case of a cylinder liner material made of A390 alloy are also shown.
【００２８】この結果から、炭化けい素の含有率が７体
積％を下廻るシリンダーライナー材では、ピストンリン
グ材の摩耗量が多く、１０ミクロンメートルという粒径
のものについては、自身の摩耗量も比較的多かった。７
体積％以上でシリンダーライナー材は摩耗量が少なく、
良好であったが、１５体積％以上では相手側のピストン
リング材に対する攻撃性が大きく、炭化けい素粒子の粒
径の大きい１０ミクロンメートルの場合は特に著しい攻
撃性を示した。従って、炭化けい素の含有率に関して
は、７〜１２体積％の範囲のものが好ましいことがわか
った。From these results, in the case of the cylinder liner material having a silicon carbide content of less than 7% by volume, the piston ring material has a large amount of wear, and the particle size of 10 μm also has its own amount of wear. It was relatively high. 7
If the volume% or more, the cylinder liner material has less wear,
Although it was good, at 15% by volume or more, the aggressivity to the piston ring material on the other side was large, and particularly when the particle size of the silicon carbide particles was 10 μm, a particularly remarkable aggression was shown. Therefore, it was found that the content of silicon carbide is preferably in the range of 7 to 12% by volume.
【００２９】上記の鋳造粒子分散複合材の熱処理が耐摩
耗性に及ぼす影響を調査した。合金Ａをマトリックスと
して粒径６ミクロンメートルと１０ミクロンメートルの
炭化けい素粒子を分散させた粒子分散複合材と、Ｃｕと
Ｎｉによりマトリックスを強化させた下記合金Ｂに粒径
１０ミクロンメートルの炭化けい素粒子を分散させた粒
子分散複合材とをつくった。 合金Ｂ；Ｓｉ ９．５０〜１０．５％、Ｆｅ ０．８０
〜１．２０％、Ｃｕ３．００〜３．５０％、Ｍｎ ０．
５０〜０．８０％、Ｍｇ ０．３０〜０．５０％、Ｎｉ
１．００〜１．５０％、Ｔｉ ０．２０％以下、Ｚｎ
０．０３％以下及びその他の不純物 ０．１０％以
下。The effect of heat treatment of the above cast particle-dispersed composite material on wear resistance was investigated. A particle-dispersed composite material in which silicon carbide particles having a particle size of 6 μm and 10 μm are dispersed using alloy A as a matrix, and alloy B described below in which the matrix is reinforced by Cu and Ni has a silicon carbide particle size of 10 μm. A particle-dispersed composite material in which elementary particles are dispersed was prepared. Alloy B; Si 9.50 to 10.5%, Fe 0.80
˜1.20%, Cu 3.00 to 3.50%, Mn 0.
50 to 0.80%, Mg 0.30 to 0.50%, Ni
1.00 to 1.50%, Ti 0.20% or less, Zn
0.03% or less and other impurities 0.10% or less.
【００３０】これらの粒子分散複合材から、熱処理を施
さない鋳造のまま（Ｆと表記する）のライナー材と、前
記Ｔ5 熱処理を施したライナー材と、４９５℃に５時間
保持してから徐冷するＯ熱処理を施したシリンダーライ
ナー材を用意し、上記と同様の摩耗条件で、クロームめ
っきを施したＳ２０Ｃ材によるピストンリング材を相手
材とする摩耗試験を行った。その結果を図３に示した。From these particle-dispersed composites, the as-cast (not shown) liner material without heat treatment, the liner material with T 5 heat treatment described above, and held at 495 ° C. for 5 hours and then gradually cooled. A cylinder liner material that had been subjected to O heat treatment for cooling was prepared, and a wear test was performed under the same wear conditions as described above, using a piston ring material made of S20C material that has been subjected to chrome plating as a counterpart material. The results are shown in Fig. 3.
【００３１】この結果、シリンダーライナー材は、鋳造
のまま（Ｆ）のものでは、何れも熱処理を施したものよ
り自身の耐摩耗性においてやや劣り、特に相手側ピスト
ンリング材への攻撃性が高いが、熱処理を施すことによ
り、耐摩耗性を安定化できる効果が得られることがわか
った。また、シリンダーライナー材の断面を顕微鏡観察
したところ、この耐摩耗性の変化は熱処理によってアル
ミニウム合金マトリックスに分散しているけい素等が球
状化したことに起因していることがわかった。従って、
シリンダーライナー材としては、少なくともＴ5 熱処理
又はＯ熱処理を施すことが好ましいことがわかる。As a result, the as-cast (F) cylinder liner material is slightly inferior in wear resistance to the one subjected to the heat treatment, and particularly has a high attacking property to the mating piston ring material. However, it was found that the effect of stabilizing the wear resistance can be obtained by performing the heat treatment. Further, when the cross section of the cylinder liner material was observed under a microscope, it was found that this change in wear resistance was caused by spheroidizing of silicon and the like dispersed in the aluminum alloy matrix due to the heat treatment. Therefore,
It is understood that the cylinder liner material is preferably subjected to at least T 5 heat treatment or O heat treatment.
【００３２】金型キャビティ内面に凹凸を形成すると共
に、外周面にテーパーを有する引き抜き中子を組み合わ
せたシリンダーライナー用の金型を用意した。前記と同
様に、図４の溶解炉装置１を用いる方法により、アルゴ
ンガス雰囲気中において、前記合金Ａに粒径６ミクロン
の炭化けい素粒子を１０体積％含有させた粒子分散複合
材をつくった。A mold for a cylinder liner was prepared in which unevenness was formed on the inner surface of the mold cavity and a drawing core having a taper on the outer peripheral surface was combined. Similarly to the above, a method using the melting furnace apparatus 1 of FIG. 4 was used to prepare a particle-dispersed composite material in which the alloy A contained 10% by volume of silicon carbide particles having a particle size of 6 μm in an argon gas atmosphere. .
【００３３】この粒子分散複合材の溶湯を６８０℃で前
記金型を取り付けた酸素置換式無孔性ダイカスト装置で
鋳造し、外周面に凹凸面を有し、内周面にテーパーを有
するシリンダーライナーを多数つくった。破断面検査に
より、このシリンダーライナーの内部には、鋳巣やガス
孔等の欠陥が実質的にないことが確認された。A molten metal of the particle-dispersed composite material is cast at 680 ° C. by an oxygen-displacement type non-porous die-casting device equipped with the above-mentioned mold, and a cylinder liner having an uneven surface on the outer peripheral surface and a taper on the inner peripheral surface. I made many. The fracture surface inspection confirmed that there were substantially no defects such as voids and gas holes inside the cylinder liner.
【００３４】前記、シリンダーライナーに、Ｔ5 熱処理
（１７０℃に５時間保持）を施した後、アルカリ洗浄し
た。このシリンダーライナーを４００℃に加熱して、ダ
イカスト装置のシリンダーブロック用ダイカスト金型の
中子に嵌め込み、ＡＤＣ１２合金（ＪＩＳ Ｈ ５３０
２）の溶湯を７００℃でダイカストして幾つかのシリン
ダーブロックをつくった。The cylinder liner was subjected to a T 5 heat treatment (holding at 170 ° C. for 5 hours) and then washed with an alkali. This cylinder liner is heated to 400 ° C. and fitted into the core of a die casting die for a cylinder block of a die casting device, and then ADC12 alloy (JIS H 530
The molten metal of 2) was die cast at 700 ° C. to make several cylinder blocks.
【００３５】得られた４気筒エンジン用シリンダーブロ
ックの破断面検査から、前記シリンダーライナーはＡＤ
Ｃ１２合金によって良好に鋳包まれ、前記凹凸部におい
ても良好な密着状態にあることが確認された。From the fracture surface inspection of the obtained cylinder block for a 4-cylinder engine, it was confirmed that the cylinder liner was AD.
It was confirmed that the C12 alloy was satisfactorily cast-in and that the unevenness was in a good adhesion state.
【００３６】さらに、前記シリンダーライナーの内面仕
上加工を含めてシリンダーブロックを機械加工し、１８
００ｃｃ４気筒エンジンに仕立て、６０００回転２００
時間の実機耐久試験を実施した。Further, the cylinder block is machined including the finishing of the inner surface of the cylinder liner.
00cc 4-cylinder engine, 6000 rpm 200
An actual durability test of time was carried out.
【００３７】その結果、鋳包まれたシリンダーライナー
のがたつきもなく、また、その冷却効果もよく、シリン
ダーライナーとピストンリングの実機における摩耗量
も、前記実施例の場合と同様に、従来材料による比較例
の場合よりも著しく少なく、優れた性能を示した。As a result, the cast-in cylinder liner does not rattle and the cooling effect is good, and the wear amount of the cylinder liner and the piston ring in the actual machine is the same as in the case of the above-mentioned embodiment. The performance was significantly smaller than that of the comparative example, and excellent performance was exhibited.
【００３８】次に、上記実施例と同様の方法により、真
空中において、前記合金Ｂをマトリックスとし、粒径６
ミクロンメートルの炭化けい素を１０体積％含有させた
粒子分散複合材料をつくり、その溶湯を用意した。この
溶湯を６７０℃で、前記実施例と同様の構成の金型を取
り付けた真空ダイカスト装置でダイカストし、前記実施
例と同様なシリンダーライナーを多数つくった。Then, in the same manner as in the above embodiment, the alloy B was used as a matrix in a vacuum and the grain size was 6
A particle-dispersed composite material containing 10 volume% of micron-meter silicon carbide was prepared and its molten metal was prepared. This molten metal was die-cast at 670 ° C. with a vacuum die-casting apparatus equipped with a die having the same structure as that of the above-mentioned example, to prepare a large number of cylinder liners similar to those of the above-mentioned example.
【００３９】前記ダイカストの場合と、同様の金型構成
で、このシリンダーライナーを取り付け、低圧鋳造装置
によって４気筒エンジン用シリンダーブロックをつくっ
た。このシリンダーブロックにおいては、破断面検査し
た結果、シリンダーライナーの内部には鋳巣やガス孔等
の欠陥が実質的にないことが確認され、また、シリンダ
ーライナーはその凹凸部においても良好にシリンダーブ
ロックと密着状態にあることが確認された。A cylinder block for a 4-cylinder engine was produced by a low-pressure casting apparatus by attaching this cylinder liner with the same die construction as in the case of die casting. In this cylinder block, as a result of inspecting the fracture surface, it was confirmed that there were substantially no defects such as porosity and gas holes inside the cylinder liner. Was confirmed to be in close contact with.
【００４０】得られたシリンダーブロックを機械加工し
て前記実施例と同様に４気筒エンジンに仕立てて、６０
００回転２００時間の耐久試験を実施した。その結果、
シリンダーライナーは冷却効果もよく、がたつきがな
く、摺動面の摩耗量も少なく、クロームめっきを施した
ピストンリングの摩耗量も少なく、従来材料による比較
例よりも十分に優れた性能を示した。The obtained cylinder block was machined into a four-cylinder engine in the same manner as in the above-mentioned embodiment.
A durability test was performed at 00 rotation for 200 hours. as a result,
Cylinder liner has good cooling effect, no rattling, less wear on sliding surface, less wear on chrome-plated piston ring, and shows much better performance than comparative example using conventional material. It was
【００４１】上記の実施例と同様に図４の装置による方
法により、アルゴンガス雰囲気中において、合金Ｂをマ
トリックスとして、粒径１０ミクロンメートルの炭化け
い素粒子を７体積％含有する粒子分散複合材をつくり、
その溶湯を用意した。前記実施例と同様の構成の金型を
取り付けた溶湯鍛造装置で、前記溶湯を６９０℃で鋳込
み、多数のシリンダーライナーをつくった。得られたシ
リンダーライナーについては、鋳巣やガス孔などの内部
欠陥のないことが確認された。As in the above embodiment, the particle dispersion composite material containing 7% by volume of silicon carbide particles having a particle diameter of 10 μm as a matrix in an argon gas atmosphere by the method using the apparatus shown in FIG. Make
I prepared the molten metal. The molten metal was cast at 690 ° C. with a molten metal forging device equipped with a mold having the same structure as that of the above-mentioned example, and a large number of cylinder liners were produced. It was confirmed that the obtained cylinder liner had no internal defects such as porosity and gas holes.
【００４２】前記実施例と同様の構成の金型で、このシ
リンダーライナーを取り付け、低圧鋳造装置により、前
記実施例と同様にシリンダーライナーを鋳包んだシリン
ダーブロックをつくった。このシリンダーブロックは、
シリンダーライナーと良好な密着状態を保持しているこ
とが確認された。次に、このシリンダーブロックを、そ
のシリンダーライナーと共に加工して４気筒エンジンを
仕立て、６０００回転２００時間の耐久試験を行った。
その結果、シリンダーライナーは冷却性がよく、がたつ
きもなく、また耐摩耗性についても前記実施例と同様に
すぐれた性能を示した。This cylinder liner was attached with a mold having the same structure as that of the above-mentioned embodiment, and a cylinder block was produced by casting the cylinder liner in the same manner as in the above-mentioned embodiment by a low pressure casting machine. This cylinder block
It was confirmed that a good adhesion state with the cylinder liner was maintained. Next, this cylinder block was processed together with the cylinder liner to prepare a 4-cylinder engine, and a durability test was performed at 6000 rpm for 200 hours.
As a result, the cylinder liner had good cooling properties, no rattling, and exhibited excellent wear resistance as in the above-mentioned Examples.
【００４３】以上の実施例では、ピストンリングとし
て、炭素鋼Ｓ２０Ｃによる成形材にクロームめっき処理
を施したものを使用したが、本発明のシリンダーライナ
ーは粒子分散ニッケルめっき処理や窒化処理を施したピ
ストンリングにも適用できるものである。In the above examples, the piston ring used was a carbon steel S20C molded material that had been subjected to chrome plating. However, the cylinder liner of the present invention is a piston that has been subjected to particle dispersion nickel plating or nitriding. It can also be applied to rings.
【００４４】[0044]
【発明の効果】以上の説明から明らかなように、本発明
によれば、自身の耐摩耗性にすぐれると共に、相手材と
なるピストンリング材の摩耗を著しく低減させることの
できるシリンダーライナーを比較的安価に得ることがで
きる。また、マトリックスとして高けい素アルミニウム
−マグネシウム系合金を用い、あるいは、金型鋳造後熱
処理を施し、あるいはさらに、外周面に凹凸を設け、内
周面にテーパーを設ける等して鋳造手段によってシリン
ダーブロックと一体化することにより、密着性が向上
し、さらに強度や耐久性等性能を安定化させたシリンダ
ーライナーを得ることができる。As is apparent from the above description, according to the present invention, a comparison is made between cylinder liners having excellent wear resistance and capable of significantly reducing wear of a mating piston ring material. It can be obtained at a very low cost. Further, using a high silicon aluminum-magnesium alloy as a matrix, or by heat treatment after die casting, or by further providing irregularities on the outer peripheral surface and providing a taper on the inner peripheral surface, a cylinder block is formed by a casting means. By integrating with, it is possible to obtain a cylinder liner with improved adhesion and further stabilized performance such as strength and durability.
【図１】本発明におけるシリンダーライナー材と相手材
ピストンリングとの摩耗試験の結果を、シリンダーライ
ナー含有の炭化けい素粒子の粒径とシリンダーライナー
及びピストンリングの摩耗量との関係で示した図表であ
る。FIG. 1 is a chart showing the results of wear test of a cylinder liner material and a mating material piston ring in the present invention in relation to the particle size of silicon carbide particles containing the cylinder liner and the wear amount of the cylinder liner and the piston ring. Is.
【図２】本発明におけるシリンダーライナー材と相手材
ピストンリングとの摩耗試験の結果を、シリンダーライ
ナーの炭化けい素含有率とシリンダーライナー及びピス
トンリングの摩耗量との関係で示した図表である。FIG. 2 is a chart showing a result of a wear test of a cylinder liner material and a mating material piston ring in the present invention in relation to a silicon carbide content rate of the cylinder liner and a wear amount of the cylinder liner and the piston ring.
【図３】本発明におけるシリンダーライナー材と、相手
材ピストンリングとの摩耗試験の結果を、熱処理とシリ
ンダーライナー及びピストンリングの摩耗量との関係で
示した図表である。FIG. 3 is a chart showing a result of a wear test of a cylinder liner material and a mating material piston ring in the present invention in relation to heat treatment and wear amounts of a cylinder liner and a piston ring.
【図４】本発明のシリンダーライナーの材料となる粒子
分散複合材を溶製する溶解炉装置の部分破断斜視図であ
る。FIG. 4 is a partially cutaway perspective view of a melting furnace apparatus for manufacturing a particle-dispersed composite material which is a material for a cylinder liner of the present invention.
【図５】本発明におけるシリンダーライナー材の摩耗試
験片の形状を示す外形図で、（ａ）は平面図で、（ｂ）
は側面図である。FIG. 5 is an outline view showing the shape of a wear test piece of a cylinder liner material in the present invention, (a) is a plan view, and (b) is a plan view.
Is a side view.
【図６】図５のシリンダーライナー材の相手材としたピ
ストンリング材の摩耗試験片の形状を示す外形図で、
（ａ）は側面図で、（ｂ）は平面図である。6 is an outline view showing the shape of a wear test piece of a piston ring material that is a counterpart of the cylinder liner material of FIG.
(A) is a side view and (b) is a plan view.
【図７】本発明におけるシリンダーライナー材の摩耗試
験に使用したフリクトロン摩耗試験機の概念図である。FIG. 7 is a conceptual diagram of a frictron wear tester used for a wear test of a cylinder liner material in the present invention.
１ 溶解炉装置 ２ 架台 ３ 容器 ４ 絶縁材 ５ ヒーター ６ ルツボ ７ 溶湯攪拌機構 ８ 攪拌羽根 ９ 回転軸 １０ 蓋部 １１ 真空吸引管 １２ 可変速モーター １５ 回転軸 １６ シリンダーライナー材 １７ ピストンリング材 １８ スプリング １９ 油 ２０ ロードセル 1 Melting Furnace Device 2 Stand 3 Container 4 Insulating Material 5 Heater 6 Crucible 7 Melt Stirring Mechanism 8 Stirring Blade 9 Rotating Shaft 10 Lid 11 Vacuum Suction Pipe 12 Variable Speed Motor 15 Rotating Shaft 16 Cylinder Liner Material 17 Piston Ring Material 18 Spring 19 Oil 20 load cell
フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｆ０２Ｆ 1/08 Ｂ 1/10 Ａ Ｆ１６Ｊ 10/04 Continuation of the front page (51) Int.Cl. 6 Identification number Office reference number FI technical display area F02F 1/08 B 1/10 A F16J 10/04
Claims (7)
ウム合金の溶湯中に炭化けい素粒子を真空中又は不活性
ガス雰囲気中において混合分散させてつくった粒子分散
複合材料を用い、金型鋳造手段により形成したシリンダ
ーライナーであって、前記粒子分散複合材料は、平均粒
径が３〜１０ミクロンメートルの前記炭化けい素粒子を
７〜１２体積％の範囲で含むことを特徴とする内燃機関
用のシリンダーライナー。1. A mold using a particle-dispersed composite material prepared by mixing and dispersing silicon carbide particles in a molten aluminum alloy maintained at a temperature above the liquidus line in a vacuum or in an inert gas atmosphere. A cylinder liner formed by a casting means, wherein the particle-dispersed composite material contains the silicon carbide particles having an average particle diameter of 3 to 10 μm in a range of 7 to 12% by volume. Cylinder liner for.
処理又はＯ熱処理を施したことを特徴とする請求項１に
記載の内燃機関用のシリンダーライナー。2. The cylinder liner for an internal combustion engine according to claim 1, which is subjected to T 5 heat treatment or O heat treatment after casting by the die casting means.
を有する円筒体に形成された後、鋳造手段によってシリ
ンダーブロックと一体化されていることを特徴とする請
求項１又は２に記載の内燃機関用のシリンダーライナ
ー。3. The mold according to claim 1, which is formed into a cylindrical body having an uneven portion on the outer peripheral surface by the die casting means, and is then integrated with the cylinder block by the casting means. Cylinder liner for internal combustion engine.
ーを有する円筒体に形成された後、鋳造手段によってシ
リンダーブロックと一体化されていることを特徴とする
請求項１乃至３に記載の内燃機関用のシリンダーライナ
ー。4. The method according to claim 1, wherein the mold is formed into a cylindrical body having a tapered inner peripheral surface, and then the mold is integrated with a cylinder block. Cylinder liner for internal combustion engine.
酸素置換式無孔性ダイカスト法及び溶湯鍛造法から選ば
れたこと特徴とする請求項１乃至４に記載の内燃機関用
のシリンダーライナー。5. The die casting means is a vacuum die casting method,
The cylinder liner for an internal combustion engine according to any one of claims 1 to 4, which is selected from an oxygen-substituted non-porous die casting method and a molten metal forging method.
ｉ ９．５〜１０．５％、Ｆｅ ０．８０〜１．２０
％、Ｍｎ ０．５０〜０．８０％、Ｍｇ ０．５０〜
０．７０％を含有することを特徴とする請求項１乃至５
に記載の内燃機関用のシリンダーライナー。6. The aluminum alloy comprises S in a weight ratio.
i 9.5 to 10.5%, Fe 0.80 to 1.20
%, Mn 0.50 to 0.80%, Mg 0.50
0.70% is contained, The 1 thru | or 5 characterized by the above-mentioned.
A cylinder liner for an internal combustion engine according to.
ｉ ９．５０〜１０．５％、Ｆｅ ０．８０〜１．２０
％、Ｃｕ ３．００〜３．５０％、Ｍｎ ０．５０〜
０．８０％、Ｍｇ ０．３０〜０．５０％及びＮｉ
１．００〜１．５０％を含有することを特徴とする請求
項１乃至５に記載の内燃機関用のシリンダーライナー。7. The aluminum alloy comprises S in a weight ratio.
i 9.50 to 10.5%, Fe 0.80 to 1.20
%, Cu 3.00 to 3.50%, Mn 0.50
0.80%, Mg 0.30-0.50% and Ni
The cylinder liner for an internal combustion engine according to any one of claims 1 to 5, containing 1.00 to 1.50%.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9728994A JPH07305125A (en) | 1994-05-11 | 1994-05-11 | Cylinder liner for internal combustion engine |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9728994A JPH07305125A (en) | 1994-05-11 | 1994-05-11 | Cylinder liner for internal combustion engine |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07305125A true JPH07305125A (en) | 1995-11-21 |
Family
ID=14188352
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9728994A Pending JPH07305125A (en) | 1994-05-11 | 1994-05-11 | Cylinder liner for internal combustion engine |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07305125A (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003191039A (en) * | 2001-10-16 | 2003-07-08 | Peak Werkstoff Gmbh | Method for profiling outer circumferential face of cylinder liners |
| CN111593235A (en) * | 2019-02-20 | 2020-08-28 | 中原内配集团股份有限公司 | Preheating cylinder sleeve of aluminum cylinder body die-casting die, and preparation method and application thereof |
-
1994
- 1994-05-11 JP JP9728994A patent/JPH07305125A/en active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003191039A (en) * | 2001-10-16 | 2003-07-08 | Peak Werkstoff Gmbh | Method for profiling outer circumferential face of cylinder liners |
| CN111593235A (en) * | 2019-02-20 | 2020-08-28 | 中原内配集团股份有限公司 | Preheating cylinder sleeve of aluminum cylinder body die-casting die, and preparation method and application thereof |
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