JPH0730471B2 - 配管系統の腐食を防止する方法 - Google Patents
配管系統の腐食を防止する方法Info
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- JPH0730471B2 JPH0730471B2 JP62336405A JP33640587A JPH0730471B2 JP H0730471 B2 JPH0730471 B2 JP H0730471B2 JP 62336405 A JP62336405 A JP 62336405A JP 33640587 A JP33640587 A JP 33640587A JP H0730471 B2 JPH0730471 B2 JP H0730471B2
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23F—NON-MECHANICAL REMOVAL OF METALLIC MATERIAL FROM SURFACE; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL; MULTI-STEP PROCESSES FOR SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL INVOLVING AT LEAST ONE PROCESS PROVIDED FOR IN CLASS C23 AND AT LEAST ONE PROCESS COVERED BY SUBCLASS C21D OR C22F OR CLASS C25
- C23F15/00—Other methods of preventing corrosion or incrustation
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- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Degasification And Air Bubble Elimination (AREA)
- Preventing Corrosion Or Incrustation Of Metals (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は蓄熱槽内の熱源水中に溶存する遊離炭酸による
配管系統の腐食を防止する方法に関する。
配管系統の腐食を防止する方法に関する。
蓄熱槽内面の防水仕上工法として古くは、防水モルタル
工法がある。この工法は使用始めにアルカリ成分等を溶
出するので最初に１、２回の水替えを行うが、その後も
徐々に水質が変化する。
工法がある。この工法は使用始めにアルカリ成分等を溶
出するので最初に１、２回の水替えを行うが、その後も
徐々に水質が変化する。
そこで、近年は水質に変化を及ぼさない合成ゴムや合成
樹脂のシート防水または合成樹脂塗膜防水が行なわれる
ようになった。
樹脂のシート防水または合成樹脂塗膜防水が行なわれる
ようになった。
しかしながら、この合成樹脂塗膜防水の水質に変化を及
ぼさないということは、配管系統の防食という点では問
題となる。すなわち、蓄熱槽の補給水である水道水の飽
和指数はかなりの負であり、腐食性を有するものである
が、合成樹脂塗膜は、その補給水の状態をほとんどその
まま維持しているからである。
ぼさないということは、配管系統の防食という点では問
題となる。すなわち、蓄熱槽の補給水である水道水の飽
和指数はかなりの負であり、腐食性を有するものである
が、合成樹脂塗膜は、その補給水の状態をほとんどその
まま維持しているからである。
したがって、そのままでは配管系統の鉄や亜鉛を腐食さ
せるので、何らかの水質改善が必要であり、例えば、ソ
ーダ灰（炭酸ナトリウム）や消石灰（水酸化カルシウ
ム）等のアルカリ性薬剤を投入して、飽和指数の正への
転化を行なうことが推奨されてきた。
せるので、何らかの水質改善が必要であり、例えば、ソ
ーダ灰（炭酸ナトリウム）や消石灰（水酸化カルシウ
ム）等のアルカリ性薬剤を投入して、飽和指数の正への
転化を行なうことが推奨されてきた。
しかしながら、このアルカリ性薬剤による熱源水の改質
は投入濃度に依存して進むため、予め水質調査を行なっ
て投入濃度を算定しなければならず、薬剤の取り扱い、
さらに、蓄熱槽内全体に均質に行き渡らせなければなら
ないなど、面倒な操作を必要とするものであった。
は投入濃度に依存して進むため、予め水質調査を行なっ
て投入濃度を算定しなければならず、薬剤の取り扱い、
さらに、蓄熱槽内全体に均質に行き渡らせなければなら
ないなど、面倒な操作を必要とするものであった。
本発明は前記事項に鑑みなされたものであり、操作が容
易で、行き過ぎのない適正な、蓄熱槽の熱源水の改質
と、その維持を適切に行なうことのできる方法とするこ
とを技術的課題とする。
易で、行き過ぎのない適正な、蓄熱槽の熱源水の改質
と、その維持を適切に行なうことのできる方法とするこ
とを技術的課題とする。
本発明は空調機その他の装置の熱源となる温水又は冷水
等を貯えるための蓄熱槽１を、連通口４で連通した多数
の隔室３に仕切り、前記蓄熱槽１の一方の端部の隔室３
から吸入した熱源水を、一次管路11に設けた熱源機10を
通して他方の端部の隔室３に放出し、他方の端部の隔室
３から吸入した熱源水を、二次管路14に設けた空調機13
を通して一方の端部の隔室３に放出し、この蓄熱槽１の
前記一方の端部の隔室３と、他方の端部の隔室３の熱源
水の流通路に、それぞれ石灰石21を浸漬し、流通路を流
通する負の飽和指数を持った熱源水を、熱源水中に存在
する遊離炭酸とカルシウムイオンを平衡させて、熱源水
の飽和指数を０に近づけるようにし、前記蓄熱槽１内の
熱源水を吸入した、一次管路11と二次管路14とからなる
配管系統の、前記熱源水が接する亜鉛・鉄等の金属の表
面に、炭酸カルシウムの皮膜を析出させる配管系統の腐
食を防止する方法とした。
等を貯えるための蓄熱槽１を、連通口４で連通した多数
の隔室３に仕切り、前記蓄熱槽１の一方の端部の隔室３
から吸入した熱源水を、一次管路11に設けた熱源機10を
通して他方の端部の隔室３に放出し、他方の端部の隔室
３から吸入した熱源水を、二次管路14に設けた空調機13
を通して一方の端部の隔室３に放出し、この蓄熱槽１の
前記一方の端部の隔室３と、他方の端部の隔室３の熱源
水の流通路に、それぞれ石灰石21を浸漬し、流通路を流
通する負の飽和指数を持った熱源水を、熱源水中に存在
する遊離炭酸とカルシウムイオンを平衡させて、熱源水
の飽和指数を０に近づけるようにし、前記蓄熱槽１内の
熱源水を吸入した、一次管路11と二次管路14とからなる
配管系統の、前記熱源水が接する亜鉛・鉄等の金属の表
面に、炭酸カルシウムの皮膜を析出させる配管系統の腐
食を防止する方法とした。
蓄熱槽１内の熱源水の流通路に置かれた石灰石21（炭酸
カルシウムCaCO3を主成分とする）が熱源水の遊離炭酸
（水に溶けている二酸化炭素CO2）に接触していると、
下記式１に記載する平衡反応が生じてCaCO3は炭酸水素
カルシウムCa(HCO3)2となって熱源水中に溶け出し、水
中のCO2とCa(HCO3)2との間であるバランスを保つような
状態となって平衡に達する。
カルシウムCaCO3を主成分とする）が熱源水の遊離炭酸
（水に溶けている二酸化炭素CO2）に接触していると、
下記式１に記載する平衡反応が生じてCaCO3は炭酸水素
カルシウムCa(HCO3)2となって熱源水中に溶け出し、水
中のCO2とCa(HCO3)2との間であるバランスを保つような
状態となって平衡に達する。
CaCO3＋CO2＋H2O→Ca2+＋2HCO3 - ……（１） すなわち、遊離炭酸を多く含む熱源水は、それだけ多く
のCaCO3をCa(HCO3)2として熱源水中に溶かし出すことが
できる。熱源水中の遊離炭酸は炭酸水素イオンHCO3 -と
ともに、次のように熱源水中のpH値を決めているので、
遊離炭酸の多い熱源水はpHも低くなる。
のCaCO3をCa(HCO3)2として熱源水中に溶かし出すことが
できる。熱源水中の遊離炭酸は炭酸水素イオンHCO3 -と
ともに、次のように熱源水中のpH値を決めているので、
遊離炭酸の多い熱源水はpHも低くなる。
すなわち、CO2を多く含む熱源水はpHも下がり、併せてC
aCO3の熱源水中溶解度を増す。その関係を第７図に示
す。第７図はアシュレーガイドアンドデータブック 19
61年 原理と設備 228頁〔ASHRAE Guide and Data Boo
k、1961、Fundamentals and Equipment、P.228〕に記載
されているもので、CO2を含む蒸留水中のCaCO3の溶解度
に対する温度とpHの影響を示すものである。
aCO3の熱源水中溶解度を増す。その関係を第７図に示
す。第７図はアシュレーガイドアンドデータブック 19
61年 原理と設備 228頁〔ASHRAE Guide and Data Boo
k、1961、Fundamentals and Equipment、P.228〕に記載
されているもので、CO2を含む蒸留水中のCaCO3の溶解度
に対する温度とpHの影響を示すものである。
ところで、水道水などの天然水由来の水は、カルシウム
イオンCa2+と、炭酸水素イオンHCO3 -をほぼ同一当量づ
つ含んでいるが、さらに、式（１）の平衡状態を保つの
に必要なCO2に比べてずっと多くのCO2を含んでいるのが
普通である。すなわち、一般の水道水は、それが溶かし
込むことが可能なCaCO3に比べて、ずっと少ないCaCO3し
か溶け込んでおらず、CaCO3は未飽和の状態となってい
る。
イオンCa2+と、炭酸水素イオンHCO3 -をほぼ同一当量づ
つ含んでいるが、さらに、式（１）の平衡状態を保つの
に必要なCO2に比べてずっと多くのCO2を含んでいるのが
普通である。すなわち、一般の水道水は、それが溶かし
込むことが可能なCaCO3に比べて、ずっと少ないCaCO3し
か溶け込んでおらず、CaCO3は未飽和の状態となってい
る。
このような水を熱源水に用いた場合、例えばCO2を減ら
すために何らかの方法を講ずることによって、そのpHを
上昇させれば、元々溶け込んでいるCa2+とHCO3 -の濃度
において飽和溶解度に達し、式（１）の平衡状態にする
ことができる。
すために何らかの方法を講ずることによって、そのpHを
上昇させれば、元々溶け込んでいるCa2+とHCO3 -の濃度
において飽和溶解度に達し、式（１）の平衡状態にする
ことができる。
ある水について、それに溶けているCa2+とHCO3 -の状態
で式（１）の平衡状態、すなわち、飽和溶解度に達する
はずのpHを「飽和pH」といい、一般にpHsと表記する。
また、このpHsに対する実際のpHのpH−pHsを「飽和指
数」という。第８図は特定の水について、これらpHs及
び飽和指数を求めるための計算図表であり、空気調和・
衛生工学便覧・基礎編、１−821に記載されているもの
である。
で式（１）の平衡状態、すなわち、飽和溶解度に達する
はずのpHを「飽和pH」といい、一般にpHsと表記する。
また、このpHsに対する実際のpHのpH−pHsを「飽和指
数」という。第８図は特定の水について、これらpHs及
び飽和指数を求めるための計算図表であり、空気調和・
衛生工学便覧・基礎編、１−821に記載されているもの
である。
この飽和指数は、その水が接する金属に対する腐食性を
評価するための重要な指標となっている。
評価するための重要な指標となっている。
すなわち、熱源水のpHsに対して実際のpHが低い、つま
り、飽和指数pH−pHsが負となっている場合は、熱源水
中のCa2+とHCO3 -は未飽和状態で、式（１）の平衡には
遠く（左辺のCO2が右辺のCa2+とHCO3 -に対して相対的に
高濃度）、CaCO3は析出しない。
り、飽和指数pH−pHsが負となっている場合は、熱源水
中のCa2+とHCO3 -は未飽和状態で、式（１）の平衡には
遠く（左辺のCO2が右辺のCa2+とHCO3 -に対して相対的に
高濃度）、CaCO3は析出しない。
一方、pHsよりも実際のpHの方が大きく、飽和指数が正
の熱源水では、式（１）の平衡が過ぎ（右辺の濃度が相
対的に高い）、Ca2+とHCO3 -は過飽和となっていてCaCO3
として析出しようとする。
の熱源水では、式（１）の平衡が過ぎ（右辺の濃度が相
対的に高い）、Ca2+とHCO3 -は過飽和となっていてCaCO3
として析出しようとする。
このように、飽和指数が正の熱源水ではCaCO3が過飽和
となっているが、CaCO3は、過飽和でも結晶の核となる
ものがないときは析出せず、いつまでも水溶液のままで
いる。一方溶存酸素を含む熱源水中で金属が腐食してい
るとき、それとともに、次のようにして酸素の水酸化物
イオンOH-への還元反応を生じている。
となっているが、CaCO3は、過飽和でも結晶の核となる
ものがないときは析出せず、いつまでも水溶液のままで
いる。一方溶存酸素を含む熱源水中で金属が腐食してい
るとき、それとともに、次のようにして酸素の水酸化物
イオンOH-への還元反応を生じている。
このOH-の生成によって金属表面に接する熱源水のpHは
上昇し、それによる平衡からのずれの拡大による析出力
が働いて、過飽和を保っていたCaCO3の析出が生ずるよ
うになる。
上昇し、それによる平衡からのずれの拡大による析出力
が働いて、過飽和を保っていたCaCO3の析出が生ずるよ
うになる。
このような作用によって、飽和指数が正の熱源水中でそ
の表面にCaCO3の皮膜が析出されうる実用金属は亜鉛と
鉄である。他方、不動態化によって酸素を含む熱源水中
でも腐食しない金属の銅やその合金、ステンレス鋼等で
は、CaCO3の析出は実質的に生じない。第９図はそれを
明らかに示す図で、鋳鉄とステンレス鋼表面の炭酸カル
シウム沈着量と飽和指数の関係を示す図であり、ダブリ
ュ・スタム：鉄の表面の炭酸カルシウムの沈着 アメリ
カ水道協会誌 1956年３月 300頁〔W.Stumn:Calsium C
arbonate Deposition at Iron Surfaces,J.A.W.W.A.（M
ar.1956）P.300〕に記載されているもので、鋳鉄とステ
ンレス鋼表面の炭酸カルシウム沈着量と飽和指数の関係
を示すものである。
の表面にCaCO3の皮膜が析出されうる実用金属は亜鉛と
鉄である。他方、不動態化によって酸素を含む熱源水中
でも腐食しない金属の銅やその合金、ステンレス鋼等で
は、CaCO3の析出は実質的に生じない。第９図はそれを
明らかに示す図で、鋳鉄とステンレス鋼表面の炭酸カル
シウム沈着量と飽和指数の関係を示す図であり、ダブリ
ュ・スタム：鉄の表面の炭酸カルシウムの沈着 アメリ
カ水道協会誌 1956年３月 300頁〔W.Stumn:Calsium C
arbonate Deposition at Iron Surfaces,J.A.W.W.A.（M
ar.1956）P.300〕に記載されているもので、鋳鉄とステ
ンレス鋼表面の炭酸カルシウム沈着量と飽和指数の関係
を示すものである。
こうして、酸素を含み飽和指数が正乃至負でも０に近い
熱源水中では、亜鉛や鉄の表面にCaCO3の皮膜が形成さ
れて防食されるようになる。
熱源水中では、亜鉛や鉄の表面にCaCO3の皮膜が形成さ
れて防食されるようになる。
しかし、前記の如く、通常の水道水などでは、それに溶
けているCa2+やHCO3 -に平衡する濃度に比べてかなり過
剰な遊離炭酸CO2を溶かし込んでいる。そのため、式
（２）で律せられるpHは低目で前記のpHs（飽和pH）よ
りも小さく、従って飽和指数pH−pHsはかなりの大きさ
で負の値となっており、亜鉛や鉄の表面にCaCO3を析出
させることはできず、それらの金属は腐食されることに
なる。
けているCa2+やHCO3 -に平衡する濃度に比べてかなり過
剰な遊離炭酸CO2を溶かし込んでいる。そのため、式
（２）で律せられるpHは低目で前記のpHs（飽和pH）よ
りも小さく、従って飽和指数pH−pHsはかなりの大きさ
で負の値となっており、亜鉛や鉄の表面にCaCO3を析出
させることはできず、それらの金属は腐食されることに
なる。
本発明は、このような負の飽和指数を持つ水に石灰石に
接触させることによって、石灰石の炭酸カルシウムCaCO
3と過剰な遊離炭酸CO2とが反応してCa2+をHCO3 -を生
じ、前記式（１）において右方向の反応を進行させて平
衡状態に達するようにするものである。それによってそ
の水の飽和指数を０に接近せしめて、前記蓄熱槽１内の
熱源水を吸入した、一次管路11と二次管路14とからなる
配管系統の、前記熱源水が接する亜鉛・鉄等の金属の表
面にCaCO3の皮膜を形成し、このCaCO3の被膜が、熱源水
中に溶存する酸素の拡散浸透を妨げる作用を可能ならし
め、もってそれらの金属の腐食を抑制しようとするもの
である。特に、この装置を用いて暖房運転した場合は、
蓄熱槽１の熱源水は高温（40℃前後）となり、熱源水の
飽和指数が正となるので、配管系統の腐食を防止でき
る。
接触させることによって、石灰石の炭酸カルシウムCaCO
3と過剰な遊離炭酸CO2とが反応してCa2+をHCO3 -を生
じ、前記式（１）において右方向の反応を進行させて平
衡状態に達するようにするものである。それによってそ
の水の飽和指数を０に接近せしめて、前記蓄熱槽１内の
熱源水を吸入した、一次管路11と二次管路14とからなる
配管系統の、前記熱源水が接する亜鉛・鉄等の金属の表
面にCaCO3の皮膜を形成し、このCaCO3の被膜が、熱源水
中に溶存する酸素の拡散浸透を妨げる作用を可能ならし
め、もってそれらの金属の腐食を抑制しようとするもの
である。特に、この装置を用いて暖房運転した場合は、
蓄熱槽１の熱源水は高温（40℃前後）となり、熱源水の
飽和指数が正となるので、配管系統の腐食を防止でき
る。
そして、本発明は、蓄熱槽１の一方の端部の隔室３から
吸入した熱源水を熱源機10を通して他方の端部の隔室３
に放出し、他方の端部の隔室３から吸入した熱源水を、
空調機13を通して一方の端部の隔室３に放出する。
吸入した熱源水を熱源機10を通して他方の端部の隔室３
に放出し、他方の端部の隔室３から吸入した熱源水を、
空調機13を通して一方の端部の隔室３に放出する。
そして、前記熱源機10及び空調機13を通る熱源水の量、
及び時刻は、熱源機10と空調機13では異なる。
及び時刻は、熱源機10と空調機13では異なる。
したがって、蓄熱槽１を流通する熱源水は、時刻によっ
て一方の端部の隔室３から他方の端部の隔室３に流れ、
又は、他方の端部の隔室３から一方の端部の隔室３に流
れるが、本発明は、両方の端部の隔室３に、それぞれ石
灰石21を浸漬してあるので、熱源水がどちらの向きに流
れても、蓄熱槽１に入る熱源水は流れの初めに石灰石21
に接触して蓄熱槽１全体に行き渡るので、熱源水に負の
飽和指数を持った熱源水が残ることがない。
て一方の端部の隔室３から他方の端部の隔室３に流れ、
又は、他方の端部の隔室３から一方の端部の隔室３に流
れるが、本発明は、両方の端部の隔室３に、それぞれ石
灰石21を浸漬してあるので、熱源水がどちらの向きに流
れても、蓄熱槽１に入る熱源水は流れの初めに石灰石21
に接触して蓄熱槽１全体に行き渡るので、熱源水に負の
飽和指数を持った熱源水が残ることがない。
第１図乃至第４図は本発明の一実施例の適用される蓄熱
槽の熱源水中に存在する遊離炭酸とカルシウムイオンを
平衡させて配管系統の腐食を防止する装置を示すもので
ある。
槽の熱源水中に存在する遊離炭酸とカルシウムイオンを
平衡させて配管系統の腐食を防止する装置を示すもので
ある。
この装置に蓄熱槽１は、縦方向及び横方向に設けられた
隔壁２によって42個の隔室３に仕切られ、隔壁２は連通
口４が設けてあり、各隔室３は連通口４で連通してお
り、流通方向に隣合う各連通口４は、上下及び左右に位
置をずらして設けてあり、熱源水が各隔室３内をよどみ
なく流れるように形成してあり、隔壁２の間隔は7mであ
る。
隔壁２によって42個の隔室３に仕切られ、隔壁２は連通
口４が設けてあり、各隔室３は連通口４で連通してお
り、流通方向に隣合う各連通口４は、上下及び左右に位
置をずらして設けてあり、熱源水が各隔室３内をよどみ
なく流れるように形成してあり、隔壁２の間隔は7mであ
る。
そして、一方の端部の隔室３と、他方の端部の隔室３に
は、山形に形成した架台23が置かれ、この架台23には、
内部に石灰石21が詰められた蛇籠22が重ねて載置されて
いる。
は、山形に形成した架台23が置かれ、この架台23には、
内部に石灰石21が詰められた蛇籠22が重ねて載置されて
いる。
さらに、前記一方の端部の隔室３には、一次管路11の吸
入口が挿入され、一次管路11は一次管路ポンプ12、熱源
水を加熱又は冷却等する熱源機10を介して放出口が、他
方の端部の隔室３に開口している。
入口が挿入され、一次管路11は一次管路ポンプ12、熱源
水を加熱又は冷却等する熱源機10を介して放出口が、他
方の端部の隔室３に開口している。
また、他方の端部の隔室３には、二次管路14の吸入口が
挿入され、二次回路14は二次管路ポンプ15、空気を加熱
又は冷却等する空調機13を介して放出口が一方の端部の
隔室３に開口しており、この一方の端部の隔室３には補
給水管路16の放出口が開口している。
挿入され、二次回路14は二次管路ポンプ15、空気を加熱
又は冷却等する空調機13を介して放出口が一方の端部の
隔室３に開口しており、この一方の端部の隔室３には補
給水管路16の放出口が開口している。
この装置においては、一方の端部の隔室３内の一次回路
11の吸入口から、一次回路ポンプ12で熱源水を吸引し、
熱源機10に送入し、熱源水を加熱又は冷却し、他方の端
部の隔室３に放出する。
11の吸入口から、一次回路ポンプ12で熱源水を吸引し、
熱源機10に送入し、熱源水を加熱又は冷却し、他方の端
部の隔室３に放出する。
放出された熱源水は、隔室３内を連通口４に向かって流
れ、石灰石21に接触し、熱源水中の遊離炭酸（水に溶け
ている二酸化炭素CO2）に石灰石21の炭酸カルシウムCaC
O3が接触する。そして、平衡反応が生じ、CaCO3は炭酸
水素カルシウムCa(HCO3)2となって熱源水中に溶け出
す。
れ、石灰石21に接触し、熱源水中の遊離炭酸（水に溶け
ている二酸化炭素CO2）に石灰石21の炭酸カルシウムCaC
O3が接触する。そして、平衡反応が生じ、CaCO3は炭酸
水素カルシウムCa(HCO3)2となって熱源水中に溶け出
す。
石灰石21に接触しながら流れた熱源水は連通口４を通過
して隣の隔室３に至り、以下隔壁２の上下及び左右に位
置をずらして設けられた連通口４により、熱源水は各隔
室３内に滞留水のよどみを作ることなく、他方の端部の
隔室３に到達する。
して隣の隔室３に至り、以下隔壁２の上下及び左右に位
置をずらして設けられた連通口４により、熱源水は各隔
室３内に滞留水のよどみを作ることなく、他方の端部の
隔室３に到達する。
そして、二次管路ポンプ15が作動すると、他方の端部の
隔室３内の蓄熱された熱源水は、二次管路14で空調機13
に送入され、空気を加熱又は冷却した熱源水は二次管路
の放出口から、一方の端部の隔室３内に放出され、石灰
石21に接触しながら連通口４に向かって流れる。
隔室３内の蓄熱された熱源水は、二次管路14で空調機13
に送入され、空気を加熱又は冷却した熱源水は二次管路
の放出口から、一方の端部の隔室３内に放出され、石灰
石21に接触しながら連通口４に向かって流れる。
第５図は別の装置の石灰石21の設置状態を示すものであ
り、石灰石21を詰めた蛇籠22を、隔室３に設けた連通口
４に積み重ねたものである。
り、石灰石21を詰めた蛇籠22を、隔室３に設けた連通口
４に積み重ねたものである。
第６図は他の装置の石灰石21の設置状態を示すものであ
り、マンホール５の周縁から、石灰石21を詰めた蛇籠22
を吊り下げたもので小規模な蓄熱槽に適するものである
が、つり下げる石灰石21の量には制約がある。
り、マンホール５の周縁から、石灰石21を詰めた蛇籠22
を吊り下げたもので小規模な蓄熱槽に適するものである
が、つり下げる石灰石21の量には制約がある。
また、石灰石21はマット状に形成した網袋等に詰めるこ
ともできる。
ともできる。
本発明は、蓄熱槽１の一方の端部の隔室３から吸入した
熱源水を、熱源機10を通して他方の端部の隔室３に放出
し、他方の端部の隔室３から吸入した熱源水を、空調機
13を通して一方の端部の隔室３に放出するものである。
熱源水を、熱源機10を通して他方の端部の隔室３に放出
し、他方の端部の隔室３から吸入した熱源水を、空調機
13を通して一方の端部の隔室３に放出するものである。
そして、前記熱源機10及び空調機13を通る熱源水の量、
及び時刻は、熱源機10と空調機13では異なる。
及び時刻は、熱源機10と空調機13では異なる。
したがって、蓄熱槽１を流通する熱源水は、時刻によっ
て一方の端部の隔室３から他方の端部の隔室３に流れ、
又は、他方の端部の隔室３から一方の端部の隔室３に流
れるが、本発明は、両方の端部の隔室３にそれぞれ石灰
石21を浸漬してあるので、熱源水がどちらの向きに流れ
ても、熱源水は流れの初めに石灰石21に接触した後、多
数の隔室３内を移動して行き渡り、熱源水に負の飽和指
数を持った熱源水が残ることがない。
て一方の端部の隔室３から他方の端部の隔室３に流れ、
又は、他方の端部の隔室３から一方の端部の隔室３に流
れるが、本発明は、両方の端部の隔室３にそれぞれ石灰
石21を浸漬してあるので、熱源水がどちらの向きに流れ
ても、熱源水は流れの初めに石灰石21に接触した後、多
数の隔室３内を移動して行き渡り、熱源水に負の飽和指
数を持った熱源水が残ることがない。
そして、流通路を流通する負の飽和指数を持った熱源水
を、熱源水中に存在する遊離炭酸とカルシウムイオンを
平衡させて、熱源水の飽和指数を０に近づけるようにす
るので、前記式（１）に示したように熱源水中の過剰な
遊離炭酸CO2を石灰石21のCaCO3と反応させて減少させ、
併せて、Ca2+とHCO3 -を増加させることができ、また、
それに伴って式（２）によって律せられるpHの上昇をも
行なわせられることができるので、CaCO3の不飽和度を
大幅に減じ、飽和指数を０に接近させられ、前記蓄熱槽
１内の熱源水を吸入した、一次管路11と二次管路14とか
らなる配管系統の、前記熱源水が接する亜鉛・鉄等の金
属の表面に炭酸カルシウムの皮膜を析出させ、この皮膜
によって配管系統の腐食を防止することができるもので
ある。
を、熱源水中に存在する遊離炭酸とカルシウムイオンを
平衡させて、熱源水の飽和指数を０に近づけるようにす
るので、前記式（１）に示したように熱源水中の過剰な
遊離炭酸CO2を石灰石21のCaCO3と反応させて減少させ、
併せて、Ca2+とHCO3 -を増加させることができ、また、
それに伴って式（２）によって律せられるpHの上昇をも
行なわせられることができるので、CaCO3の不飽和度を
大幅に減じ、飽和指数を０に接近させられ、前記蓄熱槽
１内の熱源水を吸入した、一次管路11と二次管路14とか
らなる配管系統の、前記熱源水が接する亜鉛・鉄等の金
属の表面に炭酸カルシウムの皮膜を析出させ、この皮膜
によって配管系統の腐食を防止することができるもので
ある。
第１図は本発明の一実施例に適用される装置を示すもの
で第２図のＩ−Ｉ線より断面した平面図、第２図は第１
図のII−II線の断面図、第３図は第１図のIII−III線の
拡大断面図で配管等をも併せて示した図、第４図は本発
明の一実施例に適用される装置の石灰石の設置状態を示
す図、第５図は別の装置の石灰石の設置状態を示す斜視
図、第６図は他の装置の石灰石の設置状態を示す斜視
図、第７図はCO2を含む蒸留水中のCaCO3の溶解度に対す
る温度とpHの影響を示す図、第８図は飽和指数を求める
ための図表、第９図は鋳鉄とステンレス鋼表面の炭酸カ
ルシウム沈着量と飽和指数の関係を示す図である。 １……蓄熱槽、３……隔室、４……連通口、10……熱源
機、13……空調機、21……石灰石。
で第２図のＩ−Ｉ線より断面した平面図、第２図は第１
図のII−II線の断面図、第３図は第１図のIII−III線の
拡大断面図で配管等をも併せて示した図、第４図は本発
明の一実施例に適用される装置の石灰石の設置状態を示
す図、第５図は別の装置の石灰石の設置状態を示す斜視
図、第６図は他の装置の石灰石の設置状態を示す斜視
図、第７図はCO2を含む蒸留水中のCaCO3の溶解度に対す
る温度とpHの影響を示す図、第８図は飽和指数を求める
ための図表、第９図は鋳鉄とステンレス鋼表面の炭酸カ
ルシウム沈着量と飽和指数の関係を示す図である。 １……蓄熱槽、３……隔室、４……連通口、10……熱源
機、13……空調機、21……石灰石。
Claims (1)
- 【請求項１】蓄熱槽１を、連通口４で連通した多数の隔
室３に仕切り、前記蓄熱槽１の一方の端部の隔室３から
吸入した熱源水を、一次管路11に設けた熱源機10を通し
て他方の端部の隔室３に放出し、他方の端部の隔室３か
ら吸入した熱源水を、二次管路14に設けた空調機13を通
して一方の端部の隔室３に放出し、この蓄熱槽１の前記
一方の端部の隔室３と、他方の端部の隔室３の熱源水の
流通路に、それぞれ石灰石21を浸漬し、流通路を流通す
る負の飽和指数を持った熱源水を、熱源水中に存在する
遊離炭酸とカルシウムイオンを平衡させて、熱源水の飽
和指数を０に近づけるようにし、前記蓄熱槽１内の熱源
水を吸入した、一次管路11と二次管路14とからなる配管
系統の、前記熱源水が接する亜鉛・鉄等の金属の表面
に、炭酸カルシウムの皮膜を析出させる配管系統の腐食
を防止する方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62336405A JPH0730471B2 (ja) | 1987-12-29 | 1987-12-29 | 配管系統の腐食を防止する方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62336405A JPH0730471B2 (ja) | 1987-12-29 | 1987-12-29 | 配管系統の腐食を防止する方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01176083A JPH01176083A (ja) | 1989-07-12 |
| JPH0730471B2 true JPH0730471B2 (ja) | 1995-04-05 |
Family
ID=18298798
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62336405A Expired - Fee Related JPH0730471B2 (ja) | 1987-12-29 | 1987-12-29 | 配管系統の腐食を防止する方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0730471B2 (ja) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP3005069U (ja) * | 1994-06-08 | 1994-12-06 | 高砂熱学工業株式会社 | 蓄熱槽に接続される配管系統の防食装置 |
| JP4431676B2 (ja) * | 1999-09-03 | 2010-03-17 | 株式会社片山化学工業研究所 | 水処理方法 |
| JP4725513B2 (ja) * | 2004-05-25 | 2011-07-13 | 栗田工業株式会社 | 冷却水の処理方法 |
| CN104631482B (zh) * | 2014-12-19 | 2017-02-22 | 杭州国电能源环境设计研究院有限公司 | 一种筏基水蓄冷装置及利用筏基进行水蓄冷的方法 |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6034791A (ja) * | 1983-08-04 | 1985-02-22 | Ebara Infilco Co Ltd | 水質改善方法 |
| JPS6083005U (ja) * | 1983-11-15 | 1985-06-08 | 高砂熱学工業株式会社 | 水中の遊離炭酸を減少させる蓄熱槽の構造 |
-
1987
- 1987-12-29 JP JP62336405A patent/JPH0730471B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH01176083A (ja) | 1989-07-12 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |