JPH07216487A - 耐摩耗性、耐熱性に優れたアルミニウム合金およびその製造方法 - Google Patents
耐摩耗性、耐熱性に優れたアルミニウム合金およびその製造方法Info
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- JPH07216487A JPH07216487A JP6012590A JP1259094A JPH07216487A JP H07216487 A JPH07216487 A JP H07216487A JP 6012590 A JP6012590 A JP 6012590A JP 1259094 A JP1259094 A JP 1259094A JP H07216487 A JPH07216487 A JP H07216487A
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Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【構成】 Ｓｉにより耐摩耗性を付与するとともに、Ｃ
ｕ，Ｍｇの析出強化元素を含有し、Ｆｅ，Ｎｉの高温強
度向上に寄与する元素、並びに高温での回復・再結晶抑
制効果を有するＭｎ，Ｔｉ，Ｚｒ，Ｖを共存させること
を特徴とするものであり、このような成分組成とするこ
とにより、耐摩耗性に優れ、かつ高温強度に優れたアル
ミニウム合金が得られる。 【効果】 従来材である４０３２合金と同等あるいはそ
れ以上の耐摩耗性を有するとともに、１５０℃の高温に
おいて長時間保持しても、従来の２２１９合金、２６１
８合金を上回る３３０Ｎ／ｍｍ2 以上の高い耐力を発揮
する。従って自動車用エンジン部品をはじめとする高温
環境下でかつ高圧摺動状態において使用される機械部品
に非常に適した材料となり得る。
ｕ，Ｍｇの析出強化元素を含有し、Ｆｅ，Ｎｉの高温強
度向上に寄与する元素、並びに高温での回復・再結晶抑
制効果を有するＭｎ，Ｔｉ，Ｚｒ，Ｖを共存させること
を特徴とするものであり、このような成分組成とするこ
とにより、耐摩耗性に優れ、かつ高温強度に優れたアル
ミニウム合金が得られる。 【効果】 従来材である４０３２合金と同等あるいはそ
れ以上の耐摩耗性を有するとともに、１５０℃の高温に
おいて長時間保持しても、従来の２２１９合金、２６１
８合金を上回る３３０Ｎ／ｍｍ2 以上の高い耐力を発揮
する。従って自動車用エンジン部品をはじめとする高温
環境下でかつ高圧摺動状態において使用される機械部品
に非常に適した材料となり得る。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、自動車、鉄道車両、船
舶等輸送分野において、エンジン部品等の機械部品用材
料として１５０℃以上の高温雰囲気の下でかつ高圧摺動
状態において使用される耐摩耗性、耐熱性に優れた展伸
用アルミニウム合金およびその製造方法に関するもので
ある。
舶等輸送分野において、エンジン部品等の機械部品用材
料として１５０℃以上の高温雰囲気の下でかつ高圧摺動
状態において使用される耐摩耗性、耐熱性に優れた展伸
用アルミニウム合金およびその製造方法に関するもので
ある。
【０００２】
【従来の技術】耐摩耗性に優れた展伸用アルミニウム合
金としては、４０３２合金が良く知られているが、耐熱
性に劣るという問題がある。一方、耐熱性に優れた展伸
用アルミニウム合金としては、２２１８合金、２２１９
合金、２６１８合金が良く知られている。しかしながら
これらの合金は、１５０℃以上の使用温度における高温
強度の点で必ずしも十分な特性を備えておらず、また耐
摩耗性に劣るという問題があった。耐熱性の改善に関し
ては特開平１−２９０７４１号公報に開示されているよ
うなＡｌ−Ｃｕ−Ｍｇ系の耐熱性に優れたアルミニウム
合金が提示されているが、耐摩耗性については考慮され
ていない。
金としては、４０３２合金が良く知られているが、耐熱
性に劣るという問題がある。一方、耐熱性に優れた展伸
用アルミニウム合金としては、２２１８合金、２２１９
合金、２６１８合金が良く知られている。しかしながら
これらの合金は、１５０℃以上の使用温度における高温
強度の点で必ずしも十分な特性を備えておらず、また耐
摩耗性に劣るという問題があった。耐熱性の改善に関し
ては特開平１−２９０７４１号公報に開示されているよ
うなＡｌ−Ｃｕ−Ｍｇ系の耐熱性に優れたアルミニウム
合金が提示されているが、耐摩耗性については考慮され
ていない。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、１５０℃以
上の高温雰囲気の下でかつ高圧摺動状態において使用さ
れる耐摩耗性ならびに耐熱性に優れたアルミニウム合金
およびその製造方法を提供することを目的としたもので
ある。
上の高温雰囲気の下でかつ高圧摺動状態において使用さ
れる耐摩耗性ならびに耐熱性に優れたアルミニウム合金
およびその製造方法を提供することを目的としたもので
ある。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明者等は、上述の課
題を解決するために種々実験検討を重ねた結果、耐摩耗
性に優れるＡｌ−Ｓｉ系合金をベースに、Ｃｕ系析出物
による析出強化能を高めるために、特にＣｕ量を増大さ
せ、かつ複数の遷移金属元素を共存させることによっ
て、耐摩耗性ならびに耐熱性を兼ね備えるアルミニウム
合金を得るに至った。本発明の第１は、 Ｓｉ：１０．０ 〜 １４．０％ Ｃｕ： ３．０ 〜 ６．０％ Ｍｇ： ０．１ 〜 １．０％ Ｆｅ： ０．６ 〜 １．８％ Ｎｉ： ０．８ 〜 ３．０％ Ｍｎ： ０．１ 〜 ０．７％ Ｔｉ： ０．１ 〜 ０．７％ Ｚｒ： ０．０５ 〜 ０．３％ Ｖ ： ０．０５ 〜 ０．５％ を含有し、残部がＡｌおよび不可避不純物からなること
を特徴とする。本発明の第２は上記成分組成からなるア
ルミニウム合金を常法により鋳造、加工した後に、溶体
化処理を施し、次いで１６０〜２００℃で１０〜３０時
間の時効処理を施すことによって製造することを特徴と
する。
題を解決するために種々実験検討を重ねた結果、耐摩耗
性に優れるＡｌ−Ｓｉ系合金をベースに、Ｃｕ系析出物
による析出強化能を高めるために、特にＣｕ量を増大さ
せ、かつ複数の遷移金属元素を共存させることによっ
て、耐摩耗性ならびに耐熱性を兼ね備えるアルミニウム
合金を得るに至った。本発明の第１は、 Ｓｉ：１０．０ 〜 １４．０％ Ｃｕ： ３．０ 〜 ６．０％ Ｍｇ： ０．１ 〜 １．０％ Ｆｅ： ０．６ 〜 １．８％ Ｎｉ： ０．８ 〜 ３．０％ Ｍｎ： ０．１ 〜 ０．７％ Ｔｉ： ０．１ 〜 ０．７％ Ｚｒ： ０．０５ 〜 ０．３％ Ｖ ： ０．０５ 〜 ０．５％ を含有し、残部がＡｌおよび不可避不純物からなること
を特徴とする。本発明の第２は上記成分組成からなるア
ルミニウム合金を常法により鋳造、加工した後に、溶体
化処理を施し、次いで１６０〜２００℃で１０〜３０時
間の時効処理を施すことによって製造することを特徴と
する。
【０００５】
【作用】次に本発明におけるアルミニウム合金の成分組
成範囲の限定理由について説明する。 Ｓｉ：Ｓｉは、Ａｌ母相中にＳｉ相として晶出すること
によって耐摩耗性向上に寄与するとともに、ヤング率の
向上および熱膨張率の低下に効果がある。Ｓｉの含有量
は、重量％で１０．０〜１４．０％とした。Ｓｉ量が１
０．０％未満では、十分な耐摩耗性が得られず、また１
４．０％超に過剰に含有すると、粗大な初晶Ｓｉが形成
され、加工性を低下させてしまう。好ましい成分範囲
は、１１．０〜１３．０％である。
成範囲の限定理由について説明する。 Ｓｉ：Ｓｉは、Ａｌ母相中にＳｉ相として晶出すること
によって耐摩耗性向上に寄与するとともに、ヤング率の
向上および熱膨張率の低下に効果がある。Ｓｉの含有量
は、重量％で１０．０〜１４．０％とした。Ｓｉ量が１
０．０％未満では、十分な耐摩耗性が得られず、また１
４．０％超に過剰に含有すると、粗大な初晶Ｓｉが形成
され、加工性を低下させてしまう。好ましい成分範囲
は、１１．０〜１３．０％である。
【０００６】Ｃｕ，Ｍｇ：Ｃｕ，Ｍｇを共存させること
によって、Ａｌ2 Ｃｕ，Ａｌ2 ＣｕＭｇ等を析出させ、
その析出強化によって高温強度を向上させる。それぞれ
の元素の含有量は、重量％でＣｕ：３．０〜６．０％，
Ｍｇ：０．１〜１．０％とした。Ｃｕ量が３．０％未
満、Ｍｇ量が０．１％未満では１５０℃以上の高温にお
いて必要とされる強度が得られない。一方、Ｃｕ量が
６．０％超に過剰に含有しても、強度向上効果は飽和す
る。またＭｇ量が１．０％超に過剰に含有されると加工
性が低下する傾向にある。好ましい成分範囲は、Ｃｕ：
３．５〜５．０％、Ｍｇ：０．３〜０．８％である。
によって、Ａｌ2 Ｃｕ，Ａｌ2 ＣｕＭｇ等を析出させ、
その析出強化によって高温強度を向上させる。それぞれ
の元素の含有量は、重量％でＣｕ：３．０〜６．０％，
Ｍｇ：０．１〜１．０％とした。Ｃｕ量が３．０％未
満、Ｍｇ量が０．１％未満では１５０℃以上の高温にお
いて必要とされる強度が得られない。一方、Ｃｕ量が
６．０％超に過剰に含有しても、強度向上効果は飽和す
る。またＭｇ量が１．０％超に過剰に含有されると加工
性が低下する傾向にある。好ましい成分範囲は、Ｃｕ：
３．５〜５．０％、Ｍｇ：０．３〜０．８％である。
【０００７】Ｆｅ，Ｎｉ：Ｆｅ，ＮｉはいずれもＡｌと
の間に金属間化合物を分散・形成し、合金の高温強度向
上に寄与する。ＦｅとＮｉの含有量としては、Ｆｅ：
０．６〜１．８％、Ｎｉ：０．５〜３．０％とした。こ
の金属間化合物粒子による分散強化は、Ｆｅ量が０．６
％未満、Ｎｉ量が０．５％未満ではその効果に乏しく、
一方Ｆｅ量が１．８％超、Ｎｉ量が３．０％超では、粗
大な金属間化合物を形成して、かえって強度を低下させ
てしまう。好ましい成分範囲は、Ｆｅ：１．０〜１．８
％、Ｎｉ：２．０〜３．０％である。
の間に金属間化合物を分散・形成し、合金の高温強度向
上に寄与する。ＦｅとＮｉの含有量としては、Ｆｅ：
０．６〜１．８％、Ｎｉ：０．５〜３．０％とした。こ
の金属間化合物粒子による分散強化は、Ｆｅ量が０．６
％未満、Ｎｉ量が０．５％未満ではその効果に乏しく、
一方Ｆｅ量が１．８％超、Ｎｉ量が３．０％超では、粗
大な金属間化合物を形成して、かえって強度を低下させ
てしまう。好ましい成分範囲は、Ｆｅ：１．０〜１．８
％、Ｎｉ：２．０〜３．０％である。
【０００８】Ｍｎ，Ｔｉ，Ｚｒ，Ｖ：Ｍｎ，Ｔｉ，Ｚ
ｒ，Ｖは、いずれの元素もＡｌとの間に金属間化合物を
形成し結晶粒微細化に寄与するとともに、特にＺｒとＶ
は、常温から高温域にわたって回復・再結晶を抑制して
強度の低下を防止する。それぞれの元素の含有量は、Ｍ
ｎ：０．１〜０．７％、Ｔｉ：０．１〜０．７％、Ｚ
ｒ：０．０５〜０．３％、Ｖ：０．０５〜０．５％とし
た。Ｍｎ量が０．１％未満、Ｔｉ量が０．１％未満、Ｚ
ｒ量が０．０５％未満、Ｖ量が０．０５％未満では上記
の効果を十分に得ることはできない。しかし、Ｍｎ量が
０．７％超、Ｔｉ量が０．７％超、Ｚｒ量が０．３％
超、Ｖ量０．５％超に含有されるとＡｌとの間に粗大な
金属間化合物を形成して加工性、機械的性質を損なうこ
とになる。好ましい成分範囲は、Ｍｎ：０．３〜０．７
％、Ｔｉ：０．４〜０．７％、Ｚｒ：０．１５〜０．３
％、Ｖ：０．２〜０．５％である。
ｒ，Ｖは、いずれの元素もＡｌとの間に金属間化合物を
形成し結晶粒微細化に寄与するとともに、特にＺｒとＶ
は、常温から高温域にわたって回復・再結晶を抑制して
強度の低下を防止する。それぞれの元素の含有量は、Ｍ
ｎ：０．１〜０．７％、Ｔｉ：０．１〜０．７％、Ｚ
ｒ：０．０５〜０．３％、Ｖ：０．０５〜０．５％とし
た。Ｍｎ量が０．１％未満、Ｔｉ量が０．１％未満、Ｚ
ｒ量が０．０５％未満、Ｖ量が０．０５％未満では上記
の効果を十分に得ることはできない。しかし、Ｍｎ量が
０．７％超、Ｔｉ量が０．７％超、Ｚｒ量が０．３％
超、Ｖ量０．５％超に含有されるとＡｌとの間に粗大な
金属間化合物を形成して加工性、機械的性質を損なうこ
とになる。好ましい成分範囲は、Ｍｎ：０．３〜０．７
％、Ｔｉ：０．４〜０．７％、Ｚｒ：０．１５〜０．３
％、Ｖ：０．２〜０．５％である。
【０００９】本発明のアルミニウム合金は、従来のＡｌ
−Ｓｉ系合金の製造方法に準じて製造できる。しかし、
耐熱性という点において、特にＣｕ，Ｍｇによる析出強
化、ＡｌとＦｅおよびＡｌとＮｉとの間での金属間化合
物形成による分散強化、さらにＭｎ，Ｔｉ，Ｚｒ，Ｖの
回復・再結晶抑制効果を有効に活用するためには、溶体
化処理を固相線温度−５℃〜固相線温度−２５℃の温度
範囲で施し、次いで１６０〜２００℃で１０〜３０時間
の時効処理を施すことが望ましい。時効処理条件におけ
る各下限値は、これらを下回ると強化に作用し得るだけ
の金属間化合物が形成されないことから規定する。一
方、各上限値は、これらを上回ると形成された金属間化
合物が粗大化し、強化作用が得にくくなるために規定す
る。
−Ｓｉ系合金の製造方法に準じて製造できる。しかし、
耐熱性という点において、特にＣｕ，Ｍｇによる析出強
化、ＡｌとＦｅおよびＡｌとＮｉとの間での金属間化合
物形成による分散強化、さらにＭｎ，Ｔｉ，Ｚｒ，Ｖの
回復・再結晶抑制効果を有効に活用するためには、溶体
化処理を固相線温度−５℃〜固相線温度−２５℃の温度
範囲で施し、次いで１６０〜２００℃で１０〜３０時間
の時効処理を施すことが望ましい。時効処理条件におけ
る各下限値は、これらを下回ると強化に作用し得るだけ
の金属間化合物が形成されないことから規定する。一
方、各上限値は、これらを上回ると形成された金属間化
合物が粗大化し、強化作用が得にくくなるために規定す
る。
【００１０】
実施例１ 本発明の成分組成範囲内にある２７種類の合金（表１に
それらの化学組成を示す）を鋳造した後、５２０℃、４
時間の均質化焼鈍を施し、鍛造により直径１６ｍｍの丸
棒に加工した。次いで５４０℃の溶体化処理後、１８０
℃、２０時間の時効処理を行った。得られた丸棒より摩
耗試験および高温引張試験用の試験片を作製した。摩耗
試験は平板／回転円筒型試験法により、平板状試験片を
回転する円筒形状の相手材Ｓ５０Ｃに荷重２ｋｇの負荷
をかけて接触させて、摩擦距離を６００ｍとして行っ
た。なお摩擦速度は１および２ｍ／ｓとした。摩耗の評
価は摩耗体積を荷重および摩擦距離で除した値である比
摩耗量を用いて行った。また高温引張試験では、室温お
よび１５０℃における機械的性質（耐力）を調査した。
なお比較例として従来材の４０３２合金（比較例１）、
２２１９合金（比較例２）、２６１８合金（比較例３）
の試験片も準備した。
それらの化学組成を示す）を鋳造した後、５２０℃、４
時間の均質化焼鈍を施し、鍛造により直径１６ｍｍの丸
棒に加工した。次いで５４０℃の溶体化処理後、１８０
℃、２０時間の時効処理を行った。得られた丸棒より摩
耗試験および高温引張試験用の試験片を作製した。摩耗
試験は平板／回転円筒型試験法により、平板状試験片を
回転する円筒形状の相手材Ｓ５０Ｃに荷重２ｋｇの負荷
をかけて接触させて、摩擦距離を６００ｍとして行っ
た。なお摩擦速度は１および２ｍ／ｓとした。摩耗の評
価は摩耗体積を荷重および摩擦距離で除した値である比
摩耗量を用いて行った。また高温引張試験では、室温お
よび１５０℃における機械的性質（耐力）を調査した。
なお比較例として従来材の４０３２合金（比較例１）、
２２１９合金（比較例２）、２６１８合金（比較例３）
の試験片も準備した。
【００１１】
【表１】
【００１２】表２の調査結果から明かなように、本発明
の合金は、従来の耐摩耗性合金と同等以上の耐摩耗性を
備え、ならびに１５０℃において従来の耐熱合金を上回
る３３０Ｎ／ｍｍ2 以上の優れた高温強度特性を有して
いることがわかる。
の合金は、従来の耐摩耗性合金と同等以上の耐摩耗性を
備え、ならびに１５０℃において従来の耐熱合金を上回
る３３０Ｎ／ｍｍ2 以上の優れた高温強度特性を有して
いることがわかる。
【００１３】
【表２】
【００１４】実施例２ 表１に示される成分組成の合金を用い、５４０℃で溶体
化処理を施した後に、時効処理条件を変化させて耐熱性
に及ぼす影響を調査した。時効処理条件および耐熱性の
評価結果を表３に示す。同表より、本発明の製造条件範
囲内であれば、優れた耐熱性が得られることがわかる。
化処理を施した後に、時効処理条件を変化させて耐熱性
に及ぼす影響を調査した。時効処理条件および耐熱性の
評価結果を表３に示す。同表より、本発明の製造条件範
囲内であれば、優れた耐熱性が得られることがわかる。
【００１５】
【表３】
【００１６】
【発明の効果】本発明アルミニウム合金は、Ｓｉにより
耐摩耗性を付与するとともに、Ｃｕ，Ｍｇの析出強化元
素を含有し、さらにＦｅ，Ｎｉの高温強度向上に寄与す
る元素、並びに高温での回復・再結晶抑制効果を有する
Ｍｎ，Ｔｉ，Ｚｒ，Ｖを共存させることを特徴とするも
のであり、耐摩耗性に優れ、かつ１５０℃の高温におい
て長時間保持しても、３３０Ｎ／ｍｍ2 以上の耐力を発
揮する。したがって自動車用エンジン部品をはじめとす
る高温環境下でかつ高圧摺動状態で使用される機械部品
に非常に適した材料となり得る。
耐摩耗性を付与するとともに、Ｃｕ，Ｍｇの析出強化元
素を含有し、さらにＦｅ，Ｎｉの高温強度向上に寄与す
る元素、並びに高温での回復・再結晶抑制効果を有する
Ｍｎ，Ｔｉ，Ｚｒ，Ｖを共存させることを特徴とするも
のであり、耐摩耗性に優れ、かつ１５０℃の高温におい
て長時間保持しても、３３０Ｎ／ｍｍ2 以上の耐力を発
揮する。したがって自動車用エンジン部品をはじめとす
る高温環境下でかつ高圧摺動状態で使用される機械部品
に非常に適した材料となり得る。
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成６年７月２１日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１１
【補正方法】変更
【補正内容】
【００１１】
【表１】
Claims (2)
- 【請求項１】 重量％で、 Ｓｉ：１０．０ 〜 １４．０％ Ｃｕ： ３．０ 〜 ６．０％ Ｍｇ： ０．１ 〜 １．０％ Ｆｅ： ０．６ 〜 １．８％ Ｎｉ： ０．８ 〜 ３．０％ Ｍｎ： ０．１ 〜 ０．７％ Ｔｉ： ０．１ 〜 ０．７％ Ｚｒ： ０．０５ 〜 ０．３％ Ｖ ： ０．０５ 〜 ０．５％ を含有し、残部がＡｌおよび不可避不純物からなる耐摩
耗性、耐熱性に優れたアルミニウム合金。 - 【請求項２】 重量％で、 Ｓｉ：１０．０ 〜 １４．０％ Ｃｕ： ３．０ 〜 ６．０％ Ｍｇ： ０．１ 〜 １．０％ Ｆｅ： ０．６ 〜 １．８％ Ｎｉ： ０．８ 〜 ３．０％ Ｍｎ： ０．１ 〜 ０．７％ Ｔｉ： ０．１ 〜 ０．７％ Ｚｒ： ０．０５ 〜 ０．３％ Ｖ ： ０．０５ 〜 ０．５％ を含有し、残部がＡｌおよび不可避不純物からなるアル
ミニウム合金を常法により鋳造、加工した後に溶体化処
理を施し、次いで１６０〜２００℃で１０〜３０時間の
時効処理を施すことを特徴とする耐摩耗性、耐熱性に優
れたアルミニウム合金の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6012590A JPH07216487A (ja) | 1994-02-04 | 1994-02-04 | 耐摩耗性、耐熱性に優れたアルミニウム合金およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6012590A JPH07216487A (ja) | 1994-02-04 | 1994-02-04 | 耐摩耗性、耐熱性に優れたアルミニウム合金およびその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07216487A true JPH07216487A (ja) | 1995-08-15 |
Family
ID=11809572
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6012590A Withdrawn JPH07216487A (ja) | 1994-02-04 | 1994-02-04 | 耐摩耗性、耐熱性に優れたアルミニウム合金およびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07216487A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6669792B2 (en) * | 1998-09-08 | 2003-12-30 | The United States Of America As Represented By The Administrator Of The National Aeronautics And Space Administration | Process for producing a cast article from a hypereutectic aluminum-silicon alloy |
| EP1975262A3 (en) * | 2007-03-30 | 2010-09-15 | Kabushiki Kaisha Toyota Chuo Kenkyusho | Aluminum alloys for casting, aluminum alloy castings and process for producing aluminum alloy castings |
| WO2013050355A1 (de) * | 2011-10-04 | 2013-04-11 | Federal-Mogul Nürnberg GmbH | Verfahren zur herstellung eines motorbauteils und motorbauteil |
| WO2014076174A1 (de) * | 2012-11-14 | 2014-05-22 | Federal-Mogul Nürnberg GmbH | Verfahren zur herstellung eines motorbauteils, motorbauteil und verwendung einer aluminiumlegierung |
| CN105506409A (zh) * | 2015-12-28 | 2016-04-20 | 常熟市明瑞针纺织有限公司 | 一种高耐磨经编机凸轮 |
| CN107532244A (zh) * | 2015-04-01 | 2018-01-02 | 菲特尔莫古纽伦堡有限公司 | 铸铝合金、制造发动机部件的方法、发动机部件以及使用铸造铝合金制造发动机部件 |
| CN114318089A (zh) * | 2022-01-05 | 2022-04-12 | 成都阳光铝制品有限公司 | 一种用于制造汽车配件的铝合金及其制备方法 |
-
1994
- 1994-02-04 JP JP6012590A patent/JPH07216487A/ja not_active Withdrawn
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6669792B2 (en) * | 1998-09-08 | 2003-12-30 | The United States Of America As Represented By The Administrator Of The National Aeronautics And Space Administration | Process for producing a cast article from a hypereutectic aluminum-silicon alloy |
| EP1975262A3 (en) * | 2007-03-30 | 2010-09-15 | Kabushiki Kaisha Toyota Chuo Kenkyusho | Aluminum alloys for casting, aluminum alloy castings and process for producing aluminum alloy castings |
| WO2013050355A1 (de) * | 2011-10-04 | 2013-04-11 | Federal-Mogul Nürnberg GmbH | Verfahren zur herstellung eines motorbauteils und motorbauteil |
| WO2014076174A1 (de) * | 2012-11-14 | 2014-05-22 | Federal-Mogul Nürnberg GmbH | Verfahren zur herstellung eines motorbauteils, motorbauteil und verwendung einer aluminiumlegierung |
| JP2016505382A (ja) * | 2012-11-14 | 2016-02-25 | フェデラル−モーグル ニュルンベルグ ゲゼルシャフト ミット ベシュレンクテル ハフツング | エンジンコンポーネントを製造する方法、エンジンコンポーネント、および、アルミニウム合金の使用 |
| US10022788B2 (en) | 2012-11-14 | 2018-07-17 | Federal-Mogul Nurnberg Gmbh | Method for producing an engine component, engine component, and use of an aluminium alloy |
| JP2018114556A (ja) * | 2012-11-14 | 2018-07-26 | フェデラル−モーグル ニュルンベルグ ゲゼルシャフト ミット ベシュレンクテル ハフツング | エンジンコンポーネントを製造する方法、エンジンコンポーネント、および、アルミニウム合金の使用 |
| CN107532244A (zh) * | 2015-04-01 | 2018-01-02 | 菲特尔莫古纽伦堡有限公司 | 铸铝合金、制造发动机部件的方法、发动机部件以及使用铸造铝合金制造发动机部件 |
| CN105506409A (zh) * | 2015-12-28 | 2016-04-20 | 常熟市明瑞针纺织有限公司 | 一种高耐磨经编机凸轮 |
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