JPH07179697A - ハロゲン化ビニル系樹脂を含む熱成形材料及びその製造方法と、微生物崩壊性熱可塑性樹脂成形物の製造方法 - Google Patents
ハロゲン化ビニル系樹脂を含む熱成形材料及びその製造方法と、微生物崩壊性熱可塑性樹脂成形物の製造方法Info
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Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【目的】 物性及び微生物崩壊性にすぐれたハロゲン化
ビニル系樹脂含有成形物の製造方法と、その成形材料。 【構成】 脂肪族ポリエステル樹脂からなる小寸法の固
形物表面に、ハロゲン化ビニル系樹脂からなる粉体を付
着結合させた構造を有する熱成形材料。脂肪族ポリエス
テル樹脂からなるペレットと、ハロゲン化ビニル系樹脂
からなる粉体を、加熱下において、その脂肪族ポリエス
テル樹脂を半溶融ないし溶融状態に保持し、ハロゲン化
ビニル系樹脂を未溶融状態に保持しながら攪拌混合する
ことを特徴とする前記熱成形材料の製造方法。脂肪族ポ
リエステル樹脂とハロゲン化ビニル系樹脂からなる前記
熱成形材料の溶融混練物を、式 ５×１０4≧ηA／ηB≧１０ （Ｉ） （前記式中、ηAは押出温度でのハロゲン化ビニル系樹
脂の粘度（Ｐａ・ｓ）を示し、ηBは押出温度での脂肪
族ポリエステル樹脂の粘度（Ｐａ・ｓ）を示す）を満足
する条件で押出機先端のダイスから押出す。
ビニル系樹脂含有成形物の製造方法と、その成形材料。 【構成】 脂肪族ポリエステル樹脂からなる小寸法の固
形物表面に、ハロゲン化ビニル系樹脂からなる粉体を付
着結合させた構造を有する熱成形材料。脂肪族ポリエス
テル樹脂からなるペレットと、ハロゲン化ビニル系樹脂
からなる粉体を、加熱下において、その脂肪族ポリエス
テル樹脂を半溶融ないし溶融状態に保持し、ハロゲン化
ビニル系樹脂を未溶融状態に保持しながら攪拌混合する
ことを特徴とする前記熱成形材料の製造方法。脂肪族ポ
リエステル樹脂とハロゲン化ビニル系樹脂からなる前記
熱成形材料の溶融混練物を、式 ５×１０4≧ηA／ηB≧１０ （Ｉ） （前記式中、ηAは押出温度でのハロゲン化ビニル系樹
脂の粘度（Ｐａ・ｓ）を示し、ηBは押出温度での脂肪
族ポリエステル樹脂の粘度（Ｐａ・ｓ）を示す）を満足
する条件で押出機先端のダイスから押出す。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、ハロゲン化ビニル系樹
脂を含む熱成形材料及びその製造方法と、ハロゲン化ビ
ニル系樹脂を含む微生物崩壊性熱可塑性樹脂の製造方法
に関するものである。
脂を含む熱成形材料及びその製造方法と、ハロゲン化ビ
ニル系樹脂を含む微生物崩壊性熱可塑性樹脂の製造方法
に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】プラスチック廃棄物は、天然高分子廃棄
物とは異なり、自然界では分解されないため、鳥、亀、
魚類などの野生動物に深刻な危害を与えている。また、
プラスチック廃棄物は、埋立処理しても腐らず、かさば
るために、埋立地の寿命を短かくするとともに、その埋
立跡地の利用を困難にしている。従来、このようなプラ
スチックの野生動物への危害や埋立ての問題を解決する
ために、脂肪族ポリエステル樹脂をマトリックスとし、
このマトリックス中にポリエチレンやポリスチレン等の
熱可塑性樹脂を４０〜７５重量％で混合分散させた成形
物が提案されている（特願平２−４９７９８号）。
物とは異なり、自然界では分解されないため、鳥、亀、
魚類などの野生動物に深刻な危害を与えている。また、
プラスチック廃棄物は、埋立処理しても腐らず、かさば
るために、埋立地の寿命を短かくするとともに、その埋
立跡地の利用を困難にしている。従来、このようなプラ
スチックの野生動物への危害や埋立ての問題を解決する
ために、脂肪族ポリエステル樹脂をマトリックスとし、
このマトリックス中にポリエチレンやポリスチレン等の
熱可塑性樹脂を４０〜７５重量％で混合分散させた成形
物が提案されている（特願平２−４９７９８号）。
【０００３】しかし、この成形物において、熱可塑性樹
脂として塩化ビニル系樹脂を用いる場合、塩化ビニル系
樹脂は、ポリエチレンやポリスチレン等の炭化水素系樹
脂と比べて、その溶融粘度が著しく高く、押出成形機内
で溶融混練し、押出成形しても、得られる成形物は不均
一のもので、その物性及びその微生物崩壊性は未だ不満
足のものであった。
脂として塩化ビニル系樹脂を用いる場合、塩化ビニル系
樹脂は、ポリエチレンやポリスチレン等の炭化水素系樹
脂と比べて、その溶融粘度が著しく高く、押出成形機内
で溶融混練し、押出成形しても、得られる成形物は不均
一のもので、その物性及びその微生物崩壊性は未だ不満
足のものであった。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、物性及び微
生物崩壊性にすぐれたハロゲン化ビニル系樹脂含有成形
物の製造方法と、その成形材料として好適なハロゲン化
ビニル系樹脂含有熱成形材料及びその製造方法を提供す
ることをその課題とする。
生物崩壊性にすぐれたハロゲン化ビニル系樹脂含有成形
物の製造方法と、その成形材料として好適なハロゲン化
ビニル系樹脂含有熱成形材料及びその製造方法を提供す
ることをその課題とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、前記課題
を解決すべく鋭意研究を重ねた結果、本発明を完成する
に至った。即ち、本発明によれば、脂肪族ポリエステル
樹脂からなる小寸法の固形物表面に、ハロゲン化ビニル
系樹脂からなる粉体を付着結合させた構造を有する熱成
形材料が提供される。また、本発明によれば、脂肪族ポ
リエステル樹脂からなる小寸法の固形物表面に、可塑剤
を含有するハロゲン化ビニル系樹脂からなる粉体を付着
結合させた構造を有する熱成形材料が提供される。
を解決すべく鋭意研究を重ねた結果、本発明を完成する
に至った。即ち、本発明によれば、脂肪族ポリエステル
樹脂からなる小寸法の固形物表面に、ハロゲン化ビニル
系樹脂からなる粉体を付着結合させた構造を有する熱成
形材料が提供される。また、本発明によれば、脂肪族ポ
リエステル樹脂からなる小寸法の固形物表面に、可塑剤
を含有するハロゲン化ビニル系樹脂からなる粉体を付着
結合させた構造を有する熱成形材料が提供される。
【０００６】さらに、本発明によれば、脂肪族ポリエス
テル樹脂からなるペレットと、ハロゲン化ビニル系樹脂
からなる粉体を、加熱下において、その脂肪族ポリエス
テル樹脂を半溶融ないし溶融状態に保持し、ハロゲン化
ビニル系樹脂を未溶融状態に保持しながら攪拌混合する
ことを特徴とする前記熱成形材料の製造方法が提供され
る。
テル樹脂からなるペレットと、ハロゲン化ビニル系樹脂
からなる粉体を、加熱下において、その脂肪族ポリエス
テル樹脂を半溶融ないし溶融状態に保持し、ハロゲン化
ビニル系樹脂を未溶融状態に保持しながら攪拌混合する
ことを特徴とする前記熱成形材料の製造方法が提供され
る。
【０００７】さらにまた、本発明によれば、脂肪族ポリ
エステル樹脂からなるペレットと、可塑剤を含有するハ
ロゲン化ビニル系樹脂からなる粉体を、加熱下におい
て、その脂肪族ポリエステル樹脂を半溶融ないし溶融状
態に保持し、可塑剤を含有するハロゲン化ビニル系樹脂
を未溶融状態に保持しながら攪拌混合することを特徴と
する前記熱成形材料の製造方法が提供される。さらにま
た、本発明によれば、脂肪族ポリエステル樹脂とハロゲ
ン化ビニル系樹脂からなる前記熱成形材料の溶融混練物
を、式 ５×１０4≧ηA／ηB≧１０ （Ｉ） （前記式中、ηAは押出温度でのハロゲン化ビニル系樹
脂の粘度（Ｐａ・ｓ）を示し、ηBは押出温度での脂肪
族ポリエステル樹脂の粘度（Ｐａ・ｓ）を示す）を満足
する条件で押出機先端のダイスから押出すことを特徴と
する微生物崩壊性熱可塑性樹脂成形物の製造方法が提供
される。
エステル樹脂からなるペレットと、可塑剤を含有するハ
ロゲン化ビニル系樹脂からなる粉体を、加熱下におい
て、その脂肪族ポリエステル樹脂を半溶融ないし溶融状
態に保持し、可塑剤を含有するハロゲン化ビニル系樹脂
を未溶融状態に保持しながら攪拌混合することを特徴と
する前記熱成形材料の製造方法が提供される。さらにま
た、本発明によれば、脂肪族ポリエステル樹脂とハロゲ
ン化ビニル系樹脂からなる前記熱成形材料の溶融混練物
を、式 ５×１０4≧ηA／ηB≧１０ （Ｉ） （前記式中、ηAは押出温度でのハロゲン化ビニル系樹
脂の粘度（Ｐａ・ｓ）を示し、ηBは押出温度での脂肪
族ポリエステル樹脂の粘度（Ｐａ・ｓ）を示す）を満足
する条件で押出機先端のダイスから押出すことを特徴と
する微生物崩壊性熱可塑性樹脂成形物の製造方法が提供
される。
【０００８】さらにまた、本発明によれば、脂肪族ポリ
エステル樹脂と可塑剤を含有するハロゲン化ビニル系樹
脂からなる前記材料の溶融混練物を、式 １×１０2≧ηA／ηB≧１０ （II） （前記式中、ηAは押出温度での可塑剤を付着させたハ
ロゲン化ビニル系樹脂の粘度（Ｐａ・ｓ）を示し、ηB
は押出温度での脂肪族ポリエステル樹脂の粘度（Ｐａ・
ｓ）を示す）を満足する条件で押出機先端のダイスから
押出すことを特徴とする微生物崩壊性熱可塑性樹脂成形
物の製造方法。が提供される。
エステル樹脂と可塑剤を含有するハロゲン化ビニル系樹
脂からなる前記材料の溶融混練物を、式 １×１０2≧ηA／ηB≧１０ （II） （前記式中、ηAは押出温度での可塑剤を付着させたハ
ロゲン化ビニル系樹脂の粘度（Ｐａ・ｓ）を示し、ηB
は押出温度での脂肪族ポリエステル樹脂の粘度（Ｐａ・
ｓ）を示す）を満足する条件で押出機先端のダイスから
押出すことを特徴とする微生物崩壊性熱可塑性樹脂成形
物の製造方法。が提供される。
【０００９】本発明で用いる脂肪族ポリエステル樹脂は
生分解性を有するもので、二塩基酸を含む多価カルボン
酸とジオールを含む多価アルコールの重縮合物、ラクト
ンの開環重合物等が包含される。このようなものとして
は、例えば、ポリヒドロキシブチレート（ＰＨＢ）及び
その誘導体、ポリカプロラクトン（ＰＣＬ）、ポリプロ
ピオラクトン、ポリグリコリド、ポリ乳酸、ポリエチレ
ンアジペート（ＰＥＡ）、ポリエチレンサクシネート、
ポリブチレンサクシネート、ポリブチレンアジペート、
ポリテトラメチレンアジペート、ポリテトラメチレンサ
クシネート等の脂肪族ポリエステル及びその誘導体；ポ
リ−１，４−シクロヘキシレンジメチレンアジペート及
びその誘導体等が挙げられる。これらのものは、単独又
は２種以上の混合物の形で用いられる。脂肪族ポリエス
テル樹脂の溶融粘度は、例えば、ポリカプロラクトン
（プラクセルトＨ７、ダイセル社）の場合、２００Ｐａ
・ｓ（２００℃）程度である。
生分解性を有するもので、二塩基酸を含む多価カルボン
酸とジオールを含む多価アルコールの重縮合物、ラクト
ンの開環重合物等が包含される。このようなものとして
は、例えば、ポリヒドロキシブチレート（ＰＨＢ）及び
その誘導体、ポリカプロラクトン（ＰＣＬ）、ポリプロ
ピオラクトン、ポリグリコリド、ポリ乳酸、ポリエチレ
ンアジペート（ＰＥＡ）、ポリエチレンサクシネート、
ポリブチレンサクシネート、ポリブチレンアジペート、
ポリテトラメチレンアジペート、ポリテトラメチレンサ
クシネート等の脂肪族ポリエステル及びその誘導体；ポ
リ−１，４−シクロヘキシレンジメチレンアジペート及
びその誘導体等が挙げられる。これらのものは、単独又
は２種以上の混合物の形で用いられる。脂肪族ポリエス
テル樹脂の溶融粘度は、例えば、ポリカプロラクトン
（プラクセルトＨ７、ダイセル社）の場合、２００Ｐａ
・ｓ（２００℃）程度である。
【００１０】ハロゲン化ビニル系樹脂としては、塩化ビ
ニル、塩化ビニリデン、フッ化ビニル、フッ化ビニリデ
ン、テトラフルオロエチレン等のハロゲン化ビニルモノ
マーの単独又は共重合体あるいはそれらのハロゲン化ビ
ニルモノマーと他のモノマーとの共重合体等が挙げられ
る。本発明で用いるハロゲン化ビニル系樹脂の溶融粘度
は、例えば、ポリ塩化ビニル（重合度７００）の場合、
２２００Ｐａ・ｓ（２００℃）程度である。
ニル、塩化ビニリデン、フッ化ビニル、フッ化ビニリデ
ン、テトラフルオロエチレン等のハロゲン化ビニルモノ
マーの単独又は共重合体あるいはそれらのハロゲン化ビ
ニルモノマーと他のモノマーとの共重合体等が挙げられ
る。本発明で用いるハロゲン化ビニル系樹脂の溶融粘度
は、例えば、ポリ塩化ビニル（重合度７００）の場合、
２２００Ｐａ・ｓ（２００℃）程度である。
【００１１】本発明の熱成形材料は、脂肪族ポリスエテ
ル樹脂からなるペレットと、ハロゲン化ビニル系樹脂か
らなる粉体とを、加熱下において、その脂肪族ポリエス
テル樹脂ペレットを半溶融ないし溶融状態に保持し、ハ
ロゲン化ビニル系樹脂粉体を未溶融状態に保持しなが
ら、攪拌混合する。攪拌混合機としては、ヘンシェルミ
キサー（三井三池製作所）や、スーパーミキサー
（（株）カワタ）等の高速渦流混合機が好ましく使用さ
れる。攪拌はできるだけ高速で行うのが好ましく、例え
ば、回転速度が５００ｒｐｍ以上であることが好まし
い。撹拌時間は、３〜３０分、好ましくは５〜２０分で
ある。脂肪族ポリエステル樹脂ペレットの寸法は、直
径：２〜６ｍｍ、好ましくは３〜５ｍｍ、長さ：１．５
〜４ｍｍ、好ましくは２．５〜３．５ｍｍ程度である。
一方、ハロゲン化ビニル系樹脂粉体の平均粒径は、０．
５〜５００μｍ、好ましくは１〜２００μｍ、より好ま
しくは２〜８０μｍである。
ル樹脂からなるペレットと、ハロゲン化ビニル系樹脂か
らなる粉体とを、加熱下において、その脂肪族ポリエス
テル樹脂ペレットを半溶融ないし溶融状態に保持し、ハ
ロゲン化ビニル系樹脂粉体を未溶融状態に保持しなが
ら、攪拌混合する。攪拌混合機としては、ヘンシェルミ
キサー（三井三池製作所）や、スーパーミキサー
（（株）カワタ）等の高速渦流混合機が好ましく使用さ
れる。攪拌はできるだけ高速で行うのが好ましく、例え
ば、回転速度が５００ｒｐｍ以上であることが好まし
い。撹拌時間は、３〜３０分、好ましくは５〜２０分で
ある。脂肪族ポリエステル樹脂ペレットの寸法は、直
径：２〜６ｍｍ、好ましくは３〜５ｍｍ、長さ：１．５
〜４ｍｍ、好ましくは２．５〜３．５ｍｍ程度である。
一方、ハロゲン化ビニル系樹脂粉体の平均粒径は、０．
５〜５００μｍ、好ましくは１〜２００μｍ、より好ま
しくは２〜８０μｍである。
【００１２】前記のようにして攪拌混合を行うときに
は、混合系にはハロゲン化ビニル系樹脂粉体が実質的に
未溶融の状態で存在することから、加熱温度が脂肪族ポ
リエステルの溶融温度に達しても脂肪族ポリエステル樹
脂は一つの塊状の溶融物にならず、その表面にハロゲン
化ビニル系樹脂が層状に付着結合した小寸法の粒状物が
得られる。また、この撹拌混合において、脂肪族ポリエ
ステル樹脂ペレットはその表面部が溶融した半溶融状態
に溶融させるのが好ましく、この場合には、そのペレッ
トとほぼ同寸法の粒状物を得ることができる。本発明で
は、そのペレット全体を溶融させることができるが、こ
の場合には、ペレット溶融物の微小物への分割とその微
小分割物相互の結合による集合化が起り、最終的には、
０．１〜２０ｍｍ程度の粒径を有する粒状物が得られ
る。
は、混合系にはハロゲン化ビニル系樹脂粉体が実質的に
未溶融の状態で存在することから、加熱温度が脂肪族ポ
リエステルの溶融温度に達しても脂肪族ポリエステル樹
脂は一つの塊状の溶融物にならず、その表面にハロゲン
化ビニル系樹脂が層状に付着結合した小寸法の粒状物が
得られる。また、この撹拌混合において、脂肪族ポリエ
ステル樹脂ペレットはその表面部が溶融した半溶融状態
に溶融させるのが好ましく、この場合には、そのペレッ
トとほぼ同寸法の粒状物を得ることができる。本発明で
は、そのペレット全体を溶融させることができるが、こ
の場合には、ペレット溶融物の微小物への分割とその微
小分割物相互の結合による集合化が起り、最終的には、
０．１〜２０ｍｍ程度の粒径を有する粒状物が得られ
る。
【００１３】撹拌終了時点で、その混合物を冷却固化
し、粒状の成形材料を得る。混合物の冷却方法として
は、混合機から内容物を外に放出し、水を散布し及び／
又は空気を吹付け、必要ならば低速で撹拌しながら冷却
する方法や、水中に投入する方法、冷却混合機内におい
て空気を吹付けながら冷却する方法等がある。
し、粒状の成形材料を得る。混合物の冷却方法として
は、混合機から内容物を外に放出し、水を散布し及び／
又は空気を吹付け、必要ならば低速で撹拌しながら冷却
する方法や、水中に投入する方法、冷却混合機内におい
て空気を吹付けながら冷却する方法等がある。
【００１４】前記のようにして得られる成形材料は、粒
径２０ｍｍ以下の粒状物で、脂肪族ポリエステル樹脂か
らなる小寸法の固形物表面にハロゲン化ビニル系樹脂か
らなる粉体が約５０〜２０００μｍ、好ましくは１００
〜１０００μｍの厚さの層状に付着結合した構造を有す
る。樹脂族ポリエステル樹脂からなる固形物の形状は、
その断面が円形状、楕円形状、異形状等の各種の形状で
あるが、大部分の固形物の形状は、楕円状である。ま
た、その固形物の寸法は、０．１〜２０ｍｍ、好ましく
は０．３〜１０ｍｍ程度である。本発明の成形材料にお
いて、脂肪族ポリエステル樹脂とハロゲン化ビニル系樹
脂との割合は特に制約されないが、一般的には、ハロゲ
ン化ビニル系樹脂は、脂肪族ポリエステル樹脂とハロゲ
ン化ビニル系樹脂との合計量に対し、１０重量％以上、
通常、１０〜８０重量％程度であるが、微生物崩壊性成
形材料として用いるときには、１０〜６０重量％、好ま
しくは２０〜５０重量％に規定するのがよい。
径２０ｍｍ以下の粒状物で、脂肪族ポリエステル樹脂か
らなる小寸法の固形物表面にハロゲン化ビニル系樹脂か
らなる粉体が約５０〜２０００μｍ、好ましくは１００
〜１０００μｍの厚さの層状に付着結合した構造を有す
る。樹脂族ポリエステル樹脂からなる固形物の形状は、
その断面が円形状、楕円形状、異形状等の各種の形状で
あるが、大部分の固形物の形状は、楕円状である。ま
た、その固形物の寸法は、０．１〜２０ｍｍ、好ましく
は０．３〜１０ｍｍ程度である。本発明の成形材料にお
いて、脂肪族ポリエステル樹脂とハロゲン化ビニル系樹
脂との割合は特に制約されないが、一般的には、ハロゲ
ン化ビニル系樹脂は、脂肪族ポリエステル樹脂とハロゲ
ン化ビニル系樹脂との合計量に対し、１０重量％以上、
通常、１０〜８０重量％程度であるが、微生物崩壊性成
形材料として用いるときには、１０〜６０重量％、好ま
しくは２０〜５０重量％に規定するのがよい。
【００１５】前記脂肪族ポリエステル樹脂ペレットとハ
ロゲン化ビニル系樹脂粉体との混合に際しては、ハロゲ
ン化ビニル系樹脂に適用されている慣用の添加剤、例え
ば、安定剤、可塑剤、充填剤、滑剤、着色助剤、相溶化
剤等を添加することができるし、また、殺虫剤、殺菌
剤、防カビ剤等の薬剤を添加することができる。この場
合、添加剤が粉体状の場合には、そのままあるいはハロ
ゲン化ビニル系樹脂との混合物の形態において添加する
ことができる。添加剤が液体の場合には、混合攪拌前又
は混合攪拌時に添加すればよい。
ロゲン化ビニル系樹脂粉体との混合に際しては、ハロゲ
ン化ビニル系樹脂に適用されている慣用の添加剤、例え
ば、安定剤、可塑剤、充填剤、滑剤、着色助剤、相溶化
剤等を添加することができるし、また、殺虫剤、殺菌
剤、防カビ剤等の薬剤を添加することができる。この場
合、添加剤が粉体状の場合には、そのままあるいはハロ
ゲン化ビニル系樹脂との混合物の形態において添加する
ことができる。添加剤が液体の場合には、混合攪拌前又
は混合攪拌時に添加すればよい。
【００１６】安定剤としては、ハロゲン化ビニル系樹脂
に慣用されているものを用いることができる。このよう
なものとしては、鉛塩安定剤（鉛白、三塩基性硫酸
鉛）、金属石けん（ステアリン酸カルシウム、ステアリ
ン酸バリウム）、有機すず安定剤、アンチモン系安定剤
等が挙げられる。本発明では、特にＣａ／Ｚｎ系安定剤
（平均粒径４０μｍ、共同薬品社製）を好ましく用いる
ことができる。安定剤をハロゲン化ビニル系樹脂に配合
するには、ハロゲン化ビニル系樹脂粉体に安定剤を添加
し、ヘンシェルミキサー等の撹拌機で混合すればよい。
安定剤の平均粒径は０．０２〜２００μｍ、好ましくは
０．５〜８０μｍであり、その配合量は、成形材料中、
０．５〜３０重量％、好ましくは１〜１０重量％となる
割合量である。
に慣用されているものを用いることができる。このよう
なものとしては、鉛塩安定剤（鉛白、三塩基性硫酸
鉛）、金属石けん（ステアリン酸カルシウム、ステアリ
ン酸バリウム）、有機すず安定剤、アンチモン系安定剤
等が挙げられる。本発明では、特にＣａ／Ｚｎ系安定剤
（平均粒径４０μｍ、共同薬品社製）を好ましく用いる
ことができる。安定剤をハロゲン化ビニル系樹脂に配合
するには、ハロゲン化ビニル系樹脂粉体に安定剤を添加
し、ヘンシェルミキサー等の撹拌機で混合すればよい。
安定剤の平均粒径は０．０２〜２００μｍ、好ましくは
０．５〜８０μｍであり、その配合量は、成形材料中、
０．５〜３０重量％、好ましくは１〜１０重量％となる
割合量である。
【００１７】可塑剤としては、ハロゲン化ビニル系樹脂
に慣用されているものを用いることができる。このよう
なものとしては、フタル酸ジメチル、フタル酸ジエチ
ル、フタル酸ジブチル、フタル酸ジオクチル、フタル酸
ブチルベンジル等のフタル酸エステル；アジピン酸ジブ
チル、アジピン酸ジヘキシル、アジピン酸ジオクチル等
の脂肪酸エステル；リン酸トリブチル、リン酸トリフェ
ニル、リン酸トリクレジル等のリン酸エステル等が挙げ
られる。これらの可塑剤はいずれも常温で液状を示すも
のである。このような可塑剤をハロゲン化ビニル系樹脂
に配合するには、ハロゲン化ビニル系樹脂粉体に可塑剤
を添加し、撹拌機で混合すればよい。この混合により、
可塑剤はハロゲン化ビニル系樹脂の粉体粒子の表面に付
着し、その一部は粉体粒子中に浸透し、その粉体を膨潤
させる。可塑剤の配合量は、成形材料中、１０〜５０重
量％、好ましくは２０〜４０重量％となるような割合量
である。
に慣用されているものを用いることができる。このよう
なものとしては、フタル酸ジメチル、フタル酸ジエチ
ル、フタル酸ジブチル、フタル酸ジオクチル、フタル酸
ブチルベンジル等のフタル酸エステル；アジピン酸ジブ
チル、アジピン酸ジヘキシル、アジピン酸ジオクチル等
の脂肪酸エステル；リン酸トリブチル、リン酸トリフェ
ニル、リン酸トリクレジル等のリン酸エステル等が挙げ
られる。これらの可塑剤はいずれも常温で液状を示すも
のである。このような可塑剤をハロゲン化ビニル系樹脂
に配合するには、ハロゲン化ビニル系樹脂粉体に可塑剤
を添加し、撹拌機で混合すればよい。この混合により、
可塑剤はハロゲン化ビニル系樹脂の粉体粒子の表面に付
着し、その一部は粉体粒子中に浸透し、その粉体を膨潤
させる。可塑剤の配合量は、成形材料中、１０〜５０重
量％、好ましくは２０〜４０重量％となるような割合量
である。
【００１８】充填剤としては、無機系及び有機系の各種
の充填剤が用いられる。このようなものとしては、例え
ば、炭酸カルシウム、タルク、シリカ、アルミナ、ゼオ
ライト等の無機粉体の他、木粉、でんぷん、フェノール
樹脂粉、ベンゾグアナミン樹脂粉等が挙げられる。充填
剤の平均粒径は、０．０５〜１００μｍ、好ましくは
０．１〜６０μｍである。充填剤の配合は、あらかじめ
ハロゲン化ビニル系樹脂粉体に充填剤を加え、撹拌機で
混合することによって好ましく行うことができる。充填
剤の配合量は、ハロゲン化ビニル系樹脂と脂肪族ポリエ
ステル樹脂の合計量１００重量部に対し、２００重量部
以下の割合であり、好ましくは０〜１００重量部となる
ような割合量である。
の充填剤が用いられる。このようなものとしては、例え
ば、炭酸カルシウム、タルク、シリカ、アルミナ、ゼオ
ライト等の無機粉体の他、木粉、でんぷん、フェノール
樹脂粉、ベンゾグアナミン樹脂粉等が挙げられる。充填
剤の平均粒径は、０．０５〜１００μｍ、好ましくは
０．１〜６０μｍである。充填剤の配合は、あらかじめ
ハロゲン化ビニル系樹脂粉体に充填剤を加え、撹拌機で
混合することによって好ましく行うことができる。充填
剤の配合量は、ハロゲン化ビニル系樹脂と脂肪族ポリエ
ステル樹脂の合計量１００重量部に対し、２００重量部
以下の割合であり、好ましくは０〜１００重量部となる
ような割合量である。
【００１９】害虫防除剤としては、従来公知の各種の液
状又は粉体状のものが用いられる。このようなものとし
ては、例えば、クロルピリフォス、フェニトロチオン、
ＤＤＴ、エトフェンプロックス（ＭＴＩ−５００）、ピ
レトリン、エクスミン、スミスリン等が挙げられる。殺
菌剤としては、従来公知の各種の液状又は粉末状のもの
が用いられる。このようなものとしては、ペンタクロロ
フェノール、フェニルフェノール、第四級アンモニウム
塩、銀系化合物等が挙げられる。前記した害虫防除剤や
殺菌剤の配合は、あらかじめハロゲン化ビニル系樹脂粉
体にこれをを加え、撹拌機で混合することによって好ま
しく行うことができる。害虫防除剤の配合量は、ハロゲ
ン化ビニル系樹脂と脂肪族ポリエステル樹脂の合計量に
対し、０．１〜５０重量部、好ましくは１〜２０重量部
となるような割合量である。また、殺菌剤の配合量は、
０．１〜５０重量部、好ましくは１〜２０重量部となる
ような割合量である。
状又は粉体状のものが用いられる。このようなものとし
ては、例えば、クロルピリフォス、フェニトロチオン、
ＤＤＴ、エトフェンプロックス（ＭＴＩ−５００）、ピ
レトリン、エクスミン、スミスリン等が挙げられる。殺
菌剤としては、従来公知の各種の液状又は粉末状のもの
が用いられる。このようなものとしては、ペンタクロロ
フェノール、フェニルフェノール、第四級アンモニウム
塩、銀系化合物等が挙げられる。前記した害虫防除剤や
殺菌剤の配合は、あらかじめハロゲン化ビニル系樹脂粉
体にこれをを加え、撹拌機で混合することによって好ま
しく行うことができる。害虫防除剤の配合量は、ハロゲ
ン化ビニル系樹脂と脂肪族ポリエステル樹脂の合計量に
対し、０．１〜５０重量部、好ましくは１〜２０重量部
となるような割合量である。また、殺菌剤の配合量は、
０．１〜５０重量部、好ましくは１〜２０重量部となる
ような割合量である。
【００２０】前記のようにして得た本発明の成形材料
は、押出成形、射出成形、プレス成形、カレンダー成形
等の各種の熱成形用材料として用いることができる。ま
た、発泡成形用材料として用いることもできる。発泡成
形用材料として用いる場合には、発泡剤を含む成形材料
の溶融物を、高圧帯域から低圧帯域に押出す。発泡剤と
しては、加熱によりガスを放出する熱分解型の発泡剤
や、低沸点の炭化水素やハロゲン炭化水素からなる揮発
性発砲剤を用いることができる。
は、押出成形、射出成形、プレス成形、カレンダー成形
等の各種の熱成形用材料として用いることができる。ま
た、発泡成形用材料として用いることもできる。発泡成
形用材料として用いる場合には、発泡剤を含む成形材料
の溶融物を、高圧帯域から低圧帯域に押出す。発泡剤と
しては、加熱によりガスを放出する熱分解型の発泡剤
や、低沸点の炭化水素やハロゲン炭化水素からなる揮発
性発砲剤を用いることができる。
【００２１】本発明の成形材料は、これを押出成形用材
料として用い、押出成形することにより、実用物性とと
もに、微生物崩壊性を有する成形物を得ることができ
る。この押出成形は、前記した本発明成形材料の溶融物
を、特定条件で押出機先端のダイスから押出すことによ
って実施される。
料として用い、押出成形することにより、実用物性とと
もに、微生物崩壊性を有する成形物を得ることができ
る。この押出成形は、前記した本発明成形材料の溶融物
を、特定条件で押出機先端のダイスから押出すことによ
って実施される。
【００２２】本発明の成形材料が可塑剤を含まない場合
には、前記式（Ｉ）を満足する条件、好ましくは下記式
（III）を満足する条件が採用される。 １×１０3≧ηA／ηB≧１０ （III） 前記式（Ｉ）及び（III）で表わされる押出条件は、脂
肪族ポリエステル樹脂や、ハロゲン化ビニル系樹脂の分
子量を含む具体的種類を選ぶことによって得ることがで
きる他、複数の脂肪族ポリエステル混合物の成分組成
や、複数のハロゲン化ビニル系樹脂混合物の成分組成を
適当に選定することによって得ることができる。
には、前記式（Ｉ）を満足する条件、好ましくは下記式
（III）を満足する条件が採用される。 １×１０3≧ηA／ηB≧１０ （III） 前記式（Ｉ）及び（III）で表わされる押出条件は、脂
肪族ポリエステル樹脂や、ハロゲン化ビニル系樹脂の分
子量を含む具体的種類を選ぶことによって得ることがで
きる他、複数の脂肪族ポリエステル混合物の成分組成
や、複数のハロゲン化ビニル系樹脂混合物の成分組成を
適当に選定することによって得ることができる。
【００２３】一方、本発明の成形材料が可塑剤を含む場
合には、前記式（II）を満足する条件、好ましくは下記
式（IV）を満足する条件が採用される。 ６０≧ηA／ηB≧１０ （IV） 前記式（II）及び（IV）で表わされる押出条件は、脂肪
族ポリエステル樹脂や、ハロゲン化ビニル系樹脂の分子
量を含む具体的種類及び可塑剤の種類と量を選ぶことに
よって得ることができる他、複数の脂肪族ポリエステル
混合物の成分組成や、複数のハロゲン化ビニル系樹脂混
合物の成分組成を適当に選定することによって得ること
ができる。
合には、前記式（II）を満足する条件、好ましくは下記
式（IV）を満足する条件が採用される。 ６０≧ηA／ηB≧１０ （IV） 前記式（II）及び（IV）で表わされる押出条件は、脂肪
族ポリエステル樹脂や、ハロゲン化ビニル系樹脂の分子
量を含む具体的種類及び可塑剤の種類と量を選ぶことに
よって得ることができる他、複数の脂肪族ポリエステル
混合物の成分組成や、複数のハロゲン化ビニル系樹脂混
合物の成分組成を適当に選定することによって得ること
ができる。
【００２４】本発明で得られる樹脂成形物において、ハ
ロゲン化ビニル系樹脂と脂肪族ポリエステル樹脂の合計
量に対し、脂肪族ポリエステル樹脂の割合は４０〜９０
重量％、好ましくは５０〜８０重量％、ハロゲン化ビニ
ル系樹脂の割合は１０〜６０重量％、好ましくは２０〜
５０重量％である。本発明の成形物の崩壊は脂肪族ポリ
エステル樹脂が微生物によって分解されることによって
起こるために、その配合量は多い方がより崩壊されやす
い。しかしその割合が前記範囲を超えると、成形物の機
械物性が悪化し、実用に耐えなくなる。一方、脂肪族ポ
リエステル樹脂の割合が前記範囲より少ない場合は、η
A／ηBを大きくしても、脂肪族ポリエステル樹脂をマト
リックスとする成形物が得られず、得られる成形物は微
生物崩壊性に劣ったものとなる。また、脂肪族ポリエス
テル樹脂の押出温度での粘度は５０Ｐａ・ｓ以上である
ことが好ましく、５０Ｐａ・ｓ未満である時には、押出
しによる成形物の製造が困難になる。さらに、ηA／ηB
が前記範囲よりも大きい場合には、脂肪族ポリエステル
樹脂とハロゲン化ビニル系樹脂との溶融粘度差が大きす
ぎて、両者の混合に不都合を生じる。ηA／ηBが前記範
囲より小さい時には、脂肪族ポリエステル樹脂をマトリ
ックスとする成形物が得られなくなる。
ロゲン化ビニル系樹脂と脂肪族ポリエステル樹脂の合計
量に対し、脂肪族ポリエステル樹脂の割合は４０〜９０
重量％、好ましくは５０〜８０重量％、ハロゲン化ビニ
ル系樹脂の割合は１０〜６０重量％、好ましくは２０〜
５０重量％である。本発明の成形物の崩壊は脂肪族ポリ
エステル樹脂が微生物によって分解されることによって
起こるために、その配合量は多い方がより崩壊されやす
い。しかしその割合が前記範囲を超えると、成形物の機
械物性が悪化し、実用に耐えなくなる。一方、脂肪族ポ
リエステル樹脂の割合が前記範囲より少ない場合は、η
A／ηBを大きくしても、脂肪族ポリエステル樹脂をマト
リックスとする成形物が得られず、得られる成形物は微
生物崩壊性に劣ったものとなる。また、脂肪族ポリエス
テル樹脂の押出温度での粘度は５０Ｐａ・ｓ以上である
ことが好ましく、５０Ｐａ・ｓ未満である時には、押出
しによる成形物の製造が困難になる。さらに、ηA／ηB
が前記範囲よりも大きい場合には、脂肪族ポリエステル
樹脂とハロゲン化ビニル系樹脂との溶融粘度差が大きす
ぎて、両者の混合に不都合を生じる。ηA／ηBが前記範
囲より小さい時には、脂肪族ポリエステル樹脂をマトリ
ックスとする成形物が得られなくなる。
【００２５】本発明の熱成形材料を押出成形機を用いて
押出成形する場合、その熱成形材料は、前記したよう
に、あらかじめ脂肪族ポリエステル樹脂からなる小寸法
の固形物表面に、ハロゲン化ビニル系樹脂からなる粉体
が層状に付着結合させたものを用いることから、溶融粘
度が大きく相違する脂肪族ポリエステル樹脂とハロゲン
化ビニル系樹脂との均一溶融混合を、短時間でかつ効率
よく行うことができるようになる。即ち、本発明の熱成
形材料は、これを押出機内で溶融混練し、押出成形する
ことにより、微生物崩壊性にすぐれかつ実用物性にすぐ
れた成形物を得ることができる。本発明によりあらかじ
め作った成形材料を用いずに、脂肪族ポリエステルとハ
ロゲン化ビニル系樹脂をそのまま押出機内に充填し、溶
融混練し、押出成形しても、所期の目的を達成する成形
物を得ることはできない。
押出成形する場合、その熱成形材料は、前記したよう
に、あらかじめ脂肪族ポリエステル樹脂からなる小寸法
の固形物表面に、ハロゲン化ビニル系樹脂からなる粉体
が層状に付着結合させたものを用いることから、溶融粘
度が大きく相違する脂肪族ポリエステル樹脂とハロゲン
化ビニル系樹脂との均一溶融混合を、短時間でかつ効率
よく行うことができるようになる。即ち、本発明の熱成
形材料は、これを押出機内で溶融混練し、押出成形する
ことにより、微生物崩壊性にすぐれかつ実用物性にすぐ
れた成形物を得ることができる。本発明によりあらかじ
め作った成形材料を用いずに、脂肪族ポリエステルとハ
ロゲン化ビニル系樹脂をそのまま押出機内に充填し、溶
融混練し、押出成形しても、所期の目的を達成する成形
物を得ることはできない。
【００２６】本発明の押出成形法により得られる成形物
は脂肪族ポリエステル樹脂をマトリックス樹脂とし、そ
のマトリックス樹脂中にハロゲン化ビニル系樹脂が均一
に混合分散した構造を有するもので、実用物性ととも
に、すぐれた微生物崩壊性を有する。本発明の押出成形
法によれば、フィルム状、シート状、板状、糸状、ネッ
ト状、ペレット状等の各種の形状の成形物を得ることが
できる。また、押出機の先端に金型を取付けたいわゆる
射出成形機を用いることにより、その金型に対応する容
器や複雑な形状の成形物を得ることができる。さらに、
本発明の成形物は発泡体又は非発泡体であることができ
る。本発明の押出成形により得られるペレットは、押出
成形における成形用材料として好適なものである。即
ち、本発明の押出成形により得られるペレットは、脂肪
族ポリエステル樹脂とハロゲン化ビニル系樹脂が既に均
一に混合された状態にあることから、これを溶融するだ
けで両者の均一溶融混合物を得ることができる。
は脂肪族ポリエステル樹脂をマトリックス樹脂とし、そ
のマトリックス樹脂中にハロゲン化ビニル系樹脂が均一
に混合分散した構造を有するもので、実用物性ととも
に、すぐれた微生物崩壊性を有する。本発明の押出成形
法によれば、フィルム状、シート状、板状、糸状、ネッ
ト状、ペレット状等の各種の形状の成形物を得ることが
できる。また、押出機の先端に金型を取付けたいわゆる
射出成形機を用いることにより、その金型に対応する容
器や複雑な形状の成形物を得ることができる。さらに、
本発明の成形物は発泡体又は非発泡体であることができ
る。本発明の押出成形により得られるペレットは、押出
成形における成形用材料として好適なものである。即
ち、本発明の押出成形により得られるペレットは、脂肪
族ポリエステル樹脂とハロゲン化ビニル系樹脂が既に均
一に混合された状態にあることから、これを溶融するだ
けで両者の均一溶融混合物を得ることができる。
【００２７】
【発明の効果】本発明の熱成形材料は、これを溶融混練
することにより、短時間で効率よく脂肪族ポリエステル
樹脂とハロゲン化ビニル系樹脂との均一溶融混合物を得
ることができる。本発明の熱成形材料は、押出成形、射
出成形、プレス成形等の各種成形法における成形用材料
として用いることができる。本発明の熱成形材料の製造
方法によれば、目的の熱成形材料を工業的に有利に製造
することができる。本発明の微生物崩壊性熱可塑性樹脂
成形物の製造方法は、特定の熱成形材料を成形用材料と
して用い、押出成形することから、得られる成形物は均
一性にすぐれ、すぐれた微生物崩壊性と実用物性を有す
るものである。本発明の熱成形材料を押出成形して得ら
れる成形物は、これを埋立処理し、土中の微生物により
崩壊させることにより、その体積を減容化させることが
でき、プラスチック廃棄物処理上の問題解決の有効な手
段となり得るものである。
することにより、短時間で効率よく脂肪族ポリエステル
樹脂とハロゲン化ビニル系樹脂との均一溶融混合物を得
ることができる。本発明の熱成形材料は、押出成形、射
出成形、プレス成形等の各種成形法における成形用材料
として用いることができる。本発明の熱成形材料の製造
方法によれば、目的の熱成形材料を工業的に有利に製造
することができる。本発明の微生物崩壊性熱可塑性樹脂
成形物の製造方法は、特定の熱成形材料を成形用材料と
して用い、押出成形することから、得られる成形物は均
一性にすぐれ、すぐれた微生物崩壊性と実用物性を有す
るものである。本発明の熱成形材料を押出成形して得ら
れる成形物は、これを埋立処理し、土中の微生物により
崩壊させることにより、その体積を減容化させることが
でき、プラスチック廃棄物処理上の問題解決の有効な手
段となり得るものである。
【００２８】
【実施例】次に本発明を実施例によりさらに詳細に説明
する。なお、以下における部及び％はいずれも重量基準
である。
する。なお、以下における部及び％はいずれも重量基準
である。
【００２９】実施例１ 各種重合度のポリ塩化ビニル樹脂と、Ｃａ／Ｚｎ系のポ
リ塩化ビニル樹脂安定剤（平均粒径：４０μｍ）（共同
薬品社製）と、ポリカプロラクトン（ＰＣＬ）ペレット
（融点：６０℃、粒径：約３ｍｍ）を、高速混合ミキサ
ー（ヘンシェルミキサー）に充填し、回転速度：７００
ｒｐｍで、７０℃で１０分間撹拌混合した後、室温に冷
却して粒状物を得た。表１にポリ塩化ビニル樹脂とＰＣ
Ｌの配合比を示す。安定剤の配合比は、ポリ塩化ビニル
樹脂９５部に対し５部の割合とした。この粒状物は、Ｐ
ＣＬ粒子表面上に、ポリ塩化ビニル樹脂粉体と安定剤粉
体との混合粉体がほぼ連続層状に付着結合した構造を有
するものであった。また、その粒状物の粒径は、０．１
〜２０ｍｍの範囲に分布し、その大部分は約１０ｍｍの
寸法を有するものであった。
リ塩化ビニル樹脂安定剤（平均粒径：４０μｍ）（共同
薬品社製）と、ポリカプロラクトン（ＰＣＬ）ペレット
（融点：６０℃、粒径：約３ｍｍ）を、高速混合ミキサ
ー（ヘンシェルミキサー）に充填し、回転速度：７００
ｒｐｍで、７０℃で１０分間撹拌混合した後、室温に冷
却して粒状物を得た。表１にポリ塩化ビニル樹脂とＰＣ
Ｌの配合比を示す。安定剤の配合比は、ポリ塩化ビニル
樹脂９５部に対し５部の割合とした。この粒状物は、Ｐ
ＣＬ粒子表面上に、ポリ塩化ビニル樹脂粉体と安定剤粉
体との混合粉体がほぼ連続層状に付着結合した構造を有
するものであった。また、その粒状物の粒径は、０．１
〜２０ｍｍの範囲に分布し、その大部分は約１０ｍｍの
寸法を有するものであった。
【００３０】
【表１】
【００３１】実施例２ 実施例１で得た粒状物Ｎｏ．１〜Ｎｏ．１０を押出機を
用いて溶融混練するとともに、この溶融混練物をその押
出機先端のダイスから温度２００℃で押出し、厚さ１ｍ
ｍのシートを得た。この場合の溶融温度、ダイスからの
押出温度、ダイスからの押出温度におけるポリ塩化ビニ
ル樹脂の溶融粘度ηAとＰＣＬの溶融温度ηB及びそれら
の溶融粘度比ηA／ηBを表２に示す。
用いて溶融混練するとともに、この溶融混練物をその押
出機先端のダイスから温度２００℃で押出し、厚さ１ｍ
ｍのシートを得た。この場合の溶融温度、ダイスからの
押出温度、ダイスからの押出温度におけるポリ塩化ビニ
ル樹脂の溶融粘度ηAとＰＣＬの溶融温度ηB及びそれら
の溶融粘度比ηA／ηBを表２に示す。
【００３２】前記のようにして得たシートの物性を表２
に示す。なお、表２に示した粒状物を押出成形してシー
トを得る場合には、粒状物Ｎｏ．１、Ｎｏ．２、Ｎｏ．
４、Ｎｏ．６、Ｎｏ．７、Ｎｏ．８及びＮｏ．９のシー
ト化は一軸押出成形機を用いて行い、粒状物Ｎｏ．３、
Ｎｏ．５及びＮｏ．１０のシート化は二軸押出成形機を
用いて行った。また、表２に示した溶融粘度、破壊伸
度、分解性は以下のようにして求められたものである。
に示す。なお、表２に示した粒状物を押出成形してシー
トを得る場合には、粒状物Ｎｏ．１、Ｎｏ．２、Ｎｏ．
４、Ｎｏ．６、Ｎｏ．７、Ｎｏ．８及びＮｏ．９のシー
ト化は一軸押出成形機を用いて行い、粒状物Ｎｏ．３、
Ｎｏ．５及びＮｏ．１０のシート化は二軸押出成形機を
用いて行った。また、表２に示した溶融粘度、破壊伸
度、分解性は以下のようにして求められたものである。
【００３３】（溶融粘度）島津フローテスターＣＦＴ−
５００Ｃ型（定荷重押出し型細管式レオメータ、島津製
作所社製）を用い、シリンダー温度２００℃、ピストン
圧力３０ｋｇｆ／ｃｍ2の条件下で測定した。 （破壊強度及び破壊伸度）ＪＩＳ Ｋ ７１１３に準
じ、島津オートグラフＡＧＳ−Ｄ型（島津製作所社製）
を用い、引張スピード５００ｍｍ／ｍｉｎの条件下で測
定した。 （分解性）水酸化カリウム２．５ｇ、エタノール３７．
５ｇ及び水１０ｇからなる溶液に、シートサンプル（約
２ｇ程度）を精秤し、これを３０℃で３日間浸漬して加
水分解処理した後の重量を測定し、次式により分解性を
求めた。 分解性＝Ａ／Ｂ×１００（％） Ａ：シートサンプルの加水分解による減少重量（ｇ） Ｂ：シートサンプル中のＰＣＬの重量（ｇ） この分解性は、シート中に含まれるＰＣＬの加水分解し
やすさを示すもので、その分解性が高いことは、シート
中においてＰＣＬが加水分解を受けやすいマトリックス
相を形成していることを示す。
５００Ｃ型（定荷重押出し型細管式レオメータ、島津製
作所社製）を用い、シリンダー温度２００℃、ピストン
圧力３０ｋｇｆ／ｃｍ2の条件下で測定した。 （破壊強度及び破壊伸度）ＪＩＳ Ｋ ７１１３に準
じ、島津オートグラフＡＧＳ−Ｄ型（島津製作所社製）
を用い、引張スピード５００ｍｍ／ｍｉｎの条件下で測
定した。 （分解性）水酸化カリウム２．５ｇ、エタノール３７．
５ｇ及び水１０ｇからなる溶液に、シートサンプル（約
２ｇ程度）を精秤し、これを３０℃で３日間浸漬して加
水分解処理した後の重量を測定し、次式により分解性を
求めた。 分解性＝Ａ／Ｂ×１００（％） Ａ：シートサンプルの加水分解による減少重量（ｇ） Ｂ：シートサンプル中のＰＣＬの重量（ｇ） この分解性は、シート中に含まれるＰＣＬの加水分解し
やすさを示すもので、その分解性が高いことは、シート
中においてＰＣＬが加水分解を受けやすいマトリックス
相を形成していることを示す。
【００３４】
【表２】
【００３５】実施例３ 実施例１の表１に示したＮｏ．１１の粒状物を１７０℃
において加圧プレス成形により厚さ１ｍｍのシートを得
た。このシートは、破壊強度：１２５０（Ｎ／ｃ
ｍ2）、破壊伸度：８０％、分解性：１０４％を示すも
のであった。
において加圧プレス成形により厚さ１ｍｍのシートを得
た。このシートは、破壊強度：１２５０（Ｎ／ｃ
ｍ2）、破壊伸度：８０％、分解性：１０４％を示すも
のであった。
【００３６】実施例４ 実施例１の表１に示したＮｏ．１２の粒状物を１７０℃
において加圧プレス成形により厚さ１ｍｍのシートを得
た。このシートは、破壊強度：１１００Ｎ／ｃｍ2、破
壊伸度：２０％、分解性：１０６％を示すものであっ
た。
において加圧プレス成形により厚さ１ｍｍのシートを得
た。このシートは、破壊強度：１１００Ｎ／ｃｍ2、破
壊伸度：２０％、分解性：１０６％を示すものであっ
た。
【００３７】実施例５ 表３に示す配合割合でポリ塩化ビニル樹脂、Ｃａ／Ｚｎ
系安定剤粉末（平均粒径４０μｍ）、添加剤及び可塑剤
をあらかじめヘンシェルミキサーで７０℃で３分間混合
した後、これにポリカプロラクトン（ＰＣＬ）ペレット
（融点６０℃、粒径、約３ｍｍ）を添加し、撹拌混合
し、次いで室温に冷却して粒状物を得た。この粒状物
は、ＰＣＬ粒子表面上に、可塑剤の付着したポリ塩化ビ
ニル樹脂粉体と安定剤粉体と添加物との混合物がほぼ連
続層状に付着結合した構造を有するものであった。ま
た、その粒状物の粒径は、０．１〜２０ｍｍの範囲に分
布し、その大部分は約１０ｍｍの寸法を有するものであ
った。
系安定剤粉末（平均粒径４０μｍ）、添加剤及び可塑剤
をあらかじめヘンシェルミキサーで７０℃で３分間混合
した後、これにポリカプロラクトン（ＰＣＬ）ペレット
（融点６０℃、粒径、約３ｍｍ）を添加し、撹拌混合
し、次いで室温に冷却して粒状物を得た。この粒状物
は、ＰＣＬ粒子表面上に、可塑剤の付着したポリ塩化ビ
ニル樹脂粉体と安定剤粉体と添加物との混合物がほぼ連
続層状に付着結合した構造を有するものであった。ま
た、その粒状物の粒径は、０．１〜２０ｍｍの範囲に分
布し、その大部分は約１０ｍｍの寸法を有するものであ
った。
【００３８】
【表３】
【００３９】実施例６ 実施例５で得た粒状物Ｎｏ．２１〜Ｎｏ．３１を１５０
℃でロール混合した後、この混合物を押出機を用いて溶
融混練するとともに、この溶融混練物をその押出機先端
のダイスから温度１５０℃で押出し、厚さ１ｍｍのシー
トを得た。この場合の溶融温度、ダイスからの押出温
度、ダイスからの押出温度におけるポリ塩化ビニル樹脂
の溶融粘度ηAとＰＣＬの溶融温度ηB及びそれらの溶融
粘度比ηA／ηBを表２に示す。
℃でロール混合した後、この混合物を押出機を用いて溶
融混練するとともに、この溶融混練物をその押出機先端
のダイスから温度１５０℃で押出し、厚さ１ｍｍのシー
トを得た。この場合の溶融温度、ダイスからの押出温
度、ダイスからの押出温度におけるポリ塩化ビニル樹脂
の溶融粘度ηAとＰＣＬの溶融温度ηB及びそれらの溶融
粘度比ηA／ηBを表２に示す。
【００４０】前記のようにして得たシートの物性を表４
に示す。また、表４に示した溶融粘度、破壊伸度、分解
性は以下のようにして求められたものである。
に示す。また、表４に示した溶融粘度、破壊伸度、分解
性は以下のようにして求められたものである。
【００４１】（溶融粘度）島津フローテスターＣＦＴ−
５００Ｃ型（定荷重押出し型細管式レオメータ、島津製
作所社製）を用い、シリンダー温度１５０℃、ピストン
圧力３０ｋｇｆ／ｃｍ2の条件下で測定した。 （破壊強度及び破壊伸度）ＪＩＳ Ｋ ７１１３に準
じ、島津オートグラフＡＧＳ−Ｄ型（島津製作所社製）
を用い、引張スピード５０ｍｍ／ｍｉｎの条件下で測定
した。 （分解性）水酸化カリウム２．５ｇ、エタノール３７．
５ｇ及び水１０ｇからなる溶液に、シートサンプル（約
０．２ｇ程度）を精秤し、これを３０℃で３日間浸漬し
て加水分解処理した後の重量を測定し、次式により分解
性を求めた。 分解性＝Ａ／Ｂ×１００（％） Ａ：シートサンプルの加水分解による減少重量（ｇ） Ｂ：シートサンプル中のＰＣＬの重量（ｇ） この分解性は、シート中に含まれるＰＣＬの加水分解し
やすさを示すもので、その分解性が高いことは、シート
中においてＰＣＬが加水分解を受けやすいマトリックス
相を形成していることを示す。 （防虫効果）シートサンプル（巾１２０ｍｍ×厚み１ｍ
ｍ）にチャバネゴキブリ１０頭（オス５頭、メス５頭）
を入れた円筒状の容器をかぶせ、ゴキブリを強制的に接
触せしめた時の２４時間後のノックダウン率を調べ防虫
効果とした。ノックダウン率が大きい程、防虫効果が高
いと言える。
５００Ｃ型（定荷重押出し型細管式レオメータ、島津製
作所社製）を用い、シリンダー温度１５０℃、ピストン
圧力３０ｋｇｆ／ｃｍ2の条件下で測定した。 （破壊強度及び破壊伸度）ＪＩＳ Ｋ ７１１３に準
じ、島津オートグラフＡＧＳ−Ｄ型（島津製作所社製）
を用い、引張スピード５０ｍｍ／ｍｉｎの条件下で測定
した。 （分解性）水酸化カリウム２．５ｇ、エタノール３７．
５ｇ及び水１０ｇからなる溶液に、シートサンプル（約
０．２ｇ程度）を精秤し、これを３０℃で３日間浸漬し
て加水分解処理した後の重量を測定し、次式により分解
性を求めた。 分解性＝Ａ／Ｂ×１００（％） Ａ：シートサンプルの加水分解による減少重量（ｇ） Ｂ：シートサンプル中のＰＣＬの重量（ｇ） この分解性は、シート中に含まれるＰＣＬの加水分解し
やすさを示すもので、その分解性が高いことは、シート
中においてＰＣＬが加水分解を受けやすいマトリックス
相を形成していることを示す。 （防虫効果）シートサンプル（巾１２０ｍｍ×厚み１ｍ
ｍ）にチャバネゴキブリ１０頭（オス５頭、メス５頭）
を入れた円筒状の容器をかぶせ、ゴキブリを強制的に接
触せしめた時の２４時間後のノックダウン率を調べ防虫
効果とした。ノックダウン率が大きい程、防虫効果が高
いと言える。
【００４２】
【表４】
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 秋田 清 福井県福井市三十八社町33字66番地 フク ビ化学工業株式会社内
Claims (10)
- 【請求項１】 脂肪族ポリエステル樹脂からなる小寸法
の固形物表面に、ハロゲン化ビニル系樹脂からなる粉体
を付着結合させた構造を有する熱成形材料。 - 【請求項２】 脂肪族ポリエステル樹脂からなる小寸法
の固形物表面に、可塑剤を含有するハロゲン化ビニル系
樹脂からなる粉体を付着結合させた構造を有する熱成形
材料。 - 【請求項３】 可塑剤の含有割合が、脂肪族ポリエステ
ル樹脂とハロゲン化ビニル系樹脂と可塑剤との合計量に
対し１０〜５０重量％である請求項２の材料。 - 【請求項４】 ハロゲン化ビニル系樹脂からなる粉体
が、害虫防除剤及び／又は殺菌剤を含有する請求項１〜
３のいずれかの材料。 - 【請求項５】 ハロゲン化ビニル系樹脂からなる粉体の
含有割合が脂肪族ポリエステル樹脂とハロゲン化ビニル
系樹脂の合計量に対し、１０〜６０重量％である請求項
１〜４のいずれかの材料。 - 【請求項６】 ハロゲン化ビニル系樹脂が塩化ビニル樹
脂である請求項１〜５のいずれかの材料。 - 【請求項７】 脂肪族ポリエステル樹脂からなるペレッ
トと、ハロゲン化ビニル系樹脂からなる粉体を、加熱下
において、その脂肪族ポリエステル樹脂を半溶融ないし
溶融状態に保持し、ハロゲン化ビニル系樹脂を未溶融状
態に保持しながら攪拌混合することを特徴とする請求項
１の熱成形材料の製造方法。 - 【請求項８】 脂肪族ポリエステル樹脂からなるペレッ
トと、可塑剤を含有するハロゲン化ビニル系樹脂からな
る粉体を、加熱下において、その脂肪族ポリエステル樹
脂を半溶融ないし溶融状態に保持し、可塑剤を含有する
ハロゲン化ビニル系樹脂を未溶融状態に保持しながら攪
拌混合することを特徴とする請求項２の熱成形材料の製
造方法。 - 【請求項９】 脂肪族ポリエステル樹脂とハロゲン化ビ
ニル系樹脂からなる請求項１の材料の溶融混練物を、式 ５×１０4≧ηA／ηB≧１０ （Ｉ） （前記式中、ηAは押出温度でのハロゲン化ビニル系樹
脂の粘度（Ｐａ・ｓ）を示し、ηBは押出温度での脂肪
族ポリエステル樹脂の粘度（Ｐａ・ｓ）を示す）を満足
する条件で押出機先端のダイスから押出すことを特徴と
する微生物崩壊性熱可塑性樹脂成形物の製造方法。 - 【請求項１０】 脂肪族ポリエステル樹脂と可塑剤を含
有するハロゲン化ビニル系樹脂からなる請求項２の材料
の溶融混練物を、式 １×１０2≧ηA／ηB≧１０ （II） （前記式中、ηAは押出温度での可塑剤を付着させたハ
ロゲン化ビニル系樹脂の粘度（Ｐａ・ｓ）を示し、ηB
は押出温度での脂肪族ポリエステル樹脂の粘度（Ｐａ・
ｓ）を示す）を満足する条件で押出機先端のダイスから
押出すことを特徴とする微生物崩壊性熱可塑性樹脂成形
物の製造方法。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27136193 | 1993-10-04 | ||
| JP5-271361 | 1993-10-04 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07179697A true JPH07179697A (ja) | 1995-07-18 |
| JP2729261B2 JP2729261B2 (ja) | 1998-03-18 |
Family
ID=17499005
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6196047A Expired - Fee Related JP2729261B2 (ja) | 1993-10-04 | 1994-07-28 | ハロゲン化ビニル系樹脂を含む熱成形材料及びその製造方法と、微生物崩壊性熱可塑性樹脂成形物の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2729261B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009144090A (ja) * | 2007-12-17 | 2009-07-02 | Denki Kagaku Kogyo Kk | 塩化ビニル系樹脂組成物及びその成形体 |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04182112A (ja) * | 1989-11-08 | 1992-06-29 | Agency Of Ind Science & Technol | 微生物崩壊性熱可塑性樹脂成形物及びその製造方法 |
| JPH0593141A (ja) * | 1991-06-28 | 1993-04-16 | Isuzu Motors Ltd | 微生物崩壊性プラスチツク |
| JPH05117507A (ja) * | 1991-10-30 | 1993-05-14 | Shintou Dasutokorekutaa Kk | 生分解性プラスチツクス製品 |
| JPH05170924A (ja) * | 1991-12-25 | 1993-07-09 | Nara Kikai Seisakusho:Kk | 粒子の複合化方法 |
-
1994
- 1994-07-28 JP JP6196047A patent/JP2729261B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2729261B2 (ja) | 1998-03-18 |
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