JPH07171841A - 多層成形品の製造方法および多層成形品 - Google Patents
多層成形品の製造方法および多層成形品Info
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Abstract
該表皮材と雌雄いずれかの金型面との間に、ガラス繊維
を3〜40重量%含有し、かつ常温での曲げ弾性率が2
0,000kg/cm2 以上であるガラス繊維含有熱可
塑性樹脂および発泡剤を溶融混練してなる溶融樹脂組成
物を供給したのち両金型を閉じて溶融樹脂組成物を雌雄
両金型により形成されるキャビティ内に充填し、次いで
両金型を開いて溶融樹脂組成物を減圧または除圧するこ
とにより発泡させ、その後冷却、固化させることからな
る発泡熱可塑性樹脂基材の表面に表皮材を貼合させてな
る多層成形品の製造方法。 【効果】発泡熱可塑性樹脂基材の表面に表皮材を貼合さ
せてなる多層成形品を、軽量かつ変形が少なく、ハイサ
イクルで製造することができる。
Description
製品等に用いられる発泡熱可塑性樹脂基材の表面に表皮
材を貼合させてなる多層成形品の製造方法およびこれに
より得られた多層成形品にに関する。
成形品は、その経済性および良好な賦形性から自動車内
装部品、家電製品をはじめあらゆる分野で広く使用され
ている。しかし、近年これら多層成形品の軽量化に対す
る要望が非常に強く、これに対応するものとして、発泡
させた樹脂基材の表面に表皮材を貼合した多層成形品が
開発され、その製造法としても、未閉鎖の雌雄一対の金
型間に表皮材を載置し、該表皮材と雌雄いずれかの金型
面との間に、発泡剤を混練した溶融熱可塑性樹脂組成物
を供給したのち両金型を閉じ、次いで両金型を開いて溶
融樹脂組成物を減圧または除圧することにより発泡さ
せ、その後冷却、固化させる方法が知られている(特開
平4−148907号公報)。
持した多層成形品をハイサイクルかつ低コストで製造で
きる点で非常にすぐれた方法である。しかし、この方法
による場合には、目的とする多層成形品の形状等によ
り、成形品に変形、特に製品の折り曲げ部における折り
曲げ角度が設計値よりも広がって外開き状態になるとい
う問題があった。かかる問題を防止するためには、例え
ば基材樹脂層の厚みを厚くしたり、金型内で多層成形品
に十分な圧力を加え、十分に冷却する方法などが有効で
あるが、これらの方法の場合には重量が増加する、成形
サイクルが長くなる、あるいは表皮材のソフト感が損な
われるといった別の問題が生じていた。
本発明者らは樹脂基材の表面に表皮材を貼合した多層成
形品を、軽量かつ変形が少なく、ハイサイクル、低コス
トで製造する方法について鋭意検討の結果、前記した多
層成形品の製造法において、特定量のガラス繊維を含有
した特定の曲げ弾性率を持つガラス繊維含有熱可塑性樹
脂を使用することにより、上記目的が達成できることを
見出し、本発明に至った。
閉鎖の雌雄一対の金型間に表皮材を載置し、該表皮材と
雌雄いずれかの金型面との間に、ガラス繊維を3〜40
重量%含有し、かつ常温での曲げ弾性率が20,000
kg/cm2 以上であるガラス繊維含有熱可塑性樹脂および
発泡剤を溶融混練してなる溶融樹脂組成物を供給したの
ち両金型を閉じて溶融樹脂組成物を雌雄両金型により形
成されるキャビティ内に充填し、次いで両金型を開いて
溶融樹脂組成物を減圧または除圧することにより発泡さ
せ、その後冷却、固化させることを特徴とする発泡熱可
塑性樹脂基材の表面に表皮材を貼合させてなる多層成形
品の製造方法を提供するものである。
適用されるガラス繊維含有熱可塑性樹脂は、成形品の変
形を少なくするためには、ガラス繊維含有量が3〜40
重量%の範囲であり、かつ、常温での曲げ弾性率(JI
SK6758に基づく測定)が20,000kg/cm2 以
上であることが必要である。この条件を満たすものであ
れば熱可塑性樹脂の種類には特に限定されず、従来より
射出成形、プレス成形、押し出し成形などに用いられて
いるポリプロピレン系樹脂、ポリエチレン系樹脂、塩化
ビニル系樹脂、ポリスチレン系樹脂、ポリメチルメタク
リレート系樹脂、ポリカーボネート系樹脂、ナイロンな
どのポリアミド系樹脂、アクリロニトリル−ブタジエン
−スチレンブロック共重合体などが例示されるが、とり
わけポリプロピレン系樹脂が好ましく使用される。かか
る熱可塑性樹脂には、タルク、炭酸カルシウムなどの充
填剤や着色剤、耐候剤などの通常使用される各種の添加
剤が配合されていてもよい。
ピレンホモポリマー、エチレン−プロピレン共重合体な
どのプロピレンを主成分とする各種の共重合体が例示さ
れ、これらポリプロピレン系樹脂のなかでもメルトフロ
ーインデックス(MI)が15〜300の範囲にあるも
のが更に好ましい。ここでメルトフローインデックスは
JISK7210(230℃、2.16kg)に基づい
て測定される値である。
は、その種類、形態には特に限定されないが、多層成形
品中での繊維長が0.5mm以上15mm以下の範囲に
あり、特に平均繊維長が1mm以上となるような長さの
ガラス繊維であることが好ましく、また繊維径は3μ以
上20μ以下の範囲であることが好ましい。尚、ここで
いう平均繊維長とは、製造された多層成形品の基材樹脂
中での長さであり、基材樹脂中での平均繊維長が1mm
以上であるとするためには、ガラス繊維を熱可塑性樹脂
中に配合する際に、長めの繊維長のガラス繊維を用いた
り、溶融混練するときにその条件を選択して、混練中に
ガラス繊維が必要以上に切断されないように注意する必
要がある。また、かかる平均繊維長は、多層成形品の基
材樹脂を燃焼したのちの灰分として残ったガラス繊維を
無作為にサンプリングし、サンプリングしたガラス繊維
長の総和を求め、これをサンプリング数で除した値を意
味する。
り熱可塑性樹脂発泡体を製造する際に使用されているも
のがそのまま使用可能であって特に限定されず、たとえ
ば重曹等の無機系発泡剤やアゾジカルボンアミド等の有
機系発泡剤が例示される。かかる発泡剤の使用量も従来
より適用されていると同程度であって特に限定されず、
通常ガラス繊維含有熱可塑性樹脂中の含量として0.5
〜5重量%の範囲である。
布、編布、不織布、熱可塑性樹脂や熱可塑性エラストマ
ーのシートもしくはフィルムなどが使用され、これらの
表面にシボ等の凹凸模様が付されていてもよい。さら
に、ポリオレフィン系樹脂、ポリ塩化ビニル系樹脂、ポ
リスチレン系樹脂等の熱可塑性樹脂製発泡体、ポリウレ
タン等の熱硬化性樹脂製発泡体、シス1,4−ポリブタ
ジエン、エチレン−プロピレン共重合体等のゴム発泡体
などの各種の発泡シートを使用することもできる。これ
らの表皮材はそれぞれ単独で使用してもよいし、たとえ
ば織布、不織布、熱可塑性樹脂や熱可塑性エラストマー
のシートもしくはフィルムを表層材とし、発泡シートを
裏打ち材とした積層表皮材のように、これらの2種以上
を接着剤などで積層した表皮材として使用してもよい。
これら表皮材を本発明に適用するに当たっては、表皮材
の引張応力、伸びを調整するため、予め予備加熱を施し
たり、予備賦形を施していてもよい。
3図に例示されるように、雄型(2)および雌型(1)
の雌雄一対の金型からなり、雄型(2)の外周部にはこ
れに隣接して、表皮材を固定するための油圧、空気圧、
バネなどで金型の型締め方向に伸縮自在なクランパー
(3)が設けられている。このクランパー(3)は、製
品の形状の複雑さなどに応じて適宜使用され、該クラン
パー上には、型締めの際に表皮材(6)の伸びを制御す
るためのピンなどが配されていてもよく、また、クラン
パー(3)と雌型(1)パーティング面との間で表皮材
を挟み込み、クランパー(3)に掛かる力を調整しなが
ら表皮材の伸びを制御してもよい。また、雄型(2)に
は溶融樹脂を供給するための樹脂供給通路(5)および
溶融樹脂をキャビティ内に供給するための任意の数の樹
脂供給口(4)が設けられている。なお、この樹脂供給
通路(5)および樹脂供給口(4)は、金型の設計上雌
型(1)に設けられてもよいことは当然である。また、
雄型(2)および雌型(1)の両方あるいはそのずれか
に必要に応じて金型を冷却するための冷却配管(7)が
設けられていてもよい。
実施するための具体的方法について説明する。勿論、以
下の説明は本発明の一実施態様であって、本発明がこれ
に限定されるものではない。表皮材(6)をクランパー
(3)で固定して開放状態の雌雄金型(1、2)間に位
置させ(図1)、次いで雌型(1)を適切な位置まで降
下させたのち、予め射出機(図示せず)により熱可塑性
樹脂、ガラス繊維および発泡剤を溶融混練した溶融樹脂
組成物(11)を、樹脂供給通路(5)および樹脂供給
口(4)を通じて表皮材(6)と雄型(2)の間に供給
する(図2)。この際、溶融樹脂組成物の供給は、雌型
(1)の降下を停止したのち行ってもよいし、雌型
(1)を降下させながら行ってもよいが、後者の場合に
は、型締めが完了すると同時または型締め完了前に供給
を完了しておかなければならない。溶融樹脂供給後、さ
らに雌型(1)を降下させ、供給された溶融樹脂組成物
を金型内に押し広げて雌雄両金型で形成されるキャビテ
ィに充填する。このとき、溶融樹脂組成物中の発泡剤は
すでに分解されているが、型締め圧により分解ガスが該
樹脂中に閉じ込められた状態となっている。その後、雌
型(1)を僅かに開き、溶融樹脂組成物を減圧または除
熱することにより、未硬化の溶融樹脂組成物を発泡さ
せ、この状態で発泡した溶融樹脂組成物(12)を冷
却、固化させる(図3)。その後金型を開いて成形品を
取り出すことにより、発泡熱可塑性樹脂基材の表面に表
皮材が貼合された多層成形品(20)を得ることができ
る。尚、溶融樹脂組成物をどの程度発泡させるかは、溶
融樹脂組成物を型締めした後に、雌型(1)をどの程度
開くかによって任意に調節することができる。また、成
形品を取り出す前に雌型(1)を僅かに再降下し、硬化
もしくは未硬化の発泡樹脂組成物(12)を再加圧して
もよい。
繊維含有熱可塑性樹脂基材の表面に表皮材が一体的に貼
合された、軽量かつ変形の少ない多層成形品を得ること
ができ、特に、自動車内装部品、例えばインストルメン
トパネル、ドアトリム、シートバック、パーティション
ボード、コンソールボックス等に好適に使用される。
発明がこれによって限定されるものでないことはいうま
でもない。
にポリプロピレン発泡シート(厚さ3mm、発泡倍率1
5倍)を裏打ち材として積層した積層シートをクランパ
ー上に載置し(図1)、雌型を降下させて雌型パーティ
ング面との間で挟持した。その後、表皮材をキャビティ
内に滑り込ませながら雌型をさらにゆっくりと降下さ
せ、キャビティクリアランスが20mmになったところ
で、図2に示すように樹脂供給口から表皮材と雄型金型
面との間に溶融ポリプロピレン樹脂組成物(溶融温度:
200℃)を供給した。ここで使用した溶融ポリプロピ
レン樹脂組成物は、住友ノーブレンAX568(住友化
学社製ポリプロピレン樹脂、MI:65)に、含量が1
5重量%、平均ガラス繊維長が2mmとなるようにガラ
ス繊維を配合した、23℃での曲げ弾性率が31,00
0kg/cm2 のガラス繊維含有ポリプロピレン樹脂組
成物に、さらに三協化成社製のMB1023(発泡剤)
をマスターバッチとしてその含量が5重量%となるよう
に配合(発泡剤の混合物中の含有率は1.5重量%)
し、溶融混練したものである。溶融ポリプロピレン樹脂
組成物の供給後、雌型をさらに降下させて型締を行な
い、その後雌型を僅かに上昇させて金型を開き、この状
態で金型を冷却、樹脂組成物を固化させ(図3)、その
後金型を開いて成形品を取り出した。尚、この成形工程
において、金型冷却前の雌型は30℃、雄型は70℃に
設定した。かくして、厚みが2.5mm、発泡倍率が
1.4倍の発泡樹脂基材の表面に表皮材を貼合した長さ
900mm、幅750mm、端部の折り曲げ角度が90
度、折り曲げ端部の高さが10mmであって、その中央
部の断面が図4に示す形状の自動車内装部品を得た。こ
の製品を室内で一日放置したところ、図5に示すように
折り曲げ部が僅かに外側に開いており、折り曲げ角度を
測定したところ93度であり、変形角度(θ)は3度で
あった。
重量%であり、23℃での曲げ弾性率が22,000k
g/cm2 のガラス繊維含有ポリプロピレン樹脂組成物
を使用する以外は実施例1と同様にして、同様の自動車
内装部品を得た。得られた自動車内装部品を室内で一日
放置後、折り曲げ角度を測定したところ95度であり、
変形角度(θ)は5度であった。
5重量%であり、23℃での曲げ弾性率が29,000
kg/cm2 のガラス繊維含有ポリプロピレン樹脂組成
物を使用する以外は実施例1と同様にして、同様の自動
車内装部品を得た。得られた自動車内装部品を室内で一
日放置後、折り曲げ角度を測定したところ98度であ
り、変形角度(θ)は8度であった。
ーブレンBPZ5077(住友化学社製ポリプロピレン
樹脂、MI:40、曲げ弾性率:22,000kg/c
m2 )を使用し、これに発泡剤としてMB1023をそ
の含量が5重量%となるように配合(発泡剤の混合物中
の含有率は1.5重量%)した溶融ポリプロピレン樹脂
を使用する以外は実施例1と同様にして、同様の自動車
内装部品を得た。得られた自動車内装部品を室内で一日
放置後、折り曲げ角度を測定したところ103度であ
り、変形角度(θ)は13度であった。
(住友化学社製、MI:45)を使用し、含量が4重量
%となるように平均ガラス繊維長が1.5mmのガラス
繊維を配合した、23℃での曲げ弾性率が19,000
kg/cm2 のガラス繊維含有ポリプロピレン樹脂組成
物を使用する以外は実施例1と同様にして、同様の自動
車内装部品を得た。得られた自動車内装部品を室内で一
日放置後、折り曲げ角度を測定したところ115度であ
り、変形角度(θ)は15度であった。
図で示したものであって、未閉鎖の金型間に表皮材を載
置した状態を示す。
図で示したものであって、表皮材と雌金型の間に溶融樹
脂組成物を供給している状態を示す。
図で示したものであって、型締め後、金型を僅かに開い
て樹脂を発泡させた状態を示す。
部断面を示す。
す。
成物 (12)発泡樹脂組成物 (20)多層成形品 θ 変形角度
Claims (6)
- 【請求項1】未閉鎖の雌雄一対の金型間に表皮材を載置
し、該表皮材と雌雄いずれかの金型面との間に、ガラス
繊維を3〜40重量%含有し、かつ常温での曲げ弾性率
が20,000kg/cm2 以上であるガラス繊維含有熱可
塑性樹脂および発泡剤を溶融混練してなる溶融樹脂組成
物を供給したのち両金型を閉じて溶融樹脂組成物を雌雄
両金型により形成されるキャビティ内に充填し、次いで
両金型を開いて溶融樹脂組成物を減圧または除圧するこ
とにより発泡させ、その後冷却、固化させることを特徴
とする発泡熱可塑性樹脂基材の表面に表皮材を貼合させ
てなる多層成形品の製造方法。 - 【請求項2】平均繊維長が1mm以上のガラス繊維であ
る請求項1に記載の多層成形品の製造方法。 - 【請求項3】熱可塑性樹脂がポリプロピレン系樹脂であ
る請求項1に記載の多層成形品の製造方法。 - 【請求項4】ポリプロピレン系樹脂の230℃における
メルトフローインデックスが15〜300の範囲である
請求項3に記載の多層成形品の製造方法。 - 【請求項5】請求項1に記載の方法により得られた多層
成形品 - 【請求項6】自動車内装部品である請求項5に記載の多
層成形品
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