JP3378333B2 - 多層成形品の製造方法 - Google Patents
多層成形品の製造方法Info
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- resin
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Description
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は自動車内装部品、家庭電
気製品等に用いられる表皮材と熱可塑性樹脂芯材とから
なる多層成形品の製造方法に関する。
気製品等に用いられる表皮材と熱可塑性樹脂芯材とから
なる多層成形品の製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】表皮材と熱可塑性樹脂の芯材層とからな
る多層成形品は、その経済性、軽量性および良好な賦形
性から自動車内装部品、家庭電気製品をはじめあらゆる
分野で大量に使用されている。このような多層成形品
は、たとえば特開平１−２３５６１３号公報に示される
ように、表皮材が供給された雌雄一対の成形金型間に溶
融熱可塑性樹脂を供給し、両金型を圧締して溶融樹脂を
金型内で賦形すると同時に樹脂表面に表皮材を貼合させ
た後、該溶融樹脂を冷却、固化させる方法により製造さ
れている。しかしながら、従来知られている方法では、
得られた多層成形品に変形が発生したり、風合いが損な
われる場合があり、生産性に大きな影響を与えていた。
る多層成形品は、その経済性、軽量性および良好な賦形
性から自動車内装部品、家庭電気製品をはじめあらゆる
分野で大量に使用されている。このような多層成形品
は、たとえば特開平１−２３５６１３号公報に示される
ように、表皮材が供給された雌雄一対の成形金型間に溶
融熱可塑性樹脂を供給し、両金型を圧締して溶融樹脂を
金型内で賦形すると同時に樹脂表面に表皮材を貼合させ
た後、該溶融樹脂を冷却、固化させる方法により製造さ
れている。しかしながら、従来知られている方法では、
得られた多層成形品に変形が発生したり、風合いが損な
われる場合があり、生産性に大きな影響を与えていた。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】このようなことから、
本発明者らは、良好な表面外観を保持する多層成形品を
製造すべく鋭意検討の結果、溶融熱可塑性樹脂の金型内
への供給温度および成形時の加圧面圧と加圧時間をコン
トロールすることによりその目的が達成せられることを
見い出し、本発明に至った。
本発明者らは、良好な表面外観を保持する多層成形品を
製造すべく鋭意検討の結果、溶融熱可塑性樹脂の金型内
への供給温度および成形時の加圧面圧と加圧時間をコン
トロールすることによりその目的が達成せられることを
見い出し、本発明に至った。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明は、未閉鎖の雌雄
一対の金型内に表皮材を供給し、その後、金型内に設け
た樹脂通路を通じて溶融熱可塑性樹脂を金型内に供給
し、両金型を型締して溶融樹脂を金型内で賦形し、次い
で加圧冷却して、熱可塑性樹脂からなる樹脂芯材の表面
に表皮材を貼合させてなる多層成形品の製造法におい
て、溶融熱可塑性樹脂の成形金型内への供給温度を１７
５〜１９５℃、賦形完了時の加圧面圧を３０〜９５ｋｇ
／ｃｍ2 、かつ賦形完了後、加圧面圧と加圧時間との積
が１００〜１５００ｋｇ／ｃｍ2 ・秒の範囲となるよう
に加圧冷却することを特徴とする多層成形品の製造方法
を提供するものである。
一対の金型内に表皮材を供給し、その後、金型内に設け
た樹脂通路を通じて溶融熱可塑性樹脂を金型内に供給
し、両金型を型締して溶融樹脂を金型内で賦形し、次い
で加圧冷却して、熱可塑性樹脂からなる樹脂芯材の表面
に表皮材を貼合させてなる多層成形品の製造法におい
て、溶融熱可塑性樹脂の成形金型内への供給温度を１７
５〜１９５℃、賦形完了時の加圧面圧を３０〜９５ｋｇ
／ｃｍ2 、かつ賦形完了後、加圧面圧と加圧時間との積
が１００〜１５００ｋｇ／ｃｍ2 ・秒の範囲となるよう
に加圧冷却することを特徴とする多層成形品の製造方法
を提供するものである。
【０００５】本発明で用いる熱可塑性樹脂は、一般的に
射出成形、圧縮成形、押出し成形等で用いられるもので
あれば特に制限されることなく各種の熱可塑性樹脂が使
用できるが、ポリプロピレン系樹脂が好ましく使用され
る。かかる熱可塑性樹脂はそれ単独で使用してもよい
し、タルク、ガラス繊維、炭酸カルシウム等の無機フィ
ラーを配合していてもよく、勿論、通常使用される安定
剤、顔料などの添加剤が適宜配合されていてもよい。熱
可塑性樹脂としてポリプロピレン系樹脂を使用する場
合、好ましくは２３０℃でのメルトフローインデックス
（ＭＩ）が１５〜２００ｇ／１０分の範囲であるポリプ
ロピレン系樹脂またはポリプロピレン系樹脂組成物が用
いられる。
射出成形、圧縮成形、押出し成形等で用いられるもので
あれば特に制限されることなく各種の熱可塑性樹脂が使
用できるが、ポリプロピレン系樹脂が好ましく使用され
る。かかる熱可塑性樹脂はそれ単独で使用してもよい
し、タルク、ガラス繊維、炭酸カルシウム等の無機フィ
ラーを配合していてもよく、勿論、通常使用される安定
剤、顔料などの添加剤が適宜配合されていてもよい。熱
可塑性樹脂としてポリプロピレン系樹脂を使用する場
合、好ましくは２３０℃でのメルトフローインデックス
（ＭＩ）が１５〜２００ｇ／１０分の範囲であるポリプ
ロピレン系樹脂またはポリプロピレン系樹脂組成物が用
いられる。
【０００６】本発明における表皮材は特に限定されず、
各種の材料が用いられる。例えば、織布、編布、不織
布、各種の熱可塑性樹脂や熱可塑性エラストマーのシー
トまたはフィルムがあげられ、これらにシボ等の凹凸模
様がついたものも使用できる。さらにポリオレフィン
系、ポリ塩化ビニル系、ポリスチレン系等の熱可塑性樹
脂の発泡体、ポリウレタン系等の熱硬化性樹脂の発泡体
あるいはシス１、４ーポリブタジエン、エチレンープロ
ピレン共重合体等のゴムの発泡体を用いることもでき
る。さらにこれらの単独もしくは２種以上を積層した積
層体の形態にて使用することも可能である。
各種の材料が用いられる。例えば、織布、編布、不織
布、各種の熱可塑性樹脂や熱可塑性エラストマーのシー
トまたはフィルムがあげられ、これらにシボ等の凹凸模
様がついたものも使用できる。さらにポリオレフィン
系、ポリ塩化ビニル系、ポリスチレン系等の熱可塑性樹
脂の発泡体、ポリウレタン系等の熱硬化性樹脂の発泡体
あるいはシス１、４ーポリブタジエン、エチレンープロ
ピレン共重合体等のゴムの発泡体を用いることもでき
る。さらにこれらの単独もしくは２種以上を積層した積
層体の形態にて使用することも可能である。
【０００７】特に好ましい表皮材として、塩化ビニルシ
ートまたはポリプロピレン系熱可塑性エラストマーシー
トを表層材とし、これにポリプロピレン発泡シートを裏
打ちした積層体が挙げられる。このような積層体におい
て、表層材としてのシートの厚みは０．３〜０．８ｍｍ
が好ましく、また、裏打ち材としての発泡シートは厚み
が２〜５ｍｍ程度、発泡倍率が材料樹脂によっても異な
るが３〜３０倍程度のものが好ましい。なお、このよう
な表皮材の使用にあたっては、表皮材の引張応力、伸び
等を調整するために、あらかじめ予備加熱を施していて
もよく、また予備賦形を施していてもよい。
ートまたはポリプロピレン系熱可塑性エラストマーシー
トを表層材とし、これにポリプロピレン発泡シートを裏
打ちした積層体が挙げられる。このような積層体におい
て、表層材としてのシートの厚みは０．３〜０．８ｍｍ
が好ましく、また、裏打ち材としての発泡シートは厚み
が２〜５ｍｍ程度、発泡倍率が材料樹脂によっても異な
るが３〜３０倍程度のものが好ましい。なお、このよう
な表皮材の使用にあたっては、表皮材の引張応力、伸び
等を調整するために、あらかじめ予備加熱を施していて
もよく、また予備賦形を施していてもよい。
【０００８】以下、本発明における多層成形品の製造方
法の一例を説明する。本発明の製造方法に使用される装
置は、たとえば図１に示すように、雄型（２）及び雌型
（１）からなり、雄型（２）の外周部には、油圧、空
圧、バネ等で型締方向に移動可能な表皮材を固定するク
ランパー（３）が配置されている。製品の形状の複雑さ
に応じてこのクランパー（３）を使用する。このクラン
パー上には表皮材（６）の伸びを制御するためのピンを
配してもよく、またクランパー（３）と雌型（１）の間
で表皮材（６）を挟み、このときの挟持力を調節するこ
とにより表皮材の伸びを制御してもよい。また雄型に
は、溶融樹脂の供給口（４）が設けられている。また必
要に応じて、金型のいずれか一方またはその両方に冷却
配管が設けられていてもよい。
法の一例を説明する。本発明の製造方法に使用される装
置は、たとえば図１に示すように、雄型（２）及び雌型
（１）からなり、雄型（２）の外周部には、油圧、空
圧、バネ等で型締方向に移動可能な表皮材を固定するク
ランパー（３）が配置されている。製品の形状の複雑さ
に応じてこのクランパー（３）を使用する。このクラン
パー上には表皮材（６）の伸びを制御するためのピンを
配してもよく、またクランパー（３）と雌型（１）の間
で表皮材（６）を挟み、このときの挟持力を調節するこ
とにより表皮材の伸びを制御してもよい。また雄型に
は、溶融樹脂の供給口（４）が設けられている。また必
要に応じて、金型のいずれか一方またはその両方に冷却
配管が設けられていてもよい。
【０００９】次に、このような装置を用いた場合の製造
例を述べる。まず表皮材（６）を開いた状態の雄雌金型
間に位置させ（図１）、次に雌型（１）を適切な位置ま
で降下させ、金型内に設けた溶融樹脂の供給口（４）よ
り１７５〜１９５℃の溶融熱可塑性樹脂（５）を表皮材
（６）と雄型（２）の間に供給する（図２）。このと
き、溶融熱可塑性樹脂の供給温度がこの範囲を外れる
と、得られた成形品に変形が生じたり風合いが損なわれ
易くなる。溶融樹脂供給時の雄型と雌型で形成されるキ
ャビティークリアランスは５〜１００ｍｍの範囲である
ことが好ましい。
例を述べる。まず表皮材（６）を開いた状態の雄雌金型
間に位置させ（図１）、次に雌型（１）を適切な位置ま
で降下させ、金型内に設けた溶融樹脂の供給口（４）よ
り１７５〜１９５℃の溶融熱可塑性樹脂（５）を表皮材
（６）と雄型（２）の間に供給する（図２）。このと
き、溶融熱可塑性樹脂の供給温度がこの範囲を外れる
と、得られた成形品に変形が生じたり風合いが損なわれ
易くなる。溶融樹脂供給時の雄型と雌型で形成されるキ
ャビティークリアランスは５〜１００ｍｍの範囲である
ことが好ましい。
【００１０】次に溶融樹脂供給完了とほぼ同時または供
給後に雌型（１）を降下させ、金型を閉じることにより
溶融熱可塑性樹脂（５）を加圧し、金型内に押し広げて
賦形する（図３）。加圧面圧は雌型の降下により溶融樹
脂を金型内に押し広げてゆくことに伴って徐々に増加
し、設定された加圧面圧に達した時点で賦形は完了す
る。この賦形完了時の加圧面圧は３０〜９５ｋｇ／ｃｍ
2 の範囲内に設定する。また雌型（１）を降下させる速
度は溶融樹脂供給完了から賦形完了までの時間が１〜３
秒程度になるように調整することが好ましい。
給後に雌型（１）を降下させ、金型を閉じることにより
溶融熱可塑性樹脂（５）を加圧し、金型内に押し広げて
賦形する（図３）。加圧面圧は雌型の降下により溶融樹
脂を金型内に押し広げてゆくことに伴って徐々に増加
し、設定された加圧面圧に達した時点で賦形は完了す
る。この賦形完了時の加圧面圧は３０〜９５ｋｇ／ｃｍ
2 の範囲内に設定する。また雌型（１）を降下させる速
度は溶融樹脂供給完了から賦形完了までの時間が１〜３
秒程度になるように調整することが好ましい。
【００１１】賦形完了後、直ちに加圧冷却する。この加
圧冷却時における加圧面圧と加圧時間のコントロールは
極めて重要である。先ず加圧面圧は溶融樹脂賦形完了時
の設定圧と同一またはそれ以下とし、この加圧面圧は加
圧時間中一定であってもよいし、加圧途中で変更されて
もよく、加圧面圧が変更される場合にはそのいずれかの
段階で加圧面圧が０であってもよい。
圧冷却時における加圧面圧と加圧時間のコントロールは
極めて重要である。先ず加圧面圧は溶融樹脂賦形完了時
の設定圧と同一またはそれ以下とし、この加圧面圧は加
圧時間中一定であってもよいし、加圧途中で変更されて
もよく、加圧面圧が変更される場合にはそのいずれかの
段階で加圧面圧が０であってもよい。
【００１２】一方、加圧時間は加圧冷却中の加圧面圧に
応じ、加圧面圧と加圧時間の積が１００〜１５００ｋｇ
／ｃｍ2 ・秒の範囲となるように設定する。この時加圧
面圧と加圧時間の積が１００ｋｇ／ｃｍ2 より低ければ
得られた多層成形品は変形が大きく、また１５００ｋｇ
／ｃｍ2 を越えると多層成形品の表皮材の風合いが著し
く損なわれる。加圧冷却中に加圧面圧が一定の場合には
その加圧面圧と加圧時間の積が、また加圧冷却中に加圧
面圧が変更される場合には、それぞれの加圧冷却条件に
おける加圧面圧と加圧時間の積の合計が上記範囲内にな
るようにする必要がある。尚、冷却は雌雄いずれかまた
は両方の金型内に予め設けた冷却配管に水などの冷却媒
体を通じたり金型外部より送風するなどして強制的に冷
却してもよいし、室温で自然冷却してもよく、その方法
は樹脂温度、製品厚み、金型の設定温度などの各種の条
件により最適の方法が選択される。
応じ、加圧面圧と加圧時間の積が１００〜１５００ｋｇ
／ｃｍ2 ・秒の範囲となるように設定する。この時加圧
面圧と加圧時間の積が１００ｋｇ／ｃｍ2 より低ければ
得られた多層成形品は変形が大きく、また１５００ｋｇ
／ｃｍ2 を越えると多層成形品の表皮材の風合いが著し
く損なわれる。加圧冷却中に加圧面圧が一定の場合には
その加圧面圧と加圧時間の積が、また加圧冷却中に加圧
面圧が変更される場合には、それぞれの加圧冷却条件に
おける加圧面圧と加圧時間の積の合計が上記範囲内にな
るようにする必要がある。尚、冷却は雌雄いずれかまた
は両方の金型内に予め設けた冷却配管に水などの冷却媒
体を通じたり金型外部より送風するなどして強制的に冷
却してもよいし、室温で自然冷却してもよく、その方法
は樹脂温度、製品厚み、金型の設定温度などの各種の条
件により最適の方法が選択される。
【００１３】加圧冷却後、雌型を上昇させて金型を開
き、熱可塑性樹脂芯材と表皮材からなる多層成形品
（８）を取り出す。なお、上記で説明した装置やこれを
用いた製造方法は本発明の一実施態様であって、本発明
がこの装置、方法に限定されるものでないことはいうま
でもない。
き、熱可塑性樹脂芯材と表皮材からなる多層成形品
（８）を取り出す。なお、上記で説明した装置やこれを
用いた製造方法は本発明の一実施態様であって、本発明
がこの装置、方法に限定されるものでないことはいうま
でもない。
【００１４】
【発明の効果】本発明によれば、上下金型間に表皮材を
予め供給し、その後溶融樹脂を供給し、型閉め加圧し熱
可塑性樹脂芯材の表面に表皮材を貼合した多層成形品を
得る方法において、良好な表面外観を保持した多層成形
品を得ることができる。
予め供給し、その後溶融樹脂を供給し、型閉め加圧し熱
可塑性樹脂芯材の表面に表皮材を貼合した多層成形品を
得る方法において、良好な表面外観を保持した多層成形
品を得ることができる。
【００１５】
【実施例】以下、実施例により本発明をさらに詳細に説
明するが、本発明がこれによって限定されるものでない
ことはいうまでもない。
明するが、本発明がこれによって限定されるものでない
ことはいうまでもない。
【００１６】実施例１
図１〜図３に示す方法により、表皮材と熱可塑性樹脂芯
材とからなる多層成形品を製造した。芯材用の熱可塑性
樹脂としてポリプロピレン（住友ノーブレンＢＰＺ５０
７７、ＭＩ（２３０℃）＝４５、住友化学社製）、表皮
材として厚みが０．６ｍｍのポリプロピレン系熱可塑性
エラストマーシートとポリプロピレン発泡シート（東レ
ペフＰＰＡＭ２００３０、発泡倍率２０倍、厚み３ｍ
ｍ、東レ社製）を熱によりラミネートした積層シートを
用いた。まず表皮材（６）を開いた状態の雄雌金型間に
位置させ、次に雌型（１）を降下させ、雄金型（２）内
に設けた溶融樹脂の供給口（４）より溶融ポリプロピレ
ン（５）を表皮材（６）と雄型（２）の間に供給した。
次に溶融ポリプロピレン供給完了とほぼ同時に雌型
（１）を降下させ、型を閉じて溶融ポリプロピレン
（５）を加圧し、金型内に押し広げて賦形する。賦形完
了後、加圧冷却する。加圧冷却後、雌型を開き、ポリプ
ロピレン芯材と表皮材からなる多層成形品（８）を得る
ことができる。このときの成形条件は次のとおりであ
る。 ・溶融ポリプロピレン温度 ：１９０℃ ・金型温度 ：雌型３０℃、雄型４０℃ ・賦形完了時の加圧面圧 ：８５ｋｇ／ｃｍ2 ・賦形完了後の加圧条件 ：８５ｋｇ／ｃｍ2 ×２秒 ０ｋｇ／ｃｍ2 ×３８秒 （加圧面圧と加圧時間の積の合計 ：１７０ｋｇ／ｃｍ
2 ・秒） 得られた多層成形品は、表皮材の破壊がみられず、変形
のない、外観の良好なものであった。
材とからなる多層成形品を製造した。芯材用の熱可塑性
樹脂としてポリプロピレン（住友ノーブレンＢＰＺ５０
７７、ＭＩ（２３０℃）＝４５、住友化学社製）、表皮
材として厚みが０．６ｍｍのポリプロピレン系熱可塑性
エラストマーシートとポリプロピレン発泡シート（東レ
ペフＰＰＡＭ２００３０、発泡倍率２０倍、厚み３ｍ
ｍ、東レ社製）を熱によりラミネートした積層シートを
用いた。まず表皮材（６）を開いた状態の雄雌金型間に
位置させ、次に雌型（１）を降下させ、雄金型（２）内
に設けた溶融樹脂の供給口（４）より溶融ポリプロピレ
ン（５）を表皮材（６）と雄型（２）の間に供給した。
次に溶融ポリプロピレン供給完了とほぼ同時に雌型
（１）を降下させ、型を閉じて溶融ポリプロピレン
（５）を加圧し、金型内に押し広げて賦形する。賦形完
了後、加圧冷却する。加圧冷却後、雌型を開き、ポリプ
ロピレン芯材と表皮材からなる多層成形品（８）を得る
ことができる。このときの成形条件は次のとおりであ
る。 ・溶融ポリプロピレン温度 ：１９０℃ ・金型温度 ：雌型３０℃、雄型４０℃ ・賦形完了時の加圧面圧 ：８５ｋｇ／ｃｍ2 ・賦形完了後の加圧条件 ：８５ｋｇ／ｃｍ2 ×２秒 ０ｋｇ／ｃｍ2 ×３８秒 （加圧面圧と加圧時間の積の合計 ：１７０ｋｇ／ｃｍ
2 ・秒） 得られた多層成形品は、表皮材の破壊がみられず、変形
のない、外観の良好なものであった。
【００１７】比較例１
溶融ポリプロピレン温度を２０５℃とした以外は実施例
１と同様にして多層成形品の製造を行った。得られた多
層成形品は、表皮材のポリプロピレン発泡層が破壊さ
れ、表面にあばたが発生した。
１と同様にして多層成形品の製造を行った。得られた多
層成形品は、表皮材のポリプロピレン発泡層が破壊さ
れ、表面にあばたが発生した。
【００１８】比較例２
賦形時の加圧面圧および賦形完了後の加圧条件を下記の
とおりとした以外は実施例１と同様にして成形品の製造
を行った。 ・賦形完了時の加圧面圧 ：６０ｋｇ／ｃｍ2 ・賦形完了後の加圧条件 ：６０ｋｇ／ｃｍ2 ×１．
５秒 ０ｋｇ／ｃｍ2 ×３８秒 （加圧面圧と加圧時間の積の合計 ：９０ｋｇ／ｃｍ2
・秒） 得られた多層成形品は、表皮材のポリプロピレン発泡層
の破壊はみられないが、大きな変形が発生した。
とおりとした以外は実施例１と同様にして成形品の製造
を行った。 ・賦形完了時の加圧面圧 ：６０ｋｇ／ｃｍ2 ・賦形完了後の加圧条件 ：６０ｋｇ／ｃｍ2 ×１．
５秒 ０ｋｇ／ｃｍ2 ×３８秒 （加圧面圧と加圧時間の積の合計 ：９０ｋｇ／ｃｍ2
・秒） 得られた多層成形品は、表皮材のポリプロピレン発泡層
の破壊はみられないが、大きな変形が発生した。
【００１９】実施例２
図１〜図３に示す方法により、表皮材と熱可塑性樹脂芯
材とからなる多層成形品を製造した。芯材用熱可塑性樹
脂としてポリプロピレン（住友ノーブレンＢＰＺ５０７
７、ＭＩ（２３０℃）＝４５、）、表皮材として厚みが
０．５ｍｍの塩ビシートとポリプロピレン発泡シート
（東レペフＰＰＡＭ２００３０、発泡倍率２０倍、厚み
３ｍｍ、東レ社製）を熱によりラミネートした積層シー
トを用いた。成形条件を下記のとおりとした以外は実施
例１と同様に成形処理を行った。 ・溶融ポリプロピレン温度 ：１８５℃ ・金型温度 ：雌型２５℃、雄型６０℃ ・賦形完了時の加圧面圧 ：７５ｋｇ／ｃｍ2 ・賦形完了後の加圧条件 ：７５ｋｇ／ｃｍ2 ×３秒 １０ｋｇ／ｃｍ2 ×３５秒 （加圧面圧と加圧時間の積の合計 ：５７５ｋｇ／ｃｍ
2 ・秒） 得られた多層成形品は、表皮材の破壊がみられず、変形
もない、外観の良好なものであった。
材とからなる多層成形品を製造した。芯材用熱可塑性樹
脂としてポリプロピレン（住友ノーブレンＢＰＺ５０７
７、ＭＩ（２３０℃）＝４５、）、表皮材として厚みが
０．５ｍｍの塩ビシートとポリプロピレン発泡シート
（東レペフＰＰＡＭ２００３０、発泡倍率２０倍、厚み
３ｍｍ、東レ社製）を熱によりラミネートした積層シー
トを用いた。成形条件を下記のとおりとした以外は実施
例１と同様に成形処理を行った。 ・溶融ポリプロピレン温度 ：１８５℃ ・金型温度 ：雌型２５℃、雄型６０℃ ・賦形完了時の加圧面圧 ：７５ｋｇ／ｃｍ2 ・賦形完了後の加圧条件 ：７５ｋｇ／ｃｍ2 ×３秒 １０ｋｇ／ｃｍ2 ×３５秒 （加圧面圧と加圧時間の積の合計 ：５７５ｋｇ／ｃｍ
2 ・秒） 得られた多層成形品は、表皮材の破壊がみられず、変形
もない、外観の良好なものであった。
【００２０】実施例３
図１〜図３に示す方法により、表皮材と熱可塑性樹脂芯
材とからなる多層成形品を製造した。芯材用熱可塑性樹
脂としてポリプロピレン（住友ノーブレンＢＴＥ７１、
ＭＩ（２３０℃）＝７０、）、表皮材として厚みが０．
５ｍｍの塩ビシートとポリプロピレン発泡シート（東レ
ペフＰＰＡＭ２００３０、発泡倍率２０倍、厚み３ｍ
ｍ、東レ社製）を熱によりラミネートした積層シートを
用いた。成形条件を下記のとおりとした以外は実施例１
と同様に成形処理を行った。 ・溶融ポリプロピレン温度 ：１７９℃ ・金型温度 ：雌型３０℃、雄型４０℃ ・賦形完了時の加圧面圧 ：８０ｋｇ／ｃｍ2 ・賦形完了後の加圧条件 ：８０ｋｇ／ｃｍ2 ×１０
秒 １０ｋｇ／ｃｍ2 ×３０秒 （加圧面圧と加圧時間の積の合計 ：１１００ｋｇ／ｃ
ｍ2 ・秒） 得られた多層成形品は、表皮材の破壊がみられず、変形
もない、外観の良好なものであった。
材とからなる多層成形品を製造した。芯材用熱可塑性樹
脂としてポリプロピレン（住友ノーブレンＢＴＥ７１、
ＭＩ（２３０℃）＝７０、）、表皮材として厚みが０．
５ｍｍの塩ビシートとポリプロピレン発泡シート（東レ
ペフＰＰＡＭ２００３０、発泡倍率２０倍、厚み３ｍ
ｍ、東レ社製）を熱によりラミネートした積層シートを
用いた。成形条件を下記のとおりとした以外は実施例１
と同様に成形処理を行った。 ・溶融ポリプロピレン温度 ：１７９℃ ・金型温度 ：雌型３０℃、雄型４０℃ ・賦形完了時の加圧面圧 ：８０ｋｇ／ｃｍ2 ・賦形完了後の加圧条件 ：８０ｋｇ／ｃｍ2 ×１０
秒 １０ｋｇ／ｃｍ2 ×３０秒 （加圧面圧と加圧時間の積の合計 ：１１００ｋｇ／ｃ
ｍ2 ・秒） 得られた多層成形品は、表皮材の破壊がみられず、変形
もない、外観の良好なものであった。
【００２１】比較例３
成形条件を下記のとおりとした以外は実施例２と同様に
して多層成形品の製造を行った。 ・溶融ポリプロピレン温度 ：１９０℃ ・金型温度 ：雌型２５℃、雄型６０℃ ・賦形完了時の加圧面圧 ：７５ｋｇ／ｃｍ2 ・賦形完了後の加圧条件 ：７５ｋｇ／ｃｍ2 ×２０
秒 ２０ｋｇ／ｃｍ2 ×２０秒 （加圧面圧と加圧時間の積の合計 ：１９００ｋｇ／ｃ
ｍ2 ・秒） 得られた多層成形品は表皮材のポリプロ発泡層が破壊さ
れ、表面にあばたが発生した。
して多層成形品の製造を行った。 ・溶融ポリプロピレン温度 ：１９０℃ ・金型温度 ：雌型２５℃、雄型６０℃ ・賦形完了時の加圧面圧 ：７５ｋｇ／ｃｍ2 ・賦形完了後の加圧条件 ：７５ｋｇ／ｃｍ2 ×２０
秒 ２０ｋｇ／ｃｍ2 ×２０秒 （加圧面圧と加圧時間の積の合計 ：１９００ｋｇ／ｃ
ｍ2 ・秒） 得られた多層成形品は表皮材のポリプロ発泡層が破壊さ
れ、表面にあばたが発生した。
【図１】本発明の製造方法の概略図であって、未閉鎖の
雌雄金型間に表皮材を載置した状態を示す。
雌雄金型間に表皮材を載置した状態を示す。
【図２】本発明の製造方法の概略図であって、溶融熱可
塑性樹脂を表皮材と雄金型のキャビティ面との間に供給
している状態を示す。
塑性樹脂を表皮材と雄金型のキャビティ面との間に供給
している状態を示す。
【図３】本発明の製造方法の概略図であって、溶融熱可
塑性樹脂供給後の賦形完了時およびその後の加圧冷却状
態を示す。
塑性樹脂供給後の賦形完了時およびその後の加圧冷却状
態を示す。
１：雌金型 ５：溶融樹脂
２：雄金型 ６：表皮材
３：クランパー ７：樹脂通路
４：樹脂供給口 ８：芯材樹脂層
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(56)参考文献 特開 平４−148907（ＪＰ，Ａ)
特開 平２−192717（ＪＰ，Ａ)
特開 平１−141011（ＪＰ，Ａ)
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
B29C 43/18 - 43/20
B29C 43/32 - 43/36
B29C 43/52,43/58
B32B 31/20
Claims (5)
- 【請求項１】未閉鎖の雌雄一対の金型内に表皮材を供給
し、その後、金型内に設けた樹脂通路を通じて溶融熱可
塑性樹脂を金型内に供給し、両金型を型締して溶融樹脂
を金型内で賦形し、次いで加圧冷却することからなる熱
可塑性樹脂芯材の表面に表皮材を貼合させてなる多層成
形品の製造法において、金型温度６０℃以下、溶融熱可
塑性樹脂の成形金型内への供給温度を１７５〜１９５
℃、賦形完了時の加圧面圧を３０〜９５ｋｇ／ｃｍ2 、
加圧冷却時間４０秒以下で、かつ賦形完了後、加圧面圧
と加圧時間との積の合計が１００〜１５００ｋｇ／ｃｍ
2 ・秒の範囲となるように加圧冷却することを特徴とす
る多層成形品の製造方法。 - 【請求項２】熱可塑性樹脂がポリプロピレン系樹脂であ
る請求項１に記載の多層成形品の製造方法。 - 【請求項３】ポリプロピレン系樹脂の２３０℃でのメル
トフローインデックス（ＭＩ）が１５〜２００ｇ／１０
分の範囲である請求項２に記載の多層成形品の製造方
法。 - 【請求項４】 表皮材が、織布、編布、不織布、熱可塑性
樹脂シート、熱可塑性樹脂フィルム、熱可塑性エラスト
マーシート、熱可塑性エラストマーフィルム、熱可塑性
樹脂の発泡体、熱硬化性樹脂の発泡体、およびゴムの発
泡体からなる群から選ばれる少なくとも１種の表皮材で
ある請求項１〜３のいずれかに記載の多層成形品の製造
方法。 - 【請求項５】 表皮材が、発泡層を裏面に積層した表皮材
である請求項１〜４のいずれかに記載の多層成形品の製
造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP368694A JP3378333B2 (ja) | 1993-02-19 | 1994-01-18 | 多層成形品の製造方法 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5-30498 | 1993-02-19 | ||
| JP3049893 | 1993-02-19 | ||
| JP368694A JP3378333B2 (ja) | 1993-02-19 | 1994-01-18 | 多層成形品の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06297489A JPH06297489A (ja) | 1994-10-25 |
| JP3378333B2 true JP3378333B2 (ja) | 2003-02-17 |
Family
ID=26337320
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP368694A Expired - Lifetime JP3378333B2 (ja) | 1993-02-19 | 1994-01-18 | 多層成形品の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3378333B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6517755B1 (en) | 1919-07-18 | 2003-02-11 | Ube Industries, Ltd. | Resin multilayer molding method and mulitlayer molding device |
-
1994
- 1994-01-18 JP JP368694A patent/JP3378333B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH06297489A (ja) | 1994-10-25 |
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