JPH0716616A - Reducing rolling method for steel pipe - Google Patents
Reducing rolling method for steel pipeInfo
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- JPH0716616A JPH0716616A JP19288393A JP19288393A JPH0716616A JP H0716616 A JPH0716616 A JP H0716616A JP 19288393 A JP19288393 A JP 19288393A JP 19288393 A JP19288393 A JP 19288393A JP H0716616 A JPH0716616 A JP H0716616A
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Abstract
Description
【０００１】[0001]
【産業上の利用分野】この発明は、ストレッチレデュー
サ等の鋼管の外径圧下を行う際の絞り圧延方法に関す
る。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a reduction rolling method for reducing the outer diameter of a steel pipe such as a stretch reducer.
【０００２】[0002]
【従来の技術】一般に鋼管の製造工程においては、最終
外径よりも大きな母管をサイザーまたはストレッチレデ
ューサを用い、最終的に所要の製品寸法となるよう外
径、肉厚を圧延して仕上げている。上記サイザーおよび
ストレッチレデューサは、総称して鋼管の絞り圧延機と
呼ばれており、ほぼ同様の構成であるため、以下ストレ
ッチレデューサにより説明する。2. Description of the Related Art Generally, in the manufacturing process of steel pipes, a mother pipe larger than the final outer diameter is finished by rolling the outer diameter and wall thickness so as to finally obtain the required product size by using a sizer or a stretch reducer. There is. The sizer and the stretch reducer are generically called a steel pipe drawing and rolling machine and have substantially the same configuration, and therefore, the stretch reducer will be described below.
【０００３】ストレッチレデューサは、図４に示すとお
り、一般に３個の孔型ロール１、２、３を垂直面内で１
２０°間隔で組込んだスタンドを、図６（ａ）図および
（ｂ）図に示すとおり、隣接するスタンド間でロール配
列を互いに６０°ずつ変えて連続的に２０〜３０基配列
した圧延機で、各ロールスタンドの回転数は独立して制
御されている。３ロール式のストレッチレデューサにお
いては、隣接するスタンド間でロール配列が互いに６０
°ずつ変えて配列されているため、ロール孔型溝底中央
部分と孔型エッジ部分が交互に管４外面に接触するよう
になっている。また、２ロール式ストレッチレデューサ
においては、隣接するスタンドのロール軸がパスライン
を軸にして互いに９０°ずらせて連続的に配置される。As shown in FIG. 4, a stretch reducer generally comprises three hole-type rolls 1, 2, and 3 in a vertical plane.
As shown in FIG. 6 (a) and FIG. 6 (b), the rolling mills in which 20 to 30 stands are installed are arranged continuously by changing the roll arrangement between adjacent stands by 60 degrees. Therefore, the rotation speed of each roll stand is controlled independently. In a three-roll stretch reducer, the roll arrangement is 60 between adjacent stands.
Since the roll hole type groove bottoms and the hole type edge portions alternately contact the outer surface of the tube 4, the roll hole type groove bottom center portions are alternately arranged. In addition, in the two-roll stretch reducer, the roll axes of the adjacent stands are continuously arranged with the pass line as an axis and offset from each other by 90 °.
【０００４】しかしながら、従来の孔型ロールを組込ん
だストレッチレデューサは、絞り圧延すると鋼管の内面
形状が真円にならない場合が生じるという欠点を有して
いる。その理由は、素管の円周方向位置によって圧延開
始から終了までの変形履歴が規則的に異なるからであ
る。すなわち、第ｉ番目のスタンドでロール孔型溝底中
央部に位置した素管の部位は、第（ｉ＋１）番目のスタ
ンドでロール孔型エッジ部に位置し、以下第（ｉ＋２）
番目のスタンドでロール孔型溝底中央部、第（ｉ＋３）
番目のスタンドでロール孔型エッジ部と交互にそのロー
ルとの接触位置が規則的に変化する。このため、３ロー
ル方式のストレッチレデューサにおいては、３ロール性
偏肉が、２ロール方式のストレッチレデューサにおいて
は、２ロール性偏肉が多く観察される。However, the stretch reducer in which the conventional hole type roll is incorporated has a drawback that the inner surface of the steel pipe may not be a perfect circle when drawn and rolled. The reason is that the deformation history from the start to the end of rolling regularly varies depending on the circumferential position of the raw pipe. That is, the part of the raw pipe located at the center of the bottom of the roll hole type groove at the i-th stand is located at the roll hole type edge portion at the (i + 1) th stand, and is hereinafter referred to as (i + 2).
At the second stand, roll hole type groove bottom center part, (i + 3)
At the second stand, the contact position with the roll regularly changes alternately with the roll hole edge. Therefore, in the 3-roll type stretch reducer, the 3-roll type uneven thickness is often observed, and in the 2-roll type stretch reducer, the 2-roll type uneven thickness is often observed.
【０００５】従来、上記ストレッチレデューサにおける
偏肉を防止する方法としては、素管のパスラインに垂直
な平面に対して軸方向が所要傾斜角θを有するロールを
配設した管の絞り圧延機（特開昭６０−１０６６０５号
公報）、ロール孔型形状をパスラインを中心に左右非対
称に形成したロールを配置し、素管に３ロール性または
２ロール性の対称性偏肉が現れるのを防止する管の連続
式絞り圧延機（特開昭６０−２４７４０４号公報）、縮
管率がロール孔型溝底中央部とロールエッジ部との中間
で最大となるようなデザインのカリバーロールを有する
ロールスタンド１基を、縮管率がロール孔型溝底中央部
で最大となりロールエッジ部で最小となるようなデザイ
ンのカリバーを有するロールスタンド２基と直列に組合
せて１セットのロール群を構成し、複数セットのそれら
ロール群を縮管率１％以上のスタンドに順次配置した管
の連続式絞り圧延機（特開平４−１５８９０７号公報）
等が提案されている。Conventionally, as a method of preventing uneven thickness in the above-mentioned stretch reducer, a squeeze rolling machine for pipes in which rolls having the required inclination angle θ in the axial direction with respect to a plane perpendicular to the pass line of the raw pipe are arranged ( (Japanese Patent Laid-Open No. 60-106605), a roll having a roll-hole shape which is formed asymmetrically around the pass line is arranged to prevent the appearance of 3-roll or 2-roll symmetrical uneven thickness in the raw pipe. Continuous squeezing and rolling machine for pipes (Japanese Patent Laid-Open No. 60-247404), a roll having a caliber roll designed to maximize the shrinkage ratio between the center of the roll hole groove bottom and the roll edge. One stand is combined in series with two roll stands having a caliber designed such that the shrinkage ratio is maximum at the center of the roll hole groove bottom and minimum at the roll edge. Configure Le group, a continuous reducing mill sequential arrangement the tube their roll group of a plurality sets the reduced pipe of 1% or more stands (JP-A-4-158907)
Etc. have been proposed.
【０００６】[0006]
【発明が解決しようとする課題】上記特開昭６０−１０
６６０５号公報に開示の管の絞り圧延機は、スタンド内
の駆動機構が非常に複雑となり、メンテナンスやロール
交換などのオフライン作業面で多くの問題が出てくるこ
とが予想さればかりでなく、素管に最適な回転を与え内
面偏肉の発生を防止するためには傾斜角度の最適化、制
御方式の確率等解決すべき点が多く残されている。ま
た、特開昭６０−２４７４０４号公報に開示の管の連続
式絞り圧延機は、個々のロールについて片側のエッジ部
分が通常の孔型ロールに比較して径大かつ鋭角形状とな
っているため、ロールエッジ疵の多発、ロールエッジ部
の破損が懸念される。しかも、特開昭６０−２４７４０
４号公報に開示の管の連続式絞り圧延機は、フランジ径
が大きくなるため、従来のスタンド間隔ではセッティン
グが困難であり、その上、ロールの孔型切削加工が複雑
化するなどの問題点が残されている。DISCLOSURE OF THE INVENTION Problems to be Solved by the Invention
In the pipe reduction rolling mill disclosed in Japanese Patent No. 6605, not only is it expected that the drive mechanism in the stand becomes very complicated and many problems will occur in terms of off-line work such as maintenance and roll replacement. In order to give optimum rotation to the pipe and prevent the occurrence of uneven thickness on the inner surface, there are many points left to be solved such as optimization of inclination angle and probability of control method. Further, in the continuous pipe rolling mill disclosed in Japanese Patent Laid-Open No. 60-247404, the edge portion on one side of each roll has a larger diameter and a sharper angle shape than a normal hole-type roll. There are concerns about frequent roll edge defects and damage to the roll edge. Moreover, JP-A-60-24740
The continuous drawing and rolling mill for pipes disclosed in Japanese Patent No. 4 has a problem in that the flange diameter is large, so that it is difficult to set with the conventional stand spacing, and in addition, the hole-shaped cutting of the roll is complicated. Is left.
【０００７】さらに、特開平４−１５８９０７号公報に
開示の管の連続式絞り圧延機は、カリバーデザインによ
って偏肉を防止するため、管寸法が変わるとロールの組
立てを変更しなければならず、段取りの変更に時間を要
すると共に、多数のロールハウジングを保有する必要が
あり、設備費用の面で難点がある。Further, in the continuous pipe rolling mill disclosed in Japanese Patent Laid-Open No. 4-158907, the roll assembly must be changed when the pipe size changes in order to prevent uneven thickness due to the caliber design. It takes time to change the setup, and it is necessary to have a large number of roll housings, which is a problem in terms of equipment cost.
【０００８】この発明の目的は、上記従来技術の欠点を
解消し、ストレッチレデューサ等の管の絞り圧延機にお
いて、内面形状に優れた管をスケジュールフリーで効率
よく製造できる鋼管の絞り圧延方法を提供することにあ
る。An object of the present invention is to solve the above-mentioned drawbacks of the prior art and to provide a method for drawing and rolling a steel pipe, which can efficiently produce a pipe having an excellent inner surface shape in a schedule-drawing rolling machine such as a stretch reducer in a schedule-free manner. To do.
【０００９】[0009]
【課題を解決するための手段】本発明者らは、上記目的
を達成すべく種々試験研究を行った。その結果、ストレ
ッチレデューサにおいては、楕円度を適当な範囲となし
た複数の圧延ロールスタンドと、楕円度を持った被圧延
材を真円の製品に仕上げる２〜５基の仕上げ用ロールス
タンドをセットにして圧延を行っている。そのため、管
内面の偏肉（角張り）が発生し易い厚肉材とロールエッ
ジ部で焼付きの発生し易い薄肉材とでは、圧延ロールの
楕円度を変更する必要がある。すなわち、厚肉材圧延時
には、楕円度の小さな圧延ロール、薄肉材圧延時には、
楕円度の大きな圧延ロールを使用しなければならない。[Means for Solving the Problems] The present inventors conducted various test studies in order to achieve the above object. As a result, in the stretch reducer, multiple rolling roll stands with an appropriate ellipticity range and 2 to 5 finishing roll stands that finish the rolled material with ellipticity into a perfect circle product are set. And then rolling. Therefore, it is necessary to change the ellipticity of the rolling roll between a thick-walled material that is likely to cause uneven thickness (angularity) on the inner surface of the pipe and a thin-walled material that is likely to cause seizure at the roll edge portion. That is, when rolling a thick material, a rolling roll with a small ellipticity, when rolling a thin material,
Rolls with high ellipticity must be used.
【００１０】[0010]
【数１】上記ストレッチレデューサにおける圧延材の角
張り率Ｐは、図１（ａ）に示すとおり、圧延材の３０°
毎の肉厚をＴ1〜Ｔ12とすれば、 ## EQU1 ## The squareness P of the rolled material in the stretch reducer is 30 ° of the rolled material as shown in FIG. 1 (a).
If the wall thickness of each is T 1 to T 12 ,
【００１１】また、ストレッチレデューサにおける絞り
圧延におけるロール楕円率βは、図１（ｂ）に示すとお
り、パスセンターとロール孔型溝底中央部間距離Ｂ、パ
スセンターとロールエッジ部距離Ａとすれば、 β＝（Ａ−Ｂ）／｛（Ａ＋Ｂ）／２｝×１００（％） により求めることができる。As shown in FIG. 1B, the roll ellipticity β in the reduction rolling of the stretch reducer is the distance B between the path center and the center of the roll hole groove bottom, and the distance A between the path center and the roll edge portion. For example, β = (A−B) / {(A + B) / 2} × 100 (%) can be obtained.
【００１２】ストレッチレデューサにおける絞り圧延時
のロール楕円度βと角張り率Ｐとの関係は、図２に示す
とおり、外径Ｄに対する肉厚ｔ比（ｔ／Ｄ）によって、
カリバーの楕円度の影響が異なり、厚肉材圧延時はロー
ル楕円度βの小さい圧延ロールを使用しなければならな
い。しかし、薄肉材では、ロールエッジ部の焼付きが発
生し易く、ロール楕円度βの大きな圧延ロールを使用し
なければならない。このため、厚肉材と薄肉材は圧延機
会を分ける必要がある。上記問題を解消するには、ロー
ル回転軸とパスセンターとの距離を変化させることがで
きるハウジングを用い、ロール回転軸とパスセンターと
の距離を大きく取った状態で所定カリバーを切削加工し
ておき、圧延時にロール回転軸とパスセンターとの距離
を小さくすることによって、適当な楕円度をカリバーに
与えることで偏肉（角張り）を抑制することができるこ
とを究明し、この発明に到達した。As shown in FIG. 2, the relationship between the roll ellipticity β and the squareness ratio P at the time of reduction rolling in the stretch reducer is as follows depending on the wall thickness t ratio (t / D) to the outer diameter D.
The influence of the caliber's ellipticity is different, and a rolling roll with a small roll ellipticity β must be used when rolling thick-walled materials. However, with a thin-walled material, seizure of the roll edge portion is likely to occur, and a rolling roll having a large roll ellipticity β must be used. For this reason, it is necessary to separate rolling opportunities for thick and thin materials. To solve the above problem, a housing that can change the distance between the roll rotation axis and the path center is used, and the specified caliber is machined with a large distance between the roll rotation axis and the path center. The present invention has been made, and it was clarified that it is possible to suppress uneven thickness (angularity) by giving an appropriate ellipticity to the caliber by reducing the distance between the roll rotation axis and the pass center during rolling.
【００１３】すなわちこの発明は、１スタンド内に複数
個の孔型ロールを有する絞り圧延機を用いて鋼管を連続
絞り圧延する方法において、全スタンドをパスセンター
とロール回転軸間距離が最大の開状態で所定形状のカリ
バーロールとなし、管の肉厚、外径に応じてパスセンタ
ーとロール軸間距離を調整し、カリバーの楕円度、平均
外径を変更して絞り圧延することを特徴とする鋼管の連
続絞り圧延方法である。That is, according to the present invention, in a method of continuously drawing and rolling a steel pipe by using a drawing and rolling machine having a plurality of hole type rolls in one stand, all stands are opened with a maximum distance between a path center and a roll rotation axis. It is characterized by forming a caliber roll of a predetermined shape in the state, adjusting the distance between the pass center and the roll axis according to the wall thickness and outer diameter of the tube, and changing the ellipticity and average outer diameter of the caliber and performing squeeze rolling. This is a continuous drawing and rolling method for steel pipes.
【００１４】[0014]
【作用】この発明においては、全スタンドをパスセンタ
ーとロール回転軸間距離が最大の開状態で所定形状のカ
リバーロールとなし、管の肉厚、外径に応じてパスセン
ターとロール回転軸間距離を調整し、カリバーの楕円
度、平均外径を変更して絞り圧延するから、図３に示す
ような、Ａ，Ｂのカリバーロールのパスセンターとロー
ル回転軸間距離を小さくすれば、Ａ／Ｂ＞Ａ’／Ｂ’と
なって、所定の楕円度をカリバーに与えることができ
る。これによって、ロールハウジングを交換することな
く厚薄肉材圧延時に適正な楕円度を付与して絞り圧延す
ることができる。また、真円カリバーを規格寸法の仕上
げロール用として切削加工するならば、パスセンターと
ロール回転軸間距離を大きくすることによって、圧延ロ
ールから仕上げロールへと転用することが可能となる。According to the present invention, all stands are formed as caliber rolls with a predetermined shape in the open state where the distance between the path center and the roll rotation axis is the maximum, and the distance between the path center and the roll rotation axis depends on the wall thickness and outer diameter of the tube. Since the distance is adjusted and the caliber ellipticity and the average outer diameter are changed and the rolling is performed, if the distance between the pass center of the caliber rolls A and B and the roll rotation axis is reduced as shown in FIG. / B> A '/ B', and a predetermined ellipticity can be given to the caliber. As a result, it is possible to impart appropriate ellipticity and perform squeeze rolling during rolling of thick and thin materials without replacing the roll housing. Further, if the perfect circular caliber is cut for a finishing roll of a standard size, it is possible to convert it from a rolling roll to a finishing roll by increasing the distance between the path center and the roll rotation axis.
【００１５】[0015]
実施例１ 表１に示す寸法の素管を、ロール回転軸とパスセンター
との距離を変化させることができるハウジングを有する
圧延スタンド数１８、仕上げスタンド数４からなる３ロ
ール式のストレッチレデューサを用い、真円カリバーロ
ールのパスセンターとロール回転軸間距離２００〜２０
５ｍｍの孔型ロールにより、ロール回転軸とパスセンタ
ーとの距離を変更して圧延ロール楕円度を３〜４°に設
定した状態で絞り圧延した場合と、圧延ロール楕円度を
２〜２．５°に設定して絞り圧延した場合のそれぞれに
ついて、内面角張り率を測定した。その結果を表１に示
す。Example 1 A bare tube having the dimensions shown in Table 1 was used with a three-roll type stretch reducer including 18 rolling stands and 4 finishing stands having a housing capable of changing the distance between the roll rotation axis and the path center. , Distance between perfect circle caliber roll path center and roll rotation axis 200-20
With a 5 mm hole-shaped roll, the distance between the roll rotation axis and the path center was changed, and drawing rolling was performed with the rolling roll ellipticity set to 3 to 4 °, and the rolling roll ellipticity was 2 to 2.5. The inner surface angular tension ratio was measured for each of the cases where the rolling was performed at a setting of °. The results are shown in Table 1.
【００１６】[0016]
【表１】 [Table 1]
【００１７】表１に示すとおり、圧延ロールスタンドの
楕円度を３〜４％に設定した状態で外径Ｄに対する肉厚
ｔ比（ｔ／Ｄ）が１０％、２０％の製品を絞り圧延する
と、ｔ／Ｄ＝１０％の場合は内面角張り率７％と良好で
あったが、ｔ／Ｄ＝２０％の場合は内面角張り率２１％
と品質上問題であった。そこで、パスセンターとロール
回転軸間距離を調整して圧延ロールスタンドの楕円度を
２〜２．５％に設定し、ｔ／Ｄ＝２０％の素管を絞り圧
延したところ、内面角張り率は８％と大きく改善され
た。As shown in Table 1, when the rolling roll stand is set to have an ellipticity of 3 to 4%, a product having a thickness t ratio (t / D) to the outer diameter D of 10% and 20% is drawn and rolled. , T / D = 10%, the inner surface swelling ratio was 7%, which was good, but when t / D = 20%, the inner surface swelling ratio was 21%.
And it was a quality problem. Therefore, when the ellipticity of the rolling roll stand was set to 2 to 2.5% by adjusting the distance between the pass center and the roll rotation axis, and the raw pipe with t / D = 20% was squeezed and rolled, the inner surface squareness ratio was calculated. Was significantly improved to 8%.
【００１８】[0018]
【発明の効果】以上述べたとおり、この発明方法によれ
ば、ロール回転軸とパスセンターの距離を調整すること
によって、圧延ロールの楕円度を最適に設定でき、ロー
ル組替えなしに広範囲の肉厚品を内面角張り率を抑制し
て絞り圧延できる。As described above, according to the method of the present invention, the ellipticity of the rolling roll can be optimally set by adjusting the distance between the roll rotation axis and the path center, and the wall thickness in a wide range can be achieved without changing the roll. The product can be drawn and rolled while suppressing the inner surface angular expansion ratio.
【図１】圧延ロールで圧延時の内面角張り率と圧延ロー
ルの楕円度の演算のための説明図で、（ａ）図は内面角
張り率、（ｂ）図は圧延ロールの楕円度の説明図であ
る。FIG. 1 is an explanatory diagram for calculating an inner surface angular swelling rate and an ellipticity of a rolling roll at the time of rolling with a rolling roll. FIG. 1A is an inner surface angular sizing rate, and FIG. FIG.
【図２】外径Ｄに対する肉厚ｔ比（ｔ／Ｄ）１０％と２
０％の製品を絞り圧延した場合の圧延ロールの楕円度と
内面角張り率との関係を示すグラフである。FIG. 2 is a ratio of wall thickness t to outer diameter D (t / D) of 10% and 2
It is a graph which shows the relationship between the ellipticity of a rolling roll at the time of carrying out the reduction rolling of 0% product, and the inner surface angular expansion rate.
【図３】この発明のロール回転軸とパスセンターの距離
の調整による楕円度変更の原理の説明図である。FIG. 3 is an explanatory diagram of the principle of changing the ellipticity by adjusting the distance between the roll rotation axis and the path center according to the present invention.
【図４】３ロール式のストレッチレデューサの説明図で
ある。FIG. 4 is an explanatory diagram of a 3-roll type stretch reducer.
【図５】ストレッチレデューサのロール配置状態を示す
模式図である。FIG. 5 is a schematic diagram showing a roll arrangement state of a stretch reducer.
【図６】ストレッチレデューサのロールスタンドの断面
図で、（ａ）図は図５のＣ−Ｃ線およびＥ−Ｅ線の断面
図、（ｂ）図は図５のＤ−Ｄ線およびＦ−Ｆ線の断面図
である。6 is a cross-sectional view of a roll stand of a stretch reducer, FIG. 6A is a cross-sectional view taken along the line C-C and E-E of FIG. 5, and FIG. 6B is a cross-sectional view taken along the line D-D and F- of FIG. It is sectional drawing of the F line.
１、２、３ 孔型ロール ４ 管 1, 2, 3 hole type roll 4 tube
Claims (1)
する絞り圧延機を用いて鋼管を連続絞り圧延する方法に
おいて、全スタンドをパスセンターとロール回転軸間距
離が最大の開状態で所定形状のカリバーロールとなし、
管の肉厚、外径に応じてパスセンターとロール軸間距離
を調整し、カリバーの楕円度、平均外径を変更して絞り
圧延することを特徴とする鋼管の連続絞り圧延方法。1. A method of continuously drawing and rolling a steel pipe using a drawing and rolling machine having a plurality of hole-type rolls in one stand, wherein all stands are set in an open state in which a distance between a path center and a roll rotation axis is maximum. No shape caliber roll,
A continuous squeeze rolling method for a steel pipe, which comprises adjusting the distance between a path center and a roll axis according to the wall thickness and outer diameter of the pipe, and changing the ellipticity of the caliber and the average outer diameter to perform squeeze rolling.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19288393A JPH0716616A (en) | 1993-07-06 | 1993-07-06 | Reducing rolling method for steel pipe |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19288393A JPH0716616A (en) | 1993-07-06 | 1993-07-06 | Reducing rolling method for steel pipe |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0716616A true JPH0716616A (en) | 1995-01-20 |
Family
ID=16298568
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19288393A Pending JPH0716616A (en) | 1993-07-06 | 1993-07-06 | Reducing rolling method for steel pipe |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0716616A (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2004071686A1 (en) * | 2003-01-31 | 2004-08-26 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Seamless steel tube for drive shaft and method of manufacturing the same |
-
1993
- 1993-07-06 JP JP19288393A patent/JPH0716616A/en active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2004071686A1 (en) * | 2003-01-31 | 2004-08-26 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Seamless steel tube for drive shaft and method of manufacturing the same |
| EP1595609A1 (en) * | 2003-01-31 | 2005-11-16 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Seamless steel tube for drive shaft and method of manufacturing the same |
| EP1595609A4 (en) * | 2003-01-31 | 2006-03-22 | Sumitomo Metal Ind | Seamless steel tube for drive shaft and method of manufacturing the same |
| JPWO2004071686A1 (en) * | 2003-01-31 | 2006-06-01 | 住友金属工業株式会社 | Seamless steel pipe for drive shaft and manufacturing method thereof |
| CN100384553C (en) * | 2003-01-31 | 2008-04-30 | 住友金属工业株式会社 | Seamless steel tube for drive shaft and method for manufacturing the same |
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