JPH0751707A - Cold rolling method for steel tube - Google Patents
Cold rolling method for steel tubeInfo
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Abstract
Description
【０００１】[0001]
【産業上の利用分野】この発明は、鋼管を３ロール式絞
り圧延機で冷間絞り圧延し、高精度の外径寸法を有する
鋼管を製造する方法に関する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a method for producing a steel pipe having a highly accurate outer diameter by cold-drawing and rolling the steel pipe with a three-roll drawing mill.
【０００２】[0002]
【従来の技術】機械構造用鋼管の需要動向は、小径厚肉
サイズおよび多種外径サイズの需要が増加している。一
方、３ロール式レデューサは、冷間でも高外径縮小率で
の絞り圧延が可能なため、外径Ｄに対する肉厚ｔ比（ｔ
／Ｄ）を高くでき、同一外径の母管から任意の外径に縮
径可能であるという特徴を有しており、前記小径厚肉サ
イズおよび多種外径サイズの需要に対応することができ
る。2. Description of the Related Art As for the demand trend of steel pipes for machine structures, there is an increasing demand for small diameter thick wall sizes and various outer diameter sizes. On the other hand, since the three-roll type reducer can perform reduction rolling at a high outer diameter reduction ratio even in the cold, the wall thickness t ratio (t
/ D) can be increased and the outer diameter of the mother tube having the same outer diameter can be reduced to an arbitrary outer diameter, and it is possible to meet the demand for the small diameter thick wall size and various outer diameter sizes. .
【０００３】例えば、電縫鋼管の場合は、小径厚肉品を
母管の段階で製造するには、オープンパイプの加熱時に
エッジ部だけでなく、母材部も加熱され、溶接効率が著
しく悪くなり、生産性が悪化または内面冷却水の吹き返
し等により溶接が困難となる。また、内径が小さくなる
ため、内面ビード切削が困難となり、生産性が著しく悪
化したり、内面ビードの切削が残存したりする。さら
に、内外径差が大きくなるため、鋼帯をオープンパイプ
に成形する工程において、特に突き合わせのエッジ形状
が悪化し、溶接が困難となると共に、肉厚形状が悪化す
る。したがって、電縫鋼管の小径厚肉品の製造可能範囲
は、一般的に管肉厚ｔ、管外径Ｄとすると、ｔ／Ｄ≦２
０％程度である。小径厚肉品製造時の問題点を解決する
方法としては、母管をレデューサ等によリ絞り圧延すれ
ば、外径絞りにより管肉厚は増肉し、管径が小さくなる
ため、外径に対する肉厚比ｔ／Ｄの高い小径厚肉管が製
造できることが知られている。For example, in the case of an electric resistance welded steel pipe, in order to manufacture a small-diameter thick-walled product at the stage of the mother pipe, not only the edge portion but also the base metal portion is heated when the open pipe is heated, and the welding efficiency is remarkably deteriorated. Therefore, the productivity is deteriorated or the inner cooling water is blown back to make welding difficult. Further, since the inner diameter becomes small, it becomes difficult to cut the inner bead, productivity is significantly deteriorated, and the inner bead remains cut. Further, since the difference between the inner diameter and the outer diameter becomes large, in the step of forming the steel strip into the open pipe, the edge shape of the butt is particularly deteriorated, welding becomes difficult, and the wall thickness shape is deteriorated. Therefore, the manufacturable range of a small-diameter thick-walled ERW steel pipe is generally t / D ≦ 2, where the pipe wall thickness is t and the pipe outer diameter is D.
It is about 0%. As a method to solve the problems in manufacturing small-diameter thick-walled products, if the mother tube is re-restricted and rolled by a reducer, etc. It is known that a small-diameter thick-walled tube having a high wall-thickness ratio t / D can be manufactured.
【０００４】電縫鋼管等の冷間製管材を製品外径に仕上
げる方法としては、一対の孔型ロールを組込んだスタン
ドを、隣接するスタンド間でロール配列を互いに９０°
ずらせて連続的に配置した２ロール式絞り圧延機を用
い、母管の外径を各スタンドで順次絞り、最終および最
終前段のスタンドで所定の外径に仕上げる。この２ロー
ル式絞り圧延機は、ロール孔型が深く、ロール溝底部と
ロールフランジ部とのロール周速度が大きく異なるた
め、高い外径縮小率で絞り圧延すると、管表面とロール
が焼き付いて管表面に疵が発生するという欠点を有して
いる。このため、２ロール式絞り圧延機は、高い外径縮
小率での絞り圧延には不向きである。As a method for finishing a cold pipe material such as an electric resistance welded steel pipe to have an outer diameter of a product, a stand incorporating a pair of hole type rolls is used, and the roll arrangement is 90 ° between adjacent stands.
Using a two-roll type squeezing rolling machine arranged in a shifted and continuous manner, the outer diameter of the mother tube is sequentially squeezed by each stand, and finished by the stands at the final and final stages to a predetermined outer diameter. This two-roll type squeeze rolling mill has a deep roll hole type and the roll peripheral speeds of the roll groove bottom and the roll flange are significantly different. Therefore, when squeezing and rolling at a high outer diameter reduction ratio, the pipe surface and the roll are seized and It has a defect that a flaw is generated on the surface. Therefore, the two-roll type reduction rolling mill is not suitable for reduction rolling with a high outer diameter reduction ratio.
【０００５】一方、継目無鋼管等で汎用されている３ロ
ール式レデューサは、３個の孔型ロールを垂直面内で１
２０°間隔で組込んだスタンドを、隣接するスタンド間
でロール配列を互いに６０°ずつ変えて連続的に配置し
たものである。この３ロール式レデューサによれば、ロ
ール孔型が２ロール方式に比較して浅いため、ロール溝
底部とロールフランジ部とのロール周速度差が小さく、
管表面とロールが焼き付いて発生する疵が著しく減少す
るため、高外径縮小率での絞り圧延に有利である。On the other hand, a three-roll type reducer generally used for seamless steel pipes or the like has three hole type rolls in a vertical plane.
The stands assembled at 20 ° intervals are continuously arranged by changing the roll arrangement between adjacent stands by 60 °. According to this 3-roll type reducer, since the roll hole type is shallower than the 2-roll type, the difference in roll peripheral speed between the roll groove bottom portion and the roll flange portion is small,
Since the flaws caused by the seizure of the roll on the tube surface and the roll are significantly reduced, it is advantageous for reduction rolling at a high outer diameter reduction ratio.
【０００６】従来の３ロール式レデューサによる冷間の
絞り圧延においては、図４（ａ）に示すとおり、ロール
４１のフランジ部のギャップ４２から鋼管４３表面の噛
み出し疵４４や、図４（ｂ）に示すとおり、フランジ部
コーナ部の段差により発生する段付き疵４５の問題があ
る。この対策としては、一般にサイドリリーフをプラス
値、すなわち、図５に示すとおり、前段スタンド（ｎ−
１）のロールの溝底半径ＬM n-1が後段スタンド（ｎ）の
ロール５２のフランジ部半径ＬF nより小さくなるように
する方法がある。As shown in FIG. 4 (a), in cold drawing rolling using a conventional three-roll type reducer, the flaw 44 on the surface of the steel pipe 43 through the gap 42 in the flange portion of the roll 41, and FIG. ), There is a problem of the stepped flaw 45 caused by the step at the flange corner. As a measure against this, the side relief is generally a positive value, that is, as shown in FIG.
There is a method of making the groove bottom radius L M n-1 of the roll 1) smaller than the flange portion radius L F n of the roll 52 of the latter stand (n).
【０００７】[0007]
【発明が解決しようとする課題】前記３ロール式レデュ
ーサは、ロールおよびロール軸の相対的位置関係が固定
で、ロールの絞り圧延量を変更することはできないた
め、ロールの組み込み精度、ギヤ嵌合い等の機械的精度
により設計通りのサイドリリーフを取れない場合があ
る。また、設計上のサイドリリーフを大きく取れば、問
題点は解決する方向にいくが、サイドリリーフを大きく
すれば、３ロール式レデューサの特徴である高外径縮小
率での絞り圧延が損なわれる。In the above-mentioned three-roll reducer, the relative positional relationship between the roll and the roll shaft is fixed, and it is not possible to change the amount of reduction rolling of the roll. The side relief as designed may not be obtained due to mechanical precision such as. Further, if the side relief in terms of design is taken large, the problem will be solved, but if the side relief is increased, the reduction rolling with a high outer diameter reduction ratio, which is a feature of the three-roll reducer, will be impaired.
【０００８】すなわち、図６に示すとおり、ロールのフ
ランジ部半径ＬF、溝底部半径ＬMとすれば、平均外径φ
＝ＬF＋ＬMにより求めることができる。また、外径縮小
率（Ｒｅｄ）は、前段スタンドｎ−１のロール平均外径
をφn-1、後段スタンドｎのロール平均外径をφnとすれ
ば、Ｒｅｄn＝｛（φn−φn-1）×１００｝／φn-1によ
り求めることができる。ただし、ｎ＝０，１，２，… さらに、サイドリリーフｓは、前段スタンドｎ−１のロ
ール溝底半径ＬM n-1、後段スタンドｎのロールフランジ
部半径ＬF nとすれば、ｓn＝｛（ＬF n−ＬM n-1）×１０
０｝／ＬM n-1により求めることができる。楕円率Ｄは、
ロールのフランジ部半径ＬF、溝底部半径ＬMとすれば、
Ｄ＝｛（ＬF−ＬM）×１００｝／（１／２φ）により求
めることができる。外径縮小率（Ｒｅｄ）とサイドリリ
ーフ（ｓ）と楕円率（Ｄ）の関係は、Ｄn／１００＝
｛４／（ＬF n-1／ＬM n-1）＋１｝｛（１＋ｓn／１０
０）／（１−Ｒｅｄn／１００）｝−２ （ｎ＝０，
１，２，…）となる。That is, as shown in FIG. 6, when the roll flange radius L F and the groove bottom radius L M are taken, the average outer diameter φ
= L F + L M Also, reduced outer diameter ratio (Red) is rolled average outer diameter phi n-1 of the preceding stage stand n-1, if the roll average outer diameter of the subsequent stand n and φ n, Red n = {( φ n - φ n-1 ) × 100} / φ n-1 . However, if n = 0, 1, 2, ... Further, if the side relief s is the roll groove bottom radius L M n-1 of the front stand n-1, and the roll flange radius L F n of the rear stand n, then s n = {(L F n -L M n-1) × 10
0} / L M n-1 . The ellipticity D is
If the flange radius of the roll is L F and the groove bottom radius is L M ,
It can be obtained by D = {(L F −L M ) × 100} / (½φ). The relationship between the outer diameter reduction ratio (Red), the side relief (s) and the ellipticity (D) is D n / 100 =
{4 / (L F n-1 / L M n-1 ) +1} {(1 + s n / 10
0) / (1-Red n / 100)}-2 (n = 0,
1, 2, ...).
【０００９】図７は外径５４．０ｍｍ、肉厚２．０ｍ
ｍ、３．２ｍｍ、６．５ｍｍの対象材について、最終前
段スタンドのロール楕円率Ｄを３〜５％に変化させ、最
終スタンドのロール楕円率Ｄを０〜２％で仕上げ圧延し
た場合の最終スタンドのロール楕円率Ｄと成品真円率と
最終前段スタンドのロール楕円率との関係を示すグラフ
である。図７に示すとおり、最終前段スタンドのロール
楕円率Ｄ％がＤ≧５％であれば、最終スタンドで真円カ
リバーの仕上げロールで成品に仕上げても、楕円が矯正
されず成品の真円度が悪化するばかりでなく、外面角張
りが触感でわかる程度になる。したがって、絞り工程で
の楕円率Ｄは、Ｄ＜５％とする必要がある。FIG. 7 shows an outer diameter of 54.0 mm and a wall thickness of 2.0 m.
m, 3.2 mm, and 6.5 mm, the final ellipticity D of the final stand was changed to 3 to 5%, and the final ellipticity D of the final stand was finished and rolled at 0 to 2%. It is a graph which shows the relationship between the roll ellipticity D of a stand, a product roundness, and the roll ellipticity of the last front | former stage stand. As shown in FIG. 7, if the roll ellipticity D% of the final stand is D ≧ 5%, the ellipse is not corrected even if the final stand is finished with a round caliber finishing roll, and the roundness of the finished product is Not only does it worsen, but the external surface tension can be felt to the touch. Therefore, the ellipticity D in the drawing step needs to be D <5%.
【００１０】楕円率Ｄ＜５％での外径縮小率（Ｒｅｄ）
とサイドリリーフ（ｓ）との関係は、例えば、前段スタ
ンドの楕円率Ｄ＝４％の場合、後段スタンドのロール孔
型は、図８に示す関係となる。後段スタンドの楕円率Ｄ
＝４％にするとすれば、サイドリリーフｓ＝１％で外径
縮小率Ｒｅｄ＝３％、サイドリリーフｓ＝２％で外径縮
小率Ｒｅｄ＝２％と、サイドリリーフｓを大きくすれば
する程外径縮小率Ｒｅｄが小さくなる関係にある。した
がって、噛み出し疵、段付き疵防止の観点から、サイド
リリーフｓを大きくすればするほど、１スタンド当たり
の外径縮小率Ｒｅｄは小さくなるのである。Outer diameter reduction rate (Red) when ellipticity D <5%
For example, when the ellipticity D of the front stand is D = 4%, the roll hole shape of the rear stand has the relationship shown in FIG. Ellipticity D of rear stand
= 4%, the side relief s = 1%, the outer diameter reduction rate Red = 3%, the side relief s = 2%, the outer diameter reduction rate Red = 2%, and the larger the side relief s, The outer diameter reduction ratio Red is small. Therefore, from the viewpoint of preventing biting flaws and stepped flaws, the larger the side relief s, the smaller the outer diameter reduction rate Red per stand.
【００１１】この発明の目的は、３ロール式レデューサ
の特徴である高外径縮小率での絞り圧延を損なうことな
く、ロール組込み精度や機械的精度による誤差に起因す
る表面疵の発生を防止できる鋼管の冷間圧延方法を提供
することにある。An object of the present invention is to prevent the occurrence of surface flaws due to errors due to roll-incorporating precision and mechanical precision without impairing the reduction rolling at a high outer diameter reduction ratio, which is a feature of the three-roll reducer. It is to provide a cold rolling method for steel pipes.
【００１２】[0012]
【課題を解決するための手段】本発明者らは、上記目的
を達成すべく種々試験研究を重ねた。その結果、低外径
縮小率のスタンドでは、前記したとおりサイドリリーフ
を大きくとれるので問題ないが、高外径縮小率のスタン
ドでは、前記したとおり大きなサイドリリーフを取るこ
とができないので、ロール孔型を各ロールフランジコー
ナ部をロール１個のカリバー周長Ｌに対するロールの描
く円弧からの接線逃がし長さＬ0を所定値とすることに
よって、ほぼ同じ外径縮小率で、サイドリリーフを大き
く取ることができ、噛み出し疵、段付き疵を防止できる
ことを究明し、この発明に到達した。[Means for Solving the Problems] The present inventors have conducted various test studies in order to achieve the above object. As a result, a stand with a low outer diameter reduction ratio can take a large side relief as described above, but a stand with a high outer diameter reduction ratio cannot take a large side relief as described above, so a roll hole type By setting the tangential line escape length L 0 from the arc drawn by the roll with respect to the caliber perimeter L of each roll to a predetermined value for each roll flange corner portion, a large side relief can be obtained with almost the same outer diameter reduction rate. As a result, the inventors have found that it is possible to prevent biting flaws and stepped flaws, and reached the present invention.
【００１３】すなわちこの発明は、鋼管を３ロールレデ
ューサにより冷間絞り圧延して高精度の外径寸法を有す
る鋼管を製造する方法において、各ロールフランジコー
ナ部をロール１個のカリバー周長Ｌに対するロールの描
く円弧からの接線逃がし長さＬ0を５〜２０％としたロ
ール孔型で絞り圧延することを特徴とする鋼管の冷間圧
延方法である。That is, according to the present invention, in a method for manufacturing a steel pipe having a highly accurate outer diameter by cold-drawing and rolling the steel pipe with a three-roll reducer, each roll flange corner portion is provided with respect to a caliber circumference L of one roll. It is a cold rolling method for a steel pipe, characterized in that tangential relief length L 0 from an arc drawn by a roll is drawn and rolled by a roll hole type having a length of 5 to 20%.
【００１４】[0014]
【作用】この発明においては、ロール孔型を各ロールフ
ランジコーナ部をロール１個のカリバー周長Ｌに対する
ロールの描く円弧からの接線逃がし長さＬ0を５〜２０
％としたから、ほぼ同じ外径縮小率で、サイドリリーフ
を大きく取ることができ、噛み出し疵、段付き疵を防止
できる。また、サイドリリーフを確保し易いため、従来
の１スタンド当たりの外径縮小率を大きくできるので、
トータルスタンド数を減少できると共に、ロール組込み
回数を低減でき、段取り時間を大幅に少なくできる。According to the present invention, the roll hole type has a tangential relief length L 0 of 5 to 20 for each roll flange corner portion from the arc drawn by the roll with respect to the perimeter L of the caliber of one roll.
%, It is possible to obtain a large side relief with almost the same outer diameter reduction ratio, and prevent biting flaws and stepped flaws. Also, since it is easy to secure the side relief, the conventional outer diameter reduction rate per stand can be increased,
The total number of stands can be reduced, the number of rolls incorporated can be reduced, and the setup time can be greatly reduced.
【００１５】この発明において、各ロールフランジコー
ナ部のロール１個のカリバー周長Ｌに対するロールの描
く円弧からの接線逃がし長さＬ0を５〜２０％としたの
は、Ｌ0／Ｌ×１００（％）が５％未満では外面疵発生
頻度が従来とほとんど変わらず、５％以上であれば、ほ
ぼ表面疵が発生しない（図３）。一方、Ｌ0／Ｌ×１０
０（％）が大きくなればなるほど、ロールフランジ部形
状が鋭くなり、２０％を超えると後段スタンドのロール
での形状修正不可能になり、製品表面が角張るからであ
る。In the present invention, the tangential relief length L 0 from the arc drawn by the roll with respect to the caliber circumferential length L of one roll at each roll flange corner portion is set to 5 to 20% as L 0 / L × 100. If (%) is less than 5%, the frequency of external defects is almost the same as in the conventional case, and if it is 5% or more, almost no surface defects occur (FIG. 3). On the other hand, L 0 / L × 10
This is because as 0 (%) increases, the roll flange shape becomes sharper, and when it exceeds 20%, it becomes impossible to correct the shape by the roll of the latter stand, and the product surface becomes angular.
【００１６】[0016]
実施例１ 以下にこの発明の詳細を実施の一例を示す図１ないし図
２に基づいて説明する。図１はこの発明方法を実施する
３ロール式レデューサのロール孔型の説明図、図２はこ
の発明の原理説明のための模式図である図１および図２
において、１、２、３は３ロール式レデューサの孔型ロ
ールで、ロール孔型を各ロールフランジコーナ部をロー
ル１個のカリバー周長Ｌに対するロールの描く円弧から
の接線逃がし長さＬ0を５〜２０％に構成する。Embodiment 1 Details of the present invention will be described below with reference to FIGS. 1 and 2 showing an embodiment. FIG. 1 is an explanatory view of a roll hole type of a three-roll type reducer for carrying out the method of the present invention, and FIG. 2 is a schematic view for explaining the principle of the present invention.
1, 2, 3 are hole rolls of a three-roll reducer, and each roll flange has a tangential relief length L 0 from an arc drawn by the roll with respect to one caliber circumferential length L of each roll flange corner portion. 5 to 20%.
【００１７】上記のとおり構成したことによって、孔型
ロール１、２、３のフランジコーナ部をロールの描く円
弧からの接線で逃がすことによって、ほぼ同じ外径縮小
率Ｒｅｄで、サイドリリーフを従来のｓ1からｓ2と大き
く取ることができ、ロール１、２、３のフランジ部のギ
ャップからの鋼管表面の噛み出し疵や、フランジコーナ
部の段差により発生する段付き疵の発生を防止すること
ができる。With the above-described structure, the flange corners of the hole-type rolls 1, 2, 3 are released at the tangent line from the arc drawn by the rolls, so that the side relief can be reduced to the conventional one with the same outer diameter reduction ratio Red. It can be made large from s 1 to s 2, and prevents the flaws on the surface of the steel pipe from the gaps of the flanges of the rolls 1, 2, 3 and the occurrence of stepped flaws caused by the step at the flange corners. You can
【００１８】実施例２ ロール楕円率４．５％の孔型ロールの３ロール式レデュ
ーサを用い、外径２５．４ｍｍ、肉厚１．６ｍｍの機械
構造用炭素鋼鋼管（ＳＴＫＭ１１Ａ）を外径縮小率１７
％、サイドリリーフ１％で圧延するに際し、孔型ロール
のロール孔型を各ロールフランジコーナ部をロール１個
のカリバー周長Ｌに対するロールの描く円弧からの接線
逃がし長さＬ0を０〜２０％に替えてそれぞれ２０本圧
延し、表面疵発生頻度とＬ0／Ｌ×１００（％）との関
係を調査した。その結果を図３に示す。図３に示すとお
り、Ｌ0／Ｌ×１００（％）≧５％であれば、ほぼ表面
疵を皆無とすることができる。Example 2 Using a 3-roll type reducer of a hole type roll having an ellipticity of 4.5%, a carbon steel pipe for machine structure (STKM11A) having an outer diameter of 25.4 mm and a wall thickness of 1.6 mm was reduced in outer diameter. Rate 17
%, And the side relief of 1%, the roll hole shape of the hole type roll is set to 0 to 20 for the roll hole corner of each roll flange corner portion from the arc drawn by the roll with respect to the caliber circumference L of one roll. Instead of%, 20 rolls were rolled, and the relationship between the frequency of surface defects and L 0 / L × 100 (%) was investigated. The result is shown in FIG. As shown in FIG. 3, if L 0 / L × 100 (%) ≧ 5%, there can be almost no surface flaw.
【００１９】実施例３ ４スタンドからなるＬ0／Ｌ×１００（％）＝１０％の
ロール孔型を有する３ロール式レデューサを用い、外径
３８．１ｍｍ、肉厚１．６ｍｍの機械構造用炭素鋼鋼管
（ＳＴＫＭ１１Ａ）をサイドリリーフ１＋α％、１スタ
ンド当たり３％の外径縮小率で２０回絞り圧延し、目視
により表面噛み出し疵、段付き疵の有無を調査した。ま
た、比較のため、４スタンドからなる３ロール式レデュ
ーサを用い、外径３８．１ｍｍ、肉厚１．６ｍｍの機械
構造用炭素鋼鋼管（ＳＴＫＭ１１Ａ）をサイドリリーフ
１％、１スタンド当たり３％の外径縮小率で２０本絞り
圧延し、目視により表面噛み出し疵、段付き疵の有無を
調査した。その結果を表１に示す。Example 3 For a machine structure having an outer diameter of 38.1 mm and a wall thickness of 1.6 mm, using a 3-roll type reducer having a roll hole type of L 0 / L × 100 (%) = 10% consisting of 4 stands. A carbon steel pipe (STKM11A) was drawn and rolled 20 times with a side relief of 1 + α% and an outer diameter reduction rate of 3% per stand, and the presence or absence of surface entanglement flaws and stepped flaws was visually inspected. For comparison, a 3-roll reducer consisting of four stands was used, and a carbon steel pipe for machine structure (STKM11A) having an outer diameter of 38.1 mm and a wall thickness of 1.6 mm was provided with 1% side relief and 3% per stand. 20 pieces were rolled at an outer diameter reduction ratio, and the presence or absence of surface flaws and stepped flaws was visually examined. The results are shown in Table 1.
【００２０】[0020]
【表１】 [Table 1]
【００２１】表１に示すとおり、本発明法による場合
は、噛み出し疵や段付き疵の発生は皆無であったが、従
来法では、半分に噛み出し疵や段付き疵が認められた。As shown in Table 1, in the case of the method of the present invention, there was no occurrence of biting flaws or stepped flaws, but in the conventional method, half of the flaws were biting out flaws or stepped flaws.
【００２２】[0022]
【発明の効果】以上述べたとおり、この発明方法によれ
ば、鋼管の冷間外径絞り圧延において、ロールフランジ
部の噛み出し疵や段付き疵の発生を防止して高外径縮小
率での絞り圧延が可能となり、段取り時間を低減できる
と共に、歩留、稼働率を向上できる。As described above, according to the method of the present invention, in the cold outer diameter drawing rolling of a steel pipe, the occurrence of biting flaws or stepped flaws on the roll flange portion is prevented, and a high outer diameter reduction rate is achieved. This makes it possible to reduce the rolling time, reduce the setup time, and improve the yield and operating rate.
【図１】この発明方法を実施する３ロール式レデューサ
のロール孔型の説明図である。この発明の原理説明のた
めの模式図であるFIG. 1 is an explanatory view of a roll hole type of a three roll type reducer for carrying out the method of the present invention. It is a schematic diagram for explaining the principle of the present invention.
【図２】この発明の原理説明のための模式図である。FIG. 2 is a schematic diagram for explaining the principle of the present invention.
【図３】実施例２におけるＬ０／Ｌ×１００（％）と疵
発生頻度との関係を示すグラフである。FIG. 3 is a graph showing a relationship between L0 / L × 100 (%) and a defect occurrence frequency in Example 2.
【図４】３ロール式レデューサによる表面疵発生状況を
示すもので、（ａ）図は噛み出し疵、（ｂ）図は段付き
疵である。4A and 4B are views showing a surface flaw generation state by a three-roll type reducer, in which FIG. 4A is a scratch flaw and FIG. 4B is a step flaw.
【図５】３ロール式レデューサのサイドリリーフの説明
図である。FIG. 5 is an explanatory diagram of a side relief of a 3-roll type reducer.
【図６】３ロール式レデューサの平均外径、外径縮小率
Ｒｅｄ、サイドリリーフ、楕円率の求め方の説明図であ
る。FIG. 6 is an explanatory diagram of how to determine an average outer diameter, an outer diameter reduction ratio Red, a side relief, and an ellipticity of a three-roll reducer.
【図７】３ロール式レデューサの最終前段の楕円率と最
終段の楕円率と成品真円率との関係を示すグラフであ
る。FIG. 7 is a graph showing the relationship between the ellipticity of the final stage and the ellipticity of the final stage of the three-roll reducer, and the roundness of the product.
【図８】３ロール式レデューサのサイドリリーフと楕円
率と外径縮小率Ｒｅｄとの関係を示すグラフである。FIG. 8 is a graph showing a relationship between a side relief, an ellipticity, and an outer diameter reduction rate Red of a three-roll reducer.
１、２、３ 孔型ロール ｓ、ｓ1、ｓ2 サイドリリーフ Ｌ カリバー周長 Ｌ0 円弧からの接線逃がし長さ ４１ ロール ４２ ギャップ ４３ 鋼管 ４４ 噛み出し疵 ４５ 段付き疵 ＬM 溝底半径 ＬF フランジ部半径 φ 平均外径 Ｒｅｄ 外径縮小率 Ｄ 楕円率1, 2 and 3 hole type rolls s, s 1 and s 2 Side relief L Caliber circumference L 0 Length of tangential line escape from arc 41 Roll 42 Gap 43 Steel pipe 44 Biting flaw 45 Stepped flaw L M Groove bottom radius L F Flange radius φ Average outside diameter Red Outside diameter reduction rate D Ellipticity
Claims (1)
り圧延して高精度の外径寸法を有する鋼管を製造する方
法において、各ロールフランジコーナ部をロール１個の
カリバー周長Ｌに対するロールの描く円弧からの接線逃
がし長さＬ0を５〜２０％としたロール孔型で絞り圧延
することを特徴とする鋼管の冷間圧延方法。1. A method for manufacturing a steel pipe having a highly accurate outer diameter by cold-drawing and rolling the steel pipe with a 3-roll reducer, wherein each roll flange corner portion is drawn by a roll with respect to a caliber perimeter L of one roll. A method for cold rolling a steel pipe, which comprises performing squeeze rolling with a roll hole type having a tangential line escape length L 0 from an arc of 5 to 20%.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21898093A JPH0751707A (en) | 1993-08-10 | 1993-08-10 | Cold rolling method for steel tube |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21898093A JPH0751707A (en) | 1993-08-10 | 1993-08-10 | Cold rolling method for steel tube |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0751707A true JPH0751707A (en) | 1995-02-28 |
Family
ID=16728386
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21898093A Pending JPH0751707A (en) | 1993-08-10 | 1993-08-10 | Cold rolling method for steel tube |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0751707A (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2013094799A (en) * | 2011-10-31 | 2013-05-20 | Jfe Steel Corp | Diameter-reducing rolling method of seamless steel pipe |
| JP2021098215A (en) * | 2019-12-23 | 2021-07-01 | Ｊｆｅスチール株式会社 | Seamless steel pipe manufacturing method |
-
1993
- 1993-08-10 JP JP21898093A patent/JPH0751707A/en active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2013094799A (en) * | 2011-10-31 | 2013-05-20 | Jfe Steel Corp | Diameter-reducing rolling method of seamless steel pipe |
| JP2021098215A (en) * | 2019-12-23 | 2021-07-01 | Ｊｆｅスチール株式会社 | Seamless steel pipe manufacturing method |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20020107 |