JPH068286Y2 - ２サイクル内燃機関の燃料噴射装置 - Google Patents
２サイクル内燃機関の燃料噴射装置Info
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- JPH068286Y2 JPH068286Y2 JP9787888U JP9787888U JPH068286Y2 JP H068286 Y2 JPH068286 Y2 JP H068286Y2 JP 9787888 U JP9787888 U JP 9787888U JP 9787888 U JP9787888 U JP 9787888U JP H068286 Y2 JPH068286 Y2 JP H068286Y2
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- fuel injection
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Description
【考案の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 この考案は給排気弁を備えた２サイクル内燃機関の燃料
噴射装置に関する。
噴射装置に関する。
２サイクル内燃機関において、高出力を得るため給気弁
及び排気弁を設けた燃料噴射式のものが提案されてい
る。（例えば、特願昭62−62727号参照。）この場合、
燃料噴射弁は吸気ポートに設置され、燃料噴射のタイミ
ングは給気弁及び排気弁の双方が開弁している所謂オー
バラップ時に設定される。即ち、吸気ポートに燃料を噴
射することにより、ピストンが下死点に向かう吸入行程
時に吸気流に乗せて燃料を燃焼室に良好な混合状態で供
給することができる。この場合、燃料噴射のタイミング
はピストンの下死点の相当手前の給気弁及び排気弁の双
方が開放しているときに燃料を噴射するタイミングを設
定するのである。
及び排気弁を設けた燃料噴射式のものが提案されてい
る。（例えば、特願昭62−62727号参照。）この場合、
燃料噴射弁は吸気ポートに設置され、燃料噴射のタイミ
ングは給気弁及び排気弁の双方が開弁している所謂オー
バラップ時に設定される。即ち、吸気ポートに燃料を噴
射することにより、ピストンが下死点に向かう吸入行程
時に吸気流に乗せて燃料を燃焼室に良好な混合状態で供
給することができる。この場合、燃料噴射のタイミング
はピストンの下死点の相当手前の給気弁及び排気弁の双
方が開放しているときに燃料を噴射するタイミングを設
定するのである。
従来技術では給気弁及び排気弁の双方が開弁しているタ
イミングにおいて燃料噴射が実行されるため、吸気ポー
トを介して燃焼室に導入された燃料のうち一部が燃焼室
に留まることなくそのまま排気ポートより吹き抜けるお
それがある。そのため、燃料消費率が悪化する問題点が
ある。
イミングにおいて燃料噴射が実行されるため、吸気ポー
トを介して燃焼室に導入された燃料のうち一部が燃焼室
に留まることなくそのまま排気ポートより吹き抜けるお
それがある。そのため、燃料消費率が悪化する問題点が
ある。
この考案は燃料の吹き抜けのおそれなく且つ空気との良
好な混合状態を維持することができる燃料噴射装置を提
供することを目的とする。
好な混合状態を維持することができる燃料噴射装置を提
供することを目的とする。
本考案は、上記目的を達成するために、第１Ａ図に示す
ように、給気弁及び排気弁を備え、排気弁の閉弁後に給
気弁が閉じるように、給、排気弁の閉弁時期が設定され
た２サイクル内燃機関において、 燃焼室内へ直接に燃料を供給する燃料供給手段と、 機関の回転速度を検出する回転速度検出手段と、 機関の低回転時には、前記給気弁の閉弁後に前記燃焼室
内への燃料供給を開始するとともに、機関の高回転時に
は、前記排気弁の閉弁後であって前記給気弁の閉弁前
に、前記燃焼室内への燃料供給を開始するように、前記
燃料供給手段を作動させる制御手段とを、 それぞれ設けたことを特徴とする２サイクル内燃機関の
燃料噴射装置によって構成される。
ように、給気弁及び排気弁を備え、排気弁の閉弁後に給
気弁が閉じるように、給、排気弁の閉弁時期が設定され
た２サイクル内燃機関において、 燃焼室内へ直接に燃料を供給する燃料供給手段と、 機関の回転速度を検出する回転速度検出手段と、 機関の低回転時には、前記給気弁の閉弁後に前記燃焼室
内への燃料供給を開始するとともに、機関の高回転時に
は、前記排気弁の閉弁後であって前記給気弁の閉弁前
に、前記燃焼室内への燃料供給を開始するように、前記
燃料供給手段を作動させる制御手段とを、 それぞれ設けたことを特徴とする２サイクル内燃機関の
燃料噴射装置によって構成される。
第１Ｂ図はこの考案の作用を説明するクランク角度線図
である。図中ＥＸＯは排気弁の開弁時期、ＩＮＯは給気
弁の開弁時期、ＥＸＣは排気弁の閉弁時期、ＩＮＣは給
気弁の閉弁時期、ＥＸは排気弁の開弁期間、ＩＮは給気
弁の開弁期間を示す。
である。図中ＥＸＯは排気弁の開弁時期、ＩＮＯは給気
弁の開弁時期、ＥＸＣは排気弁の閉弁時期、ＩＮＣは給
気弁の閉弁時期、ＥＸは排気弁の開弁期間、ＩＮは給気
弁の開弁期間を示す。
第１Ｂ図に示すように、本考案においては排気弁の閉弁
（ＥＸＣ）後、給気弁が閉じる（ＩＮＣ）構成となって
いる。Ａは機関の低回転時における燃料供給開始時期の
範囲を示し、給気弁の閉弁後に燃料が噴射される。Ｂは
機関の高回転時における燃料供給開始時期の範囲を示
す、排気弁の閉弁後で、かつ、給気弁の閉弁前に、燃料
の噴射が開始される。
（ＥＸＣ）後、給気弁が閉じる（ＩＮＣ）構成となって
いる。Ａは機関の低回転時における燃料供給開始時期の
範囲を示し、給気弁の閉弁後に燃料が噴射される。Ｂは
機関の高回転時における燃料供給開始時期の範囲を示
す、排気弁の閉弁後で、かつ、給気弁の閉弁前に、燃料
の噴射が開始される。
従って、機関の低回転時には、給気弁の閉弁後、すなわ
ち、給気弁及び排気弁の双方が閉じており、燃焼室内の
ガスの流れが安定した後に燃料が供給されるため、燃焼
室内に供給された燃料の分散が抑制され、濃混合気層が
形成される。
ち、給気弁及び排気弁の双方が閉じており、燃焼室内の
ガスの流れが安定した後に燃料が供給されるため、燃焼
室内に供給された燃料の分散が抑制され、濃混合気層が
形成される。
機関の高回転時には、燃料供給が開始された時、給気弁
が開いているため、燃焼室内には新気の流れが形成され
ており、この新気流により、供給された燃料が燃焼室内
に分散する。また機関の低回転時、高回転時とも、排気
弁が閉じた後の燃料が供給されるため、燃料が排気ガス
通路に吹き抜けることはない。
が開いているため、燃焼室内には新気の流れが形成され
ており、この新気流により、供給された燃料が燃焼室内
に分散する。また機関の低回転時、高回転時とも、排気
弁が閉じた後の燃料が供給されるため、燃料が排気ガス
通路に吹き抜けることはない。
第２，３図において、１０は２サイクル内燃機関のシリ
ンダヘッド、１１は燃焼室、１２はシリンダブロック、
１３はピストン、１４は点火栓である。この２サイクル
内燃機関は給気弁１５及び排気弁１６を備えたものであ
り、しかも給気弁１５及び排気弁１６を夫々２個つづ具
備した４バルブ型のものである。１８は夫々の給気弁１
４に至る吸気ポートであり、上流に設けられた図示しな
い過給機によって加圧された空気が供給される。２０は
夫々の排気弁１６からの排気ポートである。
ンダヘッド、１１は燃焼室、１２はシリンダブロック、
１３はピストン、１４は点火栓である。この２サイクル
内燃機関は給気弁１５及び排気弁１６を備えたものであ
り、しかも給気弁１５及び排気弁１６を夫々２個つづ具
備した４バルブ型のものである。１８は夫々の給気弁１
４に至る吸気ポートであり、上流に設けられた図示しな
い過給機によって加圧された空気が供給される。２０は
夫々の排気弁１６からの排気ポートである。
給気弁１５及び排気弁１６は、第１Ｂ図に示すように、
クランク角が上死点（ＴＤＣ）から下死点（ＢＤＣ）に
進むに従い、最初ＥＸＯで排気弁が開弁し、その後ＩＮ
Ｏで給気弁が開弁する。また、下死点（ＢＤＣ）通過
後、ＥＸＣで排気弁が閉弁し、その後ＩＮＣで給気弁が
閉弁するように、図示しない動弁系機構によって作動す
る。
クランク角が上死点（ＴＤＣ）から下死点（ＢＤＣ）に
進むに従い、最初ＥＸＯで排気弁が開弁し、その後ＩＮ
Ｏで給気弁が開弁する。また、下死点（ＢＤＣ）通過
後、ＥＸＣで排気弁が閉弁し、その後ＩＮＣで給気弁が
閉弁するように、図示しない動弁系機構によって作動す
る。
燃料噴射装置は２２でその全体が示され、その本体２４
はボルト２５によってシリンダヘッド１０に締結固定さ
れる。第４図は燃料噴射装置２２の詳細構成を示すもの
である。燃料噴射装置２２は２つの吸気ポート１８を分
離するシリンダヘッド１０の隔壁10Aに挿通設置され
る。第４図において燃料噴射装置２２は本体２４を有
し、本体２４の先端にホルダ２６が設けられ、その先端
に自動弁２８が配置される。自動弁２８はスプリング３
０によって常態では閉弁され、圧縮空気圧力が加わるこ
とにより外方に飛び出し、噴口３１が開き、開弁に至
る。燃料制御弁３２は一端に燃料噴口３４を有し、この
噴口３４は常態ではニードル３６によって閉鎖されてい
るが、図示しない電磁駆動機構を作動させることにより
ニードル３６はリフトされ、燃料が噴口３４より噴出さ
れる。噴口３４はホール型をなしている。この燃料は、
噴口３４と自動弁２８とを結ぶ燃料通路３８に一旦蓄積
される。４０は燃料及び空気のデリバリパイプである。
はボルト２５によってシリンダヘッド１０に締結固定さ
れる。第４図は燃料噴射装置２２の詳細構成を示すもの
である。燃料噴射装置２２は２つの吸気ポート１８を分
離するシリンダヘッド１０の隔壁10Aに挿通設置され
る。第４図において燃料噴射装置２２は本体２４を有
し、本体２４の先端にホルダ２６が設けられ、その先端
に自動弁２８が配置される。自動弁２８はスプリング３
０によって常態では閉弁され、圧縮空気圧力が加わるこ
とにより外方に飛び出し、噴口３１が開き、開弁に至
る。燃料制御弁３２は一端に燃料噴口３４を有し、この
噴口３４は常態ではニードル３６によって閉鎖されてい
るが、図示しない電磁駆動機構を作動させることにより
ニードル３６はリフトされ、燃料が噴口３４より噴出さ
れる。噴口３４はホール型をなしている。この燃料は、
噴口３４と自動弁２８とを結ぶ燃料通路３８に一旦蓄積
される。４０は燃料及び空気のデリバリパイプである。
第２図及び第３図において、燃料噴射装置２２の噴口３
１は燃焼室１１に直接開口しており、同噴口３１からの
噴霧Ｆは、その中心線がシリンダボアの中心線と一致す
るように配置され、その噴霧方向は垂直面においてピス
トン１３の冠部１３Ａを目指して下向きに、角度θをも
っており、その角度は上縁は点火栓電極１４Ａに接触し
ないよう、その下縁がシリンダボアの内面すれすれに、
即ちシリンダボア内面に燃料の付着が起こらないように
設定されている。
１は燃焼室１１に直接開口しており、同噴口３１からの
噴霧Ｆは、その中心線がシリンダボアの中心線と一致す
るように配置され、その噴霧方向は垂直面においてピス
トン１３の冠部１３Ａを目指して下向きに、角度θをも
っており、その角度は上縁は点火栓電極１４Ａに接触し
ないよう、その下縁がシリンダボアの内面すれすれに、
即ちシリンダボア内面に燃料の付着が起こらないように
設定されている。
第４図において、制御回路５２は例えばマイクロコンピ
ュータシステムとして構成され、空気噴射弁４６、燃料
制御弁３２の作動を制御し、所望の燃料噴射制御を実現
させる機能構成をもっている。制御回路５２にクランク
角度センサ５４、回転数センサ５６、負荷センサ５８、
エンジン冷却水温センサ６０、吸気温度センサ６２、吸
入空気量センサ６３、その他のセンサが接続され、エン
ジン運転条件信号として制御回路５２に入力される。
ュータシステムとして構成され、空気噴射弁４６、燃料
制御弁３２の作動を制御し、所望の燃料噴射制御を実現
させる機能構成をもっている。制御回路５２にクランク
角度センサ５４、回転数センサ５６、負荷センサ５８、
エンジン冷却水温センサ６０、吸気温度センサ６２、吸
入空気量センサ６３、その他のセンサが接続され、エン
ジン運転条件信号として制御回路５２に入力される。
図示しない燃料タンクからの燃料は図示しない燃料ポン
プより燃料フィルタ、圧力調整器を介してデリバリパイ
プ４０の燃料通路４２より燃料制御弁３２に導入され
る。一方、図示しないコンプレッサからの加圧空気はデ
リバリパイプの空気通路４４より空気噴射弁４６に導入
される。内燃機関の所定のタイミングをクランク角度に
より検出して、制御回路５２より信号が燃料制御弁３２
に印加され、同制御弁３２のニードル３６はリフトさ
れ、噴口３４より燃料が燃料通路３８に噴出される。し
かしながら、このときの燃料圧力は自動弁２８を閉鎖付
勢するスプリング３０の設定圧力に打ち勝つことができ
ず、同自動弁２８は閉鎖状態を維持する。そして、噴口
３４及び、直線状の燃料通路３８及び自動弁２８はその
中心軸が共通に構成されているため、噴射燃料は自動弁
の近傍に集中することになる。燃料制御弁３２の開弁時
間は必要な量の燃料が調量され、前記通路３８に蓄積さ
れるように運転条件に応じて算出される。
プより燃料フィルタ、圧力調整器を介してデリバリパイ
プ４０の燃料通路４２より燃料制御弁３２に導入され
る。一方、図示しないコンプレッサからの加圧空気はデ
リバリパイプの空気通路４４より空気噴射弁４６に導入
される。内燃機関の所定のタイミングをクランク角度に
より検出して、制御回路５２より信号が燃料制御弁３２
に印加され、同制御弁３２のニードル３６はリフトさ
れ、噴口３４より燃料が燃料通路３８に噴出される。し
かしながら、このときの燃料圧力は自動弁２８を閉鎖付
勢するスプリング３０の設定圧力に打ち勝つことができ
ず、同自動弁２８は閉鎖状態を維持する。そして、噴口
３４及び、直線状の燃料通路３８及び自動弁２８はその
中心軸が共通に構成されているため、噴射燃料は自動弁
の近傍に集中することになる。燃料制御弁３２の開弁時
間は必要な量の燃料が調量され、前記通路３８に蓄積さ
れるように運転条件に応じて算出される。
燃料噴射タイミングにおいて空気噴射弁４６が開弁さ
れ、噴射口４８より加圧空気が通路５０を経て燃料制御
弁３２の噴口３４の上流側から燃料通路３８に噴出され
る。この空気圧力は自動弁２８のスプリング３０の設定
圧力より高いため、通路３８内の燃料は空気と一緒にな
って自動弁２８を開弁せしめ、燃焼室１１内に噴射され
る。この際、空気流によって燃料は微細に砕かれ、良好
な燃焼を図ることができる。噴射口４８より加圧空気が
噴口３４の上流側から導入したのは、噴射燃料のうち噴
口３４の直後の通路の壁面に付着したものを吹き飛ばせ
るようにするためであるが、実施例のように燃料噴口が
単一のタイプのものでは必ずしも、上流側より導入する
必要はない。
れ、噴射口４８より加圧空気が通路５０を経て燃料制御
弁３２の噴口３４の上流側から燃料通路３８に噴出され
る。この空気圧力は自動弁２８のスプリング３０の設定
圧力より高いため、通路３８内の燃料は空気と一緒にな
って自動弁２８を開弁せしめ、燃焼室１１内に噴射され
る。この際、空気流によって燃料は微細に砕かれ、良好
な燃焼を図ることができる。噴射口４８より加圧空気が
噴口３４の上流側から導入したのは、噴射燃料のうち噴
口３４の直後の通路の壁面に付着したものを吹き飛ばせ
るようにするためであるが、実施例のように燃料噴口が
単一のタイプのものでは必ずしも、上流側より導入する
必要はない。
次に、上述の燃料噴射装置における燃焼室１１内への燃
料噴射タイミングについて説明するが、第５図は燃料噴
射過程における各作動の期間を説明するクランク角度線
図であり、図中： τｆ；燃料制御弁３２の開弁時間、即ち計量された燃料
の量 Ｔｄ；計量の終了から空気噴射を開始するまでの遅延時
間 τａ；空気噴射弁４６の開弁時間 ｉ．Ｔ．；空気の噴射終了時期を設定するＴＤＣからの
期間 を夫々示す。
料噴射タイミングについて説明するが、第５図は燃料噴
射過程における各作動の期間を説明するクランク角度線
図であり、図中： τｆ；燃料制御弁３２の開弁時間、即ち計量された燃料
の量 Ｔｄ；計量の終了から空気噴射を開始するまでの遅延時
間 τａ；空気噴射弁４６の開弁時間 ｉ．Ｔ．；空気の噴射終了時期を設定するＴＤＣからの
期間 を夫々示す。
燃焼室１１内への燃料噴射タイミングは、上記τf、
Ｔd、τa、及びｉ．Ｔ．それぞれの期間の開始時期ある
いは終了時期を変えることによって制御可能である。
Ｔd、τa、及びｉ．Ｔ．それぞれの期間の開始時期ある
いは終了時期を変えることによって制御可能である。
第１０図は空気噴射弁４６の開弁時間τaを常に一定と
した場合における燃料噴射タイミングの制御の一例を示
したフローチャートである。このルーチンは、所定クラ
ンク角毎に割込み処理される。
した場合における燃料噴射タイミングの制御の一例を示
したフローチャートである。このルーチンは、所定クラ
ンク角毎に割込み処理される。
ステップ101では、吸入空気量Ｑ、機関回転速度Ｎ及び
冷却水温THwを読み込む。次にステップ102に進み、水温
THwが６０℃以上か否か判定され、ＹＥＳのときはステ
ップ103へ進み、係数ｆを1.0とする。また、ステップ10
2でＮＯと判定された時は、ステップ104へ進み、係数ｆ
を1.2とする。ステップ105では、吸入空気量Ｑ、回転速
度Ｎ及び係数ｆより、燃料供給量ＴＡＵを求めるととも
に、ＴＡＵより燃料制御弁３２の開弁時間τfを求め
る。ステップ102で冷却水温THwが６０℃以下の時、係数
ｆを1.2として燃料供給量ＴＡＵを大きくしているの
は、暖機運転時、燃焼室内に供給する燃料量を増量する
ためである。
冷却水温THwを読み込む。次にステップ102に進み、水温
THwが６０℃以上か否か判定され、ＹＥＳのときはステ
ップ103へ進み、係数ｆを1.0とする。また、ステップ10
2でＮＯと判定された時は、ステップ104へ進み、係数ｆ
を1.2とする。ステップ105では、吸入空気量Ｑ、回転速
度Ｎ及び係数ｆより、燃料供給量ＴＡＵを求めるととも
に、ＴＡＵより燃料制御弁３２の開弁時間τfを求め
る。ステップ102で冷却水温THwが６０℃以下の時、係数
ｆを1.2として燃料供給量ＴＡＵを大きくしているの
は、暖機運転時、燃焼室内に供給する燃料量を増量する
ためである。
次にステップ106で第１１図に示すマップより回転速度
Ｎに対応した、上死点（ＴＤＣ）からの期間ｉ．Ｔ．を
求める。空気噴射弁４６の開弁機関τaは常に一定であ
るため、空気噴射の開始時期、すなわち燃焼室１１内へ
の燃料噴射開始時期は、第１１図に示すように、上死点
（ＴＤＣ）から給気弁１５の閉弁時期までの期間Ｔ
1（第５図参照）から、空気噴射弁４６の開弁期間τaを
引いた値Ｔ＝Ｔ1−τ2よりも期間ｉ．Ｔ．の方が小さい
時には、給気弁１５が閉弁した後となる。また、Ｔ＜
ｉ．Ｔ．の時は、給気弁１５が閉弁する前に、燃焼室１
１内へ燃料の噴射が開始されることになる。すなわち、
回転速度ＮがＮ＜Ｎaの場合は給気弁１５が閉じてか
ら、Ｎ＜Ｎaの場合は給気弁１５の閉弁前に、燃焼室１
１内への燃料の噴射が開始される。
Ｎに対応した、上死点（ＴＤＣ）からの期間ｉ．Ｔ．を
求める。空気噴射弁４６の開弁機関τaは常に一定であ
るため、空気噴射の開始時期、すなわち燃焼室１１内へ
の燃料噴射開始時期は、第１１図に示すように、上死点
（ＴＤＣ）から給気弁１５の閉弁時期までの期間Ｔ
1（第５図参照）から、空気噴射弁４６の開弁期間τaを
引いた値Ｔ＝Ｔ1−τ2よりも期間ｉ．Ｔ．の方が小さい
時には、給気弁１５が閉弁した後となる。また、Ｔ＜
ｉ．Ｔ．の時は、給気弁１５が閉弁する前に、燃焼室１
１内へ燃料の噴射が開始されることになる。すなわち、
回転速度ＮがＮ＜Ｎaの場合は給気弁１５が閉じてか
ら、Ｎ＜Ｎaの場合は給気弁１５の閉弁前に、燃焼室１
１内への燃料の噴射が開始される。
次にステップ107で、期間ｉ．Ｔ．から空気噴射の終了
時期θ4を求める。ステップ108では、空気噴射終了時期
θ4と空気噴射弁４６の開弁時間τaから、空気噴射開始
時期、すなわち、燃焼室１１内への燃料噴射開始時期θ
3を求める。
時期θ4を求める。ステップ108では、空気噴射終了時期
θ4と空気噴射弁４６の開弁時間τaから、空気噴射開始
時期、すなわち、燃焼室１１内への燃料噴射開始時期θ
3を求める。
次に、ステップ109では、空気噴射開始時期、すなわ
ち、燃焼室１１内への燃料噴射開始時期θ3が、排気弁
１６の閉弁時期ＥＸＣより前か否かを判定する。θ3が
ＥＸＣより後であると判定されるとステップ110へ進
み、θ３がＥＸＣより前であると判定されると、ステッ
プ111で、θ3をＥＸＣに固定するとともに、空気噴射終
了時期θ4をＥＸＣと空気噴射期間τaにより求め、ステ
ップ110へ進む。
ち、燃焼室１１内への燃料噴射開始時期θ3が、排気弁
１６の閉弁時期ＥＸＣより前か否かを判定する。θ3が
ＥＸＣより後であると判定されるとステップ110へ進
み、θ３がＥＸＣより前であると判定されると、ステッ
プ111で、θ3をＥＸＣに固定するとともに、空気噴射終
了時期θ4をＥＸＣと空気噴射期間τaにより求め、ステ
ップ110へ進む。
ステップ109及び111では、燃料噴射開始時期θ3が排気
弁１６の閉弁前になることを防止している。
弁１６の閉弁前になることを防止している。
ステップ110では燃料噴射開始時期θ3と遅延時間Ｔdよ
り、燃料制御弁３２の開弁終了時期θ2を求め、ステッ
プ112でθ2と燃料制御弁３２のか開弁時間τfとから、
燃料制御弁３２の開弁開始時期θ1を求め、このルーチ
ンを終了する。
り、燃料制御弁３２の開弁終了時期θ2を求め、ステッ
プ112でθ2と燃料制御弁３２のか開弁時間τfとから、
燃料制御弁３２の開弁開始時期θ1を求め、このルーチ
ンを終了する。
第１２図は、燃料噴射装置２２の駆動ルーチンを示す。
このルーチンは、クランク角割込みルーチンであり、例
えば上死点（ＴＤＣ）後９０°ＣＡ毎に割り込み処理さ
れる。
このルーチンは、クランク角割込みルーチンであり、例
えば上死点（ＴＤＣ）後９０°ＣＡ毎に割り込み処理さ
れる。
まずステップ201では、機関のクランク角θが燃料制御
弁３２の開弁開始時期θ1となったか否かが判定され、
θ＝θ1となるとステップ202へ進み、燃料制御弁が開弁
される。ステップ203では、θが燃料制御弁３２の開弁
終了時期θ2となったか否かが判定され、θ＝θ2となる
と、ステップ204へ進み、燃料制御弁３２が閉弁され
る。
弁３２の開弁開始時期θ1となったか否かが判定され、
θ＝θ1となるとステップ202へ進み、燃料制御弁が開弁
される。ステップ203では、θが燃料制御弁３２の開弁
終了時期θ2となったか否かが判定され、θ＝θ2となる
と、ステップ204へ進み、燃料制御弁３２が閉弁され
る。
ステップ205では、クランク角θが空気噴射弁４６の開
弁開始時期、すなわち、燃焼室１１内への燃料噴射開始
時期θ3となったか否かが判定され、θ＝θ3となるとス
テップ206へ進み、空気噴射弁４６を開弁して燃料の噴
射を行なう。次にステップ207では、θが空気噴射弁４
６の開弁終了時期θ4になったか否かが判定され、θ＝
θ4となると、ステップ208へ進み、空気噴射弁４６を閉
弁し、このルーチンを終了する。
弁開始時期、すなわち、燃焼室１１内への燃料噴射開始
時期θ3となったか否かが判定され、θ＝θ3となるとス
テップ206へ進み、空気噴射弁４６を開弁して燃料の噴
射を行なう。次にステップ207では、θが空気噴射弁４
６の開弁終了時期θ4になったか否かが判定され、θ＝
θ4となると、ステップ208へ進み、空気噴射弁４６を閉
弁し、このルーチンを終了する。
したがって、第１０図のフローチャートで求めれた
θ1，θ2，θ3，θ4に基づいて、燃料制御弁３２及び空
気噴射弁４６の開閉制御がなされ、空気噴射弁４６が開
弁開始するθ3に、燃料室１１内へ燃焼噴射が開始され
る。
θ1，θ2，θ3，θ4に基づいて、燃料制御弁３２及び空
気噴射弁４６の開閉制御がなされ、空気噴射弁４６が開
弁開始するθ3に、燃料室１１内へ燃焼噴射が開始され
る。
燃料噴射開始時期θ3は、機関回転速度ＮがＮa（第１１
図参照）より、低回転側である時には、給気弁１５の閉
弁時期ＩＮＣよりも上死点（ＴＤＣ）側となる。従っ
て、給気弁１５及び排気弁１６が共も閉弁した後に、燃
焼室１１内へ燃料が噴射されるため、噴射された燃料
は、新気流あるいは排気流により分散することなく、ピ
ストン１３の冠部１３Ａ付近に集中し、ピストン１３の
上昇とともに、点火栓電極14Aの近傍にリッチな混合気
層を形成する。従って、残留ガスが多くとも、確実な着
火、燃焼を得ることができる。
図参照）より、低回転側である時には、給気弁１５の閉
弁時期ＩＮＣよりも上死点（ＴＤＣ）側となる。従っ
て、給気弁１５及び排気弁１６が共も閉弁した後に、燃
焼室１１内へ燃料が噴射されるため、噴射された燃料
は、新気流あるいは排気流により分散することなく、ピ
ストン１３の冠部１３Ａ付近に集中し、ピストン１３の
上昇とともに、点火栓電極14Aの近傍にリッチな混合気
層を形成する。従って、残留ガスが多くとも、確実な着
火、燃焼を得ることができる。
一方、機関回転速度ＮがＮa（第１１図）よりも高回転
になると、燃料噴射開始時期θ3が給気弁１５の閉弁時
期ＩＮＣよりも下死右（ＢＤＣ）側となる。従って、給
気弁１５が開弁している時に、燃料が噴射されるため、
燃焼室１１内へ流入する新気の流れにより、この噴射燃
料が燃焼室全体に分散する。また、燃料の噴射時期が下
死点（ＢＤＣ）側に移行するため、点火までの燃焼室内
での燃料の滞留時間が長くなることによっても、噴射さ
れた燃料の分散が良好となる。従って、高回転時には、
燃焼室１１全体に均質な混合気が形成され、安定した燃
焼が可能となる。
になると、燃料噴射開始時期θ3が給気弁１５の閉弁時
期ＩＮＣよりも下死右（ＢＤＣ）側となる。従って、給
気弁１５が開弁している時に、燃料が噴射されるため、
燃焼室１１内へ流入する新気の流れにより、この噴射燃
料が燃焼室全体に分散する。また、燃料の噴射時期が下
死点（ＢＤＣ）側に移行するため、点火までの燃焼室内
での燃料の滞留時間が長くなることによっても、噴射さ
れた燃料の分散が良好となる。従って、高回転時には、
燃焼室１１全体に均質な混合気が形成され、安定した燃
焼が可能となる。
また、燃料噴射開始時期θ3は、排気弁１６の閉弁時期
ＥＸＣよりも下死点（ＢＤＣ）側に移行することがない
（第１１図のステップ109,111参照）ため、噴射燃料が
吹き抜けることはない。
ＥＸＣよりも下死点（ＢＤＣ）側に移行することがない
（第１１図のステップ109,111参照）ため、噴射燃料が
吹き抜けることはない。
さらに、この実施例では、燃焼室１１内への燃料供給手
段として、空気圧で燃料を噴射する燃料噴射装置２２を
用いているので、特に、低回転時、燃料噴射から点火ま
での時間が短かくても、燃料の霧化は良好であり、確実
な着火が可能である。また、噴射された燃料がそのまま
側壁に付着することもなくなる。
段として、空気圧で燃料を噴射する燃料噴射装置２２を
用いているので、特に、低回転時、燃料噴射から点火ま
での時間が短かくても、燃料の霧化は良好であり、確実
な着火が可能である。また、噴射された燃料がそのまま
側壁に付着することもなくなる。
本実施例では、第１１図に示すように、期間ｉ．Ｔ．を
回転速度Ｎの増大とともに増大させることにより、燃料
噴射開始時期θ3を制御しているが、期間ｉ．Ｔ．以外
のものを変化させてもよい。
回転速度Ｎの増大とともに増大させることにより、燃料
噴射開始時期θ3を制御しているが、期間ｉ．Ｔ．以外
のものを変化させてもよい。
たとえば第６図に示すように、期間ｉ．Ｔ．遅延時間Ｔ
dを常に一定として、空気噴射弁の開弁時間τaを回転速
度の増大とともに増大させるようにしても良い。この実
施例では、回転速度がＮbよりも高回転側になると、給
気弁１５が閉弁する前に燃料噴射が行なわれる。
dを常に一定として、空気噴射弁の開弁時間τaを回転速
度の増大とともに増大させるようにしても良い。この実
施例では、回転速度がＮbよりも高回転側になると、給
気弁１５が閉弁する前に燃料噴射が行なわれる。
また、第７図に示すように、第１１図の期間ｉ．Ｔ．
を、回転速度のみでなく、機関負荷に応じて変えること
により、低回転低負荷時には、給気弁１５の閉弁後、高
回転、高負荷時には、給気弁１５の閉弁前に、燃料噴射
を開始するようにしてもよい。
を、回転速度のみでなく、機関負荷に応じて変えること
により、低回転低負荷時には、給気弁１５の閉弁後、高
回転、高負荷時には、給気弁１５の閉弁前に、燃料噴射
を開始するようにしてもよい。
なお、燃料噴射装置２２の噴霧を良好とするため、冷却
水温、吸気温度等により、噴射開始時期、遅延時間Ｔd
等を変えることも可能である。たとえば、第８図は水温
に対する設定の一例を示す。水温の高いときはＴdを増
大させることにより噴射が遅くなる。即ち、燃料が噴射
弁の先端に滞留している時間が長くなり霧化を促進する
ことができる。一方、水温が低いときはｉ．Ｔ．を大き
くとることで燃料噴射が早まり、燃料が燃焼室１１内に
存在する時間が長くなり、霧化を促進することができ
る。
水温、吸気温度等により、噴射開始時期、遅延時間Ｔd
等を変えることも可能である。たとえば、第８図は水温
に対する設定の一例を示す。水温の高いときはＴdを増
大させることにより噴射が遅くなる。即ち、燃料が噴射
弁の先端に滞留している時間が長くなり霧化を促進する
ことができる。一方、水温が低いときはｉ．Ｔ．を大き
くとることで燃料噴射が早まり、燃料が燃焼室１１内に
存在する時間が長くなり、霧化を促進することができ
る。
第９図は吸気温度に対する設定を示し、狙いとすること
は水温の場合と同様である。
は水温の場合と同様である。
この考案によれば、低回転時には、給気弁及び排気弁の
双方が閉弁後に燃焼室内へ燃料が供給され、高回転時に
は給気弁の閉弁前で排気弁の閉弁後に、燃焼室内へ燃料
が供給されるので、燃料の吹き抜けを防止できるととも
に、低回転時には燃料が分散することなく、リッチな混
合気層が形成でき、また、高回転時には燃料が分散して
燃焼室内に均一な混合気が形成できる。したがって、各
回転速度にわたって、安定な燃焼を実現することができ
る。
双方が閉弁後に燃焼室内へ燃料が供給され、高回転時に
は給気弁の閉弁前で排気弁の閉弁後に、燃焼室内へ燃料
が供給されるので、燃料の吹き抜けを防止できるととも
に、低回転時には燃料が分散することなく、リッチな混
合気層が形成でき、また、高回転時には燃料が分散して
燃焼室内に均一な混合気が形成できる。したがって、各
回転速度にわたって、安定な燃焼を実現することができ
る。
第１Ａ図はこの考案の構成を示す図。 第１Ｂ図はこの考案における燃料噴射タイミングを説明
するクランク角度線図。 第２図はこの考案の燃料噴射装置を備えた内燃機関横断
面図。 第３図はこの考案の燃料噴射装置を備えた内燃機関縦断
面図。 第４図は燃料噴射装置の詳細断面図。 第５図は、この考案の実施例における燃料噴射装置の作
動の各タイミングを説明するクランク角度線図。 第６図ないし第９図、及び第１１図はこの考案の燃料噴
射装置の作動タイミングの各態様を説明する線図。 第１０図は燃料噴射タイミングの制御の一例を示したフ
ローチャート。 第１２図は燃料噴射装置の駆動ルーチン。 １１…燃焼室、１３…ピストン、 １４…点火栓電極、１５…給気弁、 １６…排気弁、２２…燃料噴射装置、 ３１…噴口、３２…燃料制御弁、 ４６…空気噴射弁。
するクランク角度線図。 第２図はこの考案の燃料噴射装置を備えた内燃機関横断
面図。 第３図はこの考案の燃料噴射装置を備えた内燃機関縦断
面図。 第４図は燃料噴射装置の詳細断面図。 第５図は、この考案の実施例における燃料噴射装置の作
動の各タイミングを説明するクランク角度線図。 第６図ないし第９図、及び第１１図はこの考案の燃料噴
射装置の作動タイミングの各態様を説明する線図。 第１０図は燃料噴射タイミングの制御の一例を示したフ
ローチャート。 第１２図は燃料噴射装置の駆動ルーチン。 １１…燃焼室、１３…ピストン、 １４…点火栓電極、１５…給気弁、 １６…排気弁、２２…燃料噴射装置、 ３１…噴口、３２…燃料制御弁、 ４６…空気噴射弁。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.5 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｆ０２Ｄ 41/34 Ｆ 8011−3Ｇ (72)考案者 立野 学 愛知県豊田市トヨタ町１番地 トヨタ自動 車株式会社内 (56)参考文献 特表 昭63−500322（ＪＰ，Ａ)
Claims (1)
- 【請求項１】給気弁及び排気弁を備え、排気弁の閉弁後
に給気弁が閉じるように、給、排気弁の閉弁時期が設定
された２サイクル内燃機関において、 燃焼室内へ直接に燃料を供給する燃料供給手段と、 機関の回転速度を検出する回転速度検出手段と、 機関の低回転時には、前記給気弁の閉弁後に前記燃焼室
内への燃料供給を開始するとともに、機関の高回転時に
は、前記排気弁の閉弁後であって前記給気弁の閉弁前
に、前記燃焼室内への燃料供給を開始するように、前記
燃料供給手段を作動させる制御手段とを、 それぞれ設けたことを特徴とする２サイクル内燃機関の
燃料噴射装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9787888U JPH068286Y2 (ja) | 1988-07-26 | 1988-07-26 | ２サイクル内燃機関の燃料噴射装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9787888U JPH068286Y2 (ja) | 1988-07-26 | 1988-07-26 | ２サイクル内燃機関の燃料噴射装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0220752U JPH0220752U (ja) | 1990-02-13 |
| JPH068286Y2 true JPH068286Y2 (ja) | 1994-03-02 |
Family
ID=31323655
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9787888U Expired - Lifetime JPH068286Y2 (ja) | 1988-07-26 | 1988-07-26 | ２サイクル内燃機関の燃料噴射装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH068286Y2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1997013063A1 (fr) * | 1995-10-02 | 1997-04-10 | Hitachi, Ltd. | Dispositif de commande pour moteur a combustion interne |
-
1988
- 1988-07-26 JP JP9787888U patent/JPH068286Y2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1997013063A1 (fr) * | 1995-10-02 | 1997-04-10 | Hitachi, Ltd. | Dispositif de commande pour moteur a combustion interne |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0220752U (ja) | 1990-02-13 |
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