JPH0671330A - Descaling method in time of hot rolling - Google Patents
Descaling method in time of hot rollingInfo
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- JPH0671330A JPH0671330A JP15838993A JP15838993A JPH0671330A JP H0671330 A JPH0671330 A JP H0671330A JP 15838993 A JP15838993 A JP 15838993A JP 15838993 A JP15838993 A JP 15838993A JP H0671330 A JPH0671330 A JP H0671330A
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Abstract
Description
【０００１】[0001]
【産業上の利用分野】本発明は、表面性状の良好な熱延
鋼板を製造するために、仕上圧延前に、スケール疵の原
因となる赤スケールや、噛み込みスケール等の難剥離性
のスケールを水ジェットにより除去する熱間圧延時のデ
スケーリング方法に関する。BACKGROUND OF THE INVENTION The present invention, in order to produce a hot-rolled steel sheet having a good surface quality, has a scale that is difficult to peel off such as a red scale or a bite scale that causes scale flaws before finish rolling. The present invention relates to a descaling method during hot rolling in which water is removed by a water jet.
【０００２】[0002]
【従来の技術】熱間圧延による熱延鋼板又は、オーステ
ナイト系ステンレス鋼の製造にあたっては、素材スラブ
を酸化性雰囲気の加熱炉に装入し、通常前者は１１００
〜１４５０℃、後者は１１００〜１３５０℃で数時間に
亘り加熱し、粗圧延機仕上圧延機によって熱間圧延する
が、この加熱時に生成したスラブ上の１次スケールや、
１次スケール除去後に生成した２次スケールが十分に剥
離されない状態のままで圧延すると、製品の表面にスケ
ールが食い込みスケール疵となって残る。このようなス
ケール疵が発生すると表面性状が著しく損なわれると共
に、それが曲げ加工の際等においてクラックの起点とな
るため、製品の品質に重大な弊害を及ぼす。2. Description of the Related Art In the production of hot rolled steel sheet or austenitic stainless steel by hot rolling, a raw material slab is charged into a heating furnace in an oxidizing atmosphere, and the former is usually 1100.
˜1450 ° C., the latter is heated at 1100 to 1350 ° C. for several hours, and hot-rolled by a rough rolling finisher. The primary scale on the slab generated during this heating,
When the secondary scale produced after the removal of the primary scale is rolled in a state where the secondary scale is not sufficiently peeled off, the scale bites into the surface of the product and remains as a scale flaw. When such scale flaws occur, the surface quality is significantly impaired, and it becomes a starting point of cracks during bending and the like, which has a serious adverse effect on product quality.
【０００３】通常、このようなスケール疵の発生を防止
する目的で、圧延ラインに約１００〜１５０［kg／c
m2 ］の水圧による水ジェットデスケーリング装置（以
下デスケラーという）を設置し、これによって鋼板表面
上のスケールを剥離、除去しながら圧延を行っている。
しかしながら、スケール剥離性の良否はデスケラーの操
業条件の他に、スケールの性状即ち組成及び構造等によ
って強く影響されているのが実状で、特にＳi （シリコ
ン）含有量の多い鋼の１次スケールの場合は、甚だしく
剥離し難くなることが知られている。この原因は、加熱
時の高温酸化に際して、鋼中に含有されるＳi が選択酸
化を受け、熱可塑性の大きい２Ｆe Ｏ・ＳiＯ2 （フェ
アライト）の組成を作り、メタルとの界面が複雑に入り
組んだ特有構造のサブスケール層が形成されることによ
るものである。例えばＳi を０．０６％以上含有する鋼
を熱処理する場合には、当該サブスケールの生成が著し
く発達し、このために圧延後の製品表面に無数のスケー
ル疵が残り、製品の商品価値を著しく低下させることが
ある。Usually, in order to prevent the occurrence of such scale flaws, the rolling line has about 100 to 150 [kg / c].
A water jet descaling device (hereinafter referred to as "Deskeller") with water pressure of [m 2 ] is installed, and rolling is performed while peeling and removing scale on the surface of the steel sheet.
However, it is the fact that the quality of scale peelability is strongly influenced by the properties of scale, that is, the composition and structure, in addition to the operating conditions of the Descaler. In particular, the primary scale of steel with a high Si (silicon) content In this case, it is known that the peeling is extremely difficult. This is because the Si contained in the steel undergoes selective oxidation during high-temperature oxidation during heating, creating a composition of 2Fe 2 O 3 · SiO 2 (fairite) with high thermoplasticity, and the interface with the metal is complicated. This is due to the formation of a subscale layer having a unique structure. For example, when heat-treating steel containing 0.06% or more of Si, the formation of the subscales significantly develops, and as a result, innumerable scale flaws remain on the surface of the product after rolling, which significantly increases the commercial value of the product. It may decrease.
【０００４】又、１次スケール除去後に生ずる２次スケ
ールについても、鋼板上のかき疵等により極端に厚いス
ケールが不均一に生成した場合には、通常のデスケーリ
ング条件の下では該スケールを十分に剥離できず、その
結果、スケール疵となることが多い。As for the secondary scale generated after the removal of the primary scale, if an extremely thick scale is nonuniformly formed due to scratches on the steel sheet, the scale is sufficient under normal descaling conditions. In many cases, it cannot be peeled off, resulting in scale defects.
【０００５】このような問題を回避する技術としては、
特公昭６０−１０８５号公報に、「Ｓi ０．１０〜４．
００％含有の鋼からなるスラブを熱間圧延して熱延鋼板
を製造するに際し、圧延開始時点から起算した累積圧下
率が６５％となり、且つ鋼片温度が１０００℃以上にあ
る圧延期間内において、８０〜２５０［kg／cm2 ］の高
圧水ジェットによるデスケーリングを累積時間にして
０．０４秒以上施すことを特徴とする、含Ｓi 鋼の熱間
圧延時のデスケーリング方法。」が提案されている。そ
の要点は、以下の２点にある。As a technique for avoiding such a problem,
Japanese Patent Publication No. 60-1085 discloses "Si 0.10-4.
When hot rolling a slab made of steel containing 100% of hot rolled steel to produce a hot rolled steel sheet, the cumulative rolling reduction calculated from the start of rolling is 65%, and the billet temperature is 1000 ° C or higher within a rolling period. , 80 to 250 [kg / cm 2 ] of high-pressure water jet is applied for 0.04 seconds or more in cumulative time, descaling method for hot rolling of Si-containing steel. Is proposed. The main points are the following two points.
【０００６】（１）フェアライトとウスタイトの共晶体
のデスケーリング性には顕著な温度依存性があり、デス
ケーリングされ易い温度範囲とそうでない温度範囲があ
る。即ち、“鉄と鋼”講演概要集１９８２年Ｓ４３９
に、ＦＥＴ（Ｆinisher ＥntryＴemperature：仕上圧延
直前温度）が約９３０℃のとき、最もスケール剥離性が
悪いことが記述されている。そこで、この剥離性が悪い
領域を避けるためにＦＥＴを１０００℃以上としてい
る。(1) The descaling property of the eutectic of fairite and wustite has a remarkable temperature dependency, and there are a temperature range where descaling is easy and a temperature range where it is not. That is, "Iron and Steel" Lecture Summary Collection 1982 S439
It is described that, when the FET (Finisher Entry Temperature: temperature just before finish rolling) is about 930 ° C., the scale peeling property is the worst. Therefore, the FET temperature is set to 1000 ° C. or higher in order to avoid the region where the peeling property is poor.
【０００７】（２）スラブの加熱中に生成したフェアラ
イトは、地鉄に蚕食状に侵入して複雑な界面構造をして
いるため、特に圧下率の少ない状態、例えば粗圧延初期
段階では、高圧水によるデスケーリングによつては、こ
れを剥離除去することは不可能である。しかし、圧下が
進むにつれ、当該侵食域が鋼板表面に浮き上がった状態
になるために、６５％以上の累積圧下率の段階でデスケ
ーリング性が向上する。即ち、仕上圧延直前に高圧水で
デスケーリングすることが最も有効である。(2) Fairlight generated during the heating of the slab has a complicated interfacial structure by penetrating into the base metal in the form of a eclipse, and therefore in a state with a small rolling reduction, for example, in the initial stage of rough rolling, It is impossible to remove it by descaling with high-pressure water. However, as the rolling progresses, the erosion region floats on the surface of the steel sheet, so that the descaling property improves at the stage of the cumulative rolling reduction of 65% or more. That is, it is most effective to perform descaling with high pressure water immediately before finish rolling.
【０００８】[0008]
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、前記特
公昭６０−１０８５号公報に開示されているＳi 含有鋼
のスケール疵防止方法に関し、前記要点を満足させる操
業条件で圧延を行うには、次のような問題点がある。However, regarding the method for preventing scale flaws of Si-containing steel disclosed in the above Japanese Patent Publication No. 60-1085, in order to carry out rolling under operating conditions satisfying the above-mentioned points, the following method is used. There is such a problem.
【０００９】（１）高温のＦＥＴを確保する必要がある
ため、実際のＦＥＴを材質上許容される下限ＦＥＴより
もかなり高温側に設定することになり、又、そのために
スラブの加熱時には高温加熱する必要があり、熱量原単
位が増加すると共に、スケールロスの増加により生産歩
留りが低下する。(1) Since it is necessary to secure a high temperature FET, the actual FET must be set to a temperature considerably higher than the lower limit FET allowed by the material, and for that reason, high temperature heating is required when heating the slab. It is necessary to increase the amount of heat, and the production yield decreases due to the increase in scale loss.
【００１０】（２）デスケーリング累積時間確保は、デ
スケーリング回数増加や圧延速度の低下で行うため、鋼
板温度が低下し、仕上ワークロール損傷を引き起し、新
たなスケール疵（ロール面荒れ部の転写）が発生する。(2) Since the accumulated descaling time is ensured by increasing the number of times of descaling and lowering the rolling speed, the temperature of the steel plate decreases, causing damage to the finish work roll, and a new scale flaw (roll surface rough portion). Transcription) occurs.
【００１１】（３）圧下率やデスケーリング時間に種々
の制約条件が加わるため、圧延作業が繁雑となる。(3) Since various constraint conditions are added to the rolling reduction and the descaling time, the rolling work becomes complicated.
【００１２】（４）薄鋳片鋳造・直接圧延の場合は、仕
上圧延前の圧延がないため、圧延によるスケール性状の
改善効果は期待できない。(4) In the case of thin cast casting and direct rolling, there is no rolling before finish rolling, so the effect of improving the scale properties cannot be expected by rolling.
【００１３】本発明は、前記従来の問題点を解決するべ
くなされたもので、加熱温度、圧下率、デスケーリング
時間等に種々の制約を設けることなく、容易且つ確実に
難剥離性スケールを剥離・除去することができる、熱間
圧延時のデスケーリング方法を提供することを目的とす
る。The present invention has been made to solve the above-mentioned conventional problems, and easily and reliably removes the difficult-to-peel scale without various restrictions on heating temperature, reduction rate, descaling time, and the like. -It aims at providing the descaling method at the time of hot rolling which can be removed.
【００１４】[0014]
【課題を解決するための手段】請求項１の発明は、鋼材
を熱間圧延して熱延鋼板を製造するに際し、仕上圧延前
に、単位散布面積当たりの衝突圧が２０［g ／mm2 ］以
上１８０［g ／mm2 ］以下で、且つ、流量が０．１［l
／（min ・mm2 ）］以上０．６［l ／（min ・mm2 ）］
以下の高圧水スプレーを鋼板表面に噴射することによ
り、前記目的を達成したものである。According to the invention of claim 1, when a steel material is hot-rolled to produce a hot-rolled steel sheet, a collision pressure per unit spray area is 20 [g / mm 2 before finish rolling. ] And 180 [g / mm 2 ] or less, and the flow rate is 0.1 [l
/ (Min · mm 2 )] or more 0.6 [l / (min · mm 2 )]
The above object was achieved by spraying the following high-pressure water spray on the surface of the steel sheet.
【００１５】請求項２の発明は又、前記鋼材をオーステ
ナイト系ステンレス鋼としたことにより、前記目的を達
成したものである。The invention according to claim 2 achieves the above object by using austenitic stainless steel as the steel material.
【００１６】請求項３の発明は又、オーステナイト系ス
テンレス鋼のうち、Ｓi を０．０６％以上含む鋼材を熱
間圧延して熱延鋼板を製造するに際し、仕上圧延前に、
単位散布面積当たりの衝突圧が６０［g ／mm2 ］以上１
７０［g ／mm2 ］以下で、且つ、流量が０．１［l ／
（min ・mm2 ）］以上０．２［l ／（min ・mm2 ）］以
下の高圧水スプレーを鋼板表面に噴射することにより、
前記目的を達成したものである。According to the third aspect of the present invention, among austenitic stainless steels, a steel material containing 0.06% or more of Si is hot-rolled to produce a hot-rolled steel sheet, before finish rolling.
Collision pressure per unit spraying area is 60 [g / mm 2 ] or more 1
70 [g / mm 2 ] or less and a flow rate of 0.1 [l /
(Min · mm 2 )] or more and 0.2 [l / (min · mm 2 )] or less high-pressure water spray on the steel plate surface,
The above object is achieved.
【００１７】[0017]
【作用】本発明者等は、難スケール剥離性のＳi 含有鋼
を熱間圧延する際に発生する１次スケールに対するデス
ケーリング性に関して、詳細な調査実験を行い、以下の
知見を得た。The present inventors conducted a detailed investigation experiment on the descaling property with respect to the primary scale that occurs when hot-rolling Si-containing steel having a difficult-scale peelability, and obtained the following findings.
【００１８】実験は、実際のホットストリップミルのＦ
ＳＢ（Ｆinisher Ｓcale Ｂraker：仕上圧延直前の高
圧水デスケーリング装置）において、供給高圧水圧力、
水スプレーの拡がり角及びその厚み、並びにノズルと鋼
板表面との距離をそれぞれ変化させることにより、高圧
水スプレーの単位面積当たりの衝突力Ｐt 及び流量Ｖを
変化させ、そのときのスケール疵の発生程度を種々検討
した。その結果、前記従来の方法のような高圧水供給圧
力、デスケーリング時間、デスケーリング時の鋼板温度
及びデスケーリング時までの鋼板の累積圧下率等の種々
の制約を受けることなく、単に高圧水スプレーの鋼板衝
突時における単位散布面積当たりの衝突圧Ｐt 及びその
流量Ｖを適切に選定することにより、赤スケール（一次
スケール）の剥離性を向上させることができることを知
見した。The experiment was carried out using an actual hot strip mill F
In SB (Finisher Scale Breaker: high pressure water descaling device just before finish rolling), high pressure water supply pressure,
By varying the divergence angle and thickness of the water spray and the distance between the nozzle and the steel plate surface, the impact force Pt and the flow rate V per unit area of the high-pressure water spray are varied, and the degree of scale flaw generation at that time. Were examined variously. As a result, a high-pressure water spray is simply used without being subject to various restrictions such as the high-pressure water supply pressure, the descaling time, the steel plate temperature at the time of descaling, and the cumulative reduction ratio of the steel plate until the time of descaling, as in the conventional method. It was found that the peelability of the red scale (primary scale) can be improved by appropriately selecting the collision pressure Pt and the flow rate V thereof per unit spraying area during the steel plate collision.
【００１９】請求項１の発明は、上記知見に基づいて創
案されたものであり、以下にこの発明における構成要件
の限定理由（条件規制理由）について詳述する。The invention of claim 1 was created based on the above findings, and the reasons for limiting the constitutional requirements (reasons for condition regulation) in this invention will be described in detail below.
【００２０】この発明では、高圧水スプレーの衝突圧Ｐ
t を２０［g ／mm2 ］以上１８０［g ／mm2 ］以下、し
かも流量Ｖを０．１［l ／（min ・mm2 ）］以上０．６
［l／（min ・mm2 ）］以下に規制することが重要であ
る。In the present invention, the collision pressure P of the high pressure water spray is
t is 20 [g / mm 2 ] or more and 180 [g / mm 2 ] or less, and the flow rate V is 0.1 [l / (min · mm 2 )] or more 0.6
It is important to regulate below [l / (min · mm 2 )].
【００２１】図１は、上記規制理由を説明するためのグ
ラフであり、縦軸がスプレーの衝突圧Ｐt 〔g ／m
m2 〕、横軸がスプレー水の流量Ｖ〔l ／（min ・m
m2 ）〕を表わしている。又、図中、◎印と○印は良品
とし、△印と×印は製品としては問題があるので不良品
とした。FIG. 1 is a graph for explaining the reason for the above regulation. The vertical axis represents the spray collision pressure Pt [g / m].
m 2 ], the horizontal axis is the flow rate of spray water V [l / (min ・ m
m 2 )]. Also, in the figure, ⊚ and ○ marks are good products, and Δ and × marks are defective products because they have problems as products.
【００２２】上記図１は、表１に示す組成の鋼Ａからな
るスラブを鋼材として用い、所定の粗圧延工程を経て形
成された鋼板を、例えば図２に示すようなＦ1 〜Ｆ7 の
仕上圧延機１により仕上圧延するに際し、該仕上圧延機
１の直前に設置したＦＳＢ２のデスケーリングヘッダか
ら噴射するスプレーの鋼板３に対する衝突圧Ｐt と、そ
の流量Ｖとを変えてデスケーリングを行い、次いで仕上
圧延を行った場合の、熱間圧延後の製品（鋼板３）にお
けるスケール疵の発生程度を調査した結果を示したもの
である。表１に示した組成の鋼は、特に１次スケールが
剥離し難い性質を有している。In FIG. 1 above, a slab made of steel A having the composition shown in Table 1 is used as a steel material, and a steel sheet formed through a predetermined rough rolling step is subjected to finish rolling of F1 to F7 as shown in FIG. When finishing rolling by the machine 1, the descaling is performed by changing the collision pressure Pt of the spray injected from the descaling header of the FSB 2 installed immediately before the finishing rolling machine 1 against the steel plate 3 and its flow rate V, and then finishing. It shows the result of examining the degree of scale flaw occurrence in the product (steel plate 3) after hot rolling in the case of rolling. The steel having the composition shown in Table 1 has the property that the primary scale is not easily peeled off.
【００２３】[0023]
【表１】 [Table 1]
【００２４】図１から明らかなように、衝突圧Ｐt が２
０［g ／mm2 ］以上で、且つ流量Ｖが０．１［l ／（mi
n ・mm2 ）］以上の領域において、極めて剥離性の悪い
赤スケール（１次スケール）に起因するスケール疵の発
生が殆どなく、優れたデスケーリング性を示している。As is apparent from FIG. 1, the collision pressure Pt is 2
0 [g / mm 2 ] or more and the flow rate V is 0.1 [l / (mi
n .mm 2 )] or more, almost no scale defects due to the red scale (primary scale), which has extremely poor peeling property, are generated, and excellent descaling properties are exhibited.
【００２５】そして、衝突圧Ｐt が３０［g ／mm2 ］の
場合では、流量Ｖが０．３［l ／（min ・mm2 ）］でス
ケール疵が皆無となり、又、流量Ｖが０．２［l ／（mi
n ・mm2 ）］の場合は、衝突圧Ｐt が７０［g ／mm2 ］
でスケール疵が同様に皆無となる。When the collision pressure Pt is 30 [g / mm 2 ], the flow rate V is 0.3 [l / (min · mm 2 )] and there is no scale flaw, and the flow rate V is 0. 2 [l / (mi
n · mm 2 )], the collision pressure Pt is 70 [g / mm 2 ]
Therefore, scale flaws are also eliminated.
【００２６】スプレーの衝突圧Ｐt を１８０［g ／m
m2 ］超にしても、又はスプレーの流量Ｖを０．６［l
／（min ・mm2 ）］超にしても、赤スケールに起因する
スケール疵の防止効果はそれ以上向上せず、却ってデス
ケーリング設備及びその付帯設備が複雑化、巨大化し、
設備費、稼動費が高価になると共に、メンテナンス性も
悪化するという不具合が生じた。The impact pressure Pt of the spray is 180 [g / m
m 2 ] or the flow rate V of the spray is 0.6 [l
/ (Min · mm 2 )], the effect of preventing scale defects caused by red scale does not improve any more, and on the contrary, the descaling equipment and its ancillary equipment become complicated and huge,
The equipment cost and the operating cost are high, and the maintainability is deteriorated.
【００２７】以上より、デスケーリング時におけるスプ
レーの衝突圧Ｐt は２０［g ／mm2］以上１８０［g ／m
m2 ］以下で、流量Ｖは０．１［l ／（min ・mm2 ）］
以上０．６［l ／（min ・mm2 ）］以下にすることが重
要であることが判る。From the above, the collision pressure Pt of the spray during descaling is 20 [g / mm 2 ] or more and 180 [g / m
m 2 ] or less, the flow rate V is 0.1 [l / (min · mm 2 )]
It can be seen that it is important to set it to 0.6 [l / (min · mm 2 )] or less.
【００２８】又請求項３の発明に関して、本発明者等
は、オーステナイト系ステンレス鋼における難スケール
剥離性のＳi 含有鋼を熱間圧延する際に発生する１次ス
ケールに対するデスケーリング性に関して、詳細な調査
実験を行い、請求項１の発明と同様の知見を得た。With regard to the third aspect of the present invention, the present inventors have described in detail the descaling property with respect to the primary scale, which occurs when hot-rolling the Si-containing steel having a hard-to-scale exfoliation property in the austenitic stainless steel. An investigation experiment was conducted and the same findings as the invention of claim 1 were obtained.
【００２９】この発明は、上記知見に基づいて創案され
たものであり、以下にこの発明における構成要件の限定
理由（条件規制理由）について詳述する。The present invention was created based on the above findings, and the reasons for limiting the constituents (reasons for controlling conditions) in the present invention will be described in detail below.
【００３０】この発明では、高圧水スプレーの衝突圧Ｐ
t を５５［g ／mm2 ］以上７５［g／mm2 ］以下、しか
も流量Ｖを０．１［l ／（min ・mm2 ）］以上０．２
［l ／（min ・mm2 ）］以下に規制することが重要であ
る。In the present invention, the collision pressure P of the high pressure water spray is
t is 55 [g / mm 2 ] or more and 75 [g / mm 2 ] or less, and the flow rate V is 0.1 [l / (min · mm 2 )] or more 0.2
It is important to regulate below [l / (min · mm 2 )].
【００３１】図３は、上記規制理由を説明するためのグ
ラフであり、縦軸がスプレーの衝突圧Ｐt 〔g ／m
m2 〕、横軸がスプレー水の流量Ｖ〔l ／（min ・m
m2 ）〕を表わしている。又、図中、○印は良品とし、
△印と×印は製品としては問題があるので不良品とし
た。FIG. 3 is a graph for explaining the reason for the above regulation, where the vertical axis indicates the spray collision pressure Pt [g / m.
m 2 ], the horizontal axis is the flow rate of spray water V [l / (min ・ m
m 2 )]. Also, in the figure, ○ marks are good products,
The Δ mark and the X mark have a problem as a product, so they were regarded as defective products.
【００３２】上記図３は、表２に示す組成の鋼Ｈからな
るスラブを鋼材として用い、所定の粗圧延工程を経て形
成された鋼板を、前記仕上圧延機１により仕上圧延する
に際し、該仕上圧延機１の直前に設置したＦＳＢ２のデ
スケーリングヘッダから噴射するスプレーの鋼板３に対
する衝突圧Ｐt と、その流量Ｖとを変えてデスケーリン
グを行い、次いで仕上圧延を行った場合の、熱間圧延後
の製品（鋼板３）におけるスケール疵の発生程度を調査
した結果を示したものである。表２に示した組成の鋼
も、特に１次スケールが剥離し難い性質を有している。FIG. 3 shows that when a slab made of steel H having the composition shown in Table 2 is used as a steel material, a steel sheet formed through a predetermined rough rolling step is finish-rolled by the finish rolling machine 1. Hot rolling when descaling is performed by changing the collision pressure Pt of the spray injected from the descaling header of the FSB 2 installed immediately before the rolling mill 1 against the steel plate 3 and the flow rate V, and then finish rolling is performed. It shows the result of investigating the generation degree of scale flaws in the subsequent product (steel plate 3). The steels having the compositions shown in Table 2 also have the property that the primary scale is not easily peeled off.
【００３３】[0033]
【表２】 [Table 2]
【００３４】図３から明らかなように、衝突圧Ｐt が６
０［g ／mm2 ］以上で、且つ流量Ｖが０．１［l ／（mi
n ・mm2 ）］以上の領域において、極めて剥離性の悪い
１次スケールに起因するスケール疵の発生が殆どなく、
優れたデスケーリング性を示している。As is apparent from FIG. 3, the collision pressure Pt is 6
0 [g / mm 2 ] or more and the flow rate V is 0.1 [l / (mi
n .mm 2 )] or more, there is almost no scale flaw due to the primary scale, which has extremely poor releasability.
It shows excellent descaling.
【００３５】そして、流量Ｖが０．２［l ／（min ・mm
2 ）］の場合は、衝突圧Ｐt が５０［g ／mm2 ］でスケ
ール疵が同様に皆無となる。The flow rate V is 0.2 [l / (min.mm
2 )], the collision pressure Pt is 50 [g / mm 2 ] and the scale flaw is also completely absent.
【００３６】スプレーの衝突圧Ｐt を７５［g ／mm2 ］
超にしても、又はスプレーの流量Ｖを０．２［l ／（mi
n ・mm2 ）］超にしても、１次スケールに起因するスケ
ール疵の防止効果はそれ以上向上せず、却ってデスケー
リング設備及びその付帯設備が複雑化、巨大化し、設備
費、稼動費が高価になると共に、メンテナンス性も悪化
するという不具合が生じた。The impact pressure Pt of the spray is 75 [g / mm 2 ]
Even if it exceeds, or if the flow rate V of the spray is 0.2 [l / (mi
n ・ mm 2 )], the effect of preventing scale flaws caused by the primary scale does not improve any more, and on the contrary, the descaling equipment and its ancillary equipment become complicated and huge, and the equipment cost and operating cost increase. There is a problem that the cost is high and the maintainability is deteriorated.
【００３７】以上より、請求項３の発明においてはデス
ケーリング時におけるスプレーの衝突圧Ｐt は５５［g
／mm2 ］以上７５［g ／mm2 ］以下で、流量Ｖは０．１
［l／（min ・mm2 ）］以上０．２［l ／（min ・m
m2 ）］以下にすることが重要であることが判る。From the above, in the invention of claim 3, the spray collision pressure Pt at the time of descaling is 55 [g.
/ Mm 2 ] or more and 75 [g / mm 2 ] or less, the flow rate V is 0.1
[L / (min ・ mm 2 )] or more 0.2 [l / (min ・ m
m 2)] It can be seen that it is important to below.
【００３８】[0038]
【実施例】次に、請求項１の発明の実施例を詳細に説明
する。Next, an embodiment of the invention of claim 1 will be described in detail.
【００３９】表３に示したような化学組成の鋼Ｂ〜Ｇか
らなるスラブについて、表４（Ｎo.１〜１７）及び表４
（Ｎo.１８〜３５）に示した操作条件でデスケーリング
した後、仕上圧延を行い、得られた製品におけるスケー
ル疵の発生率を、同じく表３及び表４に併記した。Tables 4 (Nos. 1 to 17) and 4 show the slabs made of steels B to G having the chemical compositions shown in Table 3.
After descaling under the operating conditions shown in (No. 18 to 35), finish rolling was performed, and the occurrence rates of scale flaws in the obtained products are also shown in Tables 3 and 4.
【００４０】[0040]
【表３】 [Table 3]
【００４１】[0041]
【表４】 [Table 4]
【００４２】[0042]
【表５】 [Table 5]
【００４３】表４及び表５中、鋼Ｂに係るＮo.１〜２８
から判るように、衝突圧Ｐt 及び流量Ｖが本発明の範囲
内にあれば（Ｎo.１〜７、Ｎo.１４〜１６、Ｎo.１８〜
２３）スケール疵は発生しないが、本発明の範囲を外れ
た場合（Ｎo.８〜１３、Ｎo.１７、Ｎo.２４〜２８）等
はスケール疵が顕著に発生している。鋼Ｃ、Ｄ、Ｅ、
Ｆ、Ｇについても（Ｎo.２９〜３５）同様の結果を得
た。In Tables 4 and 5, Nos. 1 to 28 for Steel B
As can be seen, if the collision pressure Pt and the flow rate V are within the range of the present invention (No. 1 to 7, No. 14 to 16, No. 18 to
23) Although the scale flaw does not occur, when it is out of the range of the present invention (No. 8 to 13, No. 17, No. 24 to 28), the scale flaw is remarkable. Steel C, D, E,
Similar results were obtained for F and G (Nos. 29 to 35).
【００４４】次に、請求項３の発明の実施例を詳細に説
明する。Next, an embodiment of the invention of claim 3 will be described in detail.
【００４５】表６に示したような化学組成の鋼Ｉ、Ｊか
らなるスラブについて、表７（Ｎo.１〜１７）に示した
操作条件でデスケーリングした後、仕上圧延を行い、得
られた製品におけるスケール疵の発生率を、同じく表７
に併記した。The slabs of steels I and J having the chemical compositions shown in Table 6 were obtained by descaling under the operating conditions shown in Table 7 (No. 1 to 17) and then finish rolling. Table 7 shows the rate of occurrence of scale defects in products.
Also described in.
【００４６】[0046]
【表６】 [Table 6]
【００４７】[0047]
【表７】 [Table 7]
【００４８】表７のＮo.１〜１４から判るように、衝突
圧Ｐt 及び流量Ｖが本発明の範囲内にあれば（Ｎo.７〜
１０、Ｎo.１３、１４）スケール疵は発生しないが、本
発明の範囲を外れた場合（Ｎo.２〜６、Ｎo.１１、１
２、Ｎo.１５、１６）等はスケール疵が顕著に発生して
いる。なお、Ｎo.１はデスケーリングをしない場合を示
す。As can be seen from Nos. 1 to 14 in Table 7, if the collision pressure Pt and the flow rate V are within the range of the present invention (No. 7 to
10, No. 13, 14) Scale flaws do not occur, but when out of the scope of the present invention (No. 2 to 6, No. 11, 1)
2, No. 15, 16) and the like have significant scale flaws. No. 1 shows the case where descaling is not performed.
【００４９】以上、本発明について、具体的に説明した
が、本発明は前記具体例に示したものに限られるもので
なく、その要旨を逸脱しない範囲で種々変更可能であ
る。The present invention has been specifically described above, but the present invention is not limited to the above-mentioned specific examples, and various modifications can be made without departing from the scope of the invention.
【００５０】前記表２においては、Ｓi ０．１％未満の
組成の鋼の場合を示さなかったが、Ｓi ０．１０％未満
の熱延鋼板においては、スラブ加熱時の際に侵入スケー
ルの発生が少ないため、本発明をもって容易にデスケー
リングされることは明白である。又、表２、６に記載さ
れないＳi が０．６％未満のオーステナイト系ステンレ
ス鋼の場合も同様である。In Table 2 above, the case of steel having a composition of Si less than 0.1% is not shown. However, in hot-rolled steel sheet having Si less than 0.10%, intrusion scale occurs during slab heating. It is clear that the present invention facilitates descaling with the present invention. The same applies to the case of austenitic stainless steel with Si less than 0.6%, which is not shown in Tables 2 and 6.
【００５１】[0051]
【発明の効果】以上の通り、本発明によれば、熱延鋼板
を熱間圧延するに際し、従来剥離不可能であった難剥離
性のスケールを、操業上の種々の制約を受けることなく
確実に除去することができ、その結果、熱延鋼板におけ
るスケール疵の発生を未然に防止することができる。As described above, according to the present invention, when hot-rolling a hot-rolled steel sheet, it is possible to secure a scale with difficulty in peeling, which was conventionally impossible to peel, without being subjected to various operational restrictions. As a result, it is possible to prevent the occurrence of scale flaws in the hot rolled steel sheet.
【図１】第１発明の効果を説明するためのグラフFIG. 1 is a graph for explaining the effect of the first invention.
【図２】仕上圧延機の一例を示す概略説明図FIG. 2 is a schematic explanatory view showing an example of a finish rolling mill.
【図３】第２発明の硬化を説明するためのグラフFIG. 3 is a graph for explaining the curing of the second invention.
１…仕上圧延機 ２…高圧水デスケーリング装置 ３…熱延鋼板 1 ... Finishing rolling mill 2 ... High pressure water descaling device 3 ... Hot rolled steel sheet
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 高橋 祥之 千葉県千葉市川崎町１番地 川崎製鉄株式 会社千葉製鉄所内 (72)発明者 及川 良介 千葉県千葉市川崎町１番地 川崎製鉄株式 会社千葉製鉄所内 (72)発明者 足立 明夫 千葉県千葉市川崎町１番地 川崎製鉄株式 会社千葉製鉄所内 (72)発明者 安部 光義 千葉県千葉市川崎町１番地 川崎製鉄株式 会社千葉製鉄所内 ─────────────────────────────────────────────────── ─── Continuation of the front page (72) Inventor Yoshiyuki Takahashi 1 Kawasaki-cho, Chiba-shi, Chiba Inside Kawasaki Steel Co., Ltd. (72) Inventor Ryosuke Oikawa 1 Kawasaki-cho, Chiba-shi Chiba Steel Co., Ltd. In-house (72) Inventor Akio Adachi 1 Kawasaki-cho, Chiba-shi, Chiba Inside Kawasaki Steel Co., Ltd. Chiba Steel (72) Inventor Mitsuyoshi Abe 1 Kawasaki-cho, Chiba-shi Chiba Steel Co., Ltd.
Claims (3)
際し、仕上圧延前に、単位散布面積当たりの衝突圧が２
０［g ／mm2 ］以上１８０［g ／mm2 ］以下で、且つ、
流量が０．１［l ／（min ・mm2 ）］以上０．６［l ／
（min ・mm2 ）］以下の高圧水スプレーを鋼板表面に噴
射することを特徴とする熱間圧延時のデスケーリング方
法。1. When manufacturing a hot-rolled steel sheet by hot rolling a steel material, a collision pressure per unit spray area is 2 before finish rolling.
0 [g / mm 2 ] or more and 180 [g / mm 2 ] or less, and
Flow rate is 0.1 [l / (min · mm 2 )] or more 0.6 [l /
(Min · mm 2 )] A descaling method during hot rolling, which comprises spraying the following high-pressure water spray onto the steel sheet surface.
イト系ステンレス鋼としたことを特徴とする熱間圧延時
のデスケーリング方法。2. The descaling method during hot rolling according to claim 1, wherein the steel material is austenitic stainless steel.
ステンレス鋼は、Ｓi を０．０６％以上含むものであっ
て、熱間圧延して熱延鋼板を製造するに際し、仕上圧延
前に、単位散布面積当たりの衝突圧が６０［g ／mm2 ］
以上１７０［g ／mm2 ］以下で、且つ、流量が０．１
［l ／（min ・mm2 ）］以上０．２［l ／（min ・m
m2）］以下の高圧水スプレーを鋼板表面に噴射すること
を特徴とする熱間圧延時のデスケーリング方法。3. The austenitic stainless steel according to claim 2, wherein the austenitic stainless steel contains 0.06% or more of Si and is hot-rolled to produce a hot-rolled steel sheet. Collision pressure per area is 60 [g / mm 2 ]
Above 170 [g / mm 2 ] and below, and a flow rate of 0.1
[L / (min · mm 2 )] or more 0.2 [l / (min · m)
m 2 )] The following descaling method at the time of hot rolling characterized by spraying the following high-pressure water spray on the steel plate surface.
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|---|---|---|---|
| JP15838993A JP3296374B2 (en) | 1992-07-06 | 1993-06-29 | Descaling method during hot rolling of austenitic stainless steel |
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| JP17725792 | 1992-07-06 | ||
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| JP15838993A Expired - Fee Related JP3296374B2 (en) | 1992-07-06 | 1993-06-29 | Descaling method during hot rolling of austenitic stainless steel |
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| Country | Link |
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| JP (1) | JP3296374B2 (en) |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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-
1993
- 1993-06-29 JP JP15838993A patent/JP3296374B2/en not_active Expired - Fee Related
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Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3296374B2 (en) | 2002-06-24 |
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