JP4144567B2 - Manufacturing method of hot-rolled steel sheet - Google Patents
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Description
本発明は、熱延鋼板の製造方法に関する。具体的には、本発明は、スケール疵の発生が少なく表面品質が優れたＳｉ含有量が０．２％以上(本明細書では特にことわりがない限り「％」は「質量％」を意味するものとする)である熱延鋼板の製造方法に関する。 The present invention relates to a method for producing a hot-rolled steel sheet. Specifically, according to the present invention, the Si content with less generation of scale wrinkles and excellent surface quality is 0.2% or more (in this specification, “%” means “% by mass” unless otherwise specified). The present invention relates to a method for producing a hot-rolled steel sheet.
熱延鋼板は、通常、１１００〜１３５０℃程度に加熱されたスラブに粗圧延を行って粗バーとし、次いでこの粗バーを被圧延材として仕上圧延を行うことにより製造される。この際、加熱時のスラブに生ずる一次スケールや、この一次スケールを除去した後に粗バーに生じる二次スケール等が残存したままで粗圧延や仕上圧延を行うと、熱延鋼板の表面にスケールが噛み込んだいわゆるスケール疵が発生し、熱延鋼板の表面品質を低下させる。このようなスケール疵の発生を防止するために、通常、圧延ラインにはスラブや粗バーに高圧水を噴射することにより一次スケールや二次スケールを除去するためのデスケーリング装置が配置されており、これらのデスケーリング装置を用いて圧延の各段階で一次スケールや二次スケールを除去しながら圧延を行っている。 A hot-rolled steel sheet is usually manufactured by subjecting a slab heated to about 1100 to 1350 ° C. to rough rolling to form a rough bar, and then performing finish rolling using the rough bar as a material to be rolled. At this time, if rough rolling or finish rolling is performed with the primary scale generated in the slab during heating or the secondary scale generated in the coarse bar remaining after removing the primary scale, the scale is formed on the surface of the hot-rolled steel sheet. A so-called scale wrinkle is generated, which deteriorates the surface quality of the hot-rolled steel sheet. In order to prevent the occurrence of such scale wrinkles, a descaling device for removing primary scales and secondary scales is usually arranged on rolling lines by spraying high-pressure water onto slabs or rough bars. These descaling devices are used to perform rolling while removing the primary scale and secondary scale at each stage of rolling.
しかしながら、Ｓｉ含有量が０．２％以上と高い高Ｓｉ含有鋼では、スラブの加熱中にスラブ地金と生じたスケールとの界面に生成したファイアライト（Ｆｅ２ＳｉＯ４）がスケールの地金への密着性を向上させるためにデスケーリング不良が発生し易く、赤スケール又は島状スケールと呼ばれるスケール疵が発生し易い。このため、これまでにもデスケーリング不良に起因したスケール疵の発生を防止するために様々な発明が提案されている。 However, in a high Si content steel having a high Si content of 0.2% or more, the firelite (Fe 2 SiO 4 ) generated at the interface between the slab metal and the scale generated during the heating of the slab is the scale metal. Descaling failure is likely to occur in order to improve adhesion to the scale, and scale wrinkles called red scales or island scales are likely to occur. For this reason, various inventions have been proposed so far to prevent the occurrence of scale wrinkles due to the descaling failure.
例えば、特許文献１、２には仕上圧延前の粗バーに対して高圧水デスケーリングを強化して行うことによりスケール疵の発生を防止する発明が、特許文献３にはスラブの加熱温度又は粗バーの表面温度をファイアライトの生成が急増する共晶点である１１７３℃以下に抑制してファイアライトの生成を抑制しながら高圧水によりデスケーリングを行うことによりスケール疵の発生を防止する発明が、特許文献４には粗圧延開始前に高圧水デスケーリングを行い、［１１７３−４２０×（Ｐ％/Ｓｉ％)］℃以上で粗圧延を終了することによりスケール疵の発生を防止する発明が、さらに、特許文献５には粗圧延の終了から仕上圧延の開始までの間の粗バーの表面温度をＳｉ、Ｃｒ、Ｎｉ、ＰさらにはＳ等の成分によって規定される温度以上とすることによりスケール疵の発生を防止する発明が、それぞれ開示されている。
しかしながら、これらの発明によっても、Ｓｉ含有量が０．２％以上の高Ｓｉ含有鋼からなる熱延鋼板を製造する際に、赤スケール等のスケール疵の発生を確実に防止して、優れた表面性状を有する熱延鋼板を製造することは難しい。 However, according to these inventions, when producing a hot-rolled steel sheet made of a high Si-containing steel having a Si content of 0.2% or more, generation of scale wrinkles such as a red scale is surely prevented, which is excellent. It is difficult to produce a hot-rolled steel sheet having surface properties.
すなわち、特許文献１、２により開示された発明は、高圧水デスケーリングの強化、すなわち高圧水の圧力や流量を増加することによりスケールの除去性を向上させることを図ったものであるが、スケール除去効果を安定的に十分確保することは難しい。なお、この発明を実施するには、高圧水の圧力や流量を増加するための設備改造を行う必要があり、この設備改造には相応のコストを要してしまう。
In other words, the inventions disclosed in
また、特許文献３により開示された発明を実施すると、１１７３℃以下という低温で圧延を行う必要が生じるため、高Ｓｉ含有鋼からなる熱延鋼板の全域について確実かつ十分にスケールを除去することは難しい。なお、この発明を実施すると、圧延荷重が過大になるために得られる熱延鋼板の板厚精度の確保が難しくなってしまう。
In addition, when the invention disclosed in
さらに、特許文献４、５により開示された発明は、いずれも仕上圧延前のデスケーリングでの剥離性を向上させるものであるが、これらの発明によっても、高Ｓｉ含有鋼からなる熱延鋼板のスケール除去効果を安定的に十分確保することは難しい。
Furthermore, the inventions disclosed by
本発明の目的は、例えば赤スケール等のスケール疵の発生が少なく表面性状が良好なＳｉ含有量が０．２％以上である熱延鋼板を製造する方法を提供することである。 An object of the present invention is to provide a method for producing a hot-rolled steel sheet having a Si content of 0.2% or more with little generation of scale wrinkles such as red scale and good surface properties.
本発明は、粗バーの表面に生成するＦｅ２ＳｉＯ４が溶融化する温度、換言すれば、粗バーの表面に生成するＦｅＯとＦｅ２ＳｉＯ４との共晶温度 (以下、「ＦｅＯ／Ｆｅ２ＳｉＯ４の共晶温度」と記載する)以上に粗バーの温度を高めれば、Ｆｅ２ＳｉＯ４の強い酸化抑制効果を消失できるために、高Ｓｉ含有鋼からなる粗バーであっても酸化スケールを十分に生成でき、これにより、生成された酸化スケールをデスケーリングし易くすることができるために、その後に通常の条件でデスケーリングを行っても確実にデスケーリングを行うことができ、スケール疵を生じない熱延鋼板を製造できること、及び、ＦｅＯ／Ｆｅ２ＳｉＯ４の共晶温度を、粗バー又は被圧延材のＰ、Ａｌ及びＳｉ含有量を用いて表わされる臨界温度Ｔ(℃)＝１６８．１５×（（５×Ｐ＋Ａｌ）／Ｓｉ）2−２４５．１２×（５×Ｐ＋Ａｌ）／Ｓｉ＋１１７０（℃）により代用すれば、実際の製造ラインにおいても確実かつ簡単に実施できることという新規な知見に基づいてなされたものである。 In the present invention, the temperature at which Fe 2 SiO 4 produced on the surface of the coarse bar melts, in other words, the eutectic temperature of FeO and Fe 2 SiO 4 produced on the surface of the coarse bar (hereinafter referred to as “FeO / Fe”). 2 SiO 4 eutectic temperature ”), if the temperature of the coarse bar is increased more than that, the strong oxidation inhibition effect of Fe 2 SiO 4 can be lost. Since the scale can be generated sufficiently, and the generated oxide scale can be easily descaled, it is possible to reliably perform the descaling even if the descaling is performed under normal conditions after that. The ability to produce hot-rolled steel sheets that do not cause wrinkles, and the eutectic temperature of FeO / Fe 2 SiO 4 is represented by the critical temperature T (° C.) expressed using the P, Al, and Si contents of the coarse bar or rolled material. ) = 168.15 × ((5 × P + Al) / Si) 2 −245.12 × (5 × P + Al) / Si + 1170 (° C.), a new method that can be reliably and easily implemented in an actual production line It was made based on this knowledge.
本発明は、粗圧延を行われた粗バーの表面に高圧水を噴射してこの粗バーの表面のスケールを除去した後に、この粗バーを被圧延材として仕上圧延を行い、その後に冷却を行うことによってＳｉ含有量が０．２質量％以上である熱延鋼板を製造する際に、粗圧延の終了からスケールの除去までの間においては、粗バーの表面の最高温度が、（１）式を用いて求められる、この粗バーの表面に生成するＦｅ２ＳｉＯ４が溶融化する限界温度以上となるように、粗バーの温度を調整することを特徴とする熱延鋼板の製造方法である。
限界温度Ｔ（℃）＝１６８．１５×（（５×Ｐ＋Ａｌ）／Ｓｉ） ２ ―２４５．１２×（５×Ｐ＋Ａｌ）／Ｓｉ＋１１７０（℃） ・・・・・（１）
（１）式におけるＰ、Ａｌ、Ｓｉは、それぞれ、粗バーのＰ含有量、Ａｌ含有量、Ｓｉ含有量（いずれも質量％）を示す。
In the present invention, after removing the scale on the surface of the rough bar by spraying high-pressure water onto the surface of the rough bar that has been subjected to rough rolling, finish rolling is performed using the rough bar as a material to be rolled, and then cooling is performed. When producing a hot-rolled steel sheet having a Si content of 0.2% by mass or more, the maximum temperature of the surface of the coarse bar is (1) between the end of the rough rolling and the removal of the scale. In the method for producing a hot-rolled steel sheet, the temperature of the coarse bar is adjusted so as to be equal to or higher than the limit temperature at which Fe 2 SiO 4 generated on the surface of the coarse bar is melted. is there.
Limit temperature T (° C.) = 168.15 × ((5 × P + Al) / Si) 2 −245.12 × (5 × P + Al) / Si + 1170 (° C.) (1)
In the formula (1), P, Al, and Si represent the P content, Al content, and Si content (all by mass%) of the coarse bar, respectively.
この本発明に係る熱延鋼板の製造方法では、さらに、スケールの除去から冷却の開始までの間においては、被圧延材の表面の最高温度がこの被圧延材の表面に生成するＦｅ２ＳｉＯ４が溶融化する前記の限界温度未満となるように、被圧延材の温度を調整することが、望ましい。 In the method for producing a hot-rolled steel sheet according to the present invention, further, during the period from removal of scale to the start of cooling, the maximum temperature of the surface of the material to be rolled is Fe 2 SiO 4 generated on the surface of the material to be rolled. It is desirable to adjust the temperature of the material to be rolled so that the temperature is lower than the above limit temperature at which the material melts.
これらの本発明に係る熱延鋼板の製造方法では、限界温度が、粗バー又は被圧延材の表面に生成するＦｅＯとＦｅ２ＳｉＯ４との共晶温度であることが例示される。 In the method for producing a hot-rolled steel sheet according to the present invention, the limit temperature is exemplified as the eutectic temperature of FeO and Fe 2 SiO 4 generated on the surface of the rough bar or the material to be rolled.
さらに、これらの本発明に係る熱延鋼板の製造方法では、粗圧延の終了からスケールの除去までの間に粗バーを加熱することが望ましい。この加熱は、粗圧延を行う粗圧延機と、スケールの除去を行うデスケーリング装置との間に設けられた、例えば誘導加熱装置等の加熱装置を用いて行うことが例示される。 Furthermore, in the method for producing a hot-rolled steel sheet according to the present invention, it is desirable to heat the coarse bar between the end of the rough rolling and the removal of the scale. For example, the heating is performed using a heating device such as an induction heating device provided between a roughing mill that performs rough rolling and a descaling device that removes scale.
本発明により、熱間圧延ままでも、赤スケール等のスケール疵の発生が少なく表面性状が良好なＳｉ含有量が０．２％以上である熱延鋼板を製造することができる。 According to the present invention, it is possible to produce a hot-rolled steel sheet having a Si content of 0.2% or more with little generation of scale wrinkles such as red scale and good surface properties even in hot rolling.
以下、本発明に係る熱延鋼板の製造方法を実施するための最良の形態を、添付図面を参照しながら詳細に説明する。
本実施の形態において製造される熱延鋼板は、Ｓｉ量が０．２％以上である高Ｓｉ含有鋼からなる。Ｓｉ量が０．２％未満では、Ｆｅ２ＳｉＯ４の生成量が少なく、デスケーリング不良が発生しないため、赤スケール庇の発生は問題とはならない。
Hereinafter, the best mode for carrying out the method for producing a hot-rolled steel sheet according to the present invention will be described in detail with reference to the accompanying drawings.
The hot-rolled steel sheet manufactured in the present embodiment is made of a high Si-containing steel having a Si content of 0.2% or more. When the amount of Si is less than 0.2%, the amount of Fe 2 SiO 4 produced is small and no descaling failure occurs, so the occurrence of red scale soot is not a problem.
Ｓｉ添加により赤スケール等のスケール疵が発生し問題となるのは、熱間圧延のままで使用される鋼材だけでなく、熱間圧延を行われた後に酸洗、冷間圧延、あるいはめっきを行われる鋼材も含まれる。これは、塩酸酸洗によりスケールを除去した際、赤スケールの発生部は凹凸が大きくなることと、塩酸は、Ｓｉ酸化物が溶解しないために鋼板の表面に残存するためである。 It is not only steel materials that are used as hot rolled but also hot picked, cold rolled, or plated after hot rolling as the problem is caused by the addition of Si. This includes steels that are made. This is because when the scale is removed by hydrochloric acid pickling, the unevenness of the red scale is increased and hydrochloric acid remains on the surface of the steel sheet because the Si oxide does not dissolve.
赤スケールが問題となる主な鋼種としては、高張力鋼板、高炭素鋼板さらには電磁鋼板等があり、本発明はこれらの鋼板に適用できる。
高張力鋼板の組成として、Ｃ：０．０２％以上０．１０％以下、Ｓｉ：０．２％以上２．００％以下、Ｍｎ：０．５０％以上２．００％以下、Ｐ：０．０１０％以上０．０５０％以下、Ｓ：０．０２％以下、ｓｏｌ．Ａｌ：０．０２％以上１．５％以下を含有し、さらに、Ｔｉ：０．１５％以下、Ｎｂ：０．０６％以下、Ｎ：０．００４０％以下、Ｃｒ：：０．６％以下、Ｖ：０．０６％以下、Ｃａ：０．０１％以下、Ｂ：０．０１％以下、及び希土類元素：０．１０％以下、残部Ｆｅ及び不可避不純物が例示される。
Main steel types in which red scale is a problem include high-tensile steel plates, high-carbon steel plates, and electromagnetic steel plates, and the present invention can be applied to these steel plates.
The composition of the high-tensile steel plate is C: 0.02% to 0.10%, Si: 0.2% to 2.00%, Mn: 0.50% to 2.00%, P: 0.00. 010% to 0.050%, S: 0.02% or less, sol. Al: 0.02% to 1.5%, Ti: 0.15% or less, Nb: 0.06% or less, N: 0.0040% or less, Cr :: 0.6% or less V: 0.06% or less, Ca: 0.01% or less, B: 0.01% or less, and rare earth elements: 0.10% or less, the balance Fe and inevitable impurities.
高炭素鋼板の組成として、Ｃ：０．４０％以上０．８０％以下、Ｓｉ：０．２％以上０．５０％以下、Ｍｎ：０．０５％以上１．００％以下、Ｐ：０．０３０％以下、Ｓ：０．００２％以下、ｓｏｌ．Ａｌ：０．２％以下、さらに、Ｃｒ：０．６０％以下、Ｍｏ：：０．５０％以下、Ｔｉ：０．１００％以下、Ｎｂ：０．１００％以下、Ｎｉ：１．００％以下、Ｎ：０．００８０％以下、Ｃａ：０．０１％以下、Ｂ：０．０１％以下、残部Ｆｅ及び不可避不純物が例示される。 The composition of the high carbon steel sheet is as follows: C: 0.40% to 0.80%, Si: 0.2% to 0.50%, Mn: 0.05% to 1.00%, P: 0.00. 030% or less, S: 0.002% or less, sol. Al: 0.2% or less, Cr: 0.60% or less, Mo :: 0.50% or less, Ti: 0.100% or less, Nb: 0.100% or less, Ni: 1.00% or less N: 0.0080% or less, Ca: 0.01% or less, B: 0.01% or less, the remaining Fe and inevitable impurities.
電磁鋼板の組成として、Ｃ：０．０１０％以下、Ｓｉ：０．２％以上４．０％、Ｍｎ：０．５０％以上３．００％以下、Ａｌ：２．０％以下、Ｓ：０．０４０％以下、Ｐ：０．０３０％以下、残部Ｆｅ及び不可避不純物が例示される。 As the composition of the electrical steel sheet, C: 0.010% or less, Si: 0.2% or more and 4.0%, Mn: 0.50% or more and 3.00% or less, Al: 2.0% or less, S: 0 0.040% or less, P: 0.030% or less, remaining Fe and inevitable impurities are exemplified.
本実施の形態では、このような組成を有するスラブに、上流から下流へ向けて、加熱炉、粗圧延機、粗バー加熱装置、デスケーリング装置及び仕上圧延機をこの順に備える熱間圧延設備を用いて、熱間圧延を行うことにより、Ｓｉ含有量が０．２％以上の熱延鋼板を製造する。 In the present embodiment, a hot rolling facility including a heating furnace, a rough rolling mill, a rough bar heating device, a descaling device, and a finish rolling mill in this order from the upstream to the downstream of the slab having such a composition. By using hot rolling, a hot rolled steel sheet having a Si content of 0.2% or more is produced.
加熱炉は、上述した組成を有するとともに１００〜３００ｍｍ程度の厚みを有するスラブを所定の温度に加熱するものであり、本実施の形態では周知慣用の加熱炉を用いた。この加熱炉によるスラブの加熱温度は、粗圧延の終了から仕上圧延の前のデスケーリングによるスケール除去の開始までの間における粗バーの表面の最高温度を、粗バーの表面に生成するＦｅ２ＳｉＯ４が溶融化する限界温度以上、つまり、粗バーの表面に生成するＦｅＯ／Ｆｅ２ＳｉＯ４の共晶温度以上に維持できるとともに、このデスケーリングの終了時から冷却の開始時までの間における被圧延材の表面の最高温度をこの限界温度Ｔ（℃）未満に維持できるのであれば、何ら限定を要さない。例えば、この加熱炉により１２００℃以上に加熱することが例示される。なお、本実施の形態では、後述するように、この限界温度として、上述したＦｅＯ／Ｆｅ２ＳｉＯ４の共晶温度を用いるのではなく、Ｔ(℃)＝１６８．１５×（（５×Ｐ＋Ａｌ）／Ｓｉ）2−２４５．１２×（５×Ｐ＋Ａｌ）／Ｓｉ＋１１７０（℃）を用いて求められる限界温度を用いる。 The heating furnace heats a slab having the above-described composition and a thickness of about 100 to 300 mm to a predetermined temperature. In this embodiment, a well-known and conventional heating furnace is used. The heating temperature of the slab by the furnace, the maximum temperature of the crude bar surface between the start of the descaling by previous descaling finish rolling from the end of rough rolling, Fe 2 SiO generating on the surface of the rough bar 4 can be maintained at a temperature higher than the melting temperature, that is, higher than the eutectic temperature of FeO / Fe 2 SiO 4 formed on the surface of the coarse bar. If the maximum temperature of the surface of the rolled material can be maintained below this limit temperature T (° C.), no limitation is required. For example, heating to 1200 ° C. or higher by this heating furnace is exemplified. In the present embodiment, as described later, as the limit temperature, rather than using the eutectic temperature of FeO / Fe 2 SiO 4 as described above, T (℃) = 168.15 × ((5 × P + Al ) / Si) 2 −245.12 × (5 × P + Al) / Si + 1170 (° C.).
加熱炉により加熱されたスラブは、粗圧延機に送られて粗圧延されることにより、３０〜４０ｍｍ程度の厚さの被圧延材である粗バーとされる。このような粗圧延機は周知慣用の粗圧延機であればよく、本実施の形態では６基の粗圧延スタンドを有する粗圧延機を用いた。 The slab heated by the heating furnace is sent to a roughing mill and rough-rolled to be a rough bar which is a material to be rolled having a thickness of about 30 to 40 mm. Such a rough rolling mill may be a well-known and conventional rough rolling mill. In this embodiment, a rough rolling mill having six rough rolling stands is used.
粗圧延機により粗圧延された粗バーは、粗バー加熱装置へ送られて、その長手方向の全域が所定の温度に加熱される。粗バー加熱装置は、誘導加熱方式、通電加熱方式又はバーナ加熱方式等の公知の各種の加熱装置を用いることが可能である。しかし、加熱のむらが少ないこと等の理由により誘導加熱方式の加熱装置を用いることが望ましい。この粗バー加熱装置によって、後述するように、被圧延材である粗バーは、粗圧延の終了からスケールの除去までの間に、その表面の最高温度が粗バーの表面に生成するＦｅ２ＳｉＯ４を溶融化する限界温度である、粗バーの表面に生成するＦｅＯ／Ｆｅ２ＳｉＯ４の共晶温度以上、具体的には、Ｔ(℃)＝１６８．１５×（（５×Ｐ＋Ａｌ）／Ｓｉ）2−２４５．１２×（５×Ｐ＋Ａｌ）／Ｓｉ＋１１７０（℃）として規定される限界温度T（℃）以上となるように、加熱される。 The coarse bar roughly rolled by the coarse rolling mill is sent to a coarse bar heating device, and the entire region in the longitudinal direction is heated to a predetermined temperature. As the coarse bar heating apparatus, various known heating apparatuses such as an induction heating system, an energization heating system, or a burner heating system can be used. However, it is desirable to use an induction heating type heating device for reasons such as less uneven heating. As will be described later, this coarse bar heating apparatus is a Fe 2 SiO in which the maximum temperature of the surface of the coarse bar as the material to be rolled is generated on the surface of the coarse bar between the end of the rough rolling and the removal of the scale. 4 or higher than the eutectic temperature of FeO / Fe 2 SiO 4 formed on the surface of the coarse bar, specifically T (° C.) = 168.15 × ((5 × P + Al) / Si) 2 −245.12 × (5 × P + Al) / Si + 1170 (° C.) is heated so as to be equal to or higher than a limit temperature T (° C.).
このように、本実施の形態の熱間圧延設備は、粗バー加熱装置を備えるものである。粗バー加熱装置を備える熱間圧延設備を用いてこの粗バー加熱装置による加熱により上述した温度に粗バーを加熱することができれば、加熱炉によるスラブの加熱温度や粗圧延を行う際の温度には特段の限定を要することがなくなるため、工程の自由度を高めることができるからである。しかし、粗バー加熱装置を備えていない熱間圧延設備を用いることも可能であり、このような熱間圧延設備を用いる場合には、粗圧延の終了時に上述した温度を満たすことができるように、加熱炉の設定温度を設定してスラブを加熱すればよい。 Thus, the hot rolling equipment of the present embodiment includes a coarse bar heating device. If the rough bar can be heated to the above-described temperature by heating with this rough bar heating device using a hot rolling facility equipped with a rough bar heating device, the heating temperature of the slab by the heating furnace or the temperature when rough rolling is performed. This is because no particular limitation is required and the degree of freedom of the process can be increased. However, it is also possible to use hot rolling equipment not equipped with a rough bar heating device, and when using such hot rolling equipment, the above-mentioned temperature can be satisfied at the end of rough rolling. What is necessary is just to set the preset temperature of a heating furnace and to heat a slab.
このようにして、粗バー加熱装置により加熱された粗バーは、デスケーリング装置に送られて、表面に存在するスケールが除去される。デスケリーング装置は、公知のデスケーリング装置であればよく、本実施の形態では、粗バーの幅方向へ粗バーの表面へ高圧水を、高圧水吐出圧：１４ＭＰａ以上３０ＭＰａ以下及び粗バー単位幅当たり流量：０．０１ｍ３／秒／ｍ以上０．０４ｍ３／秒／ｍ以下の条件で噴射するための噴射用ノズルを複数個配置されたデスケーリング装置を用いた。また、スケール除去時の粗バーの移動速度は０．５ｍ／秒以上１．８ｍ／秒以下とした。なお、仕上圧延前にデスケーリングを行う際の粗バーの温度も特に限定を要さない。 In this manner, the coarse bar heated by the coarse bar heating device is sent to the descaling device, and the scale existing on the surface is removed. The deskeling apparatus may be a known descaling apparatus. In the present embodiment, high-pressure water is applied to the surface of the coarse bar in the width direction of the coarse bar, the high-pressure water discharge pressure is 14 MPa or more and 30 MPa or less, and per coarse bar unit width. Flow rate: A descaling device in which a plurality of injection nozzles for injection under conditions of 0.01 m 3 / sec / m or more and 0.04 m 3 / sec / m or less was used was used. Further, the moving speed of the coarse bar during scale removal was set to 0.5 m / sec or more and 1.8 m / sec or less. In addition, the temperature of the rough bar at the time of descaling before finish rolling is not particularly limited.
このようにして、デスケーリングされた粗バーは、被圧延材として仕上圧延機に送られて仕上圧延を行われることにより１．０〜２５ｍｍ程度の所定の板厚を有する熱延鋼板とされる。この仕上圧延機としては、周知慣用の仕上圧延機を用いればよく、本実施の形態では、タンデムに配置された５〜７基の圧延スタンドを有する公知の仕上圧延機を用いた。 Thus, the descaled coarse bar is sent to a finishing mill as a material to be rolled and subjected to finish rolling, whereby a hot rolled steel sheet having a predetermined thickness of about 1.0 to 25 mm is obtained. . As this finishing mill, a well-known and conventional finishing mill may be used. In the present embodiment, a known finishing mill having 5 to 7 rolling stands arranged in tandem is used.
このようにして仕上圧延を終了した熱延鋼板は、仕上圧延機のすぐ下流に配置された周知慣用の冷却装置により所定の温度に冷却されて、最終製品である熱延鋼板とされる。
本実施の形態では、このような熱間圧延設備を用いてＳｉ含有量が０．２％以上２．０％以下である熱延鋼板を製造する際に、粗バー加熱装置によって、粗バーの表面の最高温度が、粗圧延の終了からスケールの除去までの間においては、粗バーの表面に生成するＦｅ２ＳｉＯ４を溶融化する限界温度以上、具体的には、Ｔ(℃)＝１６８．１５×（（５×Ｐ＋Ａｌ）／Ｓｉ）2―２４５．１２×（５×Ｐ＋Ａｌ）／Ｓｉ＋１１７０（℃）として規定される限界温度Ｔ（℃）以上に高められるとともに、スケールの除去から冷却の開始までの間においては限界温度Ｔ（℃）未満に抑制される。本実施の形態において、このように粗バー又は被圧延材の温度を調整する理由を説明する。
The hot-rolled steel sheet that has been finish-rolled in this way is cooled to a predetermined temperature by a well-known and commonly used cooling device arranged immediately downstream of the finish-rolling mill, and is made into a hot-rolled steel sheet that is the final product.
In this embodiment, when manufacturing a hot-rolled steel sheet having a Si content of 0.2% or more and 2.0% or less using such a hot rolling facility, Between the end of rough rolling and the removal of scale, the maximum temperature of the surface is equal to or higher than the limit temperature for melting Fe 2 SiO 4 formed on the surface of the rough bar, specifically, T (° C.) = 168. .15 × ((5 × P + Al) / Si) 2 −245.12 × (5 × P + Al) / Si + 1170 (° C.) In the period up to the start, the temperature is suppressed below the limit temperature T (° C.). In the present embodiment, the reason for adjusting the temperature of the rough bar or the material to be rolled will be described.
粗圧延を終了した時から仕上圧延前のデスケーリングを開始する時までの間における粗バーの表面におけるスケールの生成量が少ないと、粗バーのデスケーリング性が悪化する。すなわち、鋼は酸化する際に体積膨張するために酸化量（すなわちスケールの生成量）が大きくなるほど、スケールの内部に圧縮応力が発生するとともに、酸化の際に粗バーとスケールとの界面に生成するボイドの生成量も増加する。発生した圧縮応力及び生成したボイドの相互作用により、粗圧延を終了した時からデスケーリングを開始する時までの間における酸化が進行するほど、粗バーの表面に生成するスケールは剥離し易いものとなる。 If the amount of scale generated on the surface of the rough bar is small between the time when the rough rolling is finished and the time when descaling before finish rolling is started, the descaling property of the rough bar is deteriorated. In other words, because steel expands in volume when oxidized, the greater the amount of oxidation (ie, the amount of scale generated), the more compressive stress is generated inside the scale, and at the interface between the coarse bar and scale during oxidation. The amount of voids generated increases. Due to the interaction between the generated compressive stress and the generated void, the scale generated on the surface of the rough bar is more likely to peel off as the oxidation progresses from the time when the rough rolling is completed until the time when the descaling is started. Become.
一方、Ｓｉ含有量が０．２％以上であるＳｉ含有鋼は、酸化速度が低いためにデスケーリング性が良好でないとともに、高温かつ長時間のスラブ加熱によってＳｉ酸化物が母材及びスケールの界面に濃化することによって酸化抑制効果がいっそう高まっている。ここで、一般的に、スケールの生成量を増加するには鋼板温度を高く設定すればすればよいが、Ｓｉ含有鋼ではこの酸化抑制効果がかなり大きいために、鋼板温度を多少高めた程度ではスケールの生成量はあまり増加しない。 On the other hand, the Si-containing steel having a Si content of 0.2% or more is not good in descaling property due to the low oxidation rate, and the Si oxide becomes an interface between the base material and the scale by high-temperature and long-time slab heating. As a result of concentration, the oxidation inhibiting effect is further increased. Here, in general, the steel plate temperature should be set high in order to increase the amount of scale generated. However, since this oxidation suppression effect is quite large in Si-containing steel, Scale generation does not increase much.
ＦｅとＳｉの酸化物は共晶を作り、粗バーがＦｅ及びＳｉのみからなると仮定すると、ＦｅＯ／Ｆｅ２ＳｉＯ４の共晶温度は１１７７℃程度である。この共晶温度以上になると、Ｆｅ２ＳｉＯ４は溶融化して酸化抑制効果が失われる。このため、原理的には、粗圧延から仕上圧延前デスケーリングまでの間で表面温度が共晶温度である１１７７℃以上に維持されておれば、Ｓｉ含有鋼のＳｉ量が高くとも、あるいはＳｉが界面に濃化していようとも、Ｆｅ２ＳｉＯ４が溶融化するために酸化抑制効果はなくなり、酸化及びスケールの生成が進行する。この結果、生成したスケールはデスケーリングし易いものとなり、例えば上述した特許文献１、２に記載されている超高圧デスケーリングではなく、従来から行われている通常の条件でのデスケーリングを行っても、確実にデスケーリングできる。
Assuming that an oxide of Fe and Si forms a eutectic and the coarse bar is composed only of Fe and Si, the eutectic temperature of FeO / Fe 2 SiO 4 is about 1177 ° C. When the eutectic temperature or higher is reached, Fe 2 SiO 4 is melted and the oxidation inhibiting effect is lost. Therefore, in principle, if the surface temperature is maintained at or above the eutectic temperature of 1177 ° C. or higher from rough rolling to descaling before finish rolling, even if the Si content of the Si-containing steel is high, or Si Even if it is concentrated at the interface, since the Fe 2 SiO 4 is melted, the oxidation suppressing effect is lost, and oxidation and scale generation proceed. As a result, the generated scale is easy to descal. For example, instead of the ultra-high pressure descaling described in
すなわち、Ｓｉ含有鋼は、粗バーの表面に生成するＦｅＯ／Ｆｅ２ＳｉＯ４の共晶温度を境として、共晶温度以上では酸化が急激に進行してデスケーリングが容易なスケールを生成し、共晶温度未満では酸化が殆ど進展せずデスケーリングが難しいスケールを生成する。このため、デスケーリングを容易にするためには、粗圧延後〜デスケーリング間で鋼板の表面の最高温度を、粗バーの表面に生成するＦｅＯ／Ｆｅ２ＳｉＯ４の共晶温度以上に維持すればよいことになる。そして、このデスケーリング後には、鋼板の表面の最高温度を共晶温度未満に低下すれば、このデスケーリング後におけるスケール発生を抑制することが可能である。 That is, the Si-containing steel generates a scale that can be easily descaled due to the rapid progress of oxidation above the eutectic temperature at the eutectic temperature of FeO / Fe 2 SiO 4 generated on the surface of the coarse bar, Below the eutectic temperature, oxidation hardly progresses and a scale that is difficult to descale is generated. For this reason, in order to facilitate descaling, the maximum temperature on the surface of the steel sheet after rough rolling to descaling should be maintained at or above the eutectic temperature of FeO / Fe 2 SiO 4 generated on the surface of the coarse bar. It will be good. And after this descaling, if the maximum temperature on the surface of the steel sheet is lowered below the eutectic temperature, the generation of scale after this descaling can be suppressed.
この共晶温度は粗バーの組成によって変動する。すなわち、粗バーがＦｅ及びＳｉからなる場合を仮定すると、この共晶温度は上述したように約１１７７℃であるが、実際の粗バーはＭｎ、Ｐ、Ｓ、Ａｌ、必要に応じてＢ、Ｖ、ＷさらにはＭｏ等を含有するため、この共晶温度は低下する。したがって、これらの成分を含む鋼からなる粗バーではより低い温度で酸化が進行する。 This eutectic temperature varies with the composition of the coarse bar. That is, assuming that the coarse bar is made of Fe and Si, the eutectic temperature is about 1177 ° C. as described above, but the actual coarse bar is Mn, P, S, Al, and optionally B, Since it contains V, W, and Mo, the eutectic temperature is lowered. Accordingly, oxidation proceeds at a lower temperature in a coarse bar made of steel containing these components.
本発明者らは、この共晶温度に影響を与える成分のうちで比較的、機械的特性に悪い影響を及ぼさない成分としてＡｌに着目し、さらにＰとの関係を調査するため、表１に示す８鋼種の材料を用いた試験を行った。 The present inventors pay attention to Al as a component that does not adversely affect the mechanical properties among the components that affect the eutectic temperature, and further investigate the relationship with P in Table 1. A test using the materials of the eight steel types shown was conducted.
まず、それぞれの鋼種のスラブからサンプル（厚さ３ｍｍ、幅２０ｍｍ、長さ３０ｍｍ）を機械加工により切り出した後、電気炉を用い１２００℃、３０分間加熱し表面にスケールを生成させた。炉から取り出した後、急冷しスケールを除去した後、１０８０〜１１８０℃に加熱しスケールの生成量を測定した。
First, samples (
この最初の１２００℃、３０分間の加熱は、実機におけるスラブ再加熱を模擬しており、急冷は高圧水デスケーリングを模擬しており、さらに１０８０〜１１８０℃の加熱は粗バーの酸化を模擬している。 This initial heating at 1200 ° C for 30 minutes simulates slab reheating in the actual machine, rapid cooling simulates high pressure water descaling, and heating at 1080 to 1180 ° C simulates rough bar oxidation. ing.
図１に鋼種Ｂにおける１０８０〜１１８０℃への再加熱時のサンプルの重量変化を示す。１１４０℃までの酸化温度では重量変化が小さく、スケールの生成量が少ないことがわかる。これに対し、１１６０℃以上になると急激に酸化が進むことがわかる。なお、この試験のサンプルの断面観察より、１１４０℃以下では界面のＦｅ２ＳｉＯ４は溶融化した痕跡は確認できなかったが、１１６０℃以上では溶融化しており、共晶温度がこの間に存在することが確認できた。 FIG. 1 shows the change in weight of the sample at the time of reheating to 1080 to 1180 ° C. in steel type B. It can be seen that the weight change is small at the oxidation temperature up to 1140 ° C., and the amount of scale produced is small. On the other hand, it turns out that oxidation advances rapidly when it becomes 1160 degreeC or more. In addition, from the cross-sectional observation of the sample of this test, the trace of melting of Fe 2 SiO 4 at the interface could not be confirmed at 1140 ° C. or lower, but it was melted at 1160 ° C. or higher, and the eutectic temperature exists in the meantime. I was able to confirm.
ちなみに、このように作成したサンプルに１４ＭＰａの高圧水を噴射しスケールの剥離性を調査した結果、１１４０℃以下の場合にはスケールが剥離せず、１１６０℃以上では容易にスケールが剥離することが確認された。 By the way, as a result of investigating the peelability of the scale by injecting high pressure water of 14 MPa to the sample prepared in this way, the scale does not peel off at 1140 ° C. or lower, and the scale peels easily at 1160 ° C. or higher confirmed.
しかし、このような試験方法を行う中で、同じ鋼種を用いても、急冷によるスケール剥離条件によって共晶温度が変化することが判明してきた。これは、共晶温度自身は、物理量であり、構成する酸化物の量により決まるものであるが、加熱時に生成した酸化物の構成比がデスケーリングによる剥離状況によって変化するためである。 However, it has been found that the eutectic temperature varies depending on the scale peeling condition due to rapid cooling even when the same steel type is used during such a test method. This is because the eutectic temperature itself is a physical quantity and is determined by the amount of oxide to be formed, but the composition ratio of the oxide generated during heating changes depending on the delamination state due to descaling.
したがって、実際の製造工程における粗バーの表面に存在する酸化物の共晶温度を知るには、粗バーそのものの温度を変化させ、その時々の断面観察から溶融化しているか否かにより判断する必要があるが、現実的には困難である。 Therefore, in order to know the eutectic temperature of the oxide present on the surface of the rough bar in the actual manufacturing process, it is necessary to change the temperature of the rough bar itself and judge whether or not it is melted from the cross-sectional observation at that time There is, but it is difficult in reality.
そこで、実際の製造工程における粗バーの温度を変化させた時のスケール剥離状況（製品の赤スケール発生状況）を調査し、粗バーの表面に生成するＦｅ２ＳｉＯ４が溶融化する温度を求めた。 Therefore, the state of scale peeling (the state of red scale generation of the product) when the temperature of the coarse bar is changed in the actual manufacturing process is investigated, and the temperature at which Fe 2 SiO 4 generated on the surface of the coarse bar is melted is obtained. It was.
すなわち、上述した本実施の形態の圧延設備を用いて、スラブを加熱炉で１２００〜１２６０℃に加熱した後にデスケーリングしてから粗圧延を行うことにより約３５ｍｍ厚の粗バーとし、その後、誘導加熱方式の粗バー加熱装置で粗バーの表面を加熱し、次いでデスケーリング装置により高圧水の吐出圧：１４ＭＰａ、粗バーの単位幅当たりの流量：０．０２ｍ３／秒／ｍ、デスケーリング時の粗バーの移動速度：０．８ｍ／ｓの条件により高圧水を噴射して粗バーの表面のスケールを除去し、その後、仕上圧延機で板厚２．６ｍｍの熱延鋼板を製造した。そして、得られた熱延鋼板の表面の赤スケール発生状況を調査した。 That is, using the rolling equipment of the present embodiment described above, the slab is heated to 1200 to 1260 ° C. in a heating furnace and then descaled and then subjected to rough rolling to obtain a rough bar having a thickness of about 35 mm. The surface of the coarse bar is heated with a heating type coarse bar heating device, and then the discharge pressure of high-pressure water: 14 MPa, the flow rate per unit width of the coarse bar: 0.02 m 3 / sec / m, with descaling The coarse bar was moved at a rate of 0.8 m / s to remove the scale on the surface of the coarse bar, and then a hot rolled steel sheet having a thickness of 2.6 mm was manufactured with a finishing mill. Then, the occurrence of red scale on the surface of the obtained hot rolled steel sheet was investigated.
粗圧延機の出口温度は粗圧延機ロール中心からライン方向に１０ｍの距離に設けた粗圧延機出口温度計で測定し、バーヒータ出側温度は、バーヒータの最終コイルからライン方向に１．５ｍの距離に設けたバーヒータ出側温度計にて測定した 。 The outlet temperature of the roughing mill is measured with a roughing mill outlet thermometer provided at a distance of 10 m from the center of the roughing mill roll in the line direction. The bar heater outlet side temperature is 1.5 m from the final coil of the bar heater in the line direction. Measured with a bar heater outlet thermometer provided at a distance.
図２、３は、いずれも、表１における鋼種Ｆについて、熱延鋼板の長手方向について粗圧延機の出口温度又はバーヒータの出側温度と発生した島状スケール面積率との関係を示すグラフである。図１は、粗圧延終了時の温度の方がバーヒータ出側の温度より高い場合であり、図２はその逆である。 2 and 3 are graphs showing the relationship between the outlet temperature of the roughing mill or the outlet temperature of the bar heater and the generated island scale area ratio in the longitudinal direction of the hot-rolled steel sheet for steel type F in Table 1. is there. FIG. 1 shows a case where the temperature at the end of rough rolling is higher than the temperature on the outlet side of the bar heater, and FIG. 2 is the opposite.
図２、３に示すように、この鋼種Ｆでは、粗圧延機の出口温度又はバーヒータの出側温度が１１００℃以上であると、島状スケールは全く発生しない。同様に、表１における鋼種Ｆ以外の鋼種についても同様の確認を行い、島状スケールが全く発生しなくなる温度を求めた。表１には、これらの温度を限界温度として記載した。そして、表１における限界温度と、パラメータ（５×Ｐ＋Ａｌ）／Ｓｉとの関係を図４にグラフで示す。 As shown in FIGS. 2 and 3, in this steel type F, when the outlet temperature of the rough rolling mill or the outlet temperature of the bar heater is 1100 ° C. or higher, no island scale is generated. Similarly, the same confirmation was performed for steel types other than steel type F in Table 1, and the temperature at which no island scale was generated was obtained. Table 1 lists these temperatures as critical temperatures. FIG. 4 is a graph showing the relationship between the limit temperature in Table 1 and the parameter (5 × P + Al) / Si.
図４にグラフで示す関係は、Ｔ(℃)＝１６８．１５×（（５×Ｐ＋Ａｌ）／Ｓｉ）2−２４５．１２×（５×Ｐ＋Ａｌ）／Ｓｉ＋１１７０（℃）として表わされる。
つまり、粗圧延を終了した時からデスケーリングを開始する時までの間における粗バーの表面の最高温度が、限界温度Ｔ(℃)＝１６８．１５×（（５×Ｐ＋Ａｌ）／Ｓｉ）2−２４５．１２×（５×Ｐ＋Ａｌ）／Ｓｉ＋１１７０（℃）以上となるように、粗バー加熱装置により粗バーを加熱することにより、粗バーの地金とスケールとの界面に存在するフェアライトを溶融化してその酸化抑制効果を消失させることができ、これにより、粗圧延を終了した時からデスケーリングを開始する時までの間に生成するスケールを、多量に生成させて、そのデスケーリング性を良好なものとすることができる。このため、本実施の形態によれば、通常条件のデスケーリングであっても確実にスケールを除去することができ、この後に仕上圧延を行っても、スケール疵が発生しない熱延鋼板を製造することができる。
The relationship shown in the graph in FIG. 4 is expressed as T (° C.) = 168.15 × ((5 × P + Al) / Si) 2 −245.12 × (5 × P + Al) / Si + 1170 (° C.).
That is, the maximum temperature of the surface of the rough bar between the time when the rough rolling is finished and the time when descaling is started is the limit temperature T (° C.) = 168.15 × ((5 × P + Al) / Si) 2 − 24.12 × (5 × P + Al) / Si + 1170 (° C.) or more, by heating the coarse bar with a coarse bar heating device, the fairite present at the interface between the bare bar and the scale is melted. The effect of inhibiting oxidation can be eliminated, and as a result, a large amount of scale is generated between the time when rough rolling is finished and the time when descaling is started, and the descaling property is good. Can be. For this reason, according to the present embodiment, it is possible to reliably remove the scale even when the descaling is performed under normal conditions, and a hot-rolled steel sheet that does not generate scale wrinkles even after finish rolling is manufactured. be able to.
なお、本実施の形態では、粗圧延の終了時からデスケーリングの開始時の間における粗バーの表面の最高温度が限界温度Ｔ（℃）以上となるように、粗バー加熱装置を用いて粗バーを加熱したが、粗バー加熱装置を用いないかあるいは設置しない場合には、加熱炉によるスラブの加熱温度を高く設定することにより、圧延の終了時からデスケーリングの開始時の間における粗バーの表面の最高温度が限界温度Ｔ（℃）以上となるようにすればよい。しかし、これでは、加熱炉の負荷が増えるとともにエネルギーコストが増加するため、粗バー加熱装置を用いて粗バーを加熱するほうが望ましい。 In this embodiment, the rough bar is heated using a rough bar heating device so that the maximum temperature of the surface of the rough bar between the end of rough rolling and the start of descaling is equal to or higher than the limit temperature T (° C.). If heated, but no coarse bar heating device is used or installed, the slab heating temperature in the furnace is set high so that the maximum surface of the coarse bar between the end of rolling and the start of descaling. What is necessary is just to make temperature become more than limit temperature T (degreeC). However, this increases the load on the heating furnace and increases the energy cost, so it is desirable to heat the coarse bar using the coarse bar heating device.
さらに、本実施の形態では、デスケーリングを終了してから冷却を開始するまでの間における被圧延材の表面の最高温度が限界温度Ｔ（℃）未満となるように被圧延材を加熱することにより、スケール除去後における酸化及びスケールの発生を著しく抑制することができる。これにより、熱延ままであってもスケール厚の薄い熱延鋼板を得ることができる。例えば、Ｓｉ含有量が０．８％以上ではスケール厚が５μｍ以下の熱延鋼板を得ることができ、Ｓｉ含有量が１．２％以上ではスケール厚が３μｍ以下の熱延鋼板を得ることができる。 Further, in the present embodiment, the material to be rolled is heated so that the maximum temperature of the surface of the material to be rolled after the descaling is finished and before the cooling is started is less than the limit temperature T (° C.). Thus, oxidation and scale generation after scale removal can be remarkably suppressed. Thereby, a hot-rolled steel sheet with a thin scale thickness can be obtained even when hot-rolled. For example, a hot rolled steel sheet having a scale thickness of 5 μm or less can be obtained when the Si content is 0.8% or more, and a hot rolled steel sheet having a scale thickness of 3 μm or less can be obtained when the Si content is 1.2% or more. it can.
このようにして、本実施の形態により、スケール疵の発生が少なく表面性状が良好なＳｉ含有量が０．２％以上である熱延鋼板を製造することができる。 Thus, according to this embodiment, it is possible to manufacture a hot-rolled steel sheet having a Si content of 0.2% or more with less generation of scale wrinkles and good surface properties.
粗圧延機、誘導加熱式粗バー加熱装置、仕上圧延前デスケーリング装置、仕上圧延機及び冷却装置を備える上述した熱間圧延設備を用いて、表１に示す鋼種Ａ〜Ｉの２７０ｍｍ厚のスラブを加熱炉で所定温度に加熱し、次いで粗圧延機で３５ｍｍ厚の粗バーに圧延し、その後、仕上圧延前デスケーリング装置で高圧水を噴射してスケール除去を行い、次いで仕上圧延機で２．６ｍｍ厚まで仕上圧延を行い、冷却装置で所定温度に冷却することにより、熱延鋼板とした。 A 270 mm thick slab of steel types A to I shown in Table 1 using the above-described hot rolling equipment including a rough rolling mill, an induction heating type rough bar heating device, a descaling device before finish rolling, a finish rolling mill and a cooling device. Is heated to a predetermined temperature in a heating furnace, then rolled to a 35 mm thick rough bar by a roughing mill, then scaled by spraying high-pressure water with a descaling device before finish rolling, and then 2 by a finishing mill. Finish rolling to a thickness of 6 mm and cooling to a predetermined temperature with a cooling device gave a hot rolled steel sheet.
仕上げ前デスケーリング条件は、噴射圧力１５ＭＰａ、水量１１０Ｌ／ｍｉｎ、ノズル高さ２２０ｍｍとした。
粗圧延機の出口温度は粗圧延機ロール中心からライン方向に１０ｍの距離に設けた粗圧延機出口温度計で測定し、バーヒータ出側温度は、バーヒータの最終コイルからライン方向に１．５ｍの距離に設けたバーヒータ出側温度計にて測定した 。
The pre-finishing descaling conditions were an injection pressure of 15 MPa, a water amount of 110 L / min, and a nozzle height of 220 mm.
The outlet temperature of the roughing mill is measured with a roughing mill outlet thermometer provided at a distance of 10 m from the center of the roughing mill roll in the line direction. The bar heater outlet side temperature is 1.5 m from the final coil of the bar heater in the line direction. Measured with a bar heater outlet thermometer provided at a distance.
このようにして得られた熱延鋼板の表面状況（赤スケール面積率）、ならびにスケール厚を測定した。表２に、赤スケール面積率及びスケール厚の測定結果を、粗圧延出口温度計の指示値及び誘導式粗バー加熱装置（ＢＨ）の出側温度計の指示値とともに示す。なお、表２において、赤スケール面積率が３％以下である場合を○（良好）とし、３％超である場合を×（不良）とした。また、スケール厚はコイル先端部と後端部のエッジを除く幅方向５箇所の平均値とした。 The surface condition (red scale area ratio) and scale thickness of the hot-rolled steel sheet thus obtained were measured. Table 2 shows the measurement results of the red scale area ratio and the scale thickness together with the indicated value of the rough rolling outlet thermometer and the indicated value of the outlet thermometer of the induction type coarse bar heating device (BH). In Table 2, a case where the red scale area ratio was 3% or less was evaluated as “Good”, and a case where it was over 3% was evaluated as “Poor”. In addition, the scale thickness was an average value at five locations in the width direction excluding the edges of the coil front end and rear end.
表１及び表２に示すように、粗圧延を終了した時からデスケーリングを開始する時までの間における粗バーの表面の最高温度(表２における粗圧延出口温度計指示値またはＢＨ出側温度計指示値)が、表１における限界温度以上である熱延鋼板は、赤スケール面積率が３％以下のスケール疵の少ないものであった。特に、Ｓｉ含有量が０．８％以上ではスケール厚：５μｍ以下の熱延鋼板を得られ、Ｓｉ含有量が１．２％以上ではスケール厚は３μｍ以下であった。 As shown in Tables 1 and 2, the maximum temperature of the surface of the rough bar between the time when the rough rolling is completed and the time when descaling is started (the indicated value of the rough rolling outlet thermometer or the BH outlet temperature in Table 2). The hot-rolled steel sheet having a total indicated value) equal to or higher than the limit temperature in Table 1 had a small scale flaw with a red scale area ratio of 3% or less. In particular, when the Si content was 0.8% or more, a hot rolled steel sheet having a scale thickness of 5 μm or less was obtained, and when the Si content was 1.2% or more, the scale thickness was 3 μm or less.
これに対し、粗圧延を終了した時からデスケーリングを開始する時までの間における粗バーの表面の最高温度(表２における粗圧延出口温度計指示値またはＢＨ出側温度計指示値)が、表１における限界温度未満である熱延鋼板は、赤スケール面積率が３％を超え、スケール疵が多かった。 On the other hand, the maximum temperature of the surface of the rough bar (rough rolling outlet thermometer instruction value or BH outlet thermometer instruction value in Table 2) from the time when the rough rolling is completed to the time when descaling is started, The hot-rolled steel sheet having a temperature lower than the limit temperature in Table 1 had a red scale area ratio exceeding 3% and a large amount of scale wrinkles.
Claims (4)
限界温度Ｔ（℃）＝１６８．１５×（（５×Ｐ＋Ａｌ）／Ｓｉ） ２ ―２４５．１２×（５×Ｐ＋Ａｌ）／Ｓｉ＋１１７０（℃） ・・・・・（１）
（１）式におけるＰ、Ａｌ、Ｓｉは、それぞれ、前記粗バーのＰ含有量、Ａｌ含有量、Ｓｉ含有量（いずれも質量％）を示す。 After removing the scale of the surface of the rough bar by spraying high pressure water onto the surface of the rough bar that has been subjected to the rough rolling, finish rolling is performed using the rough bar as a material to be rolled, and then cooling is performed. When manufacturing a hot-rolled steel sheet having a content of 0.2% by mass or more, the maximum temperature of the surface of the rough bar is the following (1) between the end of the rough rolling and the removal of the scale. A method for producing a hot-rolled steel sheet, characterized in that the temperature of the coarse bar is adjusted so as to be equal to or higher than a limit temperature at which Fe 2 SiO 4 generated on the surface of the coarse bar is melted, which is obtained using an equation .
Limit temperature T (° C.) = 168.15 × ((5 × P + Al) / Si) 2 −245.12 × (5 × P + Al) / Si + 1170 (° C.) (1)
In the formula (1), P, Al, and Si respectively indicate the P content, Al content, and Si content (all by mass%) of the coarse bar.
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