JPH0662990B2 - 冷間鍛造型潤滑油の廃油の浄化方法 - Google Patents
冷間鍛造型潤滑油の廃油の浄化方法Info
- Publication number
- JPH0662990B2 JPH0662990B2 JP62261380A JP26138087A JPH0662990B2 JP H0662990 B2 JPH0662990 B2 JP H0662990B2 JP 62261380 A JP62261380 A JP 62261380A JP 26138087 A JP26138087 A JP 26138087A JP H0662990 B2 JPH0662990 B2 JP H0662990B2
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- JP
- Japan
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- oil
- waste oil
- activated clay
- waste
- diatomaceous earth
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- Treatment Of Liquids With Adsorbents In General (AREA)
- Lubricants (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は冷間鍜造型潤滑油の廃油の浄化方法に関するも
のである。
のである。
金型を用いる冷間鍜造加工は、型通りの形状の部品が素
材から直接製造することができるので生産性が高く、ま
た無駄になる材料の発生が少なく省資源の面でも有利で
あるため、自動車製造等において盛んに利用されている
加工法である。
材から直接製造することができるので生産性が高く、ま
た無駄になる材料の発生が少なく省資源の面でも有利で
あるため、自動車製造等において盛んに利用されている
加工法である。
冷間鍜造加工は常温で行なわれるので、熱間鍜造加工と
比べ金型と素材間に大きな摩擦力がかかり、金型に型潤
滑油を塗布しただけでは、油膜の形成不全と耐熱性不足
で焼付が起こりやすい。そのため冷間鍜造加工において
は、加工用素材に予めリン酸塩被膜処理を施し、素材表
面に潤滑性、耐摩耗性に優れる被膜を形成させてから、
加工している。この為、油タンクと冷間鍜造機の間を循
環させながら使用している型潤滑油にはリン酸塩粕（通
称：ボンデ粕）の混入が避けられず、スラッジ（沈澱
物）、スカム（浮遊物）分が多くなるにつれてマシント
ラブルが発生する。従って型潤滑油は所定期間使用され
たのち新油と交換され、その周期は使用状態で異なるが
２〜４カ月が一般的である。
比べ金型と素材間に大きな摩擦力がかかり、金型に型潤
滑油を塗布しただけでは、油膜の形成不全と耐熱性不足
で焼付が起こりやすい。そのため冷間鍜造加工において
は、加工用素材に予めリン酸塩被膜処理を施し、素材表
面に潤滑性、耐摩耗性に優れる被膜を形成させてから、
加工している。この為、油タンクと冷間鍜造機の間を循
環させながら使用している型潤滑油にはリン酸塩粕（通
称：ボンデ粕）の混入が避けられず、スラッジ（沈澱
物）、スカム（浮遊物）分が多くなるにつれてマシント
ラブルが発生する。従って型潤滑油は所定期間使用され
たのち新油と交換され、その周期は使用状態で異なるが
２〜４カ月が一般的である。
交換された使用済の型潤滑油、すなわち夾雑物を多く含
んでいる廃油には、他の廃液（例えば特開昭61−123639
号公報参照）にみられるような適切な処分方法が見い出
せなかったため、冷間鍜造型潤滑油の廃油は、従来殆ん
ど浄化再生されることなく焼却処分されていた。
んでいる廃油には、他の廃液（例えば特開昭61−123639
号公報参照）にみられるような適切な処分方法が見い出
せなかったため、冷間鍜造型潤滑油の廃油は、従来殆ん
ど浄化再生されることなく焼却処分されていた。
冷間鍜造型潤滑油の廃油の浄化再生が困難であった理由
は、この種の廃油の場合、夾雑物が３％以上と多く、か
つ粘度が初期の高い粘度75cstから更に100cst以上へ
と、より高くなっているためである。
は、この種の廃油の場合、夾雑物が３％以上と多く、か
つ粘度が初期の高い粘度75cstから更に100cst以上へ
と、より高くなっているためである。
一般的な廃油浄化方法、例えば、廃油を加熱して粘度を
下げ、夾雑物を静置分離又は遠心分離する処理方法では
夾雑物除去率は30〜60％が限界であり（後記比較例参
照）、しかも一般的な加熱温度（約80℃）よりも20％増
の100℃前後まで加熱しなければならない。
下げ、夾雑物を静置分離又は遠心分離する処理方法では
夾雑物除去率は30〜60％が限界であり（後記比較例参
照）、しかも一般的な加熱温度（約80℃）よりも20％増
の100℃前後まで加熱しなければならない。
また過助剤や吸着剤を廃油に加えて過する方法、例
えば珪藻土添加による過処理や活性白土添加によるフ
ィルタプレス処理も試みられたがいずれも過膜の目詰
りによる処理トラブルが発生し、実用化に至っていな
い。
えば珪藻土添加による過処理や活性白土添加によるフ
ィルタプレス処理も試みられたがいずれも過膜の目詰
りによる処理トラブルが発生し、実用化に至っていな
い。
なお加熱処理後の遠心分離処理油を更に過したり静電
浄油処理すれば夾雑物を90％以上除去することができる
が、その反面、消耗品であるフィルターエレメント、コ
レクターエレメントの多量な消費を必要とする。
浄油処理すれば夾雑物を90％以上除去することができる
が、その反面、消耗品であるフィルターエレメント、コ
レクターエレメントの多量な消費を必要とする。
以上のように従来の浄化方法によれば、浄化不十分とな
るか又は非常に高コストとなり、浄化不十分な再生油を
使用するとなれば鍜造機における油交換作業と再浄化処
理を頻繁に行なわなければならない。
るか又は非常に高コストとなり、浄化不十分な再生油を
使用するとなれば鍜造機における油交換作業と再浄化処
理を頻繁に行なわなければならない。
従って再生油を使用するとなると、廃油浄化処理コス
ト、交換作業コストを含めた鍜造コストは、新品の型潤
滑油を使用するより著しく割高となり、そのため上記の
ような再生処理は一部の極めて夾雑物の少ない廃油の浄
化再生に採用されているのみである。
ト、交換作業コストを含めた鍜造コストは、新品の型潤
滑油を使用するより著しく割高となり、そのため上記の
ような再生処理は一部の極めて夾雑物の少ない廃油の浄
化再生に採用されているのみである。
本発明は以上のような状況に鑑みなされたものであり、
その目的とするところは上記廃油から採算性良く浄化度
の高い再生油を得るための廃油の浄化方法を提供するこ
とである。
その目的とするところは上記廃油から採算性良く浄化度
の高い再生油を得るための廃油の浄化方法を提供するこ
とである。
この目的達成のための本発明の冷間鍜造型潤滑油の廃油
の浄化方法は、冷間鍜造で使用された型潤滑油の廃油を
80〜100℃に加熱し、次いで該廃油に珪藻土と活性白土
の混合物を均一に分散させた後、遠心分離処理して廃油
中の夾雑物を除去することを特徴とする。
の浄化方法は、冷間鍜造で使用された型潤滑油の廃油を
80〜100℃に加熱し、次いで該廃油に珪藻土と活性白土
の混合物を均一に分散させた後、遠心分離処理して廃油
中の夾雑物を除去することを特徴とする。
珪藻土及び活性白土は一般的に過助剤、吸着剤として
使用できることが知られているが、遠心分離助剤として
使用された例はなく、特にそれらの混合物が廃油中の夾
雑物の遠心分離除去を著しく容易にすることは驚ろくべ
きことである。
使用できることが知られているが、遠心分離助剤として
使用された例はなく、特にそれらの混合物が廃油中の夾
雑物の遠心分離除去を著しく容易にすることは驚ろくべ
きことである。
上記混合物の珪藻土：活性白土の混合比は3:2乃至3:7で
あるのが好ましく、該範囲比から離れる程、分離助剤と
しての効果が失なわれていく。該混合物は廃油に対し0.
5wt％程度の混入から効果が顕著となるが5wt％以上とな
ると効果の増進はもはや見られず限界に達する。
あるのが好ましく、該範囲比から離れる程、分離助剤と
しての効果が失なわれていく。該混合物は廃油に対し0.
5wt％程度の混入から効果が顕著となるが5wt％以上とな
ると効果の増進はもはや見られず限界に達する。
珪藻土と活性白土の混合物を高粘度の廃油に均一に分散
させるためには、上記混合物添加廃油を高温で撹拌すれ
ばよく、その温度は通常80℃以上、好ましくは目視で流
動性が適当と確認できる95℃程度である。
させるためには、上記混合物添加廃油を高温で撹拌すれ
ばよく、その温度は通常80℃以上、好ましくは目視で流
動性が適当と確認できる95℃程度である。
前記の如く、予め廃油を80〜100℃に加熱するので、通
常はその後廃油に珪藻土と活性白土の混合物を添加して
撹拌すればよい。
常はその後廃油に珪藻土と活性白土の混合物を添加して
撹拌すればよい。
遠心分離処理は、遠心力が大きいほど分離効果が高くな
るが、一般的な1000〜3000G程度で充分である。近年500
0Gを超える能力を有する遠心分離機が出回っているが、
それによれば非常に清澄な型潤滑油が回収できる。
るが、一般的な1000〜3000G程度で充分である。近年500
0Gを超える能力を有する遠心分離機が出回っているが、
それによれば非常に清澄な型潤滑油が回収できる。
珪藻土と活性白土の混合物を80〜100℃の廃油中に均一
に分散させると、活性白土の吸着表面に活性白土の主成
分の一つであるアルミニウム水和物の活性な表層が形成
され、該層に、油中に存在しているリン酸亜鉛等のリン
酸塩や低分子極性有機化合物等の夾雑物がイオン結合又
はキレート形成により吸着する。また珪藻土も活性白土
に吸着され、夾雑物・活性白土・珪藻土吸着物の粒径は
大きくなって凝集する。該凝集白土は遠心分離され易
く、従つて夾雑物は効率よく除去される。珪藻土又は活
性白土の単独添加で効果が劣るのはリン酸亜鉛粕等の夾
雑物の吸着又は付着の結合力が小さい為と思われる。
に分散させると、活性白土の吸着表面に活性白土の主成
分の一つであるアルミニウム水和物の活性な表層が形成
され、該層に、油中に存在しているリン酸亜鉛等のリン
酸塩や低分子極性有機化合物等の夾雑物がイオン結合又
はキレート形成により吸着する。また珪藻土も活性白土
に吸着され、夾雑物・活性白土・珪藻土吸着物の粒径は
大きくなって凝集する。該凝集白土は遠心分離され易
く、従つて夾雑物は効率よく除去される。珪藻土又は活
性白土の単独添加で効果が劣るのはリン酸亜鉛粕等の夾
雑物の吸着又は付着の結合力が小さい為と思われる。
以下、比較例（従来法）、参考例とともに本発明の浄化
方法の実施例を説明する。
方法の実施例を説明する。
比較例１ 供試油は冷間鍜造型潤滑剤（協同油脂kk製：サルクラッ
トＹ−50A）の廃油で、その性状は第１表に示す通りで
ある。
トＹ−50A）の廃油で、その性状は第１表に示す通りで
ある。
上記供試油を種々の温度に加温し、その温度に保ったま
ま12時間静置した後、それらの上層油のSS値測定を行な
った。その結果を第３図に示す。該図から判るように80
〜100℃加熱静置による廃油中のSS分の除去率は約30％
であり、常温静置における除去率は約10％であった。
ま12時間静置した後、それらの上層油のSS値測定を行な
った。その結果を第３図に示す。該図から判るように80
〜100℃加熱静置による廃油中のSS分の除去率は約30％
であり、常温静置における除去率は約10％であった。
比較例２ 比較例１で用いたのと同じ供試油を卓上型遠心沈降機
（佐久間製作所製：型式55−１）で種々の時間処理した
後、それらの上層油のSS値測定を行なった。なお遠心力
は2500G、油温は90゜〜100℃である。その結果を第４図
に示す。該図から判るように、処理時間が長い程夾雑物
除去効果が高くなる傾向が見られるが約60％前後で頭打
ちとなることが判明した。分離粕として粘着性の泥状の
ものが得られた。
（佐久間製作所製：型式55−１）で種々の時間処理した
後、それらの上層油のSS値測定を行なった。なお遠心力
は2500G、油温は90゜〜100℃である。その結果を第４図
に示す。該図から判るように、処理時間が長い程夾雑物
除去効果が高くなる傾向が見られるが約60％前後で頭打
ちとなることが判明した。分離粕として粘着性の泥状の
ものが得られた。
実施例１ 第１図に示すフローチャートに従って廃油を浄化処理す
る。即ち、比較例1,2で用いたのと同じ供試油を90〜100
℃に加熱し、それに第２表に示すＡ〜Ｇの１種の分離助
剤を別々に3wt％相当分添加し混合撹拌した。次いでそ
れらサンプルを卓上型遠心沈降機で、2500G、120秒間の
条件で処理し、浄化具合を調べた。その 結果を第２図に、分離助剤の活性白土割合（残分は珪藻
土）ごとのSS分除去率で示す。該図から活性白土及び珪
藻土は単独で用いる（参考例:A,B）よりは適当な割合の
混合物として用いた方が夾雑物除去には良いことが判
る。
る。即ち、比較例1,2で用いたのと同じ供試油を90〜100
℃に加熱し、それに第２表に示すＡ〜Ｇの１種の分離助
剤を別々に3wt％相当分添加し混合撹拌した。次いでそ
れらサンプルを卓上型遠心沈降機で、2500G、120秒間の
条件で処理し、浄化具合を調べた。その 結果を第２図に、分離助剤の活性白土割合（残分は珪藻
土）ごとのSS分除去率で示す。該図から活性白土及び珪
藻土は単独で用いる（参考例:A,B）よりは適当な割合の
混合物として用いた方が夾雑物除去には良いことが判
る。
分離粕の外観性状については、活性白土割合の大きい分
離助剤（第２表のB,E,F,G）を添加した時は密度の大き
い堅い分離粕が得られた。一方、珪藻土の割合が多くな
ると油分離の悪い粕が得られた。
離助剤（第２表のB,E,F,G）を添加した時は密度の大き
い堅い分離粕が得られた。一方、珪藻土の割合が多くな
ると油分離の悪い粕が得られた。
実施例２及び比較例３ 分離助剤として珪藻土：活性白土＝1:1の混合物（第２
表Ｅと同じ）を用いることとし、冷間鍜造型潤滑油（協
同油脂kk製：サイクラットＹ−50A）の廃油600を横型
連続遠心分離機（田辺鉄工製、型式Z18）で以下の条
件、 油 温:80℃ 送油・速度:100／hr 遠 心 力:3000G 回 転 数:5,500rpm 分離助剤添加割合:3wt％（実施例２）及び0wt％（比較
例３） で浄化処理し、分離助剤の添加有無による影響を比較評
価した。測定項目は分離油中のSS分とSS除去率及び分離
粕の含油率であり、分離粕の外観判定もあわせて行なっ
た。その結果を第３表に示す。なお、処理前の廃油中の
SS濃度は18,500ppmである。
表Ｅと同じ）を用いることとし、冷間鍜造型潤滑油（協
同油脂kk製：サイクラットＹ−50A）の廃油600を横型
連続遠心分離機（田辺鉄工製、型式Z18）で以下の条
件、 油 温:80℃ 送油・速度:100／hr 遠 心 力:3000G 回 転 数:5,500rpm 分離助剤添加割合:3wt％（実施例２）及び0wt％（比較
例３） で浄化処理し、分離助剤の添加有無による影響を比較評
価した。測定項目は分離油中のSS分とSS除去率及び分離
粕の含油率であり、分離粕の外観判定もあわせて行なっ
た。その結果を第３表に示す。なお、処理前の廃油中の
SS濃度は18,500ppmである。
実施例２で得られた浄化油を再び冷間鍜造型潤滑油とし
て再使用したところマシントラブルを発生することなく
良好に冷間鍜造部品を製造することができた。
て再使用したところマシントラブルを発生することなく
良好に冷間鍜造部品を製造することができた。
本発明方法によれば、80〜100℃の廃油に珪藻土と活性
白土の混合物を均一に分散させてから遠心分離処理する
ようにしたため、廃油中の夾雑物を低コストで90％程度
も除去することができるようになった。
白土の混合物を均一に分散させてから遠心分離処理する
ようにしたため、廃油中の夾雑物を低コストで90％程度
も除去することができるようになった。
また廃油の遠心分離粕は、本来粘着性の泥状物となるべ
きものが珪藻土と活性白土の混合物を添加したことによ
り不粘着性のケーキ状のものとなり、後処理が非常に容
易となった。
きものが珪藻土と活性白土の混合物を添加したことによ
り不粘着性のケーキ状のものとなり、後処理が非常に容
易となった。
また分離粕の含油率が80％以下となり、浄化油の回収率
向上にも寄与することとなった。
向上にも寄与することとなった。
一方、廃油を冷間鍜造型潤滑油として再度使用できるよ
うになったため、新油使用量の節約による原価低減を図
れるようになり、加えて廃油焼却量が減ることで廃棄物
処理費用も低減できるようになった。
うになったため、新油使用量の節約による原価低減を図
れるようになり、加えて廃油焼却量が減ることで廃棄物
処理費用も低減できるようになった。
第１図は本発明の一実施例に係る廃油の浄化方法手順を
示すフローチャート、 第２図は他実施例に係る、分離助剤中の活性白土割合と
SS分除去率との関係を示すグラフ、 第３図は廃油の静置温度と静置後の上層油のSS値との関
係の一例を示すグラフ、 第４図は遠心分離処理時間と処理油のSS値との関係の一
例を示すグラフである。
示すフローチャート、 第２図は他実施例に係る、分離助剤中の活性白土割合と
SS分除去率との関係を示すグラフ、 第３図は廃油の静置温度と静置後の上層油のSS値との関
係の一例を示すグラフ、 第４図は遠心分離処理時間と処理油のSS値との関係の一
例を示すグラフである。
Claims (2)
- 【請求項１】冷間鍜造で使用された型潤滑油の廃油を80
〜100℃に加熱し、次いで該廃油に珪藻土と活性白土の
混合物を均一に分散させた後、遠心分離処理して廃油中
の夾雑物を除去することを特徴とする冷間鍜造型潤滑油
の廃油の浄化方法。 - 【請求項２】珪藻土と活性白土の混合物が、重量比で珪
藻土：活性白土を3:2〜3:7の割合で含む混合物であるこ
とを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62261380A JPH0662990B2 (ja) | 1987-10-16 | 1987-10-16 | 冷間鍛造型潤滑油の廃油の浄化方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62261380A JPH0662990B2 (ja) | 1987-10-16 | 1987-10-16 | 冷間鍛造型潤滑油の廃油の浄化方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01104697A JPH01104697A (ja) | 1989-04-21 |
| JPH0662990B2 true JPH0662990B2 (ja) | 1994-08-17 |
Family
ID=17361043
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62261380A Expired - Lifetime JPH0662990B2 (ja) | 1987-10-16 | 1987-10-16 | 冷間鍛造型潤滑油の廃油の浄化方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0662990B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003082382A (ja) * | 2001-09-14 | 2003-03-19 | Japan Atom Energy Res Inst | 水添加遠心分離による廃潤滑油の精製法 |
| CN101992060A (zh) * | 2010-10-09 | 2011-03-30 | 红云红河烟草(集团)有限责任公司 | 一种卷烟香精用脱色剂 |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS497852A (ja) * | 1972-05-13 | 1974-01-24 | ||
| JPS516686A (ja) * | 1974-07-08 | 1976-01-20 | Hitachi Ltd | |
| JPS59115796A (ja) * | 1982-12-23 | 1984-07-04 | Toyota Motor Corp | 油泥の処理方法 |
-
1987
- 1987-10-16 JP JP62261380A patent/JPH0662990B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH01104697A (ja) | 1989-04-21 |
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